RU2035829C1 - Device for control over voltage across two-section load - Google Patents
Device for control over voltage across two-section load Download PDFInfo
- Publication number
- RU2035829C1 RU2035829C1 SU5051210A RU2035829C1 RU 2035829 C1 RU2035829 C1 RU 2035829C1 SU 5051210 A SU5051210 A SU 5051210A RU 2035829 C1 RU2035829 C1 RU 2035829C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- load
- terminals
- pair
- thyristor
- pairs
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для питания обмоток возбуждения электрических машин. The invention relates to electrical engineering and can be used to power the field windings of electrical machines.
Известны различные устройства для регулирования напряжения с помощью тиристоров [1]
Наиболее близким к изобретению по технической сущности является тиристорный регулятор секционированной нагрузки [2] содержащий двухсекционную нагрузку, например, печь сопротивлений, а также две пары тиристорных ключей и два формирователя управляющих импульсов, каждый из которых выходами связан с входами управления тиристорных ключей соответствующих пар. При этом тиристорные ключи первой пары включены между выводами для подключения секций нагрузки, первый и второй тиристорные ключи второй пары подключены катодами к соответствующим выводам для подключения питающей однофазной сети переменного тока, а анодами к первым выводам для подключения второй и первой секций нагрузки.There are various devices for regulating voltage using thyristors [1]
Closest to the invention in technical essence is a thyristor sectioned load regulator [2] containing a two-section load, for example, a resistance furnace, as well as two pairs of thyristor switches and two control pulse shapers, each of which is connected by outputs to the control inputs of thyristor switches of the corresponding pairs. In this case, the thyristor switches of the first pair are connected between the terminals for connecting the load sections, the first and second thyristor switches of the second pair are connected by the cathodes to the corresponding terminals to connect the supply single-phase AC network, and the anodes to the first terminals to connect the second and first sections of the load.
В статическом установившемся режиме работы начальное изменение уровня потребляемой мощности в прототипе производят изменением углов отпирания тиристоров первой пары, включенных между собой встречно и параллельно, путем подачи импульсов от первого формирователя. При этом секции нагрузки подключаются последовательно через отпирающиеся поочередно по полупериодам тиристорные ключи первой пары к фазам питающей сети, причем величина действующего значения напряжения переменного тока на каждой секции нагрузки по мере отпирания тиристоров первой пары увеличивается и приближается к уровню 0,5 от величины действующего значения напряжения однофазной сети. Дополнительное изменение уровня потребляемой мощности производится одновременным изменением углов отпирания тиристорных ключей второй пары, при поочередном отпирании которых секции нагрузки поочередно в каждом полупериоде подключаются к фазам сети, при этом действующее значение напряжения переменно-постоянного тока на каждой секции нагрузки увеличивается до уровня 0,707 от действующего значения напряжения сети. In a static steady state operation mode, the initial change in the level of power consumption in the prototype is produced by changing the unlocking angles of the thyristors of the first pair, connected in the opposite direction and in parallel, by applying pulses from the first driver. In this case, the load sections are connected in series through the thyristor switches of the first pair, which are unlocked alternately through half-cycles, to the phases of the supply network, and the magnitude of the effective value of the AC voltage on each load section increases as the thyristors of the first pair are unlocked and approach the level of 0.5 of the value of the actual voltage value single phase network. An additional change in the level of power consumption is made by simultaneously changing the unlocking angles of the thyristor switches of the second pair, with the unlocking of which the load sections are alternately connected in each half-cycle to the phases of the network, while the effective value of the AC-DC voltage at each load section increases to the level of 0.707 from the effective value mains voltage.
Основными недостатками устройства-прототипа являются пониженные энергетические характеристики, обусловленные упомянутым ограничением выходного напряжения, затрудняющим согласование величины напряжения питающей сети с номинальной величиной напряжения секций нагрузки; ограниченные функциональные возможности, связанные с различным характером выходного напряжения на секциях нагрузки на нижнем и верхнем участках диапазона его регулирования. The main disadvantages of the prototype device are reduced energy characteristics due to the aforementioned limitation of the output voltage, which makes it difficult to reconcile the voltage value of the supply network with the nominal voltage value of the load sections; limited functionality associated with the different nature of the output voltage in the load sections on the lower and upper parts of the range of its regulation.
Целью изобретения является улучшение энергетических показателей устройства, а также расширение его функциональных возможностей путем обеспечения подключения электромагнитных нагрузок постоянного тока, например обмоток возбуждения электрических машин. The aim of the invention is to improve the energy performance of the device, as well as expanding its functionality by providing the connection of electromagnetic DC loads, such as field windings of electrical machines.
Цель достигается тем, что в устройство для регулирования напряжения на двухсекционной нагрузке, содержащее две пары тиристорных ключей, два формирователя управляющих импульсов, каждый из которых выходами связан с входами управления тиристорных ключей соответствующих пар, причем тиристорные ключи первой пары включены между выводами для подключения секций нагрузки, первый и второй тиристорные ключи второй пары подключены катодами к соответствующим выводам для подключения сети, а анодами к первым выводам для подключения второй и первой секций нагрузки, введена третья пара тиристорных ключей, две пары разрядных диодов, общий формирователь сигнала управления и источник смещения, при этом разрядные диоды включены попарно-согласно-последовательно, общие точки разрядных диодов в сформированных цепях соединены с соответствующими выводами для подключения сети, крайние выводы цепей из пар разрядных диодов соединены анодами с первыми выводами для подключения соответствующих секций нагрузки, а катодами с вторыми выводами для подключения соответствующих секций нагрузки, первый тиристорный ключ первой пары подключен анодом к первому выводу для подключения второй секции нагрузки, а катодом к второму выводу для подключения первой секции нагрузки, анод второго тиристорного ключа первой пары подключен к первому выводу для подключения первой секции нагрузки, а его катод к второму выводу для подключения второй секции нагрузки, первый и второй тиристорные ключи третьей пары подключены анодами к соответствующим выводам для подключения сети, а катодами к вторым выводам для подключения второй и первой секций нагрузки соответственно, кроме того, выход общего формирователя сигнала управления соединен с входами первого и второго формирователей управляющих импульсов, второй формирователь управляющих импульсов содержит дополнительный вход, соединенный с выходом источника напряжения смещения, и пару дополнительных выходов, связанных с входами управления тиристорных ключей третьей пары. The goal is achieved by the fact that in the device for regulating the voltage on a two-section load, containing two pairs of thyristor switches, two control pulse shapers, each of which is connected by outputs to the control inputs of the thyristor switches of the corresponding pairs, and the thyristor switches of the first pair are connected between the terminals for connecting the load sections , the first and second thyristor switches of the second pair are connected by cathodes to the corresponding terminals for connecting the network, and by the anodes to the first terminals for connecting the second and first sections of the load, a third pair of thyristor switches, two pairs of bit diodes, a common driver of the control signal and a bias source are introduced, while the bit diodes are connected pairwise-sequentially, the common points of the bit diodes in the formed circuits are connected to the corresponding terminals for connecting the network, extreme terminals circuits of pairs of discharge diodes are connected by anodes to the first terminals for connecting the corresponding load sections, and by cathodes with second terminals for connecting the corresponding load sections, the first thyristor switch of the first pair is connected by the anode to the first terminal to connect the second load section, and by the cathode to the second terminal to connect the first load section, the anode of the second thyristor switch of the first pair is connected to the first terminal to connect the first load section, and its cathode to the second terminal to connecting the second load section, the first and second thyristor switches of the third pair are connected by anodes to the corresponding terminals for connecting the network, and by cathodes to the second terminals to connect the second and first sections of the load respectively, in addition, the output of the common driver of the control signal is connected to the inputs of the first and second drivers of control pulses, the second driver of control pulses contains an additional input connected to the output of the bias voltage source, and a couple of additional outputs associated with the control inputs of the thyristor switches of the third pair.
На фиг. 1 приведена электрическая схема устройства; на фиг. 2 временные графики изменения напряжения на секциях нагрузки; на фиг. 3 регулировочные и энергетические характеристики устройства. In FIG. 1 shows the electrical circuit of the device; in FIG. 2 time plots of voltage changes in load sections; in FIG. 3 adjusting and energy characteristics of the device.
Две секции 1 и 2 нагрузки, например обмотки возбуждения электрической машины, получают питание от однофазной сети 3 переменного тока, выводы 4 и 5 для подключения которой являются входными клеммами управляемого выпрямительного устройства, осуществляющего регулирование выпрямленного напряжения на двухсекционной нагрузке. Устройство содержит три пары тиристорных ключей: 6, 7; 8, 9 и 10, 11 соответственно, а также две пары разрядных диодов: 12, 13 и 14, 15. Первый тиристорный ключ 6 первой пары подключен анодом к первому выводу 16 для подключения второй секции 2 нагрузки, а катодом к второму выводу 17 для подключения первой секции 1 нагрузки. Первый 8 и второй 9 тиристорные ключи второй пары подключены катодами к соответствующим выводам 4 и 5 для подключения сети 3, а анодами к первым выводам 16 и 18 для подключения второй 2 и первой 1 секций нагрузки соответственно. Первый 10 и второй 11 тиристорные ключи третьей пары подключены анодами к соответствующим выводам 4 и 5 для подключения сети 3, а катодами к вторым выводам 19 и 17 для подключения второй 2 и первой 1 секций нагрузки соответственно. Разрядные диоды 12, 13 и 14, 15 каждой пары включены между собой попарно, согласно и последовательно, причем в этих сформированных цепях общая точка соединения разрядных диодов 12, 13 первой пары соединена с первым выводом 4 для подключения сети 3, а общая точка соединения разрядных диодов 14, 15 второй пары соединена с вторым выводом 5 для подключения сети. Крайние выводы цепей из пар 12, 13 и 14, 15 разрядных диодов соединены анодами с первыми выводами 16 и 18 для подключения соответствующих секций 1 и 2 нагрузки, а катодами с вторыми выводами 17 и 19 для подключения соответствующих секций 1 и 2 нагрузки. Two
Фазоимпульсное управление тиристорными ключами устройства производится посредством двух формирователей 20 и 21 управляющих импульсов, первый из которых связан двумя своими выводами 22 с управляющими электродами тиристорных ключей 6, 7 первой пары, а второй, имея две пары выходов 23, связан с входами управления тиристорных ключей второй 8, 9 и третьей 10, 11 пар. Общий формирователь 24 сигнала управления соединен выходом 25 с входом 26 первого формирователя 20 управляющих импульсов, а также с первым входом 27 второго формирователя 21 управляющих импульсов, второй вход 28 которого связан с выходом источника 29 напряжения смещения, используемого для формирования регулировочной характеристики устройства (фиг. 3). Для стабилизации заданной величины тока в секциях 1, 2 нагрузки первый вход 30 общего формирователя 24 сигнала управления подключен к блоку 31 задания, а его второй вход 32 связан цепью отрицательной обратной связи с датчиком 33 тока устройства, выполненного, например, в виде трансформатора 34 тока, первичной обмоткой подключенного к цепи питающей однофазной сети 3, а вторичной обмоткой нагруженного на согласующий однофазный выпрямитель 35. Phase-pulse control of the thyristor keys of the device is carried out by means of two shapers 20 and 21 control pulses, the first of which is connected by two leads 22 to the control electrodes of the thyristor keys 6, 7 of the first pair, and the second, having two pairs of outputs 23, is connected to the control inputs of the thyristor keys 8, 9 and third 10, 11 pairs. The common driver 24 of the control signal is connected by the output 25 to the input 26 of the first driver 20 of the control pulses, as well as with the first input 27 of the second driver 21 of the control pulses, the second input 28 of which is connected with the output of the source 29 of the bias voltage used to form the adjustment characteristic of the device (Fig. 3). To stabilize the set current value in the
Статический установившийся режим работы устройства иллюстрируется временными графиками изменения выпрямленного напряжения на секциях 1, 2 его нагрузки, представленными на фиг. 2, а, б, в. Так, например, при работе на нижнем участке диапазона регулирования, когда запирающее напряжение источника 29 смещения превышает низкий уровень выходного напряжения общего формирователя 24 сигнала управления, второй формирователь 21 управляющих импульсов закрыт и соответственно закрыты тиристорные ключи 8, 9 и 10, 11 второй и третьей пары. Тиристорные ключи 6 и 7 первой пары поочередно отпираются в каждом полупериодном интервале напряжения питающей сети 3, причем величина угла α их фазоимпульсного управления, показанного на фиг. 2 а и определяемого работающим первым формирователем 20 управляющих импульсов, пропорциональна выходному напряжению общего формирователя 24 сигнала управления, связанного выходом 25 с входом 26 формирователя 20. Величина тока, протекающего по секциям 1 и 2 электромагнитной нагрузки, например по обмотке электрической машины, пропорциональна выходному сигналу блока 31 задания и поддерживается автоматически регулирующим действием общего формирователя 24 сигнала управления, связанного по входу 32 цепью отрицательной обратной связи с выходом датчика 33 тока устройства. При этом компенсируются температурные изменения сопротивлений секций 1 и 2 нагрузки, а также колебания напряжения однофазной питающей сети 3 переменного тока, а на интервалах закрытого состояния тиристорных ключей 6 и 7 первой пары ток секций 1 и 2 благодаря действию ЭДС самоиндукции этих электромагнитных нагрузок замыкается через цепи разрядных диодов 12, 13 и 14, 15, шунтирующих секции 1 и 2 нагрузки. При идентичных параметрах величин сопротивления секций 1 и 2 нагрузки, подключаемых последовательно через отпирающиеся тиристорные ключи 6 и 7 первой пары к выводам 4 и 5 питающей сети, напряжения на этих секциях распределяются поровну и по максимальной величине не превышают половины амплитудного значения напряжения питающей сети 3 (фиг. 2 а). The static steady-state mode of operation of the device is illustrated by timelines of the change in the rectified voltage in
Затем при работе на среднем участке диапазона регулирования, когда уровень выходного напряжения общего формирователя 24 сигнала управления превышает величину запирающего напряжения источника смещения, в действие вступает второй формирователь 21 управляющих импульсов, осуществляющий с величиной угла β синхронное фазоимпульсное отпирание тиристорных ключей 8, 9 и 10, 11 второй и третьей пар (фиг. 2 б). При этом, например, на первом полупериодном интервале 0 < ωt< <π, соответствующем положительной по полярности полуволне питающего напряжения однофазной сети 3, сначала при угле ωt α отпирается тиристорный ключ 7 первой пары по сигналу первого формирователя 20 управляющих импульсов, подключая последовательно секции 1 и 2 нагрузки к входным выводам 4, 5 устройства. Затем ближе к концу полупериода при угле ωt β по сигналу второго формирователя 21 управляющих импульсов синхронно отпираются тиристорные ключи 9 и 10 соответственно второй и третьей пар, подключая параллельно секции 1 и 2 нагрузки к выводам 4, 5 питающей однофазной сети. При этом ранее проводивший ток тиристорный ключ 7 первой пары принудительно запирается по анодной цепи напряжением обратной полярности, а мгновенное значение выпрямленного напряжения на каждой секции 1 и 2 нагрузки увеличивается вдвое ввиду упомянутого перехода от их начального последовательного соединения в последующее параллельное, сохраняемое до окончания полупериода (ωt π). Then, when working in the middle part of the control range, when the output voltage level of the common driver 24 of the control signal exceeds the value of the blocking voltage of the bias source, the second driver 21 of the control pulses comes into effect, which performs synchronous phase-pulse unlocking of the thyristor switches 8, 9 and 10 with the angle β. 11 second and third pairs (Fig. 2 b). In this case, for example, in the first half-period interval 0 <ωt <<π, which corresponds to the positive polarity half-wave of the supply voltage of the single-phase network 3, first, at the angle ωt α, the thyristor switch 7 of the first pair is unlocked by the signal of the first driver 20 of the control pulses, connecting
Аналогичная коммутация производится на втором полупериодном интервале (π< ωt < 2π), соответствующем отрицательной по полярности полуволне напряжения сети 3, когда сначала при угле ωt π+ α отпирается тиристорный ключ 6 первой пары, а затем при угле ωt=π+ β синхронно отпираются тиристорные ключи 8 и 11 соответственно второй и третьей пар. В итоге на обоих полупериодных интервалах характер изменения выпрямленного напряжения на секциях 1, 2 нагрузки соответствует вольтодобавочному процессу подрегулирования, при котором изменения выходного напряжения общего формирователя 24 сигнала управления приводят одновременно к изменению углов α и β фазоимпульсного выходного напряжения как первого 20, так и второго 32 формирователя управляющих импульсов. A similar switching is performed on the second half-period interval (π <ωt <2π), which corresponds to the negative polarity half-wave of the mains voltage 3, when first the thyristor switch 6 of the first pair is unlocked at the angle ωt π + α, and then synchronously unlocked at the angle ωt = π + β thyristor switches 8 and 11, respectively, of the second and third pairs. As a result, at both half-period intervals, the nature of the change in the rectified voltage in the
Наконец, при работе на верхнем участке диапазона регулирования, когда возросший уровень выходного напряжения общего формирователя 24 сигнала управления выводит первый формирователь 20 управляющих импульсов в режим насыщения, величина угла α отпирания тиристорных ключей 6 и 7 первой пары близка к нулю и последовательное подключение секций 1 и 2 нагрузки к выводам 4, 5 питающей однофазной сети 3 происходит в моменты ωt 0 и ωtπ, т.е. в начале каждого полупериодного интервала (фиг. 2 в). При этом необходимое подрегулирование величины выходного выпрямленного напряжения на секциях 1, 2 нагрузки, обеспечивающее стабилизацию заданного значения их тока, производится общим формирователем 24 сигнала управления, воздействующим на изменение угла ωtβ второго формирователя 21 управляющих импульсов. Производимое тиристорными ключами 8, 9 и 10, 11 второй и третьей пар управляемое параллельное подключение секций 1 и 2 нагрузки соответствует вольтодобавочному процессу подрегулирования выходного напряжения устройства (фиг. 2 в), причем максимальное мгновенное значение напряжения на каждой секции равно амплитуде напряжения питающей однофазной сети. В верхней части фиг. 3 приведены регулировочная характеристика устройства, т.е. зависимость среднего значения выходного выпрямленного напряжения U1(2) на секциях 1, 2 нагрузки от величины выходного сигнала U25 общего формирователя 24 сигнала управления, связанного выходной цепью 25 с входами 26 и 27 управления соответственно первого 20 и второго 21 формирователей управляющих импульсов. При оптимальном выборе величины источника 29 напряжения смещения, подаваемого на дополнительный вход 28 второго формирователя 21 управляющих импульсов, когда этот формирователь начинает действовать (фиг. 2 б) при значениях углов отпирания тиристорных ключей 6, 7 первой пары α ≈ 60-70о, результирующая регулировочная характеристика U1(2) f(U25) устройства имеет благоприятный, практически линейный на большей части диапазона регулирования характер, за исключением обычно неиспользуемых нелинейных начального и конечного участков.Finally, when working in the upper part of the control range, when the increased output voltage level of the common driver 24 of the control signal puts the first driver 20 of the control pulses in saturation mode, the angle α of unlocking the thyristor keys 6 and 7 of the first pair is close to zero and the serial connection of
Сочетание двухполупериодного процесса выпрямленных с вольтодобавочным принципом подрегулирования выходного напряжения, реализуемого на среднем и верхнем участках диапазона регулирования (фиг. 2 б, в), благоприятно отражается на улучшении энергетических показателях устройства, в частности на его коэффициенте мощности Х, зависимость которого в функции упомянутого изменения величины выходного напряжения U1(2) на секциях 1, 2 нагрузки приведена в нижней части фиг. 3.The combination of the half-wave process rectified with the boost principle of adjusting the output voltage, implemented in the middle and upper parts of the control range (Fig. 2 b, c), favorably affects the improvement of the energy performance of the device, in particular, its power factor X, the dependence of which in function of the mentioned change the magnitude of the output voltage U 1 (2) in the
Положительный технико-экономический эффект, создаваемый при использовании предлагаемого устройства для регулирования напряжения на двухсекционной нагрузке, определяется по сравнению с прототипом расширением функциональных возможностей в форме подключения к выходным клеммам устройства двух электромагнитных секций нагрузки, например обмоток возбуждения электрической машины, относительно которых устройство производит управляемое двухполупериодное выпрямление напряжения переменного тока питающей однофазной сети, улучшением энергетических характеpистик устройства в виде расширения диапазона регулирования выходного напряжения, средняя величина которого приближается к уровню 0,9 от действующего значения напряжения сети, а также снижением его пульсаций и повышением коэффициента мощности устройства, реализующего в средней и верхней частях диапазона регулирования вольтодобавочный принцип управления с замыканием ЭДС самоиндукции электромагнитных секций нагрузки через шунтирующие цепи разрядных диодов. The positive technical and economic effect created by using the proposed device for regulating the voltage at a two-section load is determined in comparison with the prototype by expanding the functionality in the form of connecting two electromagnetic load sections to the output terminals of the device, for example, the excitation windings of an electric machine, with respect to which the device produces a controlled half-wave rectification of AC voltage of a supply single-phase network, improving energy the device’s characteristics in the form of an extension of the output voltage control range, the average value of which approaches 0.9 from the current value of the mains voltage, as well as a decrease in its ripple and an increase in the power factor of the device, which implements a voltage-boosting principle of closed-loop control in the middle and upper parts of the control range EMF of self-induction of electromagnetic load sections through shunt circuits of discharge diodes.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5051210 RU2035829C1 (en) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | Device for control over voltage across two-section load |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5051210 RU2035829C1 (en) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | Device for control over voltage across two-section load |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2035829C1 true RU2035829C1 (en) | 1995-05-20 |
Family
ID=21608752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5051210 RU2035829C1 (en) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | Device for control over voltage across two-section load |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2035829C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2228538C2 (en) * | 2002-02-19 | 2004-05-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Производственное объединение " Завод им. Серго" | Method and device for controlling pulse-width ac voltage regulator |
| RU2655676C1 (en) * | 2017-05-02 | 2018-05-29 | Аубекир Махмутович Байрамуков | Selection method of ac generator capacity in the mode of "full download" and the installation for its implementation |
-
1991
- 1991-09-25 RU SU5051210 patent/RU2035829C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Электротехнический справочник. М.: Энергоатомиздат, 1986, т.2, изд.7, с.621-636. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 1003270, кл. H 02M 5/257, 1982. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2228538C2 (en) * | 2002-02-19 | 2004-05-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Производственное объединение " Завод им. Серго" | Method and device for controlling pulse-width ac voltage regulator |
| RU2655676C1 (en) * | 2017-05-02 | 2018-05-29 | Аубекир Махмутович Байрамуков | Selection method of ac generator capacity in the mode of "full download" and the installation for its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3904137B2 (en) | Power flow controller with DC-DC converter linking parallel and series connected inverters | |
| KR960016604B1 (en) | Single phase ac power conversion apparatus | |
| US5463653A (en) | Power converter device for direct current power supply to an electric arc furnace | |
| US4177508A (en) | Apparatus for balancing an asymmetrical load | |
| US4791545A (en) | Zero-crossover SCR power supply regulator | |
| RU2035829C1 (en) | Device for control over voltage across two-section load | |
| RU2115268C1 (en) | Power converter used to feed electric arc furnace with direct current and power converter unit | |
| US4287464A (en) | Power factor controller for an induction motor using transistor switch means with variable breakdown voltage | |
| JPS6253844B2 (en) | ||
| US3345552A (en) | Three phase half wave direct current power source | |
| JP2639985B2 (en) | Control method of single-phase induction motor | |
| RU2819809C1 (en) | Frequency converter with dc switching device | |
| SU847436A1 (en) | Device for charging storage battery from dc source | |
| SU789984A1 (en) | Stabilized dc voltage source | |
| SU1706795A1 (en) | Welding arrangement | |
| RU2084948C1 (en) | Thyristor current regulator | |
| SU1753555A1 (en) | Thyristor control | |
| RU2219574C1 (en) | Current stabilizer | |
| RU1815060C (en) | Welding arrangement | |
| SU517116A1 (en) | Medium Voltage Regulator | |
| JPS6229183Y2 (en) | ||
| JP2539871Y2 (en) | Power supply for arc machining | |
| SU760299A1 (en) | Device for inverse regulating of voltage across two series-connected loads | |
| JPS5946709B2 (en) | DC arc welding power supply | |
| SU869043A1 (en) | Static switch |