RU2031178C1 - Charge for manganese agglomerate production - Google Patents
Charge for manganese agglomerate production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2031178C1 RU2031178C1 SU5060928A RU2031178C1 RU 2031178 C1 RU2031178 C1 RU 2031178C1 SU 5060928 A SU5060928 A SU 5060928A RU 2031178 C1 RU2031178 C1 RU 2031178C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- manganese
- slag
- sinter
- agglomerate
- Prior art date
Links
- 239000011572 manganese Substances 0.000 title claims abstract description 22
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 17
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 8
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 2
- MQWCQFCZUNBTCM-UHFFFAOYSA-N 2-tert-butyl-6-(3-tert-butyl-2-hydroxy-5-methylphenyl)sulfanyl-4-methylphenol Chemical compound CC(C)(C)C1=CC(C)=CC(SC=2C(=C(C=C(C)C=2)C(C)(C)C)O)=C1O MQWCQFCZUNBTCM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 229910052841 tephroite Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при производстве марганцевого агломерата для выплавки марганцевых ферросплавов в электрических печах. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of manganese sinter for smelting manganese ferroalloys in electric furnaces.
Известны составы шихт для получения марганцевого агломерата, включающие марганецсодержащее сырье и твердое топливо [1]. Known compositions of the charges for producing manganese sinter, including manganese-containing raw materials and solid fuel [1].
Недостатки указанных шихт - высокое удельное содержание фосфора, низкая прочность, термостойкость и производительность агломерационных установок. The disadvantages of these blends are high specific phosphorus content, low strength, heat resistance and performance of sinter plants.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к изобретению является шихта [2], включающая марганецсодержащее сырье и твердое топливо при следующем соотношении компонентов, мас.%: Твердое топливо 6-8
Марганецсодержащее сырье 92-94
Однако полученный агломерат характеризуется сравнительно низкими физико-механическими свойствами (выход годного по классу +5,0 мм составляет 55-60% ), непригодностью его применения для выплавки марганцевых ферросплавов с пониженным содержанием фосфора (менее 0,5% Р), а также сравнительно низкой термической стойкостью.The closest in technical essence and the achieved result to the invention is a mixture [2], including manganese-containing raw materials and solid fuel in the following ratio of components, wt.%: Solid fuel 6-8
Manganese-containing raw materials 92-94
However, the obtained agglomerate is characterized by relatively low physicomechanical properties (the yield for the +5.0 mm class is 55-60%), its unsuitability for smelting manganese ferroalloys with a low phosphorus content (less than 0.5% P), and also relatively low thermal resistance.
Цель изобретения - снижение удельного содержания фосфора, повышение прочности, термостойкости и производительности агломерационных установок. The purpose of the invention is to reduce the specific phosphorus content, increase the strength, heat resistance and performance of sinter plants.
Это достигается тем, что в известную шихту, состоящую из марганцевого сырья и твердого топлива, дополнительно вводят передельный малофосфористый шлак при следующем соотношении компонентов, мас.%: Твердое топливо 5-7
Передельный малофос- фористый шлак 30-60 Марганцевое сырье Остальное
Кроме того, дополнительно содержит передельный малофосфористый шлак фракции 5-0 мм, следующего состава, мас.%: Mn 32-40; SiO2 26-32; P 0,012-0,025; CaO 6-10; MgO 1,5-3,0; Al2O3 4-6.This is achieved by the fact that in the known charge, consisting of manganese raw materials and solid fuels, redo phosphoric slag is additionally introduced in the following ratio of components, wt.%: Solid fuel 5-7
Converted malophosphorous slag 30-60 Manganese raw materials
In addition, it additionally contains redox phosphoric slag fraction 5-0 mm, the following composition, wt.%: Mn 32-40; SiO 2 26-32; P 0.012-0.025; CaO 6-10; MgO 1.5-3.0; Al 2 O 3 4-6.
Введение в состав аглошихты передельного малофосфористого шлака позволяет снизить удельное содержание фосфора P/Mn в агломерате с 0,0057-0,0041 до 0,0020-0,0040, интенсифицировать процесс спекания агломерата за счет применения сравнительно легкоплавкого и жидкотекучего малофосфористого шлака, температура плавления которого не превышает согласно диаграмме MnO-SiO2-CaO 1150-1230oС.The introduction of sintered malophosphorous slag into the sinter mixture allows one to reduce the specific P / Mn phosphorus content in the sinter from 0.0057-0.0041 to 0.0020-0.0040, to intensify the sintering of the sinter due to the use of relatively low-melting and fluid low-phosphorus slag, and the melting point which does not exceed according to the diagram MnO-SiO 2 -CaO 1150-1230 o C.
Исследованиями фазового состава агломерата, полученного по предлагаемой технологии, установлено, что применение в аглошихту передельного малофосфористого шлака, состоящего из манганозита (MnO) и тефроита (2MnO ˙ SiO2) позволяет снизить содержание гаусманита в готовом агломерате с 40-45 до 15-20% , а содержание стекла с 10-15 до 2-5%. При этом повышаются как физико-механические свойства агломерата, так и термостойкость в восстановительной атмосфере колошниковых газов печи.Studies of the phase composition of the agglomerate obtained by the proposed technology, it was found that the use in the sintering charge of a red phosphoric slag consisting of manganositite (MnO) and tephroite (2MnO ˙ SiO 2 ) can reduce the content of hausmanite in the finished agglomerate from 40-45 to 15-20% and the glass content is from 10-15 to 2-5%. At the same time, both the physicomechanical properties of the agglomerate and the heat resistance in the reducing atmosphere of the furnace top gases are increased.
Выбранное количество вводимого в шихту передельного малофосфористого шлака по верхнему пределу обуславливается тем, что введение в его шихту более 60 мас.% не оказывает существенного влияния на показатели агломерации (производительность, расход топлива). Кроме того, как показали результаты опытов, увеличение передельного малофосфористого шлака приводит к чрезмерному оплавлению аглошихты, снижению его пористости и физико-механических свойств. Введение в аглошихту менее 30 мас.% передельного малофосфористого шлака не позволяет снизить удельное содержание фосфора в агломерате до необходимой величины (Pуд<0,002-0,004) для получения стандартных марок марганцевых сплавов с пониженным содержанием фосфора и не обеспечивает повышение его механической прочности в процессе восстановительной плавки.The selected amount of the low-phosphorus slag transferred into the charge at the upper limit is determined by the fact that the introduction of more than 60 wt.% Into its charge does not significantly affect the agglomeration indicators (productivity, fuel consumption). In addition, as shown by the results of experiments, an increase in the specific malophosphorous slag leads to excessive melting of the sinter charge, a decrease in its porosity and physical and mechanical properties. The introduction of less than 30 wt.% Of the low-phosphorous slag into the sinter charge does not allow reducing the specific phosphorus content in the sinter to the required value (P beats <0.002-0.004) to obtain standard grades of manganese alloys with a low phosphorus content and does not provide an increase in its mechanical strength during the reduction process swimming trunks.
Расход восстановителя при получении агломерата регулируется физико-механическими свойствами агломерата и готовой продукцией. Увеличение восстановителя более 7 мас.% нерационально, так как в этом случае происходит оплавление агломерата и прилипания к колосникам агломашины. Введение менее 5 мас. % восстановителя не обеспечивает нормальных условий процесса и снижает выход годного. The consumption of the reducing agent upon receipt of the agglomerate is regulated by the physicomechanical properties of the agglomerate and the finished product. An increase in the reducing agent of more than 7 wt.% Is irrational, since in this case the agglomerate is melted and the agglomerator sticks to the grate. The introduction of less than 5 wt. % reducing agent does not provide normal process conditions and reduces yield.
Для подтверждения выбора граничных значений компонентов шихты, в лаборатории подготовки сырья ДМетИ в идентичных условиях был проведен сопоставительный анализ свойств агломерата, полученного из шихты предложенного состава и прототипа. To confirm the choice of the boundary values of the charge components, in the laboratory for the preparation of DMetI raw materials under identical conditions, a comparative analysis of the properties of the sinter obtained from the charge of the proposed composition and prototype was carried out.
Для спекания использовали марганцевый концентрат мас.% 42,6 Mn; 15,9, SiO2; 4,8 CaO; 1,2 MgO; 0,2% P; 0,9 Feобщ; фракции - 10 мм, влажностью - 8-12%, твердое топливо (-3мм) и передельный малофосфористый шлак, мас.%: 36 Mn; 28 SiO2; 8 CaO; 2,25 MgO; 0,0185 P; фракции 5-0 мм.For sintering, manganese concentrate was used, wt.% 42.6 Mn; 15.9, SiO 2 ; 4.8 CaO; 1.2 MgO; 0.2% P; 0.9 Fe total ; fractions - 10 mm, humidity - 8-12%, solid fuel (-3mm) and redox phosphoric slag, wt.%: 36 Mn; 28 SiO 2 ; 8 CaO; 2.25 MgO; 0.0185 P; fractions of 5-0 mm.
Опытные спекания агломерата проводили на полупромышленной установке с площадью спекания 1,0 м2. Высота слоя во всех опытах 400 мм, начальное разрежение под колосником 850 мм вод. ст., продолжительность зажигания 1,5-2 мин при 1200оС. Выход годного из спека определяли по содержанию фракции +10 мм после разового сбрасывания пирога агломерата с высоты 1 м.Experimental sintering of the sinter was carried out on a semi-industrial installation with a sintering area of 1.0 m 2 . The layer height in all experiments is 400 mm, the initial vacuum under the grate is 850 mm of water. century, the ignition duration of 1.5-2 min at 1200 about C. The yield from the cake was determined by the content of the fraction + 10 mm after a single drop of sinter cake from a height of 1 m
Механическую прочность агломерата определяли согласно ГОСТ 15137-77. Выход годного после обработки восстановительным газом CO и H2 при 1150оС в течение 90 мин, пробы агломерата, фракции 10-80 мм, весом 1 кг, определяли по содержанию фракции +5 мм. Состав опытных шихт и результаты полупромышленных спеканий марганцевого агломерата приведены в таблице.The mechanical strength of the agglomerate was determined according to GOST 15137-77. The yield after CO and H 2 reducing gas treatment at 1150 C for 90 minutes, an agglomerate sample fractions 10-80 mm, a weight of 1 kg was determined according to the content of
Из данных таблицы следует, что спекание марганцевого агломерата из шихты предлагаемого состава с дополнительным введением передельного малофосфористого шлака позволяет увеличить выход годного по классу +10 мм на 15,7% , прочность по классу +5 мм - на 28,2%. После восстановления CO и H2 выход годного повышается с 46-52 до 92%, а удельная производительность увеличилась с 0,55-0,58 до 0,79-0,80 т/м2ч.From the table it follows that the sintering of manganese agglomerate from a mixture of the proposed composition with the additional introduction of a specific malophosphorous slag can increase the yield by grade +10 mm by 15.7%, strength by grade +5 mm by 28.2%. After the recovery of CO and H 2, the yield increases from 46-52 to 92%, and the specific productivity increased from 0.55-0.58 to 0.79-0.80 t / m 2 h.
Claims (1)
Твердое топливо - 5 - 7
Передельный малофосфористый шлак - 30 - 60
Марганцевое сырье - Остальное
2. Шихта по п.1, отличающаяся тем, что она содержит передельный малофосфористый шлак фракции 5 - 0 мм следующего состава, мас.%:
Mn - 32 - 40
SiO2 - 26 - 32
CaO - 6 - 10
MgO - 1,5 - 3,0
PO - 0,012 - 0,025
Al2O3 - 4 - 61. The mixture for the production of manganese agglomerate, containing manganese raw materials, solid fuel, characterized in that it additionally contains a converted low-phosphorus slag in the following ratio of ingredients, wt.%:
Solid fuel - 5 - 7
Reduced low-phosphorus slag - 30 - 60
Manganese Raw Materials - Else
2. The mixture according to claim 1, characterized in that it contains a redo phosphoric slag fraction 5 - 0 mm of the following composition, wt.%:
Mn - 32 - 40
SiO 2 - 26 - 32
CaO - 6 - 10
MgO - 1.5 - 3.0
PO - 0.012 - 0.025
Al 2 O 3 - 4 - 6
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060928 RU2031178C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Charge for manganese agglomerate production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060928 RU2031178C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Charge for manganese agglomerate production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2031178C1 true RU2031178C1 (en) | 1995-03-20 |
Family
ID=21612637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5060928 RU2031178C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Charge for manganese agglomerate production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2031178C1 (en) |
-
1992
- 1992-07-20 RU SU5060928 patent/RU2031178C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Гасик М.И. Лякишев Н.П. и Емлин Б.И. Теория и технология производства ферросплавов. 1988, с.250-268. * |
| 2. Технологическая инструкция на производство марганцевого агломерата ТИ-146-ОА-10-87. Никополь 1987. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3304762C2 (en) | ||
| US3591367A (en) | Additive agent for ferrous alloys | |
| RU2031178C1 (en) | Charge for manganese agglomerate production | |
| RU2020180C1 (en) | Method of smelting of ferrovanadium in arc electric furnace | |
| SU1475948A1 (en) | Charge for producing manganese-containing briquettes | |
| SU1446181A1 (en) | Charge for producing highly basic manganese-containing agglomerate | |
| RU2206628C2 (en) | Charge for production of nitrogen-containing master alloys on base of refractory metals | |
| RU2033439C1 (en) | Pellet for direct alloying of steel by manganese and method of its production | |
| SU1693106A1 (en) | Charge for melting high-carbon ferromanganese | |
| JPS5931834A (en) | Production of sintered ore | |
| RU1792998C (en) | Charge for ferrosilicoaluminium smelting | |
| RU2164960C1 (en) | Method of modifying agent production | |
| RU2023032C1 (en) | Manganese-bearing sinter charge mixture | |
| SU1291619A1 (en) | Charge for producing manganese sinter | |
| SU1194859A1 (en) | Charge for producing refractory mateial | |
| SU1502626A1 (en) | Charge for melting synthetic slag | |
| SU1097692A1 (en) | Filtering material | |
| SU1103936A1 (en) | Heat-insulating mixture for teeming of steel in ingot moulds | |
| SU1201336A1 (en) | Complex flux activator for producing agglomerate | |
| RU2104322C1 (en) | Method for production of metal manganese and/or low-carbon ferromanganese | |
| SU1051133A1 (en) | Master alloy for aluminium alloys | |
| SU1204640A1 (en) | Metal processing mixture | |
| SU1520129A1 (en) | Charge for melting high carbon ferromanganese | |
| SU1507840A1 (en) | Charge for melting silicomanganese | |
| SU1759936A1 (en) | Stock for melting modifier with rare-earth metals |