RU2030649C1

RU2030649C1 - Ejector

Info

Publication number: RU2030649C1
Authority: RU
Inventors: Герман Николаевич Ерченко
Original assignee: Герман Николаевич Ерченко
Priority date: 1992-03-13
Filing date: 1992-03-13
Publication date: 1995-03-10

Abstract

FIELD: pump engineering. SUBSTANCE: flow splitter is mounted at the outlet section of the active nozzle. The splitter is constructed as a hollow rotation body, defined by rotation of the generatrix about the axis of the ejector, and has open faces for the fluid flow. The active nozzle is ring-shaped. The splitter is conical. The lesser base of the cone points in the direction of the outlet section of the nozzle. The grater base points to the direction of the diffuser. The outer radius of the lesser base of the splitter is less than the lesser radius of the outlet section of the nozzle. The outer radius of the grater base of the splitter is grater than the grater radius of the outlet section of the nozzle. Openings are uniformly arranged over the side surface of the splitter. The openings connect the mixing chamber with the internal space of the splitter. The generatrices of the opening walls point in the direction of the diffuser and are inclined to the longitudinal axis of the ejector at an acute angle. EFFECT: improved design. 40 cl, 13 dwg

Description

Изобретение относится к струйной технике и может быть использовано при перекачивании различных сред. The invention relates to inkjet technology and can be used for pumping various media.

Известен эжектор, предназначенный для удаления паровоздушной смеси из конденсатора паротурбинной установки и поддержания необходимого вакуума, содержащий приемную камеру, суживающееся сопло, камеру смешения, суживающуюся часть канала и диффузор. Сопло служит для преобразования потенциальной энергии давления активной среды, поступающей в сопло из приемной камеры, в кинетическую энергию струи, которая, вытекая из сопла с большой скоростью, увлекает за собой паровоздушную смесь из камеры, соединенной с паровым пространством конденсатора, в суживающуюся часть канала переменного сечения и далее поступает в диффузор, в котором происходит торможение потока и преобразование кинетической энергии в потенциальную, вследствие чего давление на выходе из диффузора превышает атмосферное и происходит постоянное удаление паровоздушной смеси из конденсатора [1]. Known ejector designed to remove the vapor-air mixture from the condenser of the steam turbine plant and maintain the necessary vacuum, containing a receiving chamber, a tapering nozzle, a mixing chamber, a tapering part of the channel and a diffuser. The nozzle is used to convert the potential pressure energy of the active medium entering the nozzle from the receiving chamber into the kinetic energy of the jet, which, flowing out of the nozzle at high speed, carries the vapor-air mixture from the chamber connected to the vapor space of the condenser into the narrowing part of the variable channel cross sections and then enters the diffuser, in which the flow is decelerated and the kinetic energy is converted into potential energy, as a result of which the pressure at the outlet of the diffuser exceeds atmospheric and roiskhodit continuous removal of vapor from the condenser [1].

Недостатком такого эжектора является низкий КПД из-за того, что активная струя захватывает пассивную среду только своей поверхностью, внутренняя же часть струи с пассивной средой не контактирует. The disadvantage of such an ejector is its low efficiency due to the fact that the active jet captures the passive medium only by its surface, while the internal part of the jet does not come into contact with the passive medium.

Известен также струйный насос (эжектор), содержащий распределительную камеру, установленное в ней многоствольное активное сопло со стволами, выполненными в виде концентрично размещенных двустенных патрубков с щелевыми выходными отверстиями, расположенных друг относительно друга с образованием кольцевых каналов для подвода пассивной среды, и камеру смешения с горловиной, причем активное сопло имеет диаметр, превышающий диаметр горловины камеры смешения, одна из стенок каждого патрубка выполнена цилиндрической, другая - конической и расположена под острым углом к оси камеры смешения, а каналы для подвода пассивной среды сообщены между собой при помощи радиальных патрубков [2]. Also known is a jet pump (ejector) containing a distribution chamber, a multi-barrel active nozzle installed in it with barrels made in the form of concentrically placed double-walled nozzles with slotted outlet openings located relative to each other with the formation of annular channels for supplying a passive medium, and a mixing chamber with neck, and the active nozzle has a diameter greater than the diameter of the neck of the mixing chamber, one of the walls of each pipe is made cylindrical, the other conical and p found on the rear at an acute angle to the axis of the mixing chamber, and the channels for supplying passive medium are interconnected by means of radial pipes [2].

Недостатками такого струйного насоса являются низкий КПД из-за большого гидравлического сопротивления в многоствольном активном сопле и больших гидравлических потерь в кольцевых каналах для подвода пассивной среды, сложность конструкции и невысокая надежность его работы при перекачке загрязненных сред. The disadvantages of such a jet pump are low efficiency due to the large hydraulic resistance in the multi-barrel active nozzle and large hydraulic losses in the annular channels for supplying a passive medium, the complexity of the design and the low reliability of its operation when pumping contaminated media.

Конструктивно наиболее близким к предложенному является эжектор, содержащий активное сопло, камеру смешения и разделители потока активной среды в виде колец, установленных концентрично в камере смешения на радиальных опорах за выходным сечением активного сопла [3]. Structurally, the closest to the proposed one is an ejector containing an active nozzle, a mixing chamber, and active medium flow dividers in the form of rings mounted concentrically in the mixing chamber on radial bearings behind the exit section of the active nozzle [3].

Недостатками такого эжектора являются его низкий КПД из-за повышенного гидравлического сопротивления разделителей потока при проходе через них активной среды, а также из-за затрудненного доступа пассивной среды к внутренним разделителям потока, расположенным ближе к оси эжектора. The disadvantages of such an ejector are its low efficiency due to the increased hydraulic resistance of the flow separators when an active medium passes through them, as well as due to the difficult access of the passive medium to the internal flow dividers located closer to the axis of the ejector.

Цель изобретения - повышение КПД. The purpose of the invention is improving efficiency.

Указанная цель достигается тем, что в известном эжекторе, содержащем активное сопло, камеру смешения с диффузором и разделитель потока, установленный за выходным сечением сопла, при этом разделитель потока выполнен в виде полого тела вращения, полученного от вращения образующей вокруг оси эжектора с открытыми для прохода среды торцовыми поверхностями, активное сопло выполнено кольцевым, разделитель потока выполнен конусообразным, при этом меньшее основание его обращено в сторону выходного сечения сопла, а большее основание - в сторону диффузора, наружный радиус меньшего основания разделителя потока меньше меньшего радиуса выходного сечения сопла, наружный радиус большего основания разделителя потока больше большего радиуса выше указанного сечения сопла, а на боковой поверхности разделителя потока выполнены равномерно распределенные отверстия, посредством которых камера смешения сообщена с внутренней полостью разделителя потока, причем образующие стенок отверстий наклонены в сторону диффузора с образованием острого угла с продольной осью эжектора по ходу потока активной среды. This goal is achieved by the fact that in a known ejector containing an active nozzle, a mixing chamber with a diffuser and a flow separator installed behind the outlet section of the nozzle, the flow separator is made in the form of a hollow body of revolution obtained from rotation forming around the axis of the ejector with open passages medium end surfaces, the active nozzle is made annular, the flow separator is conical, with a smaller base facing the exit section of the nozzle, and a larger base toward a diffuser, the outer radius of the smaller base of the flow separator is smaller than the smaller radius of the nozzle exit section, the outer radius of the larger base of the flow separator is larger than the larger radius above the nozzle section, and uniformly distributed holes are made on the side surface of the flow separator, through which the mixing chamber communicates with the internal cavity of the flow separator moreover, the generatrices of the walls of the holes are inclined towards the diffuser with the formation of an acute angle with the longitudinal axis of the ejector along the flow active environment.

Анализ известных технических решений - аналогов и прототипа - в исследуемой области, т.е. струйных аппаратов, позволяет сделать вывод об отсутствии в них признаков, сходных с существенными отличительными признаками, описывающими заявляемый эжектор, и признать заявляемое решение соответствующим критерию "Существенные отличия". Analysis of known technical solutions - analogues and prototype - in the studied area, i.e. inkjet apparatus, allows us to conclude that there are no signs in them that are similar to the essential distinguishing features that describe the claimed ejector, and to recognize the claimed solution meets the criterion of "Significant differences".

В частности, не известны эжекторы, в которых активное сопло было бы выполнено кольцевым, разделитель потока был бы выполнен конусообразным, при этом меньшее основание его обращено в сторону выходного сечения сопла, а большее основание - в сторону диффузора, наружный радиус меньшего основания разделителя потока меньше меньшего радиуса выходного сечения сопла, наружный радиус большего основания разделителя потока больше большего радиуса выше указанного сечения сопла, а на боковых поверхностях разделителя потока были бы выполнены равномерно распределенные отверстия, посредством которых камера смешения была бы сообщена с внутренней полостью разделителя потока, причем образующие стенок отверстий наклонены в сторону диффузора с образованием острого угла с продольной осью эжектора по ходу потока активной среды. In particular, ejectors in which the active nozzle would be made circular are not known, the flow separator would be conical, with its smaller base facing the exit section of the nozzle, and the larger base toward the diffuser, the outer radius of the smaller base of the flow separator is less the smaller radius of the nozzle exit section, the outer radius of the larger base of the flow splitter is larger than the larger radius above the specified nozzle cross-section, and would be equally uniformly distributed openings by means of which the mixing chamber would be in communication with the internal cavity of the flow splitter, the wall-forming holes being inclined towards the diffuser to form an acute angle with the longitudinal axis of the ejector along the flow of the active medium.

На фиг.1 представлен продольный разрез эжектора; на фиг.2 - сечение А-А на фиг. 1; на фиг.3 - разделитель потока; на фиг.4 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.5 - 9 - разделитель потока; на фиг.10 - продольный разрез эжектора; на фиг.11 и 12 - направляющее кольцо; на фиг.13 - сечение Б-Б на фиг.11. Figure 1 shows a longitudinal section of an ejector; figure 2 - cross section aa in fig. 1; figure 3 - stream splitter; figure 4 is a section aa in figure 1; figure 5 - 9 - stream splitter; figure 10 is a longitudinal section of an ejector; 11 and 12 - a guide ring; Fig.13 is a section bB in Fig.11.

Эжектор содержит активное сопло 1, камеру 2 смешения с диффузором 3 и разделитель 4 потока, установленный за выходным сечением сопла 1, при этом разделитель 4 выполнен в виде полого тела вращения, полученного от вращения образующей 5 вокруг оси эжектора, с открытыми для прохода среды торцовыми поверхностями 6 и 7, активное сопло 1 выполнено кольцевым, разделитель 4 выполнен конусообразным, при этом меньшее основание 6 его обращено в сторону выходного сечения сопла 1, а большее основание 7 - в сторону диффузора 3, наружный радиус r₁' меньшего основания 6 разделителя 4 меньше меньшего радиуса r₁ выходного сечения сопла 1, наружный радиус r₂' большего основания 7 разделителя 4 больше большего радиуса r₂ вышеуказанного сечения сопла 1, а на боковой поверхности разделителя 4 выполнены равномерно распределенные отверстия 8, посредством которых камера 2 сообщена с внутренней полостью 9 разделителя 4, причем образующие стенок отверстий 8 наклонены в сторону диффузора 3 с образованием острого угла с продольной осью эжектора по ходу потока активной среды.The ejector contains an active nozzle 1, a mixing chamber 2 with a diffuser 3, and a flow separator 4 mounted behind the outlet section of the nozzle 1, while the separator 4 is made in the form of a hollow body of revolution obtained from the rotation of the generatrix 5 around the axis of the ejector, with the end faces open for passage of the medium surfaces 6 and 7, the active nozzle 1 is annular, the separator 4 is made conical, with its smaller base 6 facing toward the outlet section of the nozzle 1 and the larger base 7 - in the direction of the diffuser 3, the outer radius r ₁ 'smaller based I 6 separator 4 less a smaller radius r _1, the outlet section of the nozzle 1, the outer radius r ₂ 'of the larger base 7 of the separator 4 over a larger radius r ₂ of the above cross section of the nozzle 1, and on the side surface of the separator 4 are uniformly distributed holes 8 through which the camera 2 communicated with the internal cavity 9 of the separator 4, and the generators of the walls of the holes 8 are inclined towards the diffuser 3 with the formation of an acute angle with the longitudinal axis of the ejector along the flow of the active medium.

При этом образующая 5 тела вращения может быть прямой (фиг.1 и 2) или плавной кривой 5 (фиг.3), вогнутой в сторону к оси эжектора; меньшее основание 6 разделителя 4 потока может вплотную примыкать к выходному сечению сопла 1 (фиг.1, а = 0); между меньшим основанием 6 разделителя 4 и выходным сечением сопла 1 может быть образован зазор а (фиг.1); кромка 10 каждого отверстия 8, выполненного на боковой стороне разделителя 4, обращенная в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнена острой и совпадающей с наружной боковой поверхностью разделителя 4 (фиг.1); отверстия 8 могут быть расположены рядами в направлении оси эжектора в шахматном порядке (фиг.1 и 2) и при этом каждое отверстие 8 одного ряда и одно из смежных ему отверстий 8 другого ряда могут касаться одной и той же образующей 5 разделителя 4 (фиг.2); отверстия 8 могут быть расположены рядами в направлении оси эжектора в шахматном порядке и при этом каждое отверстие 8 одного ряда и одно из смежных ему отверстий 8 другого ряда могут пересекать одну и ту же образующую 5 разделителя 4 (фиг.4); часть боковой поверхности разделителя 4, примыкающая к кромке 11 каждого отверстия 8, обращенной в сторону диффузора 3, может быть вогнута в направлении к оси эжектора (фиг.3); часть боковой поверхности разделителя 4, примыкающая к кромке 10 каждого отверстия 8, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, может быть вогнута в направлении к боковой поверхности камеры смешения (фиг.3); разделитель 4 может быть снабжен приводом, обеспечивающим его вращение вокруг оси эжектора; величина зазора а между меньшим основанием 6 разделителя 4 и выходным сечением сопла 1 (фиг.1) может быть изменена в зависимости от режима работы эжектора; торец 6 разделителя 4, обращенный в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнен обтекаемой формы (фиг.1); торец 6 разделителя 4, обращенный в сторону выходного сечения сопла 1, может иметь корончатую форму, причем кромка 12 торца 6, совпадающая с наружной поверхностью разделителя 4, может быть выполнена острой (фиг.2); кромка 13 каждого отверстия 8, выполненного на боковой стороне разделителя 4, совпадающая с направлением вращения последнего, может быть выполнена острой и совпадающей с наружной боковой поверхностью разделителя 4 (фиг.3); часть боковой поверхности 14 разделителя 4, примыкающая к кромке 15 каждого отверстия 8, обращенной в сторону диффузора 3 и противоположной направлению вращения разделителя 4, может быть вогнута в направлении к оси эжектора (фиг.5); часть боковой поверхности 16 разделителя 4, примыкающая к кромке 17 каждого отверстия 8, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1 и совпадающей с направлением вращения разделителя 4, может быть вогнута в направлении к боковой поверхности камеры 2 (фиг.6); внутренняя боковая поверхность разделителя 4 вдоль кромки 18 по крайней мере каждого отверстия 8, противоположной направлению вращения разделителя 4, может быть снабжена выступами 19, ориентированными по направлению к оси эжектора, расположенными под острым углом φ к направлению потока и выполняющими роль рабочих лопаток турбины (фиг.7); длина выступа 19 может превышать длину отверстия 8 в направлении диффузора 3 (фиг. 8); роль рабочих лопаток турбины (выступа 19) может выполнять боковая поверхность 20 отверстия 8, обращенная навстречу направлению вращения разделителя 4 потока и расположенная под острым углом φ к направлению потока (фиг. 9); опоры 21, соединяющие меньшее основание 6 разделителя 4 потока с осью 22 последнего, могут быть выполнены в форме лопастей вентилятора, подающего пассивную среду внутрь разделителя 4 (фиг.10); за выходным сечением разделителя 4 может быть установлено соосно с последним направляющее для активной среды кольцо 23 радиусом r₃ входного сечения, превышающим радиус r₂' большего основания 7 разделителя 4, а наружный радиус r₄ кольца 23 в указанном сечении меньше радиуса r₅ внутренней боковой поверхности камеры 2 (фиг.10); внутренняя поверхность 24 направляющего кольца 23 может быть выполнена цилиндрической (фиг. 10); внутренняя поверхность 24 направляющего кольца 23 может быть выполнена в форме усеченного конуса, причем радиус r₆ его выходного сечения превышает радиус r₃ его входного сечения (фиг.11); внутренняя поверхность 24 кольца 23 может быть снабжена по меньшей мере двумя равномерно расположенными по окружности разделителями 25 потока, выполненными в форме стержней и направленными к оси эжектора (фиг.11 - 13), причем их входной торец 26 (фиг.13) выполнен обтекаемой формы, а высота стержней не превышает разности радиусов выходного сечения r₆ направляющего кольца 23 и наружного радиуса r₂' (фиг.2) большего основания разделителя 4; внутренняя поверхность 24 кольца 23 может быть снабжена равномерно размещенными по ее окружности выступами 27 в форме гребенки (фиг.12), расположенными под острым углом к оси эжектора, направленными к оси последнего и обеспечивающими закрутку потока активной среды; внутренняя поверхность направляющего кольца 23 может быть выполнена гофрированной, причем направление гофр может совпадать с осью указанного кольца 23 (фиг.10), а также гофры могут быть расположены под острым углом к оси последнего 23; входное сечение направляющего кольца 23 может совпадать с выходным сечением разделителя потока 4 (фиг. 10, b=0); между выходным сечением разделителя 4 и входным сечением направляющего кольца 23 может быть образован зазор b (фиг.10); величина зазора b между выходным сечением разделителя 4 и входным сечением направляющего кольца 23 может изменяться (фиг.10) в зависимости от режима работы эжектора; торец направляющего кольца 23, обращенный в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнен обтекаемой формы (фиг.10); разделитель 4 по крайней мере своей задней частью, обращенной в строну диффузора 3, может входить в цилиндрическую часть 28 камеры 2 (фиг.10); цилиндрическая часть 28 камеры 2 может быть установлена за выходным сечением разделителя 4 (фиг.10); направляющее кольцо 23 по крайней мере своей задней частью, обращенной в сторону диффузора 3, может входить в цилиндрическую часть 28 камеры 2 (фиг.10); цилиндрическая часть 28 камеры 2 может быть установлена за выходным сечением направляющего кольца 23 (фиг.10); вплотную к входу в цилиндрическую часть 28 камеры 2 может примыкать конфузорный участок 29 камеры 2 (фиг.1 и 10); образующая боковой поверхноcти 30 каждого отверстия 8, обращенной в сторону оси эжектора, может быть параллельна оси последнего (фиг.2); образующие боковой поверхности 30 по крайней мере каждых двух смежных отверстий одного ряда разделителя 4, обращенной в сторону оси эжектора, могут перекрещиваться под острым углом друг с другом (фиг.2); образующие боковой поверхности 30 отверстий 8, обращенной в сторону оси эжектора, по крайней мере каждых двух смежных рядов указанных отверстий 8 разделителя 4 могут перекрещиваться под острым углом друг с другом, а в каждом отдельном ряду образующие расположены под одним и тем же углом к оси эжектора.Moreover, the generatrix 5 of the body of revolution can be a straight line (Figs. 1 and 2) or a smooth curve 5 (Fig. 3), concave to the side to the axis of the ejector; the smaller base 6 of the flow splitter 4 can be adjacent to the output section of the nozzle 1 (Fig. 1, a = 0); between the smaller base 6 of the separator 4 and the output section of the nozzle 1, a gap a can be formed (Fig. 1); the edge 10 of each hole 8, made on the side of the separator 4, facing the output section of the nozzle 1, can be made sharp and coinciding with the outer side surface of the separator 4 (figure 1); the holes 8 can be arranged in rows in the direction of the axis of the ejector in a checkerboard pattern (FIGS. 1 and 2), and each hole 8 of one row and one of its adjacent holes 8 of the other row can touch the same generatrix 5 of the separator 4 (FIG. 2); the holes 8 can be arranged in rows in the direction of the axis of the ejector in a checkerboard pattern, and each hole 8 of one row and one of its adjacent holes 8 of the other row can intersect the same generatrix 5 of the separator 4 (figure 4); a part of the side surface of the separator 4 adjacent to the edge 11 of each hole 8, facing the diffuser 3, can be concave towards the axis of the ejector (figure 3); a part of the side surface of the separator 4 adjacent to the edge 10 of each hole 8, facing the output section of the nozzle 1, can be concave towards the side surface of the mixing chamber (Fig. 3); the separator 4 can be equipped with a drive that ensures its rotation around the axis of the ejector; the size of the gap a between the smaller base 6 of the separator 4 and the output section of the nozzle 1 (Fig. 1) can be changed depending on the operation mode of the ejector; the end face 6 of the separator 4, facing the output section of the nozzle 1, can be made streamlined (figure 1); the end face 6 of the separator 4, facing the output section of the nozzle 1, may have a crown shape, and the edge 12 of the end 6, coinciding with the outer surface of the separator 4, can be made sharp (figure 2); the edge 13 of each hole 8, made on the side of the separator 4, coinciding with the direction of rotation of the latter, can be made sharp and coinciding with the outer side surface of the separator 4 (figure 3); a part of the side surface 14 of the separator 4 adjacent to the edge 15 of each hole 8 facing the diffuser 3 and opposite to the direction of rotation of the separator 4 can be concave towards the axis of the ejector (Fig. 5); a part of the side surface 16 of the separator 4, adjacent to the edge 17 of each hole 8, facing the output section of the nozzle 1 and coinciding with the direction of rotation of the separator 4, can be concave towards the side surface of the chamber 2 (Fig.6); the inner side surface of the separator 4 along the edge 18 of at least each hole 8, opposite the direction of rotation of the separator 4, can be provided with protrusions 19 oriented towards the axis of the ejector, located at an acute angle φ to the direction of flow and acting as turbine blades (Fig. .7); the length of the protrusion 19 may exceed the length of the hole 8 in the direction of the diffuser 3 (Fig. 8); the role of the turbine blades (protrusion 19) can be played by the side surface 20 of the hole 8 facing the direction of rotation of the flow splitter 4 and located at an acute angle φ to the flow direction (Fig. 9); supports 21 connecting the smaller base 6 of the flow splitter 4 with the axis 22 of the latter can be made in the form of fan blades supplying a passive medium inside the splitter 4 (Fig. 10); behind the output section of the separator 4 can be installed coaxially with the last guide ring for the active medium ring 23 with a radius r _{3 of the} input section greater than the radius r ₂ 'of the larger base 7 of the separator 4, and the outer radius r _{4 of the} ring 23 in the specified section is smaller than the inner side radius r ₅ the surface of the chamber 2 (figure 10); the inner surface 24 of the guide ring 23 may be cylindrical (Fig. 10); the inner surface 24 of the guide ring 23 can be made in the form of a truncated cone, and the radius r _{6 of} its output section exceeds the radius r _{3 of} its input section (11); the inner surface 24 of the ring 23 may be provided with at least two flow separators 25 uniformly spaced around the circumference, made in the form of rods and directed to the axis of the ejector (11 - 13), and their input end face 26 (Fig. 13) is streamlined and the height of the rods does not exceed the difference between the radii of the output section r _{6 of the} guide ring 23 and the outer radius r ₂ '(figure 2) of the larger base of the separator 4; the inner surface 24 of the ring 23 may be provided with ridges 27 in the form of a comb (Fig. 12) evenly spaced around its circumference, located at an acute angle to the axis of the ejector, directed toward the axis of the latter and providing swirling of the flow of the active medium; the inner surface of the guide ring 23 can be corrugated, and the direction of the corrugations can coincide with the axis of the specified ring 23 (figure 10), as well as the corrugations can be located at an acute angle to the axis of the last 23; the input section of the guide ring 23 may coincide with the output section of the stream splitter 4 (Fig. 10, b = 0); between the output section of the separator 4 and the input section of the guide ring 23, a gap b may be formed (FIG. 10); the size of the gap b between the output section of the separator 4 and the input section of the guide ring 23 may vary (figure 10) depending on the operating mode of the ejector; the end face of the guide ring 23, facing the output section of the nozzle 1, can be made streamlined (figure 10); the separator 4, at least with its rear part facing the side of the diffuser 3, can enter the cylindrical part 28 of the chamber 2 (figure 10); the cylindrical part 28 of the chamber 2 can be installed behind the output section of the separator 4 (figure 10); the guide ring 23, at least with its rear part facing the diffuser 3, can enter the cylindrical part 28 of the chamber 2 (figure 10); the cylindrical part 28 of the chamber 2 can be installed behind the output section of the guide ring 23 (figure 10); close to the entrance to the cylindrical part 28 of the chamber 2 may adjoin the confuser section 29 of the chamber 2 (figures 1 and 10); forming the lateral surface 30 of each hole 8 facing the axis of the ejector, may be parallel to the axis of the latter (figure 2); forming the side surface 30 of at least every two adjacent holes of one row of the separator 4, facing the axis of the ejector, can intersect at an acute angle with each other (figure 2); forming the side surface 30 of the holes 8 facing the axis of the ejector, at least every two adjacent rows of these holes 8 of the separator 4 can intersect at an acute angle with each other, and in each separate row the generators are located at the same angle to the axis of the ejector .

Эжектор работает следующим образом. The ejector works as follows.

В кольцевое активное сопло 1 из приемной камеры поступает активная среда (например, пар или вода), где и происходит преобразование потенциальной энергии давления последней в кинетическую энергию струи, которая после выхода из сопла 1 проходит через разделитель 4 потока, т.е. через отверстия 8, выполненные на боковой поверхности последнего, благодаря чему за указанным разделителем 4 образуется вместо одной сплошной струи ряд струй. Отверстия 8 могут иметь различную форму и размеры и выбираются из условия достижения максимального КПД эжектора. Величины радиусов меньшего и большего оснований 6 и 7 разделителя 4 и расстояние между указанными основаниями также выбираются из условия достижения максимального КПД. В отдельных случаях образующая 5 разделителя 4 может быть не только прямой (фиг.1 и 2), но и может быть плавной кривой, вогнутой в сторону оси эжектора линией 5 (фиг. 3), а также иметь иную форму. Выбор той или иной формы образующей определяется комплексно с другими характеристиками эжектора. Установка меньшего основания 6 разделителя 4 вплотную к выходному сечению сопла 1 (фиг.1, а = 0) или с зазором а (фиг.1) зависит от рода активной среды (пар или вода), возможного дорасширения последней за выходным сечением сопла 1 и определяется условием получения максимального КПД эжектора. Основным условием при этом является то, чтобы выходящие струи среды из отверстий 8 разделителя 4 не смыкались непосредственно у отверстий между собой, т.е. продолжали движение к диффузору 3 в виде отдельных струй, взаимодействуя с пассивной средой. Выполнение кромки 10 каждого отверстия 8, расположенного на боковой поверхности разделителя 4, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, острой и совпадающей с наружной боковой поверхностью разделителя 4 (фиг.1) создает благоприятные условия для разделения потока активной среды, проходящей через ближайшие к выходному сечению сопла 1 и другие отверстия 8, и движущейся далее вдоль боковой поверхности разделителя 4 в направлении диффузора 3. Наиболее эффективным является расположение отверстий 8 рядами в направлении оси эжектора (в продольном оси эжектора) в шахматном порядке и при этом, когда каждое отверстие 8 одного ряда и одно из смежных ему отверстий 8 другого ряда касаются одной и той же образующей 5 разделителя 4 (фиг.2) или когда каждое отверстие 8 одного ряда и одно из смежных ему отверстий 8 другого ряда пересекают одну и ту же образующую 5 разделителя 4 (фиг.4), так как в указанных случаях достигается наиболее эффективное разделение потока активной среды с минимальными гидравлическими потерями и оптимальной траекторией движения вытекающих из отверстий 8 струй. An active medium (for example, steam or water) enters the annular active nozzle 1 from the receiving chamber, where the potential pressure energy of the latter is converted to the kinetic energy of the jet, which, after exiting the nozzle 1, passes through the stream splitter 4, i.e. through holes 8 made on the lateral surface of the latter, due to which a series of jets are formed instead of one continuous jet behind said separator 4. The holes 8 can have various shapes and sizes and are selected from the condition of achieving maximum ejector efficiency. The radii of the smaller and larger bases 6 and 7 of the separator 4 and the distance between these bases are also selected from the condition of achieving maximum efficiency. In some cases, the generatrix 5 of the separator 4 can be not only a straight line (Figs. 1 and 2), but can also be a smooth curve, concave in the direction of the ejector axis by line 5 (Fig. 3), and also have a different shape. The choice of one form or another of the generatrix is determined in a complex manner with other characteristics of the ejector. The installation of a smaller base 6 of the separator 4 close to the outlet section of the nozzle 1 (Fig. 1, a = 0) or with a gap a (Fig. 1) depends on the type of active medium (steam or water), the possible extension of the latter after the outlet section of the nozzle 1 and determined by the condition for obtaining the maximum efficiency of the ejector. The main condition in this case is that the outgoing jets of the medium from the openings 8 of the separator 4 do not close directly between the openings, i.e. continued to move to the diffuser 3 in the form of separate jets, interacting with a passive medium. The implementation of the edge 10 of each hole 8, located on the side surface of the separator 4, facing the output section of the nozzle 1, sharp and coinciding with the outer side surface of the separator 4 (figure 1) creates favorable conditions for the separation of the flow of active medium passing through the nearest to the output the cross section of the nozzle 1 and other holes 8, and moving further along the side surface of the separator 4 in the direction of the diffuser 3. The most effective is the location of the holes 8 rows in the direction of the axis of the ejector (in the longitudinal the axis of the ejector) in a checkerboard pattern and in this case, when each hole 8 of one row and one of its adjacent holes 8 of the other row touch the same generatrix 5 of the separator 4 (Fig. 2) or when each hole 8 of one row and one of adjacent to it openings 8 of another row intersect the same generatrix 5 of separator 4 (Fig. 4), since in these cases the most efficient separation of the flow of the active medium is achieved with minimal hydraulic losses and an optimal trajectory of the jets flowing from the openings 8.

В отдельных случаях, особенно при малых геометрических размерах эжектора, а соответственно и разделителя 4 для улучшения условий взаимодействия двух сред целесообразно часть боковой поверхности разделителя 4, примыкающей к кромке 11 каждого отверстия 8, обращенной в сторону диффузора 3, выполнять вогнутой в направлении к оси эжектора (фиг.3), а часть боковой поверхности разделителя 4, примыкающей к кромке 10 каждого отверстия 8, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, выполнять вогнутой в направлении к боковой поверхности камеры 2 (фиг.3). In some cases, especially with the small geometric dimensions of the ejector, and accordingly of the separator 4, to improve the conditions for the interaction of the two media, it is advisable to perform a concave direction towards the axis of the ejector to be concave towards the axis of the ejector 3, adjacent to the edge 11 of each hole 8, facing the diffuser 3 (Fig. 3), and a part of the side surface of the separator 4 adjacent to the edge 10 of each hole 8, facing the exit section of the nozzle 1, to be concave towards the side surface of the chamber 2 (Fig. 3) .

Обеспечение возможности вращения разделителя 4 вокруг оси эжектора от специального привода позволяет значительно повысить эффективность работы эжектора за счет постоянно меняющегося пространственного выхода активной среды в камеру 2 за разделителем 4 из отверстий 8 последнего, что обеспечивает передачу кинетической энергии от активной среды к пассивной среде не только путем соприкосновения частиц указанных сред, но и за счет действия вытекающей из отверстий 8 среды на пассивную среду подобно поршню при ходе сжатия. Установка привода целесообразна со стороны входа пассивной среды в открытое меньшее основание 6 разделителя 4 (фиг.1). The possibility of rotation of the separator 4 around the axis of the ejector from a special drive can significantly improve the efficiency of the ejector due to the constantly changing spatial output of the active medium into the chamber 2 behind the separator 4 from the openings 8 of the latter, which ensures the transfer of kinetic energy from the active medium to the passive medium not only by the contact of particles of these media, but also due to the action of the medium flowing out of the openings 8 on the passive medium like a piston during compression. The installation of the drive is advisable from the input side of the passive medium into the open smaller base 6 of the separator 4 (figure 1).

Величина зазора а между меньшим основанием 6 разделителя 4 и выходным сечением сопла 1 (фиг.1) в зависимости от режима работы эжектора выбирается из условия достижения максимального КПД эжектора и особенно зависит от наличия дорасширения активной среды за выходным сечением сопла 1. Выполнение торца 6 разделителя 4, обращенного в сторону выходного сечения сопла 1, обтекаемой формы (фиг. 1) приводит к улучшению доступа пассивной среды внутрь разделителя 4, а выполнение указанного торца 6 корончатой формы с кромкой 12 торца 6, совпадающей с наружной поверхностью разделителя 4, острой дополнительно улучшает доступ пассивной среды внутрь разделителя 4, что приводит к повышению КПД эжектора. The size of the gap a between the smaller base 6 of the separator 4 and the outlet cross section of the nozzle 1 (Fig. 1), depending on the operation mode of the ejector, is selected from the condition of achieving the maximum efficiency of the ejector and especially depends on the presence of additional expansion of the active medium behind the outlet cross section of the nozzle 1. Execution of the end face 6 of the separator 4, facing the exit section of the nozzle 1, streamlined shape (Fig. 1) leads to improved access of the passive medium inside the separator 4, and the execution of the specified end 6 of the crown shape with the edge 12 of the end 6, coinciding with the outer the surface of the separator 4, sharp further improves the access of the passive medium inside the separator 4, which leads to increased efficiency of the ejector.

Выполнение на боковой поверхности разделителя 4 отверстий 8 с острыми кромками 13, совпадающими с направлением вращения указанного разделителя 4 и с наружной боковой поверхностью последнего (фиг.3), при вращении разделителя 4 обеспечивает эффективное разделение потока на отдельные струи за счет минимальных гидравлических потерь энергии. Улучшает условия для разделения потока активной среды и соответственно увеличивает КПД эжектора при вращении разделителя 4 также выполнение части боковой поверхности 14 разделителя 4, примыкающей к кромке 15 каждого отверстия 8, обращенной в сторону диффузора 3 и противоположной направлению вращения разделителя 4, вогнутой в направлении к оси эжектора (фиг.5). К последнему также приводит выполнение части боковой поверхности 16 разделителя 4, примыкающей к кромке 17 каждого отверстия 8, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1 и совпадающей с направлением вращения разделителя 4, вогнутой в направлении к боковой поверхности камеры 2 (фиг.6). При этом выполнение частей боковых поверхностей 14 и 16 разделителя 4 указанной формы может быть осуществлено одновременно для каждого отверстия 8. The execution on the lateral surface of the separator 4 of the holes 8 with sharp edges 13, coinciding with the direction of rotation of the specified separator 4 and with the outer side surface of the latter (figure 3), while rotating the separator 4 provides an effective separation of the flow into separate jets due to minimal hydraulic energy losses. Improves the conditions for the separation of the flow of the active medium and, accordingly, increases the efficiency of the ejector during rotation of the separator 4 as well as the execution of a part of the side surface 14 of the separator 4 adjacent to the edge 15 of each hole 8 facing the diffuser 3 and opposite to the direction of rotation of the separator 4, concave towards the axis ejector (figure 5). The latter also leads to the execution of a part of the side surface 16 of the separator 4, adjacent to the edge 17 of each hole 8, facing the output section of the nozzle 1 and coinciding with the direction of rotation of the separator 4, concave towards the side surface of the chamber 2 (Fig.6). Moreover, the execution of parts of the side surfaces 14 and 16 of the separator 4 of the specified form can be carried out simultaneously for each hole 8.

Наибольшая эффективность работы эжектора при одновременном упрощении его конструкции за счет устранения привода разделителя 4 достигается при снабжении выступами 19 внутренней боковой поверхности разделителя 4 вдоль кромки 18 по крайней мере каждого отверстия 8 (или части отверстий), противоположной направлению вращения разделителя 4, выполняющими роль рабочих лопаток турбины (фиг. 7). При этом длина выступа 19 может превышать длину отверстия 8 в направлении к диффузору 3 (фиг.8). Выбор длины выступа 19 определяется из условия достижения максимального КПД эжектора. При увеличенной толщине боковых стенок разделителя 4 роль рабочих лопаток турбины (выступов 19) может выполнять боковая поверхность 20 отверстия 8, обращенная навстречу направлению вращения разделителя 4 и расположенная под острым углом φ к направлению потока (фиг.9), что одновременно упрощает конструкцию разделителя потока и технологию его изготовления. The greatest efficiency of the ejector while simplifying its design by eliminating the drive of the separator 4 is achieved by providing protrusions 19 of the inner side surface of the separator 4 along the edge 18 of at least each hole 8 (or part of the holes), opposite the direction of rotation of the separator 4, acting as rotor blades turbines (Fig. 7). The length of the protrusion 19 may exceed the length of the hole 8 in the direction of the diffuser 3 (Fig. 8). The choice of the length of the protrusion 19 is determined from the condition of achieving maximum efficiency of the ejector. With an increased thickness of the side walls of the separator 4, the role of the turbine blades (protrusions 19) can be played by the side surface 20 of the hole 8 facing the direction of rotation of the separator 4 and at an acute angle φ to the flow direction (Fig. 9), which at the same time simplifies the design of the flow separator and technology for its manufacture.

Выполнение опор 21, соединяющих меньшее основание 6 разделителя 4 с осью 22 последнего, в форме лопастей вентилятора, подающего пассивную среду внутрь разделителя 4 (фиг.10) при вращении последнего, приводит к дальнейшему повышению КПД эжектора. В случае, когда активная среда частично не проходит через отверстия 8 разделителя 4 и перемещается в направлении к диффузору 2 вдоль боковой поверхности указанного разделителя 4, целесообразна установка соосно с последним за его выходным сечением направляющего кольца 23 для активной среды радиусом r₃ входного сечения, превышающим радиус r₂' большего основания 7 разделителя 4 (фиг.10), благодаря чему активная среда, сходящая с боковой поверхности разделителя 4, не ударяется в стенки цилиндрического участка камеры 2 и не закрывает проходное сечение камеры 2 для пассивной среды, а следовательно, достигаются оптимальные условия взаимодействия двух сред. При этом внутренняя поверхность 24 направляющего кольца 23 может быть выполнена цилиндричеcкой (фиг.10) или в форме усеченного конуса, в котором радиус r₆ его выходного сечения превышает радиус r₃ его входного сечения (фиг.11). Выбор выполнения внутренней поверхности 24 кольца 23 определяется условиями достижения максимального КПД эжектора. Для надежного поступления пассивной среды внутрь выходящего многоструйного потока из разделителя 4 на внутренней поверхности 24 кольца 23 могут быть выполнены равномерно расположенные по окружности разделители 25 (по меньшей мере два разделителя), имеющие форму стержней и направленные к оси эжектора (фиг.11 - 13), благодаря чему за указанными разделителями 25 образуются зазоры, через которые пассивная среда втягивается внутрь многоструйного потока активной среды, увеличивая тем самым эффективность работы эжектора. Придание потоку активной среды вращательного движения, перемещающемуся вдоль внутренней поверхности 24 направляющего кольца 23, достигается за счет снабжения указанной поверхности 24 выступами 27 в форме гребенки (фиг.12). Последнее улучшает условия взаимодействия активной и пассивной сред и приводит к повышению КПД эжектора. При выполнении внутренней поверхности направляющего кольца 23 гофрированной разделители 25 могут не устанавливаться, так как в случае, когда толщина активной среды, перемещающейся вдоль указанной поверхности кольца 23, меньше высоты гофр, активная среда покидает направляющее кольцо 23 в виде множества струй, между которыми образуются пустоты, в которые и устремляется пассивная среда. Расположение вышеуказанных гофр под острым углом к оси эжектора, т.е. как при вышеуказанных выступах 27, приводит к закрутке потока активной среды и соответственно повышению КПД эжектора. Выбор расстояния (с зазором или без зазора) между входным сечением направляющего кольца 23 и выходным сечением разделителя 4 (фиг.10) зависит от геометрических размеров элементов эжектора и других его характеристик и определяется достижением максимального КПД. Выполнение торца направляющего кольца 23, обращенного в сторону выходного сечения сопла 1 (фиг.10), обтекаемой формы улучшает условия для прохода пассивной среды между наружной поверхностью направляющего кольца 23 и внутренней поверхностью камеры 2. Взаимное расположение разделителя 4 и цилиндрической части 28 камеры 2, а именно, когда разделитель 4 по крайней мере своей задней частью, обращенной в сторону диффузора 3, входит в цилиндрическую часть 28 камеры 2 (фиг.1) или цилиндрическая часть 28 камеры 2 установлена за выходным сечением разделителя 4 (фиг.1), определяется из условий достижения максимального КПД эжектора. Направляющее кольцо 23 по крайней мере своей задней частью, обращенной в сторону к диффузору, может входить в цилиндрическую часть 28 камеры 2 (фиг.10) или цилиндрическая часть 28 камеры 2 может быть установлена за выходным сечением направляющего кольца 23 (фиг.10), а указанное расположение направляющего кольца 23 зависит от характеристик эжектора и его геометрических размеров. Наличие на входе в цилиндрическую часть 28 камеры 2 конфузорного участка 29 (фиг.1 и 10) улучшает доступ пассивной среды в камеру 2.The implementation of the supports 21 connecting the smaller base 6 of the separator 4 with the axis 22 of the latter, in the form of fan blades supplying a passive medium inside the separator 4 (Fig. 10) during rotation of the latter, leads to a further increase in the efficiency of the ejector. In the case when the active medium partially does not pass through the openings 8 of the separator 4 and moves towards the diffuser 2 along the lateral surface of the specified separator 4, it is advisable to install an input section with a radius of ₃ r _{of the} input section coaxial with the latter after its output section and for the active medium with a radius r ₃ greater than radius r ₂ 'of the greater base of the separator 7 4 (10), whereby an active medium that is from the side surface of the separator 4 does not hit in the chamber wall of the cylindrical portion 2 and closes the flow cross section tion chamber 2 for the passive medium, and consequently, optimum conditions are achieved interaction between the two media. In this case, the inner surface 24 of the guide ring 23 can be cylindrical (Fig. 10) or in the form of a truncated cone in which the radius r _{6 of} its output section exceeds the radius r _{3 of} its input section (Fig. 11). The choice of performing the inner surface 24 of the ring 23 is determined by the conditions for achieving the maximum efficiency of the ejector. To reliably passive medium into the outgoing multi-jet stream from the separator 4 on the inner surface 24 of the ring 23, separators 25 (at least two separators) uniformly spaced around the circumference, having the shape of rods and directed to the axis of the ejector, can be made (11 - 13) due to which, behind these separators 25, gaps are formed through which the passive medium is drawn into the multi-jet flow of the active medium, thereby increasing the efficiency of the ejector. Giving rotational motion to the active medium flow moving along the inner surface 24 of the guide ring 23 is achieved by supplying said surface 24 with ridges 27 in the shape of a comb (Fig. 12). The latter improves the conditions for the interaction of active and passive media and leads to an increase in the efficiency of the ejector. When the inner surface of the guide ring 23 is corrugated, the dividers 25 may not be installed, since in the case when the thickness of the active medium moving along the indicated surface of the ring 23 is less than the height of the corrugations, the active medium leaves the guide ring 23 in the form of a plurality of jets between which voids are formed into which the passive environment rushes. The location of the above corrugations at an acute angle to the axis of the ejector, i.e. as with the above protrusions 27, leads to a swirl of the flow of the active medium and, accordingly, increase the efficiency of the ejector. The choice of distance (with or without a gap) between the input section of the guide ring 23 and the output section of the separator 4 (Fig. 10) depends on the geometric dimensions of the ejector elements and its other characteristics and is determined by the achievement of maximum efficiency. The execution of the end face of the guide ring 23, facing the output section of the nozzle 1 (figure 10), streamlined shape improves the conditions for the passage of a passive medium between the outer surface of the guide ring 23 and the inner surface of the chamber 2. The relative position of the separator 4 and the cylindrical part 28 of the chamber 2, namely, when the separator 4 at least with its rear part facing the diffuser 3 enters the cylindrical part 28 of the chamber 2 (Fig. 1) or the cylindrical part 28 of the chamber 2 is installed behind the outlet section of the separator 4 (figure 1), is determined from the conditions for achieving the maximum efficiency of the ejector. The guide ring 23, at least with its rear part facing towards the diffuser, can enter the cylindrical part 28 of the chamber 2 (Fig. 10) or the cylindrical part 28 of the chamber 2 can be installed behind the output section of the guide ring 23 (Fig. 10), and the specified location of the guide ring 23 depends on the characteristics of the ejector and its geometric dimensions. The presence at the entrance to the cylindrical part 28 of the chamber 2 of the confuser section 29 (Figs. 1 and 10) improves the access of the passive medium to the chamber 2.

Эффективность работы эжектора в значительной мере определяется расположением образующей боковой поверхности каждого отверстия 8, обращенной в сторону к оси эжектора, которая может быть параллельна оси последнего, а также образующие боковой поверхности 30 по крайней мере каждых двух смежных отверстий одного ряда разделителя 4, обращенной в сторону к оси эжектора, могут перекрещиваться под острым углом друг с другом (фиг.2) или образующие боковой поверхности 30 по крайней мере каждых двух смежных рядов отверстий 8 разделителя 4 могут перекрещиваться под острым углом друг с другом, а в каждом отдельном ряде образующие расположены под одним и тем же углом к оси эжектора. Выше указанные варианты расположения образующей боковой поверхности 30 отверстий 8, обращенной в сторону к оси эжектора, дают возможность создать наиболее эффективные условия для взаимодействия двух сред за счет рационального направления выходящих из отверстий струй активной среды в камеру смешения. The efficiency of the ejector is largely determined by the location of the generatrix of the side surface of each hole 8, facing side to the axis of the ejector, which can be parallel to the axis of the latter, as well as the generatrix of the side surface 30 of at least every two adjacent holes of one row of the separator 4, facing to the axis of the ejector, can intersect at an acute angle with each other (figure 2) or forming the side surface 30 of at least every two adjacent rows of holes 8 of the separator 4 can intersect bend at an acute angle with each other, and in each separate row the generators are located at the same angle to the axis of the ejector. The abovementioned variants of the arrangement of the generatrix of the lateral surface 30 of the holes 8, facing to the axis of the ejector, make it possible to create the most effective conditions for the interaction of two media due to the rational direction of the jets of active medium emerging from the holes in the mixing chamber.

Использование изобретения в конденсационных установках паровых турбин, а также в других отраслях техники позволяет повысить КПД, уменьшить массу и габариты эжектора за счет обеспечения оптимальных условий для взаимодействия двух сред. The use of the invention in condensing plants of steam turbines, as well as in other branches of technology, allows to increase the efficiency, reduce the mass and dimensions of the ejector by providing optimal conditions for the interaction of two media.

Claims

1. EJECTOR containing an active nozzle, a mixing chamber with a diffuser and a flow separator installed behind the outlet cross section of the nozzle, wherein the flow separator is made in the form of a hollow body of revolution, obtained from rotation forming around the axis of the ejector, with end surfaces open for passage of medium, characterized the fact that the active nozzle is circular, the flow separator is cone-shaped, with its smaller base facing the exit section of the nozzle, and the larger base toward the diffuser, the outer radius from the smaller base of the flow separator, it is smaller than the smaller radius of the nozzle exit section, the outer radius of the larger base of the flow separator is larger than the larger radius of the specified nozzle section, and uniformly distributed openings are made on the side surface of the flow separator, by means of which the mixing chamber communicates with the internal cavity of the flow separator, the walls forming the holes are inclined towards the diffuser with the formation of an acute angle with the longitudinal axis of the ejector along the flow of the active medium.

2. The ejector according to claim 1, characterized in that the generatrix of the body of revolution is a straight line.

3. The ejector according to claim 1, characterized in that the generatrix of the body of revolution is a smooth curve, concave to the side to the axis of the ejector.

4. The ejector according to claim 1, characterized in that the smaller base of the flow separator is adjacent to the outlet section of the nozzle.

5. The ejector according to claim 1, characterized in that a gap is formed between the smaller base of the flow splitter and the exit section of the nozzle.

6. The ejector according to claim 1, characterized in that the edge of each hole made on the side surface of the flow splitter, facing the output section of the nozzle, is sharp and coincides with the outer side surface of the flow splitter.

7. The ejector according to claim 1, characterized in that the holes are arranged in rows in the direction of the axis of the ejector in a checkerboard pattern and wherein each hole of one row and one of its adjacent holes of the other row touch the same generatrix of the flow separator.

8. The ejector according to claim 1, characterized in that the holes are arranged in rows in the direction of the axis of the ejector in a checkerboard pattern and wherein each hole of one row and one of the holes of the other row adjacent to it intersect the same generatrix of the flow separator.

9. The ejector according to claim 1, characterized in that a part of the side surface of the flow separator adjacent to the edge of each hole facing the diffuser is concave towards the axis of the ejector.

10. The ejector according to claim 1, characterized in that a part of the side surface of the flow separator adjacent to the edge of each hole facing the output section of the nozzle is concave towards the side surface of the mixing chamber.

11. The ejector according to claim 1, characterized in that the flow separator is equipped with a drive that ensures its rotation around the axis of the ejector.

12. The ejector according to paragraphs. 1 and 5, characterized in that the gap between the smaller base of the flow separator and the output section of the nozzle can be changed depending on the operating mode of the ejector.

13. The ejector according to claim 1, characterized in that the end of the flow separator, facing the output section of the nozzle, is streamlined.

14. The ejector according to claim 1, characterized in that the end of the flow separator, facing the output section of the nozzle, has a crown shape, and the edge of the end coinciding with the outer side surface of the flow separator is made sharp.

15. The ejector according to paragraphs. 1, 6 and 11, characterized in that the edge of each hole made on the side of the flow splitter, coinciding with the direction of rotation of the latter, is sharp and coinciding with the outer side surface of the flow splitter.

16. The ejector according to paragraphs. 1, 6, 11 and 15, characterized in that a part of the side surface of the flow splitter adjacent to the edge of each hole facing the diffuser and opposite to the direction of rotation of the flow splitter is concave towards the axis of the ejector.

17. The ejector according to paragraphs. 1, 6, 11, 15 and 16, characterized in that a part of the side surface of the flow separator adjacent to the edge of each hole facing the exit section of the nozzle and coinciding with the direction of rotation of the flow separator is concave towards the side surface of the mixing chamber.

18. The ejector according to paragraphs. 1, 11, 15 - 17, characterized in that the inner side surface of the flow splitter along the edge of at least each hole opposite the direction of rotation of the flow splitter is provided with protrusions oriented towards the axis of the ejector, located at an acute angle to the direction of flow and performing the role of turbine blades.

19. The ejector according to paragraphs. 1 and 18, characterized in that the length of the protrusion exceeds the length of the hole in the direction of the diffuser.

20. The ejector according to paragraphs. 1 and 18, characterized in that the role of the working blades of the turbine is played by the side surface of the hole facing the rotation of the flow separator and located at an acute angle to the direction of flow.

21. The ejector according to paragraphs. 1, 11, 15 - 20, characterized in that the supports connecting the smaller base of the flow splitter with the axis of the latter are made in the form of fan blades supplying a passive medium inside the flow splitter.

22. The ejector according to claim 1, characterized in that behind the outlet cross-section of the flow separator is installed coaxially with the latter a guide ring for the active medium with a radius of the inlet section greater than the radius of the larger base of the flow separator, and the outer radius of the ring in this section is smaller than the radius of the inner side surface of the chamber blending.

23. The ejector according to paragraphs. 1 and 22, characterized in that the inner surface of the guide ring is cylindrical.

24. The ejector on PP. 1 and 22, characterized in that the inner surface of the guide ring is made in the form of a truncated cone, and the radius of the output section exceeds the radius of the input section.

25. The ejector according to paragraphs. 1, 23 and 24, characterized in that the inner surface of the ring is equipped with at least two stream separators evenly spaced around the circumference, made in the form of rods and directed to the axis of the ejector, with their input end face being streamlined and the height of the rods not exceeding the difference of radii the output section of the guide ring and the outer radius of the larger base of the flow splitter.

26. The ejector according to claim 1, 23 - 25, characterized in that the inner surface of the ring is provided with ridges in the form of a comb evenly spaced around its circumference, arranged at an acute angle to the axis of the ejector, directed towards the axis of the latter and providing swirling of the flow of the active medium.

27. The ejector according to paragraphs. 1, 22 and 25, characterized in that the inner surface of the guide ring is made corrugated, and the direction of the corrugation coincides with the axis of the specified ring.

28. The ejector according to paragraphs. 1, 22 and 25, characterized in that the inner surface of the guide ring is corrugated, and the corrugations are located at an acute angle to the axis of the ring.

29. The ejector according to paragraphs. 1, 22 - 28, characterized in that the input section of the guide ring coincides with the output section of the flow divider.

30. The ejector according to paragraphs. 1, 22 - 28, characterized in that a gap is formed between the output section of the flow splitter and the input section of the guide ring.

31. The ejector according to paragraphs. 1, 22 - 28, 30, characterized in that the gap between the output section of the flow splitter and the input section of the guide ring varies depending on the operating mode of the ejector.

32. The ejector according to paragraphs. 1, 22 - 31, characterized in that the end face of the guide ring facing the output section of the nozzle is made streamlined.

33. The ejector according to paragraphs. 1 to 21, characterized in that the flow separator, at least with its rear part facing toward the diffuser, enters the cylindrical part of the mixing chamber.

34. The ejector according to paragraphs. 1 to 21, characterized in that the cylindrical part of the mixing chamber is installed behind the output section of the flow separator.

35. The ejector according to paragraphs. 1, 22 - 32, characterized in that the guide ring, at least with its rear part facing toward the diffuser, enters the cylindrical part of the mixing chamber.

36. The ejector on PP. 1, 22 - 32, characterized in that the cylindrical part of the mixing chamber is installed behind the output section of the guide ring.

37. The ejector according to paragraphs. 1, 33 - 36, characterized in that close to the entrance to the cylindrical part of the mixing chamber adjoins the confuser section of the mixing chamber.

38. The ejector according to claim 1, characterized in that the generatrix of the lateral surface of each hole facing toward the axis of the ejector is parallel to the axis of the latter.

39. The ejector according to claim 1, characterized in that the generators of the side surface of at least every two adjacent holes of one row of the flow separator, facing sideways to the axis of the ejector, cross at an acute angle with one another.

40. The ejector according to claim 1, characterized in that the generatrixes of the side surface of the holes facing sideways to the axis of the ejector of at least every two adjacent rows of said holes of the flow separator intersect at an acute angle with one another, and in each individual row the generators are located at the same angle to the axis of the ejector.