RU2014882C1 - Process for producing adsorbent - Google Patents
Process for producing adsorbent Download PDFInfo
- Publication number
- RU2014882C1 RU2014882C1 RU92004035A RU92004035A RU2014882C1 RU 2014882 C1 RU2014882 C1 RU 2014882C1 RU 92004035 A RU92004035 A RU 92004035A RU 92004035 A RU92004035 A RU 92004035A RU 2014882 C1 RU2014882 C1 RU 2014882C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zone
- adsorbent
- steam
- activation
- carbonization
- Prior art date
Links
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 6
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims abstract description 17
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 abstract 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract 1
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 2
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 2
- 235000018185 Betula X alpestris Nutrition 0.000 description 1
- 235000018212 Betula X uliginosa Nutrition 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической технологии твердого топлива, в частности, к производству адсорбентов из твердых углеродсодержащих материалов органического происхождения, таких как, например, уголь или древесная щепа. The invention relates to the chemical technology of solid fuels, in particular, to the production of adsorbents from solid carbon-containing materials of organic origin, such as, for example, coal or wood chips.
Известен способ производства активированного угля из органического кускового или сбрикетированного материала, представляющий собой разновидность способа газификации твердого топлива. Известный способ предполагает образование засыпки исходного кускового сырья в замкнутой вертикальной камере. По мере продвижения сверху вниз органическое сырье последовательно подвергается карбонизации, а затем активации с целью увеличения сорбционной емкости конечного продукта. Выгрузка готового адсорбента производится на нижнем уровне вертикальной камеры. Исходное органическое сырье добавляют в камеру сверху для поддержания постоянного уровня засыпки. A known method of producing activated carbon from organic lumpy or briquetted material, which is a variation of the method of gasification of solid fuel. The known method involves the formation of backfill of the original lump of raw materials in a closed vertical chamber. As you move from top to bottom, the organic raw materials are sequentially carbonized and then activated in order to increase the sorption capacity of the final product. The finished adsorbent is unloaded at the lower level of the vertical chamber. The organic feed is added to the chamber from above to maintain a constant level of backfill.
Воздушное дутье движется сверху вниз через засыпку и последовательно вступая в реакцию окисления газообразных продуктов пиролиза, а затем - восстановления в процессе активации, превращается в низкокалорийный горючий газ, который отбирается на расстоянии равном примерно 1,5 диаметрам засыпки от ее верхнего уровня. Газ подвергается многоступенчатой очистке, охлаждению и компримированию перед подачей потребителю. Air blast moves from top to bottom through the backfill and subsequently enters into the oxidation reaction of gaseous products of pyrolysis, and then reduction during activation, turns into low-calorific combustible gas, which is taken at a distance equal to about 1.5 times the diameter of the backfill from its upper level. The gas is subjected to multi-stage purification, cooling and compression before being supplied to the consumer.
Недостатком известного способа производства адсорбента является сравнительно низкая производительность, обусловленная необходимостью длительного пребывания сырья в пределах реакционной камеры. Весь участок камеры ниже уровня отбора газа (около 2,5 м) является нерабочей зоной и служит лишь для выдержки адсорбента с целью его охлаждения. Тем не менее, температура готового продукта за время пребывания в этом нерабочем участке снижается примерно с 875оС до 725оС. Система охлаждения путем наружного омывания воздухом стенок камеры малоэффективна и требует дополнительного охлаждения продукта перед упаковкой, что приводит к непроизводительным потерям тепла. Удельный выход горючего газа невелик по сравнению с классическим процессом газификации угля, а калорийность газа низкая. Поэтому дорогостоящая тонкая очистка газа и последующая транспортировка к отдаленному потребителю экономически нецелесообразны.A disadvantage of the known method for the production of adsorbent is the relatively low productivity due to the need for a long stay of raw materials within the reaction chamber. The entire section of the chamber below the gas extraction level (about 2.5 m) is a non-working zone and serves only to soak up the adsorbent in order to cool it. However, during the stay in this inoperative portion finished product temperature decreases from about 875 C to about 725 ° C by external cooling system ineffective washing of air and require additional cooling of the chamber walls prior to packaging the product, which leads to unproductive heat losses. The specific yield of combustible gas is small compared to the classical process of coal gasification, and the calorific value of gas is low. Therefore, expensive fine gas purification and subsequent transportation to a distant consumer are not economically feasible.
В известном способе регулирование максимальной температуры в засыпке обеспечивается только путем изменения расхода дутьевого воздуха. В отдельных случаях при использовании исходного сырья с высокой склонностью к спеканию это может привести к нарушению технологического режима вплоть до останова процесса из-за агломерации. In the known method, the regulation of the maximum temperature in the filling is provided only by changing the flow rate of blast air. In some cases, when using raw materials with a high tendency to sintering, this can lead to a violation of the technological regime until the process is stopped due to agglomeration.
В изобретении решается задача по устранению недостатков известного способа производства адсорбента из органического сырья. The invention solves the problem of eliminating the disadvantages of the known method for the production of adsorbent from organic raw materials.
Получаемый эффект заключается в увеличении удельной производительности процесса и снижении удельных энергозатрат. The resulting effect is to increase the specific productivity of the process and reduce the specific energy consumption.
Технологический эффект достигается тем, что в известном способе производства адсорбента в верхнюю часть вертикальной реакционной камеры дополнительно к воздуху подают водяной пар в массовом соотношении 0,05-0,5, а в нижнюю часть аппарата подают водяной пар с массовым соотношением пар/исходное сырье 0,1-0,4. Отвод горючих газов производят на уровне, расположенном на расстоянии не менее одного диаметра от верхнего уровня засыпки. The technological effect is achieved by the fact that in the known method for producing an adsorbent, water vapor in a mass ratio of 0.05-0.5 is supplied to the upper part of the vertical reaction chamber in addition to air, and water vapor with a mass ratio of steam / feedstock 0 is supplied to the lower part of the apparatus , 1-0.4. The removal of combustible gases is carried out at a level located at a distance of at least one diameter from the upper level of the backfill.
Технологическое решение приводит к образованию дополнительной реакционной зоны в камере (ниже уровня отбора газа), в пределах которой утилизируется тепло твердого материала и производится дополнительная активация целевого продукта подаваемым снизу потоком пара. В результате готовый продукт выходит из камеры с температурой не выше 300оС, снижая тем самым непроизводительные потери тепла. Ввиду образования двух зон обработки материала сокращается необходимое время его пребывания в реакционной камере и в 1,2-1,5 раз увеличивается удельный выход горючего газа на поперечное сечение реактора.The technological solution leads to the formation of an additional reaction zone in the chamber (below the gas extraction level), within which the heat of the solid material is utilized and the target product is additionally activated by the steam flow supplied from below. As a result the finished product exits the chamber at a temperature not higher than 300 ° C, thereby reducing wasteful heat loss. Due to the formation of two zones of material processing, the necessary time spent in the reaction chamber is reduced and the specific yield of combustible gas to the cross section of the reactor is increased by 1.2-1.5 times.
Введение пара в поток воздуха сверху дает дополнительную возможность управления температурным профилем в засыпке твердого материала. Массовая подача пара менее 0,05 от расхода воздуха приводит к существенному превышению допустимого уровня температур в верхней зоне по отношению к оптимальному - 850-950оС. В ряде случаев наблюдается шлакование, особенно при использовании углей с достаточно высокой теплотворной способностью и легкоплавкой золой. При температуре выше 1000оС процесс активации происходит во внутридиффузионной области с переходом во внешнекинетическую, поэтому полученный продукт имеет недостаточно развитую удельную поверхность и, соответственно, низкую сорбционную емкость.The introduction of steam into the air stream from above provides an additional opportunity to control the temperature profile in the filling of solid material. Mass steam of less than 0.05 from the air flow results in a substantial excess of the permissible level of temperature in the upper zone relative to the optimal - 850-950 ° C. In some cases, slagging is observed, especially when using coal with a sufficiently high calorific value and low melting ash. At temperatures above 1000 ° C the process of activation occurs in the transition region intradiffusion in vneshnekineticheskuyu, so the resulting product has insufficient developed surface area and, consequently, low sorption capacity.
Подача пара более 0,5 от массы воздуха приводит к недопустимому снижению температуры в верхней зоне, неполному выходу летучих и незначительной скорости активации. The supply of steam more than 0.5 by mass of air leads to an unacceptable decrease in temperature in the upper zone, incomplete release of volatile and low activation speed.
Для нижней зоны массовое соотношение пар/исходное сырье не должно быть менее 0,1, т. к. в этом случае температура выгружаемого сорбента будет высока (выше 300оС), и не более 0,4, т. к. иначе уровень температур в нижней зоне будет недостаточен для активации паром и сорбционная емкость продукта не изменится.For the lower zone the weight ratio of steam / the feedstock should not be less than 0.1 m. K. In this case, the discharged sorbent is high temperature (above 300 ° C) and not more than 0.4 m. K. Differently temperature level in the lower zone it will be insufficient for steam activation and the sorption capacity of the product will not change.
П р и м е р 1. В реактор диаметром 0,5 м подается 40 кг/ч бородинского бурого угля марки Б2, имеющего следующие показатели: влажность wr 31,1%; зольность Аd 10,3% ; выход летучих Vdaf 47,6 %; калорийность Qч н 3760 ккал/кг; фракция 10-50 мм. В верхнюю зону подается 50 м3/ч воздуха и 5 кг/ч насыщенного пара, а в нижнюю зону 5 кг/ч насыщенного пара.PRI me R 1. In the reactor with a diameter of 0.5 m is fed 40 kg / h Borodino brown coal grade B2, having the following indicators: humidity w r 31.1%; ash content A d 10.3%; the yield of volatile V daf 47.6%; calorie content Q h n 3760 kcal / kg; fraction of 10-50 mm. 50 m 3 / h of air and 5 kg / h of saturated steam are supplied to the upper zone, and 5 kg / h of saturated steam to the lower zone.
Температура в зоне карбонизации 950-1000оС; в зоне активации 550-600оС; выход адсорбента 15,3 кг/ч; выход горючего газа 147 м3/ч с калорийностью 690 ккал/м3; активность адсорбента по йоду - 36,7%.The temperature in the carbonization zone is 950-1000 о С; in the activation zone of 550-600 ° C; the adsorbent yield 15.3 kg / h; the output of combustible gas 147 m 3 / h with a calorie content of 690 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity - 36.7%.
П р и м е р 2. Все то же, что в примере 1, но расход пара в нижнюю зону 10 кг/ч. PRI me R 2. Everything is the same as in example 1, but the steam consumption in the lower zone of 10 kg / h
Температура в зоне карбонизации 950-1000оС; в зоне активации 500-520оС; выход адсорбента - 15,1 кг/ч; выход горючего газа 155 м3/ч с калорийностью 660 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 45,2%.The temperature in the carbonization zone is 950-1000 о С; in the activation zone 500-520 ° C; adsorbent yield - 15.1 kg / h; the output of combustible gas 155 m 3 / h with a calorie content of 660 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 45.2%.
П р и м е р 3. Все то же, что в примере 1, но расход пара в нижнюю зону 15 кг/ч. PRI me R 3. Everything is the same as in example 1, but the steam consumption in the lower zone of 15 kg / h
Температура в зоне карбонизации 950-1000оС; в зоне активации 400-440оС; выход адсорбента 15,4 кг/ч; выход горючего газа 164 м3/час с калорийностью 620 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 39,6%.The temperature in the carbonization zone is 950-1000 о С; in the activation zone 400-440 ° C; adsorbent yield 15.4 kg / h; the output of combustible gas 164 m 3 / hour with a calorie content of 620 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 39.6%.
П р и м е р 4. В реактор диаметром 0,5 м подается 30 кг/ч угля месторождения "Юбилейное" (Павлодарская обл., Казахстан) марки Д, имеющего следующие показатели: Wr 8% ; Ad 14,2%; Vdaf 41%; Qн r 5600 ккал/кг; фракция 5-50 мм.PRI me R 4. Into a reactor with a diameter of 0.5 m is fed 30 kg / h of coal of the Yubileynoye deposit (Pavlodar region, Kazakhstan) of grade D having the following indicators: W r 8%; A d 14.2%; V daf 41%; Q n r 5600 kcal / kg; fraction of 5-50 mm.
В верхнюю зону подается 55 м3/ч воздуха и 8 кг/ч пара, а в нижнюю зону 6 кг/ч пара.55 m 3 / h of air and 8 kg / h of steam are supplied to the upper zone, and 6 kg / h of steam to the lower zone.
Температура в зоне карбонизации 900-1020оС; в зоне активации 600-680оС; выход адсорбента 14,5 кг/ч; выход горючего газа - 140 м3/ч с калорийностью 800 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 28%.The temperature in the carbonization zone of 900-1020 C; in the activation zone 600-680 ° C; adsorbent yield 14.5 kg / h; the output of combustible gas is 140 m 3 / h with a calorie content of 800 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 28%.
П р и м е р 5. Все то же, что в примере 4, но расход пара в нижнюю зону 10 кг/ч. PRI me R 5. Everything is the same as in example 4, but the flow rate of steam in the lower zone of 10 kg / h
Температура в зоне карбонизации 900-1000оС; в зоне активации 550-600оС; выход адсорбента 14,2 кг/ч; выход горючего газа 145 м3/ч с калорийностью 760 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 29,3%.The temperature in the carbonization zone is 900-1000 о С; in the activation zone of 550-600 ° C; adsorbent yield 14.2 kg / h; the output of combustible gas 145 m 3 / h with a calorific value of 760 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 29.3%.
П р и м е р 6. Все то же, что в примере 4, но расход пара в нижнюю зону 12 кг/ч. PRI me R 6. Everything is the same as in example 4, but the steam consumption in the lower zone of 12 kg / h
Температура в зоне карбонизации 900-1000оС; в зоне активации 450-500оС; выход адсорбента 14,6 кг/ч; выход горючего газа 150 м3/ч с калорийностью 700 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 24,1%.The temperature in the carbonization zone is 900-1000 о С; in the activation zone of 450-500 ° C; adsorbent yield 14.6 kg / h; a combustible gas outlet of 150 m 3 / h with a calorific value of 700 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 24.1%.
П р и м е р 7. В реактор диаметром 0,5 м подается 33 кг/ч березовых чурочек размером 40-60 мм, имеющих влажность 37%. В верхнюю зону подается 20 м3/ч воздуха и 2 кг/ч пара, в нижнюю зону - 2 кг/ч пара.PRI me R 7. In the reactor with a diameter of 0.5 m fed 33 kg / h of birch chunks with a size of 40-60 mm, having a moisture content of 37%. 20 m 3 / h of air and 2 kg / h of steam are supplied to the upper zone, and 2 kg / h of steam to the lower zone.
Температура в зоне карбонизации 850-900оС; в зоне активации 450-480оС; выход адсорбента 3,1 кг/ч; выход горючего газа - 57 м3/ч с калорийностью 470 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 47,3%.The temperature in the carbonization zone is 850-900 о С; in the activation zone 450-480 ° C; adsorbent yield 3.1 kg / h; the output of combustible gas is 57 m 3 / h with a calorific value of 470 kcal / m 3 ; iodine adsorbent activity 47.3%.
П р и м е р 8. Все то же, что в примере 7, но в нижнюю зону подается 3,5 кг/ч пара. PRI me R 8. Everything is the same as in example 7, but 3.5 kg / h of steam is supplied to the lower zone.
Температура в зоне карбонизации 850-900оС; в зоне активации 400-450оС; выход адсорбента 3 кг/ч; выход горючего газа 60 м3/ч с калорийностью 450 ккал/м3; активность адсорбента по йоду 51,8%.The temperature in the carbonization zone is 850-900 о С; in the activation zone of 400-450 ° C; adsorbent yield 3 kg / h; the output of combustible gas is 60 m 3 / h with a calorific value of 450 kcal / m 3 ; the iodine adsorbent activity is 51.8%.
П р и м е р 9. Все то же, что в примере 7, но расход пара в нижнюю зону 8 кг/ч. PRI me R 9. Everything is the same as in example 7, but the flow rate of steam in the lower zone of 8 kg / h
Температура в зоне карбонизации 820-880оС; в зоне активации 320-400оС; выход адсорбента - 3,3 кг/ч; выход горючего газа 67 м3/ч с калорийностью 400 ккал/м3, активность адсорбента по йоду - 48,9%.The temperature in the carbonization zone 820-880 ° C; in the activation zone 320-400 ° C; the adsorbent yield is 3.3 kg / h; the output of combustible gas is 67 m 3 / h with a calorific value of 400 kcal / m 3 , the activity of the adsorbent for iodine is 48.9%.
Таким образом, предложенный способ позволяет повысить производительность технологического процесса получения адсорбента за счет образования двух реакционных зон в пределах одного реактора и более рациональной организации внутренних тепловых потоков, а также увеличения в 1,2-1,5 раза выхода горючего газа на единицу площади поперечного сечения реактора. Thus, the proposed method allows to increase the productivity of the technological process of producing adsorbent due to the formation of two reaction zones within the same reactor and more rational organization of internal heat fluxes, as well as an increase of 1.2-1.5 times the output of combustible gas per unit cross-sectional area the reactor.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92004035A RU2014882C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Process for producing adsorbent |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92004035A RU2014882C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Process for producing adsorbent |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014882C1 true RU2014882C1 (en) | 1994-06-30 |
| RU92004035A RU92004035A (en) | 1997-03-20 |
Family
ID=20131529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92004035A RU2014882C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Process for producing adsorbent |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2014882C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2275407C1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-04-27 | Закрытое Акционерное Общество "Карбоника-Ф" | Metallurgical semicoke manufacturing process |
| RU2278817C1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-06-27 | Закрытое Акционерное Общество "Карбоника-Ф" | Method of production of semi-coke and the device for its realization |
| EA007798B1 (en) * | 2005-10-25 | 2007-02-27 | Ооо "Сибтермо" | Method of laminar coal gasification |
| RU2536972C2 (en) * | 2013-02-20 | 2014-12-27 | ООО "Сорбенты Кузбасса" | Method of obtaining carbon molecular seives |
| RU2826175C1 (en) * | 2023-09-29 | 2024-09-05 | Александр Алексеевич Концевой | Method of producing adsorbent |
-
1992
- 1992-11-11 RU RU92004035A patent/RU2014882C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент США N 4883499, 48-203, 1989. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2275407C1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-04-27 | Закрытое Акционерное Общество "Карбоника-Ф" | Metallurgical semicoke manufacturing process |
| WO2006062432A1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-06-15 | Zakrytoe Akcionernoe Obschestbo 'carbonica-F' | Method for producing lump semicoke |
| RU2278817C1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-06-27 | Закрытое Акционерное Общество "Карбоника-Ф" | Method of production of semi-coke and the device for its realization |
| EA007798B1 (en) * | 2005-10-25 | 2007-02-27 | Ооо "Сибтермо" | Method of laminar coal gasification |
| RU2536972C2 (en) * | 2013-02-20 | 2014-12-27 | ООО "Сорбенты Кузбасса" | Method of obtaining carbon molecular seives |
| RU2826175C1 (en) * | 2023-09-29 | 2024-09-05 | Александр Алексеевич Концевой | Method of producing adsorbent |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3890111A (en) | Transfer line burner system using low oxygen content gas | |
| US4002438A (en) | Organic conversion system | |
| CN101445750B (en) | Method for catalyzing and gasifying carbon-based compounds by using alkali molten salt and device thereof | |
| JPS6023162B2 (en) | Direct reduced iron manufacturing method | |
| US5213587A (en) | Refining of raw gas | |
| US5069765A (en) | Method of manufacturing combustible gaseous products | |
| JPS5851038B2 (en) | Seizouhouhouunarabini Sonosouchi | |
| KR101960578B1 (en) | Method and system for gasifying carbon carriers and further treating the produced gases | |
| JP2020534426A (en) | How to prepare char products and syngas mixtures | |
| RU2544669C1 (en) | Method for processing combustible carbon- and/or hydrocarbon-containing products, and reactor for implementing it | |
| US3876392A (en) | Transfer line burner using gas of low oxygen content | |
| CN102482724A (en) | Process for simultaneous production of iron and raw synthesis gas containing CO and H2 | |
| US3847566A (en) | Fluidized bed gasification process with reduction of fines entrainment by utilizing a separate transfer line burner stage | |
| RU2721696C1 (en) | Pyrolysis coke processing method to produce activated carbon by steam and gas activation | |
| US3951856A (en) | Process for making activated carbon from agglomerative coal | |
| US4148752A (en) | Production of activated carbon in a reactor having a lower static layer and an upper fluidized layer | |
| RU2014882C1 (en) | Process for producing adsorbent | |
| RU2169166C1 (en) | Method of preparing semicoke | |
| FR2596409A1 (en) | PROCESS AND APPARATUS FOR COOKING COAL GASIFICATION | |
| SU1145921A3 (en) | Device for obtaining active carbon | |
| US2276343A (en) | Method for gasifying lignite | |
| US4089659A (en) | Process for producing a lean gas by the gasification of a fuel mainly in lump form | |
| RU2014883C1 (en) | Method for producing carbon adsorbent | |
| US2552866A (en) | Manufacture of water gas | |
| CN101280224A (en) | Normal pressure non-phenol method for fixed-bed gas producer |