RU2093799C1 - Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining - Google Patents
Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining Download PDFInfo
- Publication number
- RU2093799C1 RU2093799C1 RU9494042751A RU94042751A RU2093799C1 RU 2093799 C1 RU2093799 C1 RU 2093799C1 RU 9494042751 A RU9494042751 A RU 9494042751A RU 94042751 A RU94042751 A RU 94042751A RU 2093799 C1 RU2093799 C1 RU 2093799C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat
- thermal
- lining
- thermal probe
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000000523 sample Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 9
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 8
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 2
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LIXXICXIKUPJBX-UHFFFAOYSA-N [Pt].[Rh].[Pt] Chemical compound [Pt].[Rh].[Pt] LIXXICXIKUPJBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области исследования теплового состояния материалов в металлургической, химикотехнологической, нефтехимической и иных отраслях промышленности. The invention relates to the field of research of the thermal state of materials in the metallurgical, chemical-technological, petrochemical and other industries.
Известен термозонд для исследования теплового состояния материала при его получении и переработке, содержащий огнеупорный блок, выполненный в форме цилиндра из теплоизоляционного материала, покрытого термостойким плотным огнеупором, с наружным защитным чехлом из жаропрочного металла, термопару, а также держатель блока, выполненный в виде трубки, в которой расположены электроды термопары, соединяющие ее с регистрирующим прибором [1]
Недостатки известного термозонда: в ходе технологической операции получения или переработки материала измеряют температуру теплоизоляционного слоя или газовой среды в этом слое, а не температуру исследуемого материала; необходим прогрев огнеупорного блока от тепловоспринимающей поверхности защитного чехла до места размещения горячих спаев термопары (продолжительность прогрева порядка 20 с), что повышает тепловую инерционность, продолжительность погружения в среду для достижения установившегося показания, снижает срок службы и надежность работы устройства.A known thermal probe for studying the thermal state of a material during its preparation and processing, comprising a refractory block made in the form of a cylinder of heat-insulating material coated with a heat-resistant dense refractory, with an external protective cover made of heat-resistant metal, a thermocouple, and also a block holder made in the form of a tube, in which the thermocouple electrodes are located, connecting it to the recording device [1]
The disadvantages of the known thermal probe: during the technological operation of obtaining or processing the material, the temperature of the heat-insulating layer or the gaseous medium in this layer is measured, and not the temperature of the test material; it is necessary to heat the refractory block from the heat-absorbing surface of the protective cover to the location of the hot junctions of the thermocouple (heating time is about 20 s), which increases the thermal inertia, the duration of immersion in the medium to achieve a steady reading, reduces the service life and reliability of the device.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому техническому результату является термозонд для измерения температуры среды в технологическом агрегате с футеровкой, включающий термопару, электроды и спаи которой армированы соответственно в защитную втулку, заполненную электроизоляционным материалом с низкой теплопроводностью, и в ее тепловоспринимающее днище [2]
Существенный недостаток ближайщего аналога заключается в отсутствии согласованности его конструктивных параметров и теплофизических характеристик, используемых в конструкции материалов, обеспечивающих минимизацию ( по величине допустимой погрешности измерения) влияния факторов, снижающих точность измерения (нерегулируемый теплоотвод по элементам термозонда от его тепловоспринимающей поверхности, условия внешних тепловых воздействий и др).The closest to the invention in technical essence and the technical result achieved is a thermal probe for measuring the temperature of a medium in a technological unit with a lining, including a thermocouple, the electrodes and junctions of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity, and in its heat-absorbing bottom [2 ]
A significant drawback of the closest analogue is the lack of consistency of its design parameters and thermophysical characteristics used in the construction of materials that minimize (by the size of the permissible measurement error) influence of factors that reduce the measurement accuracy (unregulated heat removal from the heat probe elements from its heat-receiving surface, conditions of external thermal effects and etc).
Термозонд для измерения температуры среды в технологическом агрегате с футеровкой, включающей термопару, электроды и спай которой армированы соответственно в защитную втулку, заполненную электроизоляционным материалом с низкой теплопроводностью, и в ее тепловоспринимающее днище, установлен в стенке технологического агрегата с зазором, а диаметр термозонда и технологические характеристики используемых в его конструкции материалов определяют из условия
гдe λт эффективная теплопроводность термозонда;
λo теплопроводность футеровки технологического агрегата;
αo коэффициент теплопроводности;
ΔTдоп допустимая погрешность измерения температуры;
Tт ожидаемая температура контролируемой среды;
Tc температура контролируемой среды;
hз и λз толщина и коэффициент теплопроводности зазора (замазки, воздуха и контактного слоя), отделяющего термозонд от футеровки технологического агрегата;
d диаметр защитной втулки термозонда;
C теплоемкость тепловоспринимающего днища;
Δτизм продолжительность измерения;
qотв тепловой поток, отводимый по термозонду.A temperature probe for measuring the temperature of a medium in a technological unit with a lining, including a thermocouple, electrodes and junction of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity and in its heat-absorbing bottom, is installed in the wall of the technological unit with a gap, and the diameter of the thermal probe and technological the characteristics of the materials used in its construction are determined from the condition
where λ t is the effective thermal conductivity of the thermal probe;
λ o thermal conductivity of the lining of the technological unit;
α o thermal conductivity coefficient;
ΔT additional permissible error of temperature measurement;
T t is the expected temperature of the controlled environment;
T c temperature of the controlled environment;
h h and λ z thickness and coefficient of thermal conductivity of the gap (putty, air and contact layer) separating the thermal probe from the lining of the process unit;
d diameter of the thermowell thermowell;
C the heat capacity of the heat-receiving bottom;
Δτ meas. Measurement duration;
q holes heat flow discharged by thermal probe.
На чертеже представлен термозонд для измерения температуры среды в технологическом агрегате с футеровкой, содержащий термопару 1, электроды 2, защитную втулку 3, заполненную электроизоляционным материалом 4 с низкой теплопроводностью, тепловоспринимающее днище 5, зазор 6 (замазки, воздух, контактный слой), футеровку 7 и среду 8, измерить температуру которой предназначено изобретение. The drawing shows a thermal probe for measuring the temperature of a medium in a technological unit with a lining, containing a thermocouple 1, electrodes 2, a protective sleeve 3 filled with an insulating material 4 with low thermal conductivity, a heat-absorbing bottom 5, a gap 6 (putty, air, contact layer), lining 7 and medium 8, to measure the temperature of which the invention is intended.
Размеры термозонда, место и условия его установки выбирают из условия обеспечения неискаженного влиянием термозонда на режим теплообмена футеровки технологического агрегата с защитной втулкой. Уравнение указанного теплообмена имеет вид
где Tт(x) температура в поперечном сечении термозонда на расстоянии X от внутренней поверхности футеровки технологического агрегата;
T(x) неискаженная температура футеровки технологического агрегата;
λт эффективная теплопроводность термозонда;
d диаметр защитной втулки термозонда;
ξ коэффициент теплопередачи между термозондом и футеровкой технологического агрегата:
hз и λз толщина и коэффициент теплопроводности зазора (замазки, воздуха, контактного слоя), отделяющего термозонд от футеровки технологического агрегата;
λo теплопроводность футеровки технологического агрегата.The dimensions of the thermal probe, the place and conditions of its installation are selected from the condition of providing undistorted by the influence of the thermal probe on the heat transfer mode of the lining of the technological unit with a protective sleeve. The equation of the specified heat transfer has the form
where T t (x) is the temperature in the cross section of the thermal probe at a distance X from the inner surface of the lining of the process unit;
T (x) undistorted temperature of the lining of the technological unit;
λ t effective thermal conductivity of the thermal probe;
d diameter of the thermowell thermowell;
ξ heat transfer coefficient between the thermal probe and the lining of the technological unit:
h h and λ z thickness and coefficient of thermal conductivity of the gap (putty, air, contact layer) separating the thermal probe from the lining of the technological unit;
λ o thermal conductivity of the lining of the technological unit.
Решение уравнений (1) при граничных условиях
где
Tc температура исследуемой среды;
αo коэффициент теплоотдачи от исследуемой среды, воздействующей на футеровку;
q0 тепловой поток от футеровки к термозонду,
дает следующее соотношение для величины погрешности:
Налагая условие ΔT ≅ ΔTдоп где ΔTдоп допустимая погрешность результатов измерения, получаем соотношение, в соответствии с которым выбор конструктивных и теплофизических факторов обеспечивает достижение технического результата:
Соотношение (2) получено для процессов, у которых за достаточно большой интервал времени наблюдаемые изменения измеряемого параметра не выходят за пределы случайных погрешностей измерения, т.е. для квазистационарных процессов.Solution of equations (1) under boundary conditions
Where
T c is the temperature of the test medium;
α o heat transfer coefficient from the investigated medium acting on the lining;
q 0 heat flow from the lining to the thermal probe,
gives the following relation for the error value:
By imposing the condition ΔT ≅ ΔT additional where ΔT additional permissible error of the measurement results, we obtain the ratio according to which the choice of structural and thermophysical factors ensures the achievement of a technical result:
Relation (2) was obtained for processes in which, over a sufficiently long time interval, the observed changes in the measured parameter do not go beyond random measurement errors, i.e. for quasistationary processes.
При реализации процессов, для которых такие требования не выполняются, необходимо обеспечить дополнительное условие:
означающее, что тепловая мощность, которой термозонд обменивается с исследуемой средой, идет в основном на изменение энтальпии тепловоспринимающего днища 5, где размещена термопара 1. Влиянием нерегулируемого теплоотвода qотв можно пренебречь, если вносимая им величина методической погрешности результатов измерений не превышает величины случайной составляющей. Исходя из этого, для большинства практических задач достаточно выполнение условия
означающего, что лишь ≈ 3% тепловой мощности, участвующей в теплообмене, отводится по элементам термозонда.When implementing processes for which such requirements are not met, it is necessary to provide an additional condition:
means that thermal power, thermal probe which communicates with the investigated medium is mainly on the change in enthalpy heat-bottom 5 which is placed thermocouple 1. Influence unregulated heatsink q holes can be neglected, if their quantity introduced systematic error of measurement results does not exceed the value of the random component. Based on this, for most practical tasks, the fulfillment of the condition
meaning that only ≈ 3% of the heat power involved in heat transfer is allocated to the elements of the thermal probe.
Выполнение условия (4) обеспечивают путем выбора конструктивных параметров электроизоляции 4 защитной втулки 3. The fulfillment of condition (4) is ensured by choosing the design parameters of the electrical insulation 4 of the protective sleeve 3.
Приводится конкретный пример технической реализации термозонда для исследования технологических сталеразливочных процессов. A specific example of the technical implementation of a thermal probe for studying technological steel-casting processes is given.
Исходными данными для выбора параметров термозонда являлись
температура исследуемой среды Tc 1300oC,
допустимая погрешность результатов измерений ΔTдоп 2oC;
термозонд размещают в полуграфитовом футеровочном материале с lo 50 Вт/мК;
диаметр защитной втулки термозонда d 1•10-2 м, длина l≅0,5 м;
коэффициент теплоотдачи от исследуемой среды к тепловоспринимающему днищу термозонда αo 300 Вт/м2К;
между защитной втулкой термозонда и футеровочным материалом стенки технологического агрегата возможен воздушный зазор, толщина которого hз 1•10-5 м, а коэффициент теплопроводности λз 3,5•10-2 Вт/мК;
используется платина платинородиевая термопара с диаметром электродов 1•10-3 м;
температура противоположной торцевой поверхности термозонда на расстояние l 0,5 м от тепловоспринимающего днища не более T 50oC.The initial data for choosing the parameters of the thermal probe were
the temperature of the test medium T c 1300 o C,
permissible error of the measurement results ΔT add 2 o C;
the thermal probe is placed in a semi-graphite lining material with l o 50 W / mK;
the diameter of the thermowell protective sleeve d 1 • 10 -2 m, length l≅0.5 m;
the heat transfer coefficient from the test medium to the heat-sensing bottom of the thermal probe α o 300 W / m 2 K;
between the protective sleeve of the thermal probe and the lining material of the wall of the technological unit, an air gap is possible, the thickness of which is hz 1 • 10 -5 m, and the thermal conductivity coefficient is λ z 3.5 • 10 -2 W / mK;
a platinum platinum-rhodium thermocouple with an electrode diameter of 1 • 10 -3 m is used;
the temperature of the opposite end surface of the thermal probe at a distance of l 0.5 m from the heat-receiving bottom is not more than T 50 o C.
Исходя из этих условий в качестве электроизоляционного материала 4 выбран легковесный низкоплотный материал на основе с диаметром волокон 1-10 мкм и длиной 100-1000 мкм. Based on these conditions, a lightweight low-density base material with a fiber diameter of 1-10 μm and a length of 100-1000 μm was selected as an insulating material 4.
Коэффициент теплопроводности такого материала не превышает λ 0,1 Вт/мК, а температура плавления Tпл. 1500oC.The thermal conductivity of such a material does not exceed λ 0.1 W / mK, and the melting temperature T pl. 1500 o C.
Установку термопары 1 проводили в процессе изготовления тепловоспринимающего днища 5. Для этого после подготовки торцевой поверхности днища 5 на нее нанесли грунтовый слой толщиной (1-3)•10-4 м, одинаковый по коэффициенту термического расширения с материалом 4. После этого производят укладку термопары 1, свободные концы 2 которой выводят через электроизоляционный материал 4. После этого производят сушку на воздухе в течение 1800 с, выравнивают поверхность тепловоспринимающего днища 5 кварцевым валиком с шероховатостью поверхности, соответствующей седьмому классу частоты, а затем производят сушку при температуре 400 K в течение 1000 с. После этого обжигают при температуре 1500 K в течение 1500 с и охлаждают до комнатной температуры. Далее наносят глазурный слой толщиной 2•10-4 м, содержащий 15% силиконового стекла, 75% кварцевого стекла и 10% зачерняющей добавки, проводят сушку при комнатной температуре в течение 2000 с и обжиг при температуре 1500 K в течение 1500 с, после чего охлаждают до комнатной температуры.The installation of thermocouple 1 was carried out in the process of manufacturing the heat-receiving bottom 5. For this, after preparing the end surface of the bottom 5, a soil layer was applied to it with a thickness of (1-3) • 10 -4 m, identical in thermal expansion coefficient with material 4. After that, the thermocouple is laid 1, the free ends 2 of which are led out through an insulating material 4. After that, they are air dried for 1800 s, the surface of the heat-receiving bottom is leveled with a 5 quartz roller with a surface roughness corresponding to guide seventh class of frequency, and then drying the produce at a temperature of 400 K for 1,000 s. After that, it is fired at a temperature of 1500 K for 1500 s and cooled to room temperature. Next, a glaze layer of 2 • 10 -4 m thick is applied, containing 15% silicone glass, 75% quartz glass and 10% blackening additives, dried at room temperature for 2000 s and fired at 1500 K for 1500 s, after which cooled to room temperature.
Таким образом изготавливают тепловоспринимающее днище 5, представляющее собой термостойкое покрытие с термопарой 1. Thus, a heat-receiving bottom 5 is made, which is a heat-resistant coating with a thermocouple 1.
Аналогично изготавливают термостойкое покрытие на цилиндрической поверхности термозонда, которое и образует защитную трубку 3. Similarly, a heat-resistant coating is made on the cylindrical surface of the thermal probe, which forms the protective tube 3.
Эффективная теплопроводность lт такого термозонда, определяемая теплопроводностью электроизоляционного материала 4 защитной трубки 3 и электродов 2, не превышает значения λт 0,5 Вт/мК.The effective thermal conductivity l t of such a thermal probe, determined by the thermal conductivity of the insulating material 4 of the protective tube 3 and electrodes 2, does not exceed the value of λ t 0.5 W / mK.
Для того, чтобы проверить обеспечивает ли выбор конструктивных параметров термозонда и теплофизических характеристик используемых в нем материалов выполнение условия (2) и достижение технического эффекта, необходимо в соответствии с выражением (2) определить ожидаемое измеренное значение температуры Тт. Для этого запишем уравнение теплового баланса, определяющее соответственно тепловой поток, воспринимаемый днищем 5 от среды 8 и передаваемый теплопроводностью по термозонду, которое в принятых обозначениях имеет вид
(отсюда имеем Тт 1298, 439oC).In order to test whether selection provides design parameters of the thermal probe and thermo-physical characteristics of the materials used therein the condition (2) and the achievement of the technical effect, it is necessary in accordance with the expression (2) determining the expected value of the measured temperature Tm. To do this, we write the heat balance equation, which determines, respectively, the heat flux perceived by the bottom 5 from the medium 8 and transmitted by the thermal conductivity through the thermal probe, which in the accepted notation has the form
(from here we have T t 1298, 439 o C).
Использование соотношения (2) дает
Одновременно, поскольку тепловоспринимающее днище 5 представляет собой тонкое, теплоизолированное материалом 4 с низкой теплопроводностью, термостойкое покрытие, внутри которого размещена термопара 1, обеспечивается хорошее выполнение условия (4).Using relation (2) gives
At the same time, since the heat-absorbing bottom 5 is a thin, heat-insulated material 4 with low thermal conductivity, a heat-resistant coating inside which the thermocouple 1 is placed, provides a good fulfillment of condition (4).
Таким образом, путем соответствующего выбора конструктивных параметров термозонда, теплофизических характеристик используемых в нем материалов обеспечивают минимизацию влияния факторов, снижающих точность получаемых результатов (нерегулируемый теплоотвод по элементам термозонда от его тепловоспринимающей поверхности, условия внешних тепловых воздействий и др.). Погрешность получаемых результатов в этом случае снижается до уровня погрешности непосредственных измерений температуры (согласно работе А.Н.Гордов и др. Точность контактных методов измерения температуры. М. Издательство стандартов, 1976, величина такой погрешности составляет 5%). Thus, by appropriate selection of the design parameters of the thermal probe and the thermophysical characteristics of the materials used in it, they minimize the influence of factors that reduce the accuracy of the results obtained (unregulated heat removal from the thermal probe by the elements of the thermal probe, conditions of external thermal influences, etc.). The error of the results obtained in this case is reduced to the level of the error of direct temperature measurements (according to the work of A.N. Gordov et al. Accuracy of contact methods for measuring temperature. M. Publishing House of Standards, 1976, the value of this error is 5%).
Claims (1)
ΔTизм > ΔTдоп,
где λт - эффективная теплопроводность термозонда;
λo - теплопроводность футеровки технологического агрегата;
αo - коэффициент теплопередачи;
ΔTдоп - допустимая погрешность измерения температуры;
Tт ожидаемая температура контролируемой среды;
Tc фактическая температура контролируемой среды;
d диаметр защитной втулки;
C теплоемкость тепловоспринимающего днища;
Δτизм - выбранная продолжительность измерения;
qо т в тепловой поток, отводимый по термозонду.A thermal probe for measuring the temperature of a medium in a technological unit with a lining, including a thermocouple, electrodes and a junction of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity, and in its heat-absorbing bottom, characterized in that the thermal probe is installed in the wall of the technological unit with a gap, and the diameter of the protective sleeve and the thermal characteristics of the materials used in its construction are selected from the condition
ΔT meas > ΔT add ,
where λ t is the effective thermal conductivity of the thermal probe;
λ o - thermal conductivity of the lining of the technological unit;
α o - heat transfer coefficient;
ΔT add - permissible error of temperature measurement;
T t is the expected temperature of the controlled environment;
T c actual temperature of the controlled environment;
d diameter of the protective sleeve;
C the heat capacity of the heat-receiving bottom;
Δτ meas - the selected measurement duration;
q about t in the heat flux discharged by the thermal probe.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9494042751A RU2093799C1 (en) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9494042751A RU2093799C1 (en) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94042751A RU94042751A (en) | 1996-09-20 |
| RU2093799C1 true RU2093799C1 (en) | 1997-10-20 |
Family
ID=20162873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU9494042751A RU2093799C1 (en) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2093799C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2393442C1 (en) * | 2009-06-02 | 2010-06-27 | Сергей Сергеевич Сергеев | Probe for measuring body surface temperature |
-
1994
- 1994-11-30 RU RU9494042751A patent/RU2093799C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 933203, кл. B 22 D 11/10, 1982. 2. Преображенский В.П. Теплотехнические измерения и приборы. - М.: Энергия, 1978, с.257 - 270. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2393442C1 (en) * | 2009-06-02 | 2010-06-27 | Сергей Сергеевич Сергеев | Probe for measuring body surface temperature |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94042751A (en) | 1996-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Cezairliyan et al. | Compendium of Thermophysical Property Measurement Methods: Volume 2 Recommended Measurement Techniques and Practices | |
| Kulacki et al. | Natural convection in a horizontal fluid layer with volumetric energy sources | |
| Assael et al. | Application of the transient hot-wire technique to the measurement of the thermal conductivity of solids | |
| CA2011659C (en) | Measuring sensor for fluid state determination and method for measurement using such sensor | |
| Lundström et al. | Radiation influence on indoor air temperature sensors: Experimental evaluation of measurement errors and improvement methods | |
| Hoshi et al. | Transient method to measure the thermal conductivity of high‐temperature melts using a liquid‐metal probe | |
| US8313235B2 (en) | Methods for manufacturing a contact temperature sensor and method for calibrating said sensor | |
| RU2093799C1 (en) | Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining | |
| Vozár et al. | Uncertainty of the measurement of DC conductivity of ceramics at elevated temperatures | |
| GB2395561A (en) | Fluid temperature measurement | |
| RU2045050C1 (en) | Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining | |
| McLaren et al. | Radiation effects in precision resistance thermometry: I. Radiation losses in transparent thermometer sheaths | |
| Zaporozhets et al. | Information measurement system for thermal conductivity studying | |
| JPH03154856A (en) | Thermal expansion measuring instrument | |
| Jackson et al. | Thermal conductivity measurements on high-temperature fibrous insulations by the hot-wire method | |
| Glaser et al. | Determination of experimental conditions for applying hot wire method to thermal conductivity of slag | |
| Rosso et al. | Development of a heat-pipe-based hot plate for surface-temperature measurements | |
| Findlay et al. | Temperature measurements of a graphite furnace used in flameless atomic absorption | |
| Llavona et al. | Methods for measuring thermal conductivity | |
| Filla et al. | Thermal Conductivity Measurements of Pyroceram 9606 Using a High-Temperature | |
| Darling | Pyrometry: a practical treatise on the measurement of high temperatures | |
| SU1597707A1 (en) | Apparatus for measuring heat conduction of hard materials | |
| Baughn et al. | Instrument for the measurement of heat flux from a surface with uniform temperature | |
| Nagasaka et al. | The temperature dependence of the thermal conductivity of molten salts | |
| Poessnecker et al. | Simultaneous measurement of heat capacity, thermal conductivity, and thermal diffusivity |