RU207304U1 - CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION - Google Patents
CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION Download PDFInfo
- Publication number
- RU207304U1 RU207304U1 RU2021120663U RU2021120663U RU207304U1 RU 207304 U1 RU207304 U1 RU 207304U1 RU 2021120663 U RU2021120663 U RU 2021120663U RU 2021120663 U RU2021120663 U RU 2021120663U RU 207304 U1 RU207304 U1 RU 207304U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- semi
- ring
- ellipse
- magnetic
- bearing
- Prior art date
Links
- 239000000725 suspension Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 5
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 10
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 102220057728 rs151235720 Human genes 0.000 description 4
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
- F16C32/04—Bearings not otherwise provided for using magnetic or electric supporting means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C39/00—Relieving load on bearings
- F16C39/06—Relieving load on bearings using magnetic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к машиностроению и касается бесконтактного подшипника на пассивном магнитном подвесе.Задачей полезной модели является повышение надежности и долговечности бесконтактного магнитного подшипника на пассивном магнитном подвесе.Технический результат от использования полезной модели заключается в обеспечении постоянных и стабильных значений величин магнитной индукции и пондемоторных сил в воздушном зазоре между рабочими поверхностями колец.Бесконтактный подшипник на пассивном магнитном подвесе содержит наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированы друг к другу одноименными полюсами, а поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров, а внутренняя поверхность наружного кольца и наружная поверхность внутреннего кольца имеют в поперечном сечении форму эллипсов, причем большие полуоси эллипсов взаимно перпендикулярны, а большая полуось эллипса внутренней поверхности наружного кольца и малая полуось эллипса наружной поверхности внутреннего кольца параллельны оси вращения, согласно заявляемому техническому решению величины соотношений большой полуоси к малой полуоси у эллипса внутренней поверхности наружного кольца и большой полуоси к малой полуоси у эллипса наружной поверхности внутреннего кольца являются одинаковыми и находятся в диапазоне 1, 2…3, 0.The utility model relates to mechanical engineering and concerns a contactless bearing on a passive magnetic suspension. The task of the utility model is to increase the reliability and durability of a contactless magnetic bearing on a passive magnetic suspension. The technical result of using the utility model is to ensure constant and stable values of the values of magnetic induction and pondimotor forces in the air gap between the working surfaces of the rings.A contactless bearing on a passive magnetic suspension contains outer and inner rings made of non-magnetic material with the possibility of free rotation relative to each other, on the working surface of each of which there is a layer of magnetic material so that both of these layers are oriented to each other to the other with the same poles, and the surfaces of the magnetic material have an anti-friction coating based on elastomers, and the inner surface of the outer ring and the outer surface of the inner ring have a crosswise in cross-section, the shape of ellipses, and the semi-major axis of the ellipses are mutually perpendicular, and the semi-major axis of the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-minor axis of the ellipse of the outer surface of the inner ring are parallel to the axis of rotation, according to the claimed technical solution, the values of the ratio of the semi-major axis to the semi-minor axis of the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-major axis to the semi-minor axis at the ellipse of the outer surface of the inner ring are the same and are in the range 1, 2 ... 3, 0.
Description
Предлагаемая конструкция подшипника относится к машиностроению, касается бесконтактного магнитного подшипника, который может быть использован в электродвигателях, в приборах, в разнообразных подвижных объектах и в другой технике взамен подшипника качения в случаях, когда требуется обеспечить высокую скорость вращения, пониженный момент трения, отсутствие износа, высокую долговечность.The proposed design of the bearing relates to mechanical engineering, concerns a contactless magnetic bearing, which can be used in electric motors, in devices, in various moving objects and in other equipment instead of a rolling bearing in cases where it is required to ensure high rotation speed, reduced friction torque, no wear, high durability.
Известны многочисленные конструкции подшипников на магнитном подвесе (RU 70605 U1, кл. H02K 7/09, опубл. 27.01.2008 г.; RU 2314443 С1, кл. F16C 32/04, F16C 39/06, опубл. 10.01.2008 г.; US 5321329 А1, кл. F16C 39/06; F16C 33/02; H02K 7/09, опубл. 14.06.1994 г.; RU №170274; RU №185370 и др.), содержащие свободно вращающиеся относительно друг друга кольца с постоянными магнитами на рабочих поверхностях, имеющими на этих поверхностях одноименные полюса.Numerous designs of bearings on a magnetic suspension are known (RU 70605 U1,
Общим недостатком этих подшипников является переменные и нестабильные значения величин магнитной индукции магнитных колец при взаимном вращении и, следовательно, переменные значениями сил магнитного взаимодействия - отталкивания - вызывающих случайный контакт магнитных слоев и их разрушение, приводящее к образованию твердых частиц загрязнений в зазоре между ними и последующему выходу подшипника из строя.A common disadvantage of these bearings is variable and unstable values of the magnetic induction of the magnetic rings during mutual rotation and, therefore, variable values of the forces of magnetic interaction - repulsion - causing accidental contact of magnetic layers and their destruction, leading to the formation of solid particles of contamination in the gap between them and the subsequent bearing failure.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемой полезной модели является магнитный подшипник авторов (заявка №2021107834 от 23.03.2021 г.; решение о выдаче патента от 16.04.2021 г. - прототип), содержащий наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированы друг к другу одноименными полюсами, причем поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров, а внутренняя поверхность наружного кольца и наружная поверхность внутреннего кольца имеют в поперечном сечении форму эллипсов, причем большие полуоси эллипсов взаимно перпендикулярны, а большая полуось эллипса внутренней поверхности наружного кольца и малая полуось эллипса наружной поверхности внутреннего кольца параллельны оси вращения.The closest in technical essence and the achieved result to the proposed utility model is the authors' magnetic bearing (application No. 2021107834 dated 03.23.2021; the decision to issue a patent dated 04.16.2021 - prototype), containing outer and inner rings made of non-magnetic material with the possibility of free rotation relative to each other, on the working surface of each of which there is a layer of magnetic material so that both of these layers are oriented to each other with the same poles, and the surfaces of the magnetic material have an anti-friction coating based on elastomers, and the inner surface of the outer ring and the outer surface of the inner ring is elliptical in cross-section, and the semi-major axes of the ellipses are mutually perpendicular, and the semi-major axis of the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-minor axis of the ellipse of the outer surface of the inner ring are parallel to the axis of rotation.
Недостатком такой конструкции подшипника является возможность возникновения при некоторых соотношениях размеров полуосей эллипсов рабочих поверхностей колец возникновения переменных и нестабильных значений величин магнитной индукции и пондемоторных сил в воздушном зазоре между рабочими поверхностями колец, что может вызвать случайный контакт магнитных слоев и их разрушение, приводящее к образованию твердых частиц загрязнений в зазоре между ними и последующему выходу подшипника из строя.The disadvantage of this bearing design is the possibility of the occurrence of variable and unstable values of magnetic induction and pondimotor forces in the air gap between the working surfaces of the rings at some ratios of the dimensions of the semi-axes of the ellipses of the working surfaces of the rings, which can cause accidental contact of magnetic layers and their destruction, leading to the formation of solid dirt particles in the gap between them and the subsequent failure of the bearing.
В задачу полезной модели положено повышении надежности и долговечности бесконтактного подшипника на пассивном магнитном подвесе.The task of the utility model is to increase the reliability and durability of a contactless bearing on a passive magnetic suspension.
Технический результат от использования полезной модели заключается в обеспечении постоянных и стабильных значений величин магнитной индукции и пондемоторных сил в воздушном зазоре между рабочими поверхностями колец.The technical result from the use of the utility model is to ensure constant and stable values of the values of magnetic induction and pondemotor forces in the air gap between the working surfaces of the rings.
Указанная задача решается тем, что в бесконтактном магнитном подшипнике, содержащем наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированные друг к другу одноименными полюсами, поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров, а внутренняя поверхность наружного кольца и наружная поверхность внутреннего кольца имеют в поперечном сечении форму эллипсов, причем большие полуоси эллипсов взаимно перпендикулярны, большая полуось эллипса внутренней поверхности наружного кольца и малая полуось эллипса наружной поверхности внутреннего кольца параллельны оси вращения, а величины соотношений большой полуоси к малой полуоси у эллипса внутренней поверхности наружного кольца и большой полуоси к малой полуоси у эллипса наружной поверхности внутреннего кольца являются одинаковыми и находятся в диапазоне 1,2…3,0.This problem is solved by the fact that in a contactless magnetic bearing containing outer and inner rings made of non-magnetic material with the possibility of free rotation relative to each other, on the working surface of each of which there is a layer of magnetic material so that both of these layers are oriented towards each other with the same poles, the surfaces of the magnetic material have an anti-friction coating based on elastomers, and the inner surface of the outer ring and the outer surface of the inner ring are elliptical in cross-section, and the semi-major axes of the ellipses are mutually perpendicular, the semi-major axis of the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-minor axis of the ellipse of the outer surface of the inner ring are parallel to the axis of rotation, and the ratios of the semi-major axis to the semi-minor axis at the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-major axis to the semi-minor axis at the ellipse of the outer surface of the inner ring are the same new and are in the range of 1.2 ... 3.0.
Так как внутренняя поверхность наружного кольца и наружная поверхность внутреннего кольца имеют в поперечном сечении форму эллипсов, причем большие полуоси эллипсов взаимно перпендикулярны, большая полуось эллипса внутренней поверхности наружного кольца и малая полуось эллипса наружной поверхности внутреннего кольца параллельны оси вращения, а величины соотношений большой полуоси к малой полуоси у эллипса внутренней поверхности наружного кольца и большой полуоси к малой полуоси у эллипса наружной поверхности внутреннего кольца являются одинаковыми и находятся в диапазоне 1,2…3,0; то при эксплуатации бесконтактного подшипника на пассивном магнитном подвесе величины магнитной индукции магнитных колец при взаимном вращении и, следовательно, силы магнитного взаимодействия - отталкивания - будут постоянными при допустимой осевой и радиальной нагрузке, что исключит случайный контакт магнитных слоев и их разрушение из-за образования твердых частиц загрязнений в зазоре между ними и последующему выходу подшипника из строя, что повышает надежность и долговечность бесконтактного подшипника на пассивном магнитном подвесе, решая тем самым задачу полезной модели.Since the inner surface of the outer ring and the outer surface of the inner ring have an elliptical cross-section, and the semi-major axes of the ellipses are mutually perpendicular, the semi-major axis of the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-minor axis of the ellipse of the outer surface of the inner ring are parallel to the axis of rotation, and the values of the ratios of the semi-major axis to the semi-minor axis at the ellipse of the inner surface of the outer ring and the semi-major axis to the semi-minor axis at the ellipse of the outer surface of the inner ring are the same and are in the range 1.2 ... 3.0; then, when operating a contactless bearing on a passive magnetic suspension, the values of the magnetic induction of the magnetic rings during mutual rotation and, therefore, the forces of magnetic interaction - repulsion - will be constant under the permissible axial and radial load, which will exclude accidental contact of magnetic layers and their destruction due to the formation of solid dirt particles in the gap between them and the subsequent failure of the bearing, which increases the reliability and durability of the contactless bearing on a passive magnetic suspension, thereby solving the problem of a utility model.
Сущность полезной модели поясняется рисунками. На фиг. 1 показан общий вид конструкции бесконтактного магнитного подшипника на пассивном магнитном подвесе. На фиг. 2 приведены результаты математического моделирования величины магнитной индукции В(Н) в воздушном зазоре подшипника предложенной конструкции.The essence of the utility model is illustrated by figures. FIG. 1 shows a general view of the design of a contactless magnetic bearing on a passive magnetic suspension. FIG. 2 shows the results of mathematical modeling of the value of the magnetic induction B (H) in the air gap of the bearing of the proposed design.
На фиг. 1 используются следующие обозначения: 1 - внутреннее опорное кольцо; 2 - наружное опорное кольцо; 3 - внутреннее рабочее кольцо; 4 - наружное рабочее кольцо; 5 - слои из магнитного материала; 6 - антифрикционное покрытие; 7 - немагнитные установочные консоли, (например, 6…12, расположенных равномерно и симметрично по оси вращения); 8 - магнитный слой внутреннего рабочего кольца 3.FIG. 1 the following designations are used: 1 - inner support ring; 2 - outer support ring; 3 - inner working ring; 4 - outer working ring; 5 - layers of magnetic material; 6 - anti-friction coating; 7 - non-magnetic mounting consoles, (for example, 6 ... 12, located evenly and symmetrically along the axis of rotation); 8 - magnetic layer of the inner working
Подшипник содержит наружное 1 и внутреннее 2 опорные кольца, а также жестко связанные с ними рабочие наружное 4 и внутреннее 3 кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга. Рабочее внутреннее кольцо 3 размещено в полости наружного рабочего кольца 4. Профили магнитного слоя 8 внутреннего рабочего кольца 3 и наружного рабочего кольца 4 выполнены в виде эквидистантных эллипсов, причем большие полуоси эллипсов взаимно перпендикулярны и ориентированы соответственно малой полуосью внутреннего кольца 3 и большей полуосью наружного кольца 4 в направлении, параллельном оси вращения подшипника.The bearing contains an outer 1 and an inner 2 support rings, as well as rigidly connected with them working outer 4 and inner 3 rings, made of non-magnetic material with the possibility of free rotation relative to each other. The working
При этом величины соотношений большой полуоси и малой полуоси у эллипсов рабочих поверхностей внутреннего и наружного колец являются одинаковыми и находятся в диапазонеIn this case, the values of the ratios of the semi-major axis and the semi-minor axis at the ellipses of the working surfaces of the inner and outer rings are the same and are in the range
a 1/b1=а 2/b2=1,2…3,0, a 1 / b 1 = a 2 / b 2 = 1.2 ... 3.0,
где a 1 и b1 - соответственно большая и малая полуоси эллипса рабочей поверхности внутреннего кольца;where a 1 and b 1 - respectively, the major and minor semiaxes of the ellipse of the working surface of the inner ring;
a 2 и b2 - соответственно большая и малая полуоси эллипса рабочей поверхности наружного кольца. a 2 and b 2 - respectively, the major and minor semiaxes of the ellipse of the working surface of the outer ring.
Наружное рабочее кольцо 4 выполнено из двух одинаковых половинок. Обе половинки наружного рабочего кольца 4 установлены в опорном наружном кольце 2 с гарантированным натягом. Магнитный слой 8 внутреннего рабочего кольца 3 выполнен из двух половинок и размещен на внешней части установочных консолей 7, изготовленных из немагнитного материала, которые закреплены на внешней части внутреннего рабочего кольца 3. Внутреннее рабочее кольцо 3 и наружное рабочее кольцо 4 на своих рабочих поверхностях снабжены слоями магнитного материала 5. Слои 5 обращены друг к другу одноименными полюсами. Поверхности магнитного материала 5 имеют антифрикционное покрытие 6 на основе эластомеров.The outer working ring 4 is made of two identical halves. Both halves of the outer working ring 4 are installed in the supporting
Между поверхностями антифрикционных покрытий 6 выполнен зазор λ. Свободные части рабочих колец 3 и 4 образуют лабиринтное соединение с максимальным зазором δ. Величина зазоров в лабиринтном соединении δ гарантированно меньше величины зазора λ.A gap λ is made between the surfaces of the
Подшипник работает следующим образом. На опорные кольца подшипника 1 и 2 подают нагрузку, одному из этих колец придают вращение. Так как слои из магнитного материала 5 рабочих колец 3 и 4 расположены друг к другу одноименными полюсами, то это обеспечивает бесконтактное магнитного взаимодействия рабочих колец и исключает потери энергии вращения на трение. А так как величины соотношений большой полуоси к малой полуоси у эллипса внутренней поверхности наружного кольца и большой полуоси к малой полуоси у эллипса наружной поверхности внутреннего кольца являются одинаковыми и находятся в диапазоне 1,2…3,0; то при эксплуатации бесконтактного магнитного подшипника величины магнитной индукции магнитных колец при взаимном вращении и, следовательно, силы магнитного взаимодействия (отталкивания) будут постоянными при допустимой осевой и радиальной нагрузке, что исключит случайный контакт магнитных слоев и их разрушение из-за образования твердых частиц загрязнений в зазоре между ними и последующему выходу подшипника из строя.The bearing works as follows. A load is applied to the
Указанный результат подтверждается математическим моделированием распределения в рабочей зоне подшипника магнитного поля В (Т, представленного на фиг. 2. Для аналитического расчета использовались программы Elcut 6.4. Гармонический анализ распределений индукции и обработка результатов моделирования производились в среде Origin 7.0.This result is confirmed by mathematical modeling of the distribution in the working area of the bearing of the magnetic field B (T, shown in Fig. 2. For analytical calculations, Elcut 6.4 programs were used. Harmonic analysis of the induction distributions and processing of the simulation results were carried out in the Origin 7.0 environment.
Как видно из рисунка, приведенного на фиг. 2, по мере удаления от поверхности магнитных колец 3 и 4 магнитная индукция падает и изменяется форма кривой. Исходя из формы кривых, можно выявить наиболее однородные участки, что позволит говорить о равномерности распределения поля в заданной области над поверхностью магнитных колец 3 и 4. Исключительно при обеспечении одинаковой величины соотношений большой полуоси к малой полуоси у эллипса внутренней поверхности наружного кольца и большой полуоси к малой полуоси у эллипса наружной поверхности внутреннего кольца, находящимися в диапазоне 1,2…3,0 обеспечивается равномерность и симметричность величин магнитной индукции и, как следствие из этого, - постоянство сил магнитного взаимодействия (отталкивания) в осевом и радиальном направлении для вращающихся колец; что позволяет сделать вывод о правомерности использования предложенного данного типа конструкции для удовлетворения требований по надежности и долговечности бесконтактного подшипника на пассивном магнитном подвесе.As seen in the figure in FIG. 2, with distance from the surface of
Пример. Требуется заменить стандартный радиальный шариковый подшипник на магнитный подшипник. Размеры подшипника: внутренний диаметр d=40 мм, наружный диаметр D=110 мм, высота Н=27 мм. Поэтому внутренне опорное кольцо 1 подшипника берем с внутренним диаметром d=40 мм, высотой Н=27 мм и толщиной стенки 3 мм. Наружное опорное кольцо 2 берем с наружным диаметром D=110 мм, высотой Н=27 мм и толщиной стенки 3 мм. Высоту наружного рабочего кольца берем равной 25 мм, оставляя по 1 мм с двух сторон для размещения запорных шайб 6. Наружный диаметр равен внутреннему диаметру наружного опорного кольца, равному 104 мм. Внутренний диаметр наружного рабочего кольца 4 равен внутреннему диаметру подшипника d=40 мм. Внутренний диаметр наружного рабочего кольца 4 равен 38 мм. Внутри наружного рабочего кольца 4 размещаем полость вращения, профиль которой представляет собой эллипс. Центр эллипса находится на окружности диаметром 34,5 мм.Example. It is required to replace the standard deep groove ball bearing with a magnetic bearing. Bearing dimensions: inner diameter d = 40 mm, outer diameter D = 110 mm, height H = 27 mm. Therefore, we take the inner support ring 1 of the bearing with an inner diameter of d = 40 mm, a height of H = 27 mm and a wall thickness of 3 mm. We take the
Параметры рабочих поверхностей колец 3 и 4 принимали равными: малую полуось b1 эллипса рабочей поверхности наружного рабочего кольца 4 принимали равной 6 мм, малую полуось b2 эллипса рабочей поверхности внутреннего рабочего кольца 3 принимали равной 3,5 мм, большую полуось a 1 эллипса профиля рабочей поверхности наружного рабочего кольца 4 принимали равной 8,5 мм, большую полуось a 2 эллипса рабочей части профиля внутреннего рабочего кольца 3 приняли равной 6 мм; то есть, обеспечивалось выполнение соотношения:The parameters of the working surfaces of
a 1/b1=а 2/b2=8,5/6=5/3,5=1,42. a 1 / b 1 = a 2 / b 2 = 8.5 / 6 = 5 / 3.5 = 1.42.
Величина зазора в лабиринтном уплотнении составляла λ=1 мм. Наружное рабочее кольцо 4 выполнили в виде соединения из двух равных частей, каждую из которых высотой по 12,5 мм устанавливали с натягом в наружном опорном кольце 2. Внутреннее рабочее кольцо 3 выполнено из двух половинок и размещено на внешних частях установочных консолей 7, имеющих прямоугольное сечение размерами 1×1 мм, изготовленных из немагнитного материала - например, сплава алюминия, которые закреплены на внешней части внутреннего рабочего кольца 3.The size of the gap in the labyrinth seal was λ = 1 mm. The outer working ring 4 is made in the form of a connection of two equal parts, each of which is 12.5 mm high and installed with an interference fit in the
На внутреннюю поверхность наружного тора рабочего кольца 4 и на наружную поверхность рабочей поверхности тора внутреннего рабочего кольца 3 нанесли антифрикционные покрытия Molykote 3400 толщиной 15…20 (мкм).On the inner surface of the outer torus of the working ring 4 and on the outer surface of the working surface of the torus of the inner working
Подшипник наружным кольцом 1 устанавливали на вибрационный стол, который создавал осевые колебания амплитудой 1,2 (мм) с частотой 50 (Гц), на внутреннее кольцо подшипника налагали нагрузку 0,3…0,5 (кг) и придавали ему вращение с частотой 1200…1500 (об/мин). Результаты исследования показали, что надежность подшипника предлагаемой конструкции увеличиваетсяThe outer ring bearing 1 was installed on a vibration table, which created axial vibrations with an amplitude of 1.2 (mm) with a frequency of 50 (Hz), a load of 0.3 ... 0.5 (kg) was imposed on the inner ring of the bearing and rotated at a frequency of 1200 ... 1500 (rpm). The results of the study showed that the reliability of the bearing of the proposed design increases
Исследования показали, что разрушение из-за образования твердых частиц загрязнений в рабочем зазоре колец подшипника и последующий выход подшипника предлагаемой конструкции из строя по сравнению с аналогами уменьшается в среднем на (30…40)%. Тем самым решается задача повышения надежности и долговечности бесконтактного магнитного подшипника.Studies have shown that the destruction due to the formation of solid particles of contamination in the working gap of the bearing rings and the subsequent failure of the bearing of the proposed design in comparison with analogs decreases on average by (30 ... 40)%. This solves the problem of increasing the reliability and durability of the contactless magnetic bearing.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021120663U RU207304U1 (en) | 2021-07-12 | 2021-07-12 | CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021120663U RU207304U1 (en) | 2021-07-12 | 2021-07-12 | CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU207304U1 true RU207304U1 (en) | 2021-10-21 |
Family
ID=78289814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021120663U RU207304U1 (en) | 2021-07-12 | 2021-07-12 | CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU207304U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU209689U1 (en) * | 2021-12-07 | 2022-03-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5321329A (en) * | 1993-03-25 | 1994-06-14 | Hovorka Patent Trust | Permanent magnet shaft bearing |
| RU185370U1 (en) * | 2017-12-25 | 2018-12-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | MAGNET BEARING |
| RU199168U1 (en) * | 2020-03-16 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Magnetic bearing |
| RU204695U1 (en) * | 2021-03-23 | 2021-06-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Non-contact magnetic bearing |
-
2021
- 2021-07-12 RU RU2021120663U patent/RU207304U1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5321329A (en) * | 1993-03-25 | 1994-06-14 | Hovorka Patent Trust | Permanent magnet shaft bearing |
| RU185370U1 (en) * | 2017-12-25 | 2018-12-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | MAGNET BEARING |
| RU199168U1 (en) * | 2020-03-16 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Magnetic bearing |
| RU204695U1 (en) * | 2021-03-23 | 2021-06-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Non-contact magnetic bearing |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU209689U1 (en) * | 2021-12-07 | 2022-03-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU185370U1 (en) | MAGNET BEARING | |
| Samanta et al. | Magnetic bearing configurations: Theoretical and experimental studies | |
| RU170274U1 (en) | MAGNET BEARING | |
| TWI704295B (en) | Grooved dynamic pressure gas radial bearing | |
| EA035325B1 (en) | Hybrid dynamic pressure gas radial bearing | |
| US9765815B2 (en) | Method and apparatus for hybrid suspension system | |
| RU207304U1 (en) | CONTACTLESS BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION | |
| RU204695U1 (en) | Non-contact magnetic bearing | |
| CN102648358B (en) | Ball bearing retainer | |
| CN111853053A (en) | Rolling bearings, especially large diameter rolling bearings | |
| CN105202018B (en) | A kind of hybrid kinetic pressure gas journal bearing | |
| CN104895924A (en) | A Hybrid Dynamic Pressure Gas Radial Bearing | |
| CN102278366A (en) | Self-sealing dynamic-pressure gas radial ceramic bearing | |
| RU196910U1 (en) | MAGNET BEARING | |
| CN202108867U (en) | Self-sealing dynamic gas radial ceramic bearing | |
| TWI484106B (en) | Hybrid type of magnet bearing system | |
| CN202140419U (en) | Dynamic pressure gas radial ceramic bearing | |
| RU190502U1 (en) | MAGNETIC BEARING | |
| RU199168U1 (en) | Magnetic bearing | |
| RU209689U1 (en) | BEARING WITH PASSIVE MAGNETIC SUSPENSION | |
| RU214414U1 (en) | Non-contact bearing on a passive magnetic suspension of increased reliability | |
| RU207335U1 (en) | Non-contact bearing on a passive magnetic suspension with increased load capacity | |
| CN102192237A (en) | Self-seal kinetic pressure gas radial ceramic bearing | |
| RU124339U1 (en) | MAGNET BEARING | |
| JP6997367B2 (en) | Bearing with pivot sphere |