RU2066689C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2066689C1 RU2066689C1 RU93027088A RU93027088A RU2066689C1 RU 2066689 C1 RU2066689 C1 RU 2066689C1 RU 93027088 A RU93027088 A RU 93027088A RU 93027088 A RU93027088 A RU 93027088A RU 2066689 C1 RU2066689 C1 RU 2066689C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- neutral gas
- gas
- blowing
- converter
- bath
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 title description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 title description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 65
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 34
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 32
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 14
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 240000006909 Tilia x europaea Species 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 238000009844 basic oxygen steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Использование: в области черной металлургии, в частности, при производстве стали в конвертерах с комбинированной продувкой. Сущность изобретения: способ включает завалку лома, заливку чугуна, продувку ванны. Продувку кислородом и нейтральным газом осуществляют в три периода. Расход нейтрального газа во всех периодах поддерживают постоянным. Часть нейтрального газа подают через днище в подогретом до температуры 450-500oC состоянии. В первый период доля подогретого нейтрального газа составляет 10-20% общего его расхода, в остальные периоды - 80-90%. Способ позволяет упростить технологию продувки, повысить эффективность дожигания отходящих газов в полости конвертера и рафинирования металла от вредных примесей, увеличить стойкость футеровки днища. 1 табл. 1 пр.
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности, к производству стали в конвертерах с комбинированной продувкой.
Известен способ комбинированной продувки металла кислородом сверху и нейтральным газом через днище конвертера, предусматривающий изменение расхода нейтрального газа по ходу плавки в зависимости от скорости обезуглероживания металла (см. а.с. СССР N 1159955, кл. C 21 C 5/34, 1985 г.). Указанный способ не позволяет организовать дожигание отходящих газов в полости конвертера и, тем самым, снизить расход жидкого чугуна. Кроме того, подача холодного нейтрального газа через днище конвертера, особенно с его повышенным расходом, приводит к возникновению резких теплосмен в околофурменных зонах днища по ходу плавки, что способствует растрескиванию и скалыванию огнеупоров, приводит к снижению стойкости донных фурм и футеровки днища.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту к заявляемому является способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку кислородом сверху двухъярусными потоками кислорода и нейтральным газом снизу через днище в три этапа с переменным его расходом в зависимости от технологического расхода кислорода, причем первый этап составляет 25-35% времени продувки, второй 30-50% и третий 25-35% (см. а.с. СССР N 1216214, кл. C 21 C 5/30, 1986). В данном случае перемешивающий нейтральный газ в течение всего времени продувки подается через днище с переменным расходом в струйном режиме истечения, что не способствует гибкому управлению состоянием ванны в различные периоды операции и высокой степени рафинирования расплава от вредных примесей. Достигаемое улучшение перемешивания ванны при этом обеспечивает уменьшение температурой неоднородности расплава и снижение окисленности шлака, но в то же время затрудняет растворение извести. Это не способствует формированию жидкоподвижного высокоосновного шлака с самого начала операции и, тем самым, затрудняет протекание процессов дефосфорации и десульфурации по сравнению с обезуглероживанием ванны, вследствие чего приходится вести плавку с "передувом", значительно переокисляя металл на заключительном этапе операции.
Кроме того, известный способ характеризуется низкой эффективностью дожигания окиси углерода в полости конвертера при перекрытии вспененным слоем шлакометаллической эмульсии верхнего яруса сопел двухъярусной фурмы. В этом случае кислородные струи, истекающие из верхнего яруса сопел фурмы, воздействуют на слой шлака, способствуя чрезмерному переокислению последнего, образованию выбросов и износу футеровки конвертера. В данном случае ощутимо снижается эффективность передачи тепла дожигания CO до CO2 непосредственно металлическому расплаву через слой малотеплопроводного вспенившегося шлака.
Указанные обстоятельства в известном способе вынуждают в течение операции постоянно изменять интенсивность подачи технологических газов в расплав как сверху, так и через днище, что дестабилизирует состояние ванны, усложняет организацию продувки и обслуживание агрегата.
Недостатком известного способа является также значительное снижение стойкости футеровки днища, вследствие охлаждающего действия струй нейтрального газа.
Задачей предложенного изобретения является упрощение технологии комбинированной продувки, повышение эффективности дожигания отходящих газов в полости конвертера и рафинирования металла от вредных примесей, увеличение стойкости футеровки днища.
Поставленная задача достигается тем, что после завалки лома и заливки чугуна в конвертер, осуществляют продувку ванны двухъярусными потоками кислорода сверху и нейтральным газом снизу через днище в три периода, причем первый период составляет 25-35% времени продувки, второй 30-50% и третий - 25-35% При этом часть нейтрального газа подают через днище в подогретом до 450-500oC состоянии, причем в первом периоде доля подогретого газа составляет 10-20% общего расхода нейтрального газа, а во втором, третьем периодах и в период послепродувочного перемешивания 80-90% Расход нейтрального газа во всех периодах продувки поддерживают постоянным.
Сущность предлагаемого способа заключается в следующем. Струя газа, выходящая из донной фурмы, встречает сопротивление металла и деформируется. При описании истечения газа чаще всего пользуются следующей классификацией: пузырьковый режим или режим барботирования, характеризующийся периодическим растеканием газовых пузырьков по днищу и последующим их всплыванием; режим струйного истечения, когда формируется непрерывная газовая струя, проникающая в объем металла. Реализация того или иного режима истечения связана со скоростью струи на срезе фурмы и расходом газа.
Подача холодного нейтрального газа через донные фурмы влечет за собой быстрое охлаждение среза сопла и частичное его закупоривание грибовидной настылью с направленной пористой структурой, которая хорошо защищает фурмы как от расплавленного металла, так и от ударов тяжеловесного скрапа при завалке. При этом прохождение холодного перемешивающего газа через пористые настыли приводит к изменению режима истечения от расчетного струйного к менее эффективному с точки зрения перемешивания пузырьковому.
Во всех известных вариантах кислородно-конвертерных процессов с комбинированным дутьем, направленных на улучшение перемешивания ванны, через днище конвертера подаются с различной интенсивностью холодные газообразные реагенты. Данная технология вследствие интенсивного перемешивания расплава холодными газами, несколько увеличивает теплопотери агрегатов, а проведение послепродувочного перемешивания приводит к необходимости значительного перегрева металла по отношению к принятой температуре выпуска плавки, что повышает скорость износа донных фурм. Непрерывная подача газов через днище в холодном состоянии усложняет работу футеровки из-за резких теплосмен в околофурменной зоне на протяжении цикла плавки, а периодический нагрев и охлаждение околофурменных участков футеровки днища способствует быстрому его износу путем растрескивания и скалывания огнеупоров.
Устранение перечисленных недостатков реально при технологии комбинированной продувки с подачей через днище подогретых до 450-500oC газов.
При этом подача подогретого газа в период продувки расплава позволяет предотвратить образование настыли и, тем самым, обеспечить расчетный струйный режим истечения, а во время повалок конвертера, в период вспомогательных операций и межплавочных простоев в значительной степени снизить температурные градиенты в околофурменной футеровке, что повысит ее стойкость.
При предложенном варианте продувки через днище фурмы, например, типа "труба в трубе" подают нейтральный перемешивающий газ (N2, Ar и т.д.). Причем подогретый и холодный перемешивающий газ подают по центральному и щелевому каналам соответственно. Изменяя соотношение холодного и подогретого газов в различные периоды операции, создается возможность при постоянном общем расходе изменять режим истечения от пузырьков при подаче холодного газа и образовании пористой настыли до струйного при ее отсутствии.
В первом периоде операции, составляющем 25-35% времени продувки и соответственно времени окисления шлакообразующих примесей, расход подогретого нейтрального газа составляет 10-20% что объясняется следующим. В начальный период продувки низкая температура и высокая вязкость металла за пределами реакционной зоны не обеспечивают необходимой скорости подвода растворенного углерода к месту реакции, что приводит к небольшим общим скоростям окисления углерода и значительному накоплению оксидов железа в шлаке. Обеспечение пузырькового режима истечения нейтрального газа через донные фурмы в этот период операции обеспечивает незначительное снижение (FeO), что положительно сказывается на растворение извести, процессе шлакообразования, а следовательно, и на рафинировании металла на ранней стадии операции.
При продувке нейтральным газом через днище с долей подогретого газа менее 10% наблюдается затекание металла в центральный канал коаксиальной фурмы.
При доле подогретого газа более 20% устойчивое образование пористой настыли прекращается до оголения фурмы, приводя к переходу от пузырькового к струйному режиму истечения нейтрального газа.
В середине продувки высокая скорость окисления углерода приводит к резкому увеличению уровня ванны и ее общего объема за счет выделяющейся из ванны СO. В реальных условиях вспенившийся шлак затрудняет организацию процесса дожигания CO до CO2 и соответственно передачу тепла ванне,
Интенсивное перемешивание ванны при реализации струйного режима истечения нейтрального газа не только улучшает теплопередачу к металлу, но и обеспечивает уменьшение уровня вспененной шлакометаллической эмульсии за счет раскисления шлака и соответственно уменьшения концентрации (FeO).
Интенсивное перемешивание ванны при реализации струйного режима истечения нейтрального газа не только улучшает теплопередачу к металлу, но и обеспечивает уменьшение уровня вспененной шлакометаллической эмульсии за счет раскисления шлака и соответственно уменьшения концентрации (FeO).
В третьем периоде продувки наблюдается понижение скорости окисления углерода по мере снижения его концентрации в металле. Это приводит к росту концентрации растворенного кислорода в металле сверх равновесного с углеродом и постепенному его накоплению в металле и шлаке. Поэтому для обеспечения термодинамических и кинетических условий продолжения окисления углерода без переокисления ванны предпочтительным является интенсификация донного перемешивания также за счет струйной подачи донного дутья через открытые фурмы.
После прекращения продувки кислородом в течение 2-3 минут осуществляется послепродувочное перемешивание нейтральным газом через донные фурмы, обеспечивающие дальнейшее обезуглероживание металла, удаление фосфора и серы, снижение окисленности металла и шлака, причем в большей степени при подаче перемешивающего газа через открытые донные фурмы в струйном режиме.
Экспериментально установлено, что снижение расхода подогретого перемешивающего газа во втором, третьем периодах продувки и при послепродувочном перемешивании менее 80% не позволяет организовать продувку в струйном режиме, что не обеспечивает снижение уровня ванны и эффективного дожигания СO и CO2.
Увеличение расхода подогретого газа не более 90% нецелесообразно по причине возможного заметалливания щелевого канала донных фурм, через которые подаются оставшиеся 10% холодного нейтрального газа.
При температуре нагрева нейтрального газа ниже 450oC наблюдаются значительные колебания давления газа перед соплом, что свидетельствует о периодическом образовании пористых настылей на срезе фурмы и, соответственно, изменении режима истечения. Температура нагрева нейтрального газа выше 500oC лимитируется конструкционными особенностями и работоспособностью теплообменника.
Проверка предлагаемого способа выплавки стали была осуществлена на 150 кг лабораторном конвертере, оснащенном оборудованием для продувки металла кислородом сверху и одновременно подогретым или холодным нейтральным газом (азот, аргон) через днище. Конструкция верхней продувочной фурмы с индивидуальным регулированием расходов технологических газов на группы сопел, обеспечивала верхнюю продувку расплава двухъярусными потоками кислорода. В днище конвертера устанавливали донные фурмы типа "труба в трубе", изготовленные из нержавеющей стали Х18Н10Т. Предварительно цилиндрические сопла и щелевые каналы донных фурм тарировали по расходам в зависимости от давления перед фурмой. При этом обеспечивалось постоянство давлений перемешивающего газа перед входом в каждую из донных фурм благодаря соблюдению равенства длин и конфигурации двух раздельных трубопроводов подвода газа. В качестве перемешивающего газа использовали азот, поступающий от рампы с баллонами, причем два подвода газов к днищу, обеспечивали раздельную подачу на каждую фурму (по центральному каналу и щелевому зазору) подогретого до температуры 450-500oC и холодного (20oС ) газов. Подогрев осуществляли в змеевике, помещенном в рабочей зоне трубчатой электропечи сопротивления типа СУОЛ-0,25. При этом с целью предотвращения тепловых потерь на пути движения подогретого азота к фурме участок трубопровода от зоны нагрева до фурмы изолировали путем обмотки асбестовым шнуром с последующей огнеупорной обмазкой сверху. Выполненная схема подвода нейтрального газа к донным фурмам, обеспечивала индивидуальное регулирование, контроль расхода и давления газа через каждую фурму. Контроль технологических параметров плавки осуществляли отбором проб металла и шлака с последующим химическим газовым анализом и замером уровня ванны по ходу продувки. При этом образование пористой настыли на срезе донных фурм и переход, соответственно, к пузырьковому режиму истечения газа, фиксировали по периодическому изменению давления азота перед фурмами при постоянстве его давления в сети. Как установлено, характер колебания давления азота перед соплом в некотором приближении отражает процесс образования, роста и последующего отрыва пористой настыли от среза донной фурмы.
Удельный объем конвертера составлял 0,83 м3/т, глубина ванны в спокойном состоянии 250 мм, внутренний диаметр 400 мм, отношение высоты рабочего пространства к внутреннему диаметру 2,07. Футеровка выполнена из магнезита. Опытные плавки были проведены по технологии комбинированной продувки с подачей кислорода сверху двухъярусными потоками и азота через донные фурмы по предложенному способу азота (одновременная подача холодного и подогретого до 450-500oC азота).
Во всех вариантах постановки опытов использовалась двухъярусная фурма следующей конструкции: шесть цилиндрических сопел верхнего яруса диаметром 1 мм располагались на высоте 250 мм от среза фурмы под углом 30o; четыре сопла нижнего яруса сопла Лаваля диаметром 1,7 мм расположены под углом 20o к вертикальной оси фурмы. Азот через днище подавали через четыре коаксиальных фурмы типа "труба в трубе", расположенных по окружности диаметром 200 мм с диаметром цилиндрического канала 1, мм и кольцевого зазора 1 мм.
Расход технологического кислорода во всех случаях составлял 4,5 м3/т•мин. Суммарный расход нейтрального газа (холодного и подогретого) 0,1 м3/т•мин.
Продувался чугун, содержащий 4,2% С; 0,6% Si; 0,42% Mn; 0,045% S и 0,068% Р. Температура заливаемого чугуна 1350oC. Известь и плавиковый шпат присаживали двумя порциями по ходу продувки в количестве 7,1 и 0,25% от веса металлошихты соответственно. Продувку вели до момента падения факела, что соответствовало 0,05oC0,08% С.
Результаты опробования известного и предлагаемого способов выплавки стали даны в таблице.
Claims (1)
- Способ выплавки стали в конвертере, включающий завалку лома, заливку чугуна, продувку ванны двухярусными потоками кислорода сверху и нейтральным газом снизу через днище в три периода, причем первый период составляет 25 - 35% времени продувки, второй 30 50% и третий 25 35% и послепродувочное перемешивание ванны нейтральным газом, отличающийся тем, что расход нейтрального газа во все периоды продувки поддерживают постоянным, при этом часть нейтрального газа подают через донные фурмы подогретым до температуры 450 500oС, причем в первый период продувки доля подогретого нейтрального газа составляет 10 20% от его общего расхода, а в остальные периоды продувки кислородом и при перемешивании ванны 80 90% от общего расхода нейтрального газа.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93027088A RU2066689C1 (ru) | 1993-05-14 | 1993-05-14 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93027088A RU2066689C1 (ru) | 1993-05-14 | 1993-05-14 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93027088A RU93027088A (ru) | 1996-03-27 |
| RU2066689C1 true RU2066689C1 (ru) | 1996-09-20 |
Family
ID=20141822
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93027088A RU2066689C1 (ru) | 1993-05-14 | 1993-05-14 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2066689C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237727C1 (ru) * | 2003-04-08 | 2004-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Балтийская инжиниринговая компания" | Способ получения проката из легированной стали |
| RU2353663C2 (ru) * | 2004-11-12 | 2009-04-27 | Смс Демаг Аг | ИЗГОТОВЛЕНИЕ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ ГРУППЫ ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ AISI 4xx В КОНВЕРТЕРЕ АКР |
| RU2370546C2 (ru) * | 2005-09-07 | 2009-10-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов"(технологический университет) | Способ дожигания окиси углерода над зоной продувки в конвертере |
-
1993
- 1993-05-14 RU RU93027088A patent/RU2066689C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1159956, кл. C 21C 5/34, 1985. 2. Авторское свидетельство СССР N 1216214, кл. C 21C 5/30, 1986. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237727C1 (ru) * | 2003-04-08 | 2004-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Балтийская инжиниринговая компания" | Способ получения проката из легированной стали |
| RU2353663C2 (ru) * | 2004-11-12 | 2009-04-27 | Смс Демаг Аг | ИЗГОТОВЛЕНИЕ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ ГРУППЫ ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ AISI 4xx В КОНВЕРТЕРЕ АКР |
| RU2370546C2 (ru) * | 2005-09-07 | 2009-10-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов"(технологический университет) | Способ дожигания окиси углерода над зоной продувки в конвертере |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101432446B (zh) | 直接熔炼设备 | |
| HU182867B (en) | Method for improving the thermal equilibrium at steel refining | |
| RU2203961C2 (ru) | Фурма для подвода сырьевого материала и способ введения твердых сырьевых материалов в металлургическую емкость | |
| RU2697113C1 (ru) | Способ рафинирования расплавленной стали в оборудовании для вакуумной дегазации | |
| US6630099B2 (en) | Continuous metal melting apparatus | |
| US8142543B2 (en) | Refining ferroalloys | |
| US4047936A (en) | Process for refining hot metal to steel | |
| EP0644269B1 (en) | Process for controlling the forming of an accretion on an oxy-fuel tuyere | |
| US4290802A (en) | Steel making process | |
| EP0597270A2 (en) | A method for operating a multimedia tuyère and the tuyère system | |
| EP0134857A1 (en) | Method for the fabrication of special steels in metallurgical vessels | |
| RU2066689C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| US4302244A (en) | Steel conversion method | |
| RU2128714C1 (ru) | Способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера | |
| RU2674186C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| Chernyatevich et al. | Development of multipurpose designs of oxygen lumps and methods for combined blowing of a converter bath | |
| US4139368A (en) | Metallurgical method | |
| SU1696490A1 (ru) | Инжекционна фурма | |
| You et al. | Oxygen refining of molten high-carbon ferromanganese | |
| US3232595A (en) | Shaft type furnace for smelting scrap and producing steel | |
| WO2022074555A1 (en) | Lance for blowing oxygen in steelmaking | |
| RU2397253C1 (ru) | Способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера | |
| SU1315480A1 (ru) | Фурма дл продувки металла в конвертере | |
| RU1813100C (ru) | Способ выплавки стали | |
| CA1106183A (en) | Method of treating molten ferrous metal to produce low carbon steel |