RU2062189C1 - Method of welding by melting different steels and alloys - Google Patents
Method of welding by melting different steels and alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2062189C1 RU2062189C1 RU93053346/08A RU93053346A RU2062189C1 RU 2062189 C1 RU2062189 C1 RU 2062189C1 RU 93053346/08 A RU93053346/08 A RU 93053346/08A RU 93053346 A RU93053346 A RU 93053346A RU 2062189 C1 RU2062189 C1 RU 2062189C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- insert
- seam
- weld
- nickel
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 title 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- ZAUUZASCMSWKGX-UHFFFAOYSA-N manganese nickel Chemical compound [Mn].[Ni] ZAUUZASCMSWKGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 31
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- -1 Chromium carbides Chemical class 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910000570 Cupronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии получения соединения из сталей и сплавов преимущественно для сварки горячекатаных полос из ферритных сталей и сплавов и может быть использовано при изготовлении ленты и других изделий методом, например, рулонной прокатки. The invention relates to a technology for producing compounds from steels and alloys mainly for welding hot rolled strips of ferritic steels and alloys and can be used in the manufacture of strips and other products by a method, for example, roll rolling.
Ферритные стали и сплавы относятся к трудносвариваемым из-за повышенной хрупкости металла в околошовной зоне (ОШЗ) сварного соединения, обусловленной значительным ростом зерна и выпадением карбонитридов по границам зерен. В процессе прокатки сварные соединения подвергаются многократным сжатиям, вызывающим значительные напряжения и деформации в металле шва и ОШЗ. Это часто ведет к обрыву прокатываемых полос по ОШЗ сварного соединения. Поэтому возникает необходимость в существенном повышении пластичности металла ОШЗ с обеспечением удовлетворительной свариваемости прокатываемого металла и деформируемости шва в процессе холодной прокатки. На решение этой задачи и направлено изобретение, объектом которого является способ сварки плаванием. Ferritic steels and alloys are difficult to weld due to the increased brittleness of the metal in the weld zone near the weld zone (OSHZ) due to significant grain growth and precipitation of carbonitrides along grain boundaries. During rolling, welded joints are subjected to multiple compressions, causing significant stresses and deformations in the weld metal and the weld joint. This often leads to the breakage of the rolled strips along the weld joint joint weld zone. Therefore, there is a need for a significant increase in the ductility of the metal of the OShZ with the provision of satisfactory weldability of the rolled metal and the deformability of the weld during cold rolling. The invention is aimed at solving this problem, the object of which is a method of welding by swimming.
Известен способ сварки разнородных сталей, при котором создают высоколегированный сварной шов, содержащий никель (а.с. СССР N 1646740, кл. В 23 К 9/23, 1991). A known method of welding dissimilar steels, which create a highly alloyed weld containing Nickel (AS USSR N 1646740, class. 23
Отсутствие данных по смещению оси сварного шва в сторону вставки, способа охлаждения ОШЗ и шва при сварке и расчетного содержания никеля в зависимости от содержания хрома создает при сварке ферритных сталей и сплавов условия для значительного роста зерен в ОШЗ и повышения твердости сварного шва, что приводит к снижению пластичности металла в ОШЗ и ухудшению деформируемости сварного шва в процессе холодной прокатки. The lack of data on the axis shift of the weld to the side of the insert, the method of cooling the weld joint and the weld during welding, and the calculated nickel content depending on the chromium content creates conditions for significant grain growth in the weld joint and increase the hardness of the weld when welding ferritic steels and alloys, which leads to reduction of the ductility of the metal in the OZHZ and the deterioration of the deformability of the weld during cold rolling.
Известен способ сварки плавлением разнородных сталей с использованием промежуточной вставки, содержащей никель (Рябов В.В. и др. Сварка разнородных металлов и сплавов. Машиностроение, 1984, с. 107-116). A known method of fusion welding of dissimilar steels using an intermediate insert containing nickel (Ryabov V.V. et al. Welding dissimilar metals and alloys. Engineering, 1984, pp. 107-116).
К причинам, препятствующим достижению требуемого технического результата при использовании известного способа сварки, принятого за протопит, относится следующее. Этот способ обладает теми же недостатками, которые наблюдаются и в двух вышеприведенных. Т.к. во вставке, кроме никеля, содержится и медь, то это приводит при сварке ферритных сталей и сплавов к образованию в шве горячих трещин и появлению существенных диспропорций по толщине полосы и вставки в процессе холодной прокатки. The reasons that impede the achievement of the required technical result when using the known welding method adopted for protopit include the following. This method has the same disadvantages that are observed in the two above. Because in the insert, in addition to nickel, contains copper, this leads to the formation of hot cracks in the weld of ferritic steels and alloys and the appearance of significant imbalances in the thickness of the strip and the insert during cold rolling.
Сущность изобретения заключается в том, что способ сварки обеспечивает получение металла шва оптимального химического состава, гарантирующего уменьшение роста зерна в околошовной зоне (ОШЗ) и образования хрупких прослоек в зоне сплавления, поскольку сварной шов можно получить при минимальном проплавлении и теплонасыщении металла, в результате практически исключается развитие диффузионных процессов. Следствием процессов, протекающих при сварке, является повышение пластичности металла в ОШЗ, что обеспечивает необходимый уровень деформируемости металла шва и ОШЗ в процессе холодной прокатки. The essence of the invention lies in the fact that the welding method provides the weld metal of the optimal chemical composition, guaranteeing a decrease in grain growth in the heat-affected zone (OSHZ) and the formation of brittle interlayers in the fusion zone, since the weld can be obtained with minimal penetration and heat saturation of the metal, as a result of which development of diffusion processes is excluded. A consequence of the processes that occur during welding is an increase in the ductility of the metal in the weld joint, which provides the necessary level of deformability of the weld metal and the weld joint during cold rolling.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе сварки плавлением сталей и сплавов с использованием промежуточной вставки, содержащей никель, дугу смещают на величину a (0,15 0,65)B/C в сторону вставки, где B ширина стыкового шва, C толщина вставки, сварку ведут с охлаждением зоны термического влияния, а в качестве материала вставки берут железоникелевый и/или никельмарганцевый сплав с содержанием никеля, выбранным из условия
[Ni%] = (1,3-7,0)Σ[Cr%],
где Σ(Cr%) суммарное содержание хрома в материалах изделия и вставки, а прокладку, расположенную с лицевой стороны шва располагают на расстоянии от края шва
где K толщина прокладки.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that in the known method of fusion welding of steels and alloys using an intermediate insert containing nickel, the arc is shifted by a (0.15 0.65) B / C towards the insert, where B is the width of the butt weld, C insert thickness, welding is performed with cooling of the heat-affected zone, and iron-nickel and / or nickel-manganese alloy with nickel content selected from the condition is taken as the insert material
[Ni%] = (1.3-7.0) Σ [Cr%],
where Σ (Cr%) is the total chromium content in the materials of the product and the insert, and the gasket located on the front side of the seam is located at a distance from the edge of the seam
where K is the thickness of the gasket.
Определенное содержание никеля в материале вставки позволяет получить сварной шов оптимального химического состава, смещение дуги и охлаждение околошовной зоны обеспечивают получение минимального проплавления и теплонасыщения свариваемого металла. Все это приводит к уменьшению диффузионных процессов в зоне сплавления, роста зерна и образования хрупких прослоек, что повышает пластичность металла в околошовной зоне. A certain nickel content in the material of the insert allows to obtain a weld of the optimal chemical composition, arc displacement and cooling of the heat-affected zone provide minimal penetration and heat saturation of the welded metal. All this leads to a decrease in diffusion processes in the fusion zone, grain growth and the formation of brittle layers, which increases the ductility of the metal in the heat-affected zone.
На фиг. 1 показана схема сварки плавлением стыка полос с использованием промежуточной вставки; на фиг. 2 представлена схема охлаждения сварного шва. In FIG. 1 shows a diagram of fusion welding of a strip joint using an intermediate insert; in FIG. 2 is a diagram of a weld cooling.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения с получением вышеуказанного технического результата, заключаются в следующем. Information confirming the possibility of carrying out the invention to obtain the above technical result are as follows.
В промежуток свариваемых полос 1 и 2 толщиной С устанавливается промежуточная вставка 3 длиной L и одинаковой с полосами толщиной C (фиг. 1). Образующиеся стыки 4 и 5 полос 1 и 2 со вставкой 3 поочередно собирают на медной подкладке 6, закрепляют зажимами 7 и сваривают швами 8 и 9, имеющими ширину B и усиление f со стороны горения дуги и ширину B1 и усиление f1 с обратной стороны. Подкладка 6, служащая для охлаждения и защиты от окисления обратной стороны шва и ОШЗ, имеет каналы 10 для воды и канал 11 для инертного газа. Зажимы 7 предназначены для обеспечения плотного прилегания полос 1 и 2 и вставки 3 к подкладке 6 и отвода тепла от места сварки со стороны горения дуги с целью максимального охлаждения зоны термического влияния (ЗТВ). Зажимы содержат стальную массивную основу 12 и медную регулирующую поперек стыка прокладку 13 толщиной K. Наибольший эффект охлаждения может быть достигнут при толщине прокладки K (0,8 2,5)B•C и расстояние l от края шва до прокладки, устанавливаемой с лицевой стороны шва, равной
где K толщина прокладки.In the gap between the welded strips 1 and 2 of thickness C, an
where K is the thickness of the gasket.
При K<0,8B•C и l>5B/2C замедляется охлаждение ЗТВ и как следствие происходят значительный рост зерна и падение пластичности металла в ЗТВ. При K>0,8B•C и l<0,1B/2C происходит ускоренное охлаждение ЗТВ и шва, что приводит к нарушению стабильности процесса сварки и образованию несплавлений шва с полосой и вставкой. At K <0.8B • C and l> 5B / 2C, the cooling of the HAZ slows down and, as a result, there is a significant increase in grain and a decrease in the ductility of the metal in the HAZ. At K> 0.8B • C and l <0.1B / 2C, accelerated cooling of the HAZ and the weld occurs, which leads to a violation of the stability of the welding process and the formation of fusion of the weld with a strip and insert.
Сварку швов 8 и 9 ведут неплавящимся вольфрамовым электродом без присадки при смещении в сторону вставки 3 центра дуги (оси шва) 14 от оси стыков 4 и 5 на величину а, равную (0,15 0,65)B/C. В этом случае при использовании в качестве вставки пластины из железоникелевых или никельмарганцевых сплавов с содержанием никеля, равным [Ni%] = (1,3-7,0)Σ[Cr%] достигается минимум проплавления и теплонасыщения металла полос, практически исключается развитие диффузионных процессов в зоне сплавления, обеспечивается оптимальный состав металла шва, что заметно уменьшает рост зерен в ЗТВ и образование хрупких прослоек в зоне сплавления. Эти факторы существенно повышают пластичность металла в ЗТВ и обеспечивают необходимый уровень деформируемости металла шва и ЗТВ в процессе холодной прокатки. При a<0,15B/C и [Ni%] < 1,3Σ[Cr%] увеличиваются теплонасыщение и доля участия металла полос в составе металла шва, интенсивно протекают диффузионные процессы в зоне сплавления, что заметно снижает пластичность металла ЗТВ (ОШЗ) и шва и ухудшает их деформируемость в процессе холодной прокатки. При a>0,65B/C и [Ni%] > 7,0Σ[Cr%] увеличивается жидкотекучесть металла шва, нарушается формирование шва и ведет к образованию несплавлений шва с металлом полосы. Welding of
На качество сварного соединения оказывает заметное влияние и форма шва. Наилучшие показатели в процессе прокатки могут быть достигнуты при ширине шва B1_→ B и усилении шва f,f1 _→ 0. Прокатка может производиться и без усилия шва f, f1 и с мениском с обеих сторон шва, величина которых не должна существенно влиять на качество шва в процессе прокатки.The quality of the weld is also significantly affected by the shape of the seam. The best performance in the rolling process can be achieved with the width of the seam B 1 _ → B and reinforcement of the seam f, f 1 _ → 0. Rolling can be done without the force of the seam f, f 1 and with a meniscus on both sides of the seam, the value of which should not significantly affect the quality of the seam during the rolling process.
Длина промежуточной вставки L должна быть не менее половины ширины свариваемых полос. При меньшей длине затрудняются сборка и сварка стыков 4 и 5. При большей длине увеличивается расход дефицитного металла. The length of the intermediate insert L should be at least half the width of the welded strips. With a shorter length, assembly and welding of
Материал промежуточной вставки выбирают с учетом того, чтобы вставка деформировалась в процессе прокатки на уровне свариваемых полос. В качестве материала вставок не следует применять медноникелевые сплавы, т.к. они способствуют образованию в шве горячих трещин при сварке и появлению существенных диспропорций по толщине полосы и вставки в процессе холодной прокатки. The material of the intermediate insert is chosen taking into account that the insert is deformed during rolling at the level of the welded strips. As the material of the inserts, copper-nickel alloys should not be used, since they contribute to the formation of hot cracks in the weld during welding and the appearance of significant imbalances in the thickness of the strip and the insert during cold rolling.
Заявленный способ, несмотря на значительный дополнительный расход дефицитных высоколегированных сплавов и малую производительность по сравнению со сваркой плавящимся электродом без промежуточной вставки в ряде случае (при отсутствии соответствующего сварочного оборудования, сварочных материалов, оптимальной технологии сварки и т.п.), может оказаться единственно возможным при производстве ленты из различных марок ферритных сталей и сплавов методом рулонной прокатки. The claimed method, despite the significant additional consumption of scarce high-alloy alloys and low productivity compared to welding with a consumable electrode without an intermediate insert in some cases (in the absence of appropriate welding equipment, welding materials, optimal welding technology, etc.), may be the only possible in the production of tapes from various grades of ferritic steels and alloys by the roll rolling method.
Предлагаемый способ сварки был проверен при сварке полос толщиной 2 мм и шириной 200 мм из различных марок ферритных хромистых сталей по ГОСТ 5632-72. В качестве промежуточных вставок применялись пластины толщиной 2 мм, шириной 200 мм и длиной 100 мм из железоникелевых сплавов. Сборка и сварка полос производились на агрегате укрупнения рулонов, в котором имелись медная водоохлаждаемая подкладка с поддувом аргона к месту сварки и массивные зажимы с регулируемыми поперек стыка медными прокладками различной толщины. Сварка полос с промежуточными вставками производилась встык без разделки кромок и без зазора в среде аргона неплавящимся электродом без присадочной проволоки на токе 120 А и скорости сварки 12 м/ч. Ширина шва B при этом составляла 6 мм. Полосы сваривались в рулон для последующей холодной прокатки до толщины 0,4 мм. Регулируемые параметры сборки, сварки и охлаждения приведены в таблице. The proposed welding method was tested when welding strips with a thickness of 2 mm and a width of 200 mm from various grades of ferritic chromium steels according to GOST 5632-72. As intermediate inserts, 2 mm thick, 200 mm wide and 100 mm long plates made of iron-nickel alloys were used. The strips were assembled and welded on a coil enlargement unit, in which there was a copper water-cooled lining with argon blowing to the welding site and massive clamps with copper gaskets of various thicknesses adjustable across the joint. The welding of strips with intermediate inserts was performed end-to-end without cutting edges and without a gap in an argon medium with a non-consumable electrode without a filler wire at a current of 120 A and a welding speed of 12 m / h. The width of the seam B was 6 mm. The strips were welded into a roll for subsequent cold rolling to a thickness of 0.4 mm. Adjustable parameters of assembly, welding and cooling are given in the table.
Часть полос разрезалась на пластины для сварки и лабораторных исследований свойств сварных соединений, в том числе и при холодной прокатке в свободном состоянии. Сварные швы на пластинах проходили визуальный осмотр и рентгенопросвечивание, после чего из пластин изготавливались образцы для металлографического анализа, механических испытаний на растяжение, гиб с перегибом и для холодной прокатки до толщины 0,4 мм. Some of the strips were cut into plates for welding and laboratory studies of the properties of welded joints, including during cold rolling in a free state. Welds on the plates underwent visual inspection and X-ray diffraction, after which samples were prepared from the plates for metallographic analysis, mechanical tensile tests, bending with bending, and for cold rolling to a thickness of 0.4 mm.
При металлографическом анализе определялись твердость, макро- и микроструктура металла шва и ЗТВ (ОШЗ), наличие несплавлений, пор, трещин и др. дефектов. The metallographic analysis determined the hardness, macro- and microstructure of the weld metal and HAZ (OShZ), the presence of fusion, pores, cracks and other defects.
Испытания на растяжение проводились на плоских образцах с определением относительного удлинения (пластичности) металла шва. Испытания на гиб с перегибом проводились в специальном приспособлении для определения пластичности металла ЗТВ (ОШЗ). Один гиб с перегибом складывался из сгиба половины образца на 90o в одну сторону и перегибом загнутой части образца в обратную сторону также на 90o. Образцы закреплялись в приспособлении по середине шва с таким расчетом, чтобы гибу подвергалась большая часть ЗТВ (ОШЗ), включая линию сплавления сварного шва.Tensile tests were carried out on flat samples with the determination of the relative elongation (ductility) of the weld metal. Bending tests with kinks were carried out in a special device for determining the ductility of metal HAZ (OSHZ). One bend with an inflection consisted of a bend of half of the sample by 90 ° to one side and a bend of the bent part of the sample in the opposite direction also by 90 ° . Samples were fixed in the fixture in the middle of the weld so that most of the HAZ (ОШЗ) was subjected to bending, including the fusion line of the weld.
Холодная прокатка специальных сварных образцов производилась на стане холодной прокатки в свободном состоянии для оценки деформируемости металла шва при обжатии в процессе прокатки путем замера утонения или утолщения шва относительно полосы и вставки. Cold rolling of special welded samples was carried out on a cold rolling mill in a free state to assess the deformability of the weld metal during compression during rolling by measuring the thinning or thickening of the weld relative to the strip and insert.
Прокатка сварных рулонов проводилась на стане холодной прокатки Кварто 300 с толщины 2,0 до 0,4 мм за 5 проходов с различной степенью обжатия и без промежуточной термической обработки. Welded rolls were rolled at the Quarto 300 cold rolling mill from a thickness of 2.0 to 0.4 mm in 5 passes with varying degrees of compression and without intermediate heat treatment.
Результаты испытаний, анализов и экспериментов, некоторые из которых приведены в таблице, показали, что сварные швы, выполненные в пределах заявляемых параметров, плотные, без наличия пор трещин, непроваров, несплавлений и др. дефектов. Металл шва имеет мелкозернистую литую структуру γ-твердого раствора. Металл ЗТВ (ОШЗ) имеет также мелкозернистую структуру a-твердого раствора с незначительным ростом зерна в ЗТВ (ОШЗ). Образующиеся в небольшом количестве карбиды хрома располагаются, в основном, в теле зерна. Металл шва и ЗТВ (ОШЗ) имеет высокие показатели пластичности и деформируемости в процессе прокатки. Сварные соединения полос в процессе непрерывной холодной прокатки рулонов прокатываются до конечной толщины без наличия каких-либо дефектов и обрывов. The results of tests, analyzes and experiments, some of which are given in the table, showed that welds made within the claimed parameters are dense, without the presence of pores of cracks, lack of fusion, incomplete fusion and other defects. The weld metal has a fine-grained cast structure of a γ-solid solution. The HAZ metal (ОШЗ) also has a fine-grained structure of a-solid solution with a slight grain growth in the HAZ (ОШЗ). Chromium carbides formed in a small amount are located mainly in the body of the grain. The weld metal and HAZ (OShZ) has high ductility and deformability during rolling. The welded joints of the strips during continuous cold rolling of the rolls are rolled to a final thickness without any defects or breaks.
В сварных швах, заявленные параметры которых выходят за граничные пределы, обнаруживались дефекты в виде несплавлений, подрезов, непроваров, пор. В ЗТВ (ОШЗ) наблюдается значительный рост зерен феррита с большим количеством карбидов хрома, расположенных преимущественно по границам зерен. Металл шва и ЗТВ (ОШЗ) имеет низкие показатели пластичности и деформируемости в процессе прокатки. Сварные соединения полос в процессе свободной холодной прокатки имеют дефекты в виде подрывов, трещин, дыр и т.п. а при непрерывной прокатке рулонов имеют место обрывы при намотке в рулон или в процессе обжатия на первом проходе прокатки. In welds, the declared parameters of which go beyond the boundary, defects were found in the form of fusion, undercuts, lack of penetration, pores. Significant growth of ferrite grains with a large amount of chromium carbides, located mainly along the grain boundaries, is observed in the HAZ (OZZ). The weld metal and HAZ (OShZ) has low ductility and deformability during rolling. The welded joints of the strips in the process of free cold rolling have defects in the form of explosions, cracks, holes, etc. and during continuous rolling of rolls, breaks occur during winding into a roll or during crimping in the first rolling pass.
Из изложенного выше следует, что заявленное изобретение соответствует критерию "промышленная применимость" по действующему законодательству. ТТТ1 From the foregoing it follows that the claimed invention meets the criterion of "industrial applicability" under the current law. TTT1
Claims (1)
[Ni %]= (1,3÷7,0)∑ [Cr %],
где ∑ [Cr %] суммарное содержание хрома в материалах изделия и вставки, дугу смещают на величину а (0,15oC0,65)•В/С сторону вставки, где B ширина стыкового шва; С толщина вставки, при этом принудительно охлаждают шов и зону термического влияния, размещая с обратной стороны шва охлаждаемую прокладку, а с лицевой стороны шва прокладку, регулируемую в поперечном направлении на расстоянии от края шва
где K толщина прокладки.The method of fusion welding of dissimilar steels and alloys using an intermediate insert containing nickel, and shifting the welding arc toward this insert, characterized in that an iron-nickel or nickel-manganese alloy with a nickel content selected from the condition
[Ni%] = (1.3 ÷ 7.0) ∑ [Cr%],
where ∑ [Cr%] the total chromium content in the materials of the product and the insert, the arc is shifted by a value (0.15 o C0.65) • B / C side of the insert, where B is the width of the butt weld; C the thickness of the insert, while forcibly cooling the seam and the heat-affected zone, placing a cooled gasket on the back of the seam, and on the front side of the seam a gasket adjustable in the transverse direction at a distance from the edge of the seam
where K is the thickness of the gasket.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93053346/08A RU2062189C1 (en) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | Method of welding by melting different steels and alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93053346/08A RU2062189C1 (en) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | Method of welding by melting different steels and alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93053346A RU93053346A (en) | 1996-05-27 |
| RU2062189C1 true RU2062189C1 (en) | 1996-06-20 |
Family
ID=20149691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93053346/08A RU2062189C1 (en) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | Method of welding by melting different steels and alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2062189C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2158662C2 (en) * | 1999-02-04 | 2000-11-10 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" | Welded joint forming method |
| RU2404887C1 (en) * | 2009-06-09 | 2010-11-27 | Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича Сибирского отделения Российской академии наук (ИТПМ СО РАН) | Method of welding materials |
-
1993
- 1993-11-29 RU RU93053346/08A patent/RU2062189C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1646740, кл. B 23 K 9/2З, 1991. Рябов В.В. и др. Сварка разнородных металлов и сплавов. - М.: Машиностроение, 1984, с. 107-116. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2158662C2 (en) * | 1999-02-04 | 2000-11-10 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" | Welded joint forming method |
| RU2404887C1 (en) * | 2009-06-09 | 2010-11-27 | Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича Сибирского отделения Российской академии наук (ИТПМ СО РАН) | Method of welding materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6323626B1 (en) | Clad welded tube and manufacturing method thereof | |
| US10844993B2 (en) | Electric-resistance-welded stainless clad steel pipe or tube | |
| CN109689239B (en) | Electric resistance welded clad steel pipe and method for manufacturing same | |
| Tušek et al. | Welding of tailored blanks of different materials | |
| EP2279823A1 (en) | Large-heat-input butt welded joint having controlled hardness and controlled size of the heat affected zone for excellent brittle fracture resistance | |
| EP2764946A1 (en) | Welded steel pipe with excellent welding heat-affected zone toughness, and process for producing same | |
| EP4400245A1 (en) | Method for friction-stir-welding electromagnetic steel strip, method for manufacturing electromagnetic steel strip, friction stir welding device, and device for manufacturing electromagnetic steel strip | |
| CN111246962B (en) | Method for producing a pre-coated steel sheet and related sheet | |
| JP2007516351A (en) | Manufacturing method of stainless steel pipe used for piping system | |
| US4534793A (en) | Cast iron welding materials and method | |
| RU2062189C1 (en) | Method of welding by melting different steels and alloys | |
| JP6500810B2 (en) | Manufacturing method of ERW welded clad steel pipe | |
| EP4378617A1 (en) | Friction stir welding method for electromagnetic steel strip, and method for manufacturing electromagnetic steel strip | |
| US20240367253A1 (en) | Stainless steel and copper joined body, method of producing same, and stainless steel and copper joining method | |
| KR20230109165A (en) | Uses of titanium-free nickel-chromium-iron-molybdenum alloys | |
| JP3033483B2 (en) | Method for producing martensitic stainless steel welded pipe with excellent carbon dioxide gas corrosion resistance | |
| EP0038820B1 (en) | Cast iron welding materials | |
| Mohammadijoo | Development of a welding process to improve welded microalloyed steel characteristics | |
| JPH06670A (en) | Welding method for ferritic stainless steel | |
| JP7435909B1 (en) | ERW pipe and its manufacturing method | |
| Magalhães et al. | Microstructure, mechanical and corrosion properties of weld claddings suitable to offshore equipment produced by the GMAW process with rotating electrode: effect of overlapping | |
| EP1136580B1 (en) | Use of steel in laser welding | |
| Prokofiev et al. | Features of forming joints using solder 18XFC during induction pressure welding of K76F steel | |
| RU2080973C1 (en) | Nickel-base alloy for manufacture of welding wire | |
| Herold et al. | Relations between dilution and characteristics of over-alloyed welded seams on super duplex stainless steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20041130 |