RU2059115C1

RU2059115C1 - Multi-nozzle ejector

Info

Publication number: RU2059115C1
Authority: RU
Inventors: В.Т. Харитонов; В.Н. Серманов; И.Н. Царев; Н.Р. Колушев; В.Л. Сливнев; А.Н. Кульков; Ю.Р. Ташевский
Original assignee: Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий
Priority date: 1992-07-24
Filing date: 1992-07-24
Publication date: 1996-04-27

Abstract

FIELD: pumping fluids. SUBSTANCE: multi-nozzle ejector has diffuser mixing chamber with the outlet cylindrical part and discrete active nozzles mounted in the mixing chamber walls. The active nozzles are mounted for permitting them to be plugged from their inlet and changeable. The active nozzles are axially movable. The active nozzles are arranged along the mixing chamber stepwise. Each of the steps is made up as two rows of the nozzles with constant sizes. The distance between the adjacent rows of the nozzles is 3-4 diameters of the cross-section of the mixing chamber of the active nozzles first row. The nozzles of each step are arranged over the periphery with a shift with respect the each other and staggered in the longitudinal direction. EFFECT: improved design. 3 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к струйной технике, в частности, к струйным насосам, используемым для перекачки различных газов, жидкостей и сыпучих материалов, а также для создания и поддержания разрежения в замкнутых объемах промышленных и экспериментальных установок. The invention relates to inkjet technology, in particular, to jet pumps used for pumping various gases, liquids and bulk materials, as well as to create and maintain vacuum in confined volumes of industrial and experimental installations.

При эксплуатации эжекторов, особенно многосопловых, одной из важных и актуальных проблем является регулирование его геометрических параметров. Это имеет, например, особенное значение для работы эжекторов на нефтегазовых месторождениях с изменяющимися во времени параметрами природных газов (давления, расходов и т.п.). Успешное решение этой проблемы позволяет расширить и оптимизировать режим работы эжектора и одновременно продлить срок его эксплуатации на конкретной промышленной установке, т.е. обеспечить в итоге эффективность работы одного из звеньев энергосберегающей и экологически чистой технологии в нефтегазовой отрасли. When operating ejectors, especially multi-nozzle ones, one of the important and urgent problems is the regulation of its geometric parameters. This is, for example, of particular importance for the operation of ejectors in oil and gas fields with time-varying parameters of natural gases (pressure, flow rates, etc.). A successful solution to this problem allows us to expand and optimize the operating mode of the ejector and at the same time extend its life in a specific industrial installation, i.e. ultimately ensure the efficiency of one of the links of energy-saving and environmentally friendly technology in the oil and gas industry.

Известен многосопловый газовый эжектор, содержащий магистрали подачи высоко- и низконапорного газов, форкамеру высоконапорного газа с расположенной внутри диффузорной камерой, в стенки которой дискретные сопла вмонтированы по спирали и имеют соотношение диаметров критических и выходной сечений d'_*/d' 0,1-0,9. Сопла имеют наклон к оси эжектора 15^о и угол разворота 5^о. Недостатком этого эжектора является узкая область применения вследствие фиксированного отношения диаметров d'_*/d' 0,1-0,9, отсутствия возможности регулирования основных геометрических размеров эжектора, неоптимальности фиксированного угла наклона сопл 15^ои др.Known multi-nozzle gas ejector containing high and low pressure gas supply lines, a high-pressure gas prechamber with a diffuser chamber located inside the walls of which discrete nozzles are mounted in a spiral and have a ratio of critical and outlet cross-sections of diameters d ' _* / d' of 0.1-0 ,nine. The nozzles are inclined to the axis ^of the ejector 15 and the rotation angle ^of 5. The disadvantage of this ejector is the narrow scope due to a fixed ratio of diameters d ' _* / d' of 0.1-0.9, the lack of the ability to control the basic geometric dimensions of the ejector, the non-optimality of the fixed angle of inclination of the nozzles 15 ^about , etc.

Наиболее близким к изобретению является многосопловый эжектор, содержащий магистрали подачи высоконапорного и низконапорного газов, форкамеру высоконапорного газа с расположенной внутри диффузорной камерой смешения, в стенках которой размещены дискретные сопла с углами наклона к оси эжектора 5-15^о.The closest to the invention is a multi-nozzle ejector comprising a high-pressure supply line and a low pressure gas, high-pressure gas from the precombustion chamber disposed within the diffuser mixing chamber, in the wall of which has a nozzle with discrete angles of inclination to the axis ^of the ejector 5-15.

Недостатком этого эжектора является отсутствие возможности регулирования геометрии его основных элементов: площади канала низконапорного газа, площади диффузорной камеры смешения, размеров и положения критических и выходных отверстий дискретных сопл высоконапорного газа. Этот недостаток существенно ограничивает рабочие характеристики многосоплового эжектора и диапазон его практического применения. The disadvantage of this ejector is the inability to control the geometry of its main elements: the channel area of the low-pressure gas, the area of the diffuser mixing chamber, the size and position of the critical and outlet openings of the discrete nozzles of the high-pressure gas. This drawback significantly limits the performance of a multi-nozzle ejector and the range of its practical application.

Многосопловый эжектор, содержащий патрубки высоконапорного и низконапорного газов, форкамеры высоконапорного и низконапорного газов, диффузорную камеру смешения с выходным цилиндрическим участком и с расположенными в стенке камеры смешения дискретными активными соплами и выхлопной диффузор, дискретные активные сопла выполнены с возможностью установки заглушки на их входе и установлены с возможностью их замены и осевого перемещения, вдоль камеры смешения дискретные активные сопла расположены ступенями, каждая из которых выполнена в виде двух рядов сопл с постоянными геометрическими размерами сопл, расстояние между смежными рядами сопл составляет 3-4 диаметра поперечного сечения камеры смешения в первом ряду активных сопл, а в каждой ступени сопла размещены равномерно по окружности со смещением относительно друг друга в окружном направлении и размещением их в продольным направлении в шахматном порядке. Эжектор дополнительно снабжен сменным центральным телом, установленным по оси диффузорной камеры смешения и диффузора, при этом центральное тело состоит из трех частей и снабжено передней и задней крестообразными опорами со стреловидными стойками, расположенными одна в форкамере и другая на цилиндрическом участке камеры смешения. Диффузорная камера смешения снабжена подвижной, скользящей опорой с возможностью ее свободного перемещения вдоль форкамеры высоконапорного газа. A multi-nozzle ejector containing nozzles of high-pressure and low-pressure gases, pre-chambers of high-pressure and low-pressure gases, a diffuser mixing chamber with an output cylindrical section and discrete active nozzles located in the wall of the mixing chamber and an exhaust diffuser, discrete active nozzles are configured to install a plug at their input and are installed with the possibility of their replacement and axial movement, discrete active nozzles are arranged in steps along the mixing chamber, each of which is made in the form of two rows of nozzles with constant geometric dimensions of the nozzles, the distance between adjacent rows of nozzles is 3-4 diameters of the cross section of the mixing chamber in the first row of active nozzles, and in each stage the nozzles are placed uniformly around the circumference with an offset relative to each other in the circumferential direction and placing them in the longitudinal direction in a checkerboard pattern. The ejector is additionally equipped with a replaceable central body mounted along the axis of the diffuser mixing chamber and the diffuser, while the central body consists of three parts and is equipped with front and rear cruciform supports with arrow-shaped racks located one in the fore chamber and the other on the cylindrical section of the mixing chamber. The diffuser mixing chamber is equipped with a movable, sliding support with the possibility of its free movement along the high-pressure gas chamber.

На фиг. 1 изображена принципиальная конструктивная схема многоступенчатого многосоплового эжектора; на фиг. 2 узел дискретного сопла высоконапорного газа; на фиг. 3 вариант установки заглушки во входной канал подачи высоконапорного газа дискретного сопла. In FIG. 1 shows a schematic structural diagram of a multi-stage multi-nozzle ejector; in FIG. 2 node discrete nozzle high-pressure gas; in FIG. 3 option to install a plug in the input channel of the high-pressure gas supply of a discrete nozzle.

Многоступенчатый многосопловый эжектор включает патрубки подачи низко- и высоконапорного газов соответственно 1 и 2, форкамеры высоко- и низконапорного газов 3 и 4. Внутри форкамеры 3 по оси размещена диффузорная камера смешения 5, в корпусе которой установлены узлы дискретных сопл газа высокого давления. По ходу газа за форкамерой высокого давления 3 выполнен цилиндр 7, к которому крепится выхлопной диффузор 8. По оси диффузорной камеры смешения 5 размещено центральное тело, состоящее из начальной, средней и конечной частей 9, 10 и 11, кроме того, центральное тело имеет переднюю 12 и заднюю 13 опоры. Для предохранения диффузорной камеры смешения 5 от деформации и прогиба при перемонтажных работах в нижней части ее жестко закреплена подвижная опора 14. Узел дискретного сопла 6 включает фиксирующую полую втулку 15 с винтовой нарезкой на конце. По оси полой втулки 15 размещена сменная гильза 16 с внутренним резьбовым наконечником, на котором устанавливается сменное дискретное сопло 17. Для герметизации полой втулки 15 и гильзы 16 имеется промежуточная втулка 18 и уплотнительное кольцо 19. Для заглушения дискретного сопла 17 при переходе на другой режим имеется заглушка 20. A multi-stage multi-nozzle ejector includes low and high-pressure gas supply pipes 1 and 2, respectively, high- and low-pressure gas pre-chambers 3 and 4. Inside the pre-chamber 3, an diffuser mixing chamber 5 is placed along the axis, in the housing of which discrete high-pressure gas nozzle units are installed. In the course of the gas, a cylinder 7 is made behind the high-pressure chamber 3, to which the exhaust diffuser 8 is attached. A central body consisting of the initial, middle and final parts 9, 10 and 11 is placed along the axis of the diffuser mixing chamber 5, in addition, the central body has a front 12 and rear 13 supports. To protect the diffuser mixing chamber 5 from deformation and deflection during installation work, the movable support 14 is rigidly fixed in the lower part of it. The discrete nozzle assembly 6 includes a fixing hollow sleeve 15 with a screw thread at the end. On the axis of the hollow sleeve 15 there is a replaceable sleeve 16 with an internal threaded tip, on which a replaceable discrete nozzle 17 is installed. For sealing the hollow sleeve 15 and the sleeve 16 there is an intermediate sleeve 18 and an o-ring 19. To muffle the discrete nozzle 17 when switching to another mode, there is stub 20.

Основным параметром патрубков 1 и 2 является их внутренний диаметр, который, как и диаметр подводящих трубопроводов, принимается из условия обеспечения возможно меньших потерь полного давления газа при течении по трубопроводам и при втекании в форкамеры. Для этого скорость течения газа в патрубках 1 и 2 и в подводящих трубопроводах не должна превышать величину W_max ≈ 30 м/с. Тогда при заданных газодинамических параметрах газов (давлении, расходе и температуре) и W_max по уравнению сохранения расхода легко определяется площадь и диаметр поперечного сечения каждого патрубка.The main parameter of nozzles 1 and 2 is their inner diameter, which, like the diameter of the supply pipelines, is taken from the condition of ensuring the lowest possible loss of total gas pressure during flow through pipelines and when inflowing into prechambers. For this, the gas flow velocity in pipes 1 and 2 and in the supply pipelines should not exceed W _max ≈ 30 m / s. Then, for given gas-dynamic parameters of gases (pressure, flow, and temperature) and W _max , the area and cross-sectional diameter of each pipe are easily determined by the flow conservation equation.

Форкамера (3 и 4) имеет внутренний диаметр приблизительно в 2-4 раза больший, чем минимальный диаметр сопла центрального или эквивалентного при кольцевой или многосопловой подачах высоконапорного газа из форкамеры в камеру смешения. Остальные размеры форкамеры являются констpуктивными. The prechamber (3 and 4) has an internal diameter of approximately 2-4 times larger than the minimum nozzle diameter of a central or equivalent high-pressure gas annular or multi-nozzle from the prechamber to the mixing chamber. The remaining dimensions of the prechamber are constructive.

Диффузорная камера смешения 5 является одним из основных рабочих элементов многосоплового эжектора. Ее внутренняя полость представляет собой расширяющийся диффузорный канал, как правило, с прямолинейными стенками и с выходными сопловыми отверстиями наклонных сквозных каналов в стенке камеры смешения 5. Общий угол раскрытия стенок равен, например, α≈ 2-8^о, уменьшение или увеличение этого угла снижает эффективность процесса эжектирования, что установлено экспериментальным исследованием. Каждый парный ряд представляет собой ступень многосоплового эжектора с постоянными геометрическими параметрами сопл высоконапорного газа (отношением диаметров критического и выходного сечений d'_*/d', отношением суммарной площади выходных сечений сопл и площади поперечного сечения камеры смешения первого парного ряда f_ε′ '/f' и углов наклона сопловых отверстий в продольном и поперечном направлениях γ и β ).The diffuser mixing chamber 5 is one of the main working elements of a multi-nozzle ejector. Its internal cavity is an expanding diffuser channel, usually with straight walls and with the discharge orifice is inclined through channels in the wall of the mixing chamber 5. The total opening angle of the wall is, for example, α≈ 2-8 ^a, decrease or an increase of this angle reduces the efficiency of the ejection process, which is established by experimental research. Each pair row is a step of a multi-nozzle ejector with constant geometric parameters of high-pressure gas nozzles (the ratio of the diameters of the critical and outlet cross sections d ' _* / d', the ratio of the total area of the nozzle exit cross sections and the cross-sectional area of the mixing chamber of the first paired row f _ε '' / f 'and the angles of inclination of the nozzle holes in the longitudinal and transverse directions γ and β).

Углы наклона γ≈ 10-15^о, причем большие величины для первых ступеней с постепенным их уменьшением до γ≈ 10^о в последних. Углы наклона β изменяются в пределах β ≈

, где n число ступеней эжектора, причем углы β выполняются только в первых смежных рядах. Указанные величины углов γ и β являются оптимальными на основании проведенных исследований.Angles ^of γ≈ 10-15, with higher values for the first stages with their gradual reduction to 10 γ≈ ^about in the past. The slope angles β vary within β ≈

, where n is the number of steps of the ejector, and the angles β are satisfied only in the first adjacent rows. The indicated values of the angles γ and β are optimal based on the studies.

Исходное наибольшее число ступеней многосоплового эжектора определяется соответственно при двух условиях: во-первых, при заданной минимальной величине суммарного коэффициента эжекции K_Σ

(Q_o1 расход низконапорного газа; Σ_qi суммарный расход высоконапорного газа на все ступени) и, во-вторых, при обеспечении в каждой ступени величины коэффициента эжекции K_i

1. Если принять в каждой ступени постоянную величину K_i, то при заданном значении коэффициента K_Σ число ступеней эжектора n определяется из формулы

1+

-1

При эксплуатации предлагаемого многосоплового эжектора, особенно при его предварительных испытаниях и наладке, требуется частый перемонтаж диффузорной камеры смешения 5, например, при замене или отключении отдельных рядов дискретных сопл. Для облегчения и сокращения времени таких работ предусмотрено, что диффузорная камера смешения устанавливается своими начальными и конечными участками на скользящей посадке и имеет таким образом возможность свободного демонтажа из корпуса эжектора. При этом конечный участок камеры 5 перемещается в пределах форкамеры 3 высоконапорного газа на подвижной скользящей опоре 14.The initial largest number of stages of a multi-nozzle ejector is determined, respectively, under two conditions: first, for a given minimum value of the total ejection coefficient K _Σ

(Q _{o1 is the} flow rate of the low-pressure gas; Σ _{qi is the} total flow rate of the high-pressure gas at all stages) and, secondly, if the ejection coefficient K _{i is} provided in each stage

1. If we take a constant value K _i in each stage, then for a given value of the coefficient K _{Σ, the} number of stages of the ejector n is determined from the formula

1+

-1

When operating the proposed multi-nozzle ejector, especially during its preliminary tests and commissioning, frequent re-installation of the diffuser mixing chamber 5 is required, for example, when replacing or disconnecting individual rows of discrete nozzles. To facilitate and reduce the time of such work, it is provided that the diffuser mixing chamber is installed with its initial and final sections on a sliding fit and thus has the possibility of free removal from the ejector body. In this case, the final section of the chamber 5 moves within the chamber 3 of the high-pressure gas on the movable sliding support 14.

Конструкция узлов 6 (на фиг. 1 не показаны) обеспечивает два важных признака предложенного эжектора: во-первых, возможность производить смену дискретных сопл, что позволяет оптимизировать рабочие характеристики эжектора при изменении параметров смешиваемых газов, например давлений, во-вторых, осуществлять регулирование площади начального участка камеры смешения каждой ступени за счет дискретного изменения осевого положения наконечника гильзы 16 с дискретным соплом 17. Такое регулирование площади, как показывают расчеты, особенно целесообразно для первых трех-пяти ступеней эжектора. The design of nodes 6 (not shown in Fig. 1) provides two important features of the proposed ejector: firstly, the ability to change discrete nozzles, which allows optimizing the performance of the ejector when changing the parameters of the mixed gases, for example pressure, and secondly, to regulate the area the initial section of the mixing chamber of each stage due to a discrete change in the axial position of the tip of the sleeve 16 with a discrete nozzle 17. Such an adjustment of the area, as calculations show, is especially practical brazno for the first three to five stages of the ejector.

Изменение осевого положения гильзы 16 с соплом 17 осуществляется либо путем изготовления различной длины наконечника гильзы (т.е. несколько вариантов гильзы), либо путем установки сменной гильзы 18 различной ширины по правую сторону буртика гильзы 16 (на фиг. 2 показано левое положение сменной гильзы 18). В последнем случае уплотнительное кольцо 19 устанавливается также справа от буртика гильзы. Changing the axial position of the sleeve 16 with the nozzle 17 is carried out either by manufacturing a different length of the sleeve tip (i.e. several options for the sleeve), or by installing a replaceable sleeve 18 of different widths on the right side of the sleeve flange 16 (Fig. 2 shows the left position of the replaceable sleeve eighteen). In the latter case, the sealing ring 19 is also installed to the right of the sleeve collar.

Внутренний диаметр гильзы 16 выполняется в 3-4 раза большим, чем диаметр критического сечения сопла 17, остальные размеры деталей узла дискретных сопл 6 конструктивные, производные в основном от заданных углов γ и β и внутреннего диаметра гильзы. The inner diameter of the sleeve 16 is 3-4 times larger than the diameter of the critical section of the nozzle 17, the remaining dimensions of the parts of the discrete nozzle assembly 6 are structural, derived mainly from the given angles γ and β and the inner diameter of the sleeve.

На фиг. 3 показан вариант установки заглушки 20 на входной участок узла дискретного сопла. Заглушка 20 в этом случае заменяет полую втулку 15. За счет установки заглушек 20 можно отключить определенную часть дискретных сопл многосоплового эжектора, что требуется при его эксплуатации. Заглушки 20 используются также для полного отключения всех сопл 17 при проверке герметичности корпуса эжектора с диффузорной камерой. In FIG. 3 shows an installation option of the plug 20 at the inlet portion of the discrete nozzle assembly. In this case, the plug 20 replaces the hollow sleeve 15. By installing the plugs 20, a certain part of the discrete nozzles of the multi-nozzle ejector can be turned off, which is required during its operation. The plugs 20 are also used to completely turn off all nozzles 17 when checking the tightness of the ejector body with a diffuser chamber.

Цилиндрический отсек 7 имеет длину 1-2 диаметра. Он имеет несколько назначений: во-первых, как конечный участок диффузорной камеры смешения и, во-вторых, как опорный отсек для конечного участка диффузорной камеры смешения 5 и для задней опоры 13 центрального тела 10. Площадь поперечного сечения и соответственно диаметр цилиндрического отсека 7 определяется из расчета геометрических и газодинамических параметров последней ступени многоступенчатого многосоплового эжектора. The cylindrical compartment 7 has a length of 1-2 diameters. It has several purposes: firstly, as the final section of the diffuser mixing chamber and, secondly, as the reference compartment for the final section of the diffuser mixing chamber 5 and for the rear support 13 of the central body 10. The cross-sectional area and, accordingly, the diameter of the cylindrical compartment 7 is determined based on the calculation of the geometric and gas-dynamic parameters of the last stage of a multi-stage multi-nozzle ejector.

По продольной оси эжектора устанавливается центральное тело, состоящее из отдельных сменных частей 9, 10 и 11 и двух крестообразных стоек-опор передней 12 и задней 13. On the longitudinal axis of the ejector, a central body is installed, consisting of separate interchangeable parts 9, 10 and 11 and two cross-shaped struts-supports of the front 12 and rear 13.

Выполнение центрального тела из отдельных сменных частей позволяет изменять площади проходных сечений: канала низконапорного газа (частью 9 центрального тела), диффузорной камеры смешения 5 (частью 10) и диффузора 8 (частью 11). Если по условиям эксплуатации эжектора требуется изменить только часть 9, а 10, 11 и 13 снимаются. The execution of the Central body of the individual removable parts allows you to change the area of the passage sections: the channel of the low-pressure gas (part 9 of the Central body), the diffuser mixing chamber 5 (part 10) and the diffuser 8 (part 11). If, under the operating conditions of the ejector, only part 9 needs to be changed, and 10, 11 and 13 are removed.

Стойки-опоры центрального тела (12 и 13) имеют стреловидные передние кромки, что снижает их аэродинамическое сопротивление и соответственно уменьшает потери полного давления рабочего газа в эжекторе. Стойки по внешнему контуру входят на скользящей посадке в соответствующие цилиндрические участки корпуса эжектора. В поперечном сечении стойки опоры имеют конфигурацию аэродинамического профиля лопатки. Оптимальный угол установки такой лопатки определяется экспериментально. The support pillars of the central body (12 and 13) have swept leading edges, which reduces their aerodynamic drag and, accordingly, reduces the loss of the total working gas pressure in the ejector. The racks along the outer contour enter on a sliding landing in the corresponding cylindrical sections of the ejector body. In the cross section of the strut, the supports have the configuration of the aerodynamic profile of the blade. The optimal installation angle of such a blade is determined experimentally.

Скользящая опора 14 перемещается вместе с конечным участком диффузорной камеры 5 в пределах между задней и передней стенками форкамеры 3 (при демонтаже). Эта опора, во-первых, предохраняет диффузорную камеру 5 от деформации и прогиба при перемонтажных работах и, во-вторых, облегчает их. The sliding support 14 is moved together with the end portion of the diffuser chamber 5 within between the rear and front walls of the prechamber 3 (during dismantling). This support, firstly, protects the diffuser chamber 5 from deformation and deflection during installation work and, secondly, facilitates them.

Эжектор работает следующим образом. Высоконапорный газ из форкамеры 3 через дискретные сопла 17 в виде сверхзвуковых струй втекает в диффузорную камеру смешения 5 и цилиндр 7 и эжектирует газ из магистрали низконапорного газа через патрубок 1 и форкамеру 4. В диффузорной камере смешения 5 и цилиндре 7 происходит смешение высоко- и низконапорного газов, и их смесь через выхлопной диффузор 8 истекает в заданный объем или трубопровод. The ejector works as follows. The high-pressure gas from the pre-chamber 3 through discrete nozzles 17 in the form of supersonic jets flows into the diffuser mixing chamber 5 and cylinder 7 and ejects gas from the low-pressure gas line through the pipe 1 and pre-chamber 4. In the diffuser mixing chamber 5 and cylinder 7, high- and low-pressure mixes gases, and their mixture through the exhaust diffuser 8 expires in a predetermined volume or pipeline.

Claims

1. MULTI-NOZZLE EJECTOR containing nozzles of high-pressure and low-pressure gases, high-pressure and low-pressure gas pre-chambers, a diffuser mixing chamber with an output cylindrical section and discrete active nozzles located in the wall of the mixing chamber, and an exhaust diffuser, characterized in that the discrete active nozzles are made with the possibility of installation plugs at their entrance and installed with the possibility of their replacement and axial movement, along the mixing chamber, discrete active nozzles are arranged in steps, each of which it is made in the form of two rows of nozzles with constant geometric sizes of nozzles, the distance between adjacent rows of nozzles is 3 4 diameters of the cross section of the mixing chamber in the first row of active nozzles, and in each stage the nozzles are placed uniformly around the circumference with an offset relative to each other in the circumferential direction and placing them in the longitudinal direction in a checkerboard pattern.

2. The ejector according to claim 1, characterized in that it is additionally equipped with a replaceable central body mounted along the axis of the diffuser mixing chamber and diffuser, the central body consisting of three parts and equipped with front and rear cross-shaped supports with arrow-shaped racks located one in prechamber and another in the cylindrical portion of the mixing chamber.

3. The ejector according to paragraphs. 1 and 2, characterized in that the diffuser chamber is equipped with a movable, sliding support with the possibility of its free movement along the high-pressure gas chamber.