RU2059160C1 - Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber - Google Patents
Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber Download PDFInfo
- Publication number
- RU2059160C1 RU2059160C1 SU5038785A RU2059160C1 RU 2059160 C1 RU2059160 C1 RU 2059160C1 SU 5038785 A SU5038785 A SU 5038785A RU 2059160 C1 RU2059160 C1 RU 2059160C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wall
- burner
- combustion chamber
- curtain
- fuel
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 10
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 22
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 16
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 7
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 4
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- WFPZPJSADLPSON-UHFFFAOYSA-N dinitrogen tetraoxide Chemical group [O-][N+](=O)[N+]([O-])=O WFPZPJSADLPSON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical class [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 235000011118 potassium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике огневого бурения, в частности, к способам организации рабочего процесса в камере сгорания реактивных горелок, работающих на жидких компонентах топлива с добавкой алюминия, и может быть использовано в горном деле. The invention relates to techniques for fire drilling, in particular, to methods for organizing a working process in a combustion chamber of jet burners operating on liquid fuel components with the addition of aluminum, and can be used in mining.
Общеизвестны способы огневого бурения крепких горных пород с применением газообразного кислорода в качестве окислителя и жидкого горючего. Скорость огневого бурения может быть значительно увеличена при применении жидких компонентов топлива. В этом техническом решении жидкие компоненты топлива насосами подаются из баков через форсунки в камеру сгорания, в которой химическим путем они воспламеняются. Высокотемпературные продукты сгорания топлива разгоняются в сопле Лаваля горелки и выбрасываются с большой скоростью. При воздействии сверхзвукового газового потока на породы происходит ее разрушение. В известном решении охлаждение внутренней стенки горелки осуществляют водой, которую пропускают между рубашками горелки и отводят тепло от огневой стенки. Well-known methods of fire drilling of strong rocks using gaseous oxygen as an oxidizing agent and liquid fuel. The speed of fire drilling can be significantly increased with the use of liquid fuel components. In this technical solution, the liquid components of the fuel are pumped from the tanks through the nozzles into the combustion chamber, in which they are ignited chemically. High-temperature products of fuel combustion are accelerated in the Laval nozzle of the burner and emitted at high speed. When exposed to supersonic gas flow on the rocks, it is destroyed. In a known solution, the cooling of the inner wall of the burner is carried out with water, which is passed between the jacket of the burner and heat is removed from the fire wall.
Общеизвестно, что эффективность бурения повышается с увеличением скорости, температуры и плотности потока продуктов сгорания, т.е. с увеличением энергетических характеристик применяемого топлива. В этой связи перспективно применение металлизированного топлива, в частности, алюминием. При этом решаются задачи как стабилизации процесса горения, так и значительного повышения энергетических характеристик потока выбрасываемых через сопло продуктов сгорания, так как при горении алюминия в камере выделяется большое количество тепла и образуются частицы с плотностью до 4 г/см3.It is well known that drilling efficiency increases with increasing speed, temperature and density of the flow of combustion products, i.e. with an increase in the energy characteristics of the fuel used. In this regard, the use of metallized fuel, in particular aluminum, is promising. In this case, the tasks of both stabilization of the combustion process and a significant increase in the energy characteristics of the flow of combustion products ejected through the nozzle are solved, since a large amount of heat is generated in the chamber when aluminum is burned and particles with a density of up to 4 g / cm 3 are formed .
Однако практическая реализация преимуществ металлизированного алюминием топлива связана с серьезными трудностями из-за того, что жидкие частицы окиси алюминия, образующиеся при горении алюминия, налипают на внутренние поверхности охлаждаемой снаружи стенки горелки и нарушают охлаждение конструкции, что приводит к прогару стенки и разрушению горелки. Повышенные тепловые потоки в стенку камеры сгорания обусловлены высокими энергетическими характеристиками топлива в целом, выделением дополнительной тепловой энергии в стенку при отвердевании жидких частиц окиси алюминия на охлаждаемой стенке камеры сгорания. However, the practical realization of the advantages of aluminum metallized fuel is associated with serious difficulties due to the fact that liquid aluminum oxide particles formed during aluminum burning adhere to the internal surfaces of the burner wall that is cooled outside and disrupt the cooling of the structure, which leads to burnout of the wall and destruction of the burner. The increased heat fluxes into the wall of the combustion chamber are due to the high energy characteristics of the fuel as a whole, the release of additional thermal energy to the wall during the solidification of liquid aluminum oxide particles on the cooled wall of the combustion chamber.
Известные технические решения по организации рабочего процесса в реактивных горелках, работающих на алюминизированном топливе, направлены на обеспечение работоспособности конструкции при наличии жидкой или твердой фазы в продуктах сгорания различными конструктивными мерами: путем ввода дополнительного компонента в сверхзвуковую струю за пределами камеры сгорания, путем организации абляционного охлаждения за счет плавления, сгорания и разрушения поверхностного слоя стенки горелки, сопровождающегося уносом массы потоком газа, путем применения тугоплавких и термостойких покрытый на внутреннюю стенку горелки, путем организации вышеназванного наружного охлаждения огневой стенки горелки, а также путем организации внутреннего завесного охлаждения, при котором вдоль стенки горелки создают пристеночный слой с пониженной по сравнению с ядром потока температурой, который уменьшает тепловые потоки в стенку горелки от ядра. Known technical solutions for organizing the working process in jet burners operating on aluminized fuel are aimed at ensuring the operability of the structure in the presence of a liquid or solid phase in the combustion products by various design measures: by introducing an additional component into the supersonic jet outside the combustion chamber, by organizing ablative cooling due to melting, combustion and destruction of the surface layer of the burner wall, accompanied by the entrainment of the mass by the gas flow, m of application of refractory and heat-resistant coated on the inner wall of the burner, by organizing the above-mentioned external cooling of the fire wall of the burner, as well as by organizing internal curtain cooling, in which a wall layer is created along the burner wall with a temperature lower than the flow core, which reduces heat fluxes in burner wall from the core.
Общим недостатком этих решений является недостаточная эффективность охлаждения конструкции при использовании топлив с добавкой алюминия, вследствие чего ресурс работы горелок, работа которых организована с использованием указанных решений, остается небольшим. A common drawback of these solutions is the insufficient cooling efficiency of the structure when using fuels with the addition of aluminum, as a result of which the life of the burners, the operation of which is organized using these solutions, remains small.
Поэтому при использовании высокоэффективных топлив используются комбинированные способы охлаждения конструкций. Известен способ организации рабочего процесса в камере реактивной горелки, взятый за прототип, при котором защиту стенки горелки ведут путем наружного охлаждения в комбинации с внутренним: созданием пристеночного слоя вдоль огневой стенки горелки. В соответствии с прототипом рабочий процесс в камере горелки организуют подачей компонентов топлива в камеру сгорания, охлаждением внутренней стенки снаружи и изнутри. Тепло от стенки отводится теплоносителем, протекающим в межрубашечном тракте охлаждения, пристеночный слой завесы защищает стенку от тепловых потоков ядра газового потока. Therefore, when using highly efficient fuels, combined methods of cooling structures are used. A known method of organizing a workflow in a jet burner chamber, taken as a prototype, in which the burner wall is protected by external cooling in combination with internal: creating a wall layer along the burner fire wall. In accordance with the prototype, the working process in the burner chamber is organized by supplying fuel components to the combustion chamber, cooling the inner wall from the outside and from the inside. Heat from the wall is removed by the coolant flowing in the inter-tube cooling path, the wall layer of the curtain protects the wall from the heat flows of the core of the gas stream.
Недостатком известного решения по прототипу является неудовлетворительное охлаждение стенки горелки в случае применения алюминизированного топлива. При горении такого топлива образуется окись алюминия, частицы которой бомбардируют пристеночный слой, разрушают его, осаждаясь на стенке горелки, особенно во входной части сопла. Этот недостаток является следствием того, что газ (или жидкость) завесы представляет собой инертный относительно окиси алюминия продукт. Осаждение окиси алюминия на стенку горелки вызывает местный перегрев стенки, нарушает охлаждение ее, что приводит к прогару и потере работоспособности конструкции. The disadvantage of the known solutions of the prototype is the poor cooling of the burner wall in the case of aluminized fuel. When burning such fuel, aluminum oxide is formed, the particles of which bombard the wall layer, destroy it, deposited on the burner wall, especially in the inlet part of the nozzle. This disadvantage is due to the fact that the gas (or liquid) of the curtain is an inert product with respect to alumina. The deposition of aluminum oxide on the wall of the burner causes local overheating of the wall, disrupts its cooling, which leads to burnout and loss of operability of the structure.
Изобретение направлено на уменьшение выноса окиси алюминия на огневую стенку камеры путем создания химически активного к окиси алюминия пристеночного слоя, реагирующего в условиях камеры сгорания с окисью алюминия и разрушающего ее. The invention is aimed at reducing the removal of alumina to the fire wall of the chamber by creating a wall layer reactive to alumina, reacting in the combustion chamber with alumina and destroying it.
Этот результат достигается тем, что дополнительно к известным операциям по организации рабочего процесса в камере реактивной горелки с наружным охлаждением стенки путем ввода компонентов топлива и алюминия в камеру и образования пристеночного слоя завесы, в течение всего времени рабочего процесса или импульсно в пристеночном слое создают завесу щелочной средой, например, введением в пояс завесы водного раствора гидроокиси натрия. При этом в пристенке камеры реализуется рабочий процесс горения топлива в щелочной среде и имеют место реакции с образованием хорошо растворимых в воде алюминатов или гидроксоалюминатов щелочных металлов следующего типа:
Al2O3 + 2NaOH 2NaAlO2 + H2O (2)
Al2O3 + 2NaOH + 3H2O 2Na[Al(OH)4]
Аналогичные реакции возможны при введении в камеру сгорания гидроокислов многих щелочных металлов, однако выгоднее вводить гидроокиси натрия или калия, так как эти вещества чрезвычайно химически активны уже при нормальных условиях и имеют лучшие массовые соотношения протекающих реакций. В условиях работы камеры сгорания реактивной горелки эти реакции протекают очень интенсивно, что приводит к химическому разрушению окиси алюминия, попадающей в пристеночный слой. Степень уменьшения концентрации окиси алюминия в пристенке в этом случае находится в зависимости от количества вводимой в слой завесы щелочи. Термодинамически возможно полное разрушение окиси алюминия в пристенке камеры с вводом ≈0,8 в.ч. щелочи натрия на каждую в.ч. окиси алюминия, находящейся в пристенке камеры. Частицы окиси алюминия, попадая в щелочную среду, реагируют со щелочью. Пpодукты реакций (1) и (2), в том числе и попадающие на огневую стенку горелки легко выбрасываются (смываются) парогазовым потоком из горелки.This result is achieved by the fact that in addition to the known operations for organizing a working process in a jet burner chamber with external cooling of the wall by introducing fuel and aluminum components into the chamber and forming the wall layer of the curtain, an alkaline curtain is created during the entire working process or pulsed in the wall layer medium, for example, the introduction into the belt of the curtain of an aqueous solution of sodium hydroxide. At the same time, a working process of burning fuel in an alkaline medium is realized in the wall of the chamber and reactions take place with the formation of water-soluble aluminates or hydroxoaluminates of alkali metals of the following type:
Al 2 O 3 + 2NaOH 2NaAlO 2 + H 2 O (2)
Al 2 O 3 + 2NaOH + 3H 2 O 2Na [Al (OH) 4 ]
Similar reactions are possible when many alkali metal hydroxides are introduced into the combustion chamber, however, it is more advantageous to introduce sodium or potassium hydroxides, since these substances are extremely chemically active even under normal conditions and have better mass ratios of the reactions. Under the conditions of operation of the combustion chamber of a jet burner, these reactions proceed very intensively, which leads to the chemical destruction of aluminum oxide entering the wall layer. The degree of reduction in the concentration of alumina in the wall in this case depends on the amount of alkali introduced into the layer of the curtain. Thermodynamically, the complete destruction of aluminum oxide in the wall of the chamber with the input of ≈0.8 vol.h. alkali sodium per each hour alumina located in the wall of the chamber. Particles of aluminum oxide, falling into an alkaline environment, react with alkali. The products of reactions (1) and (2), including the ones that get on the fire wall of the burner, are easily ejected (washed off) by the gas-vapor flow from the burner.
Введением щелочи в пристеночный слой завесы вдоль огневой стенки горелки создают химически активный по отношению к окиси алюминия парогазовой пристеночный слой, предохраняющий стенки камеры от воздействия окиси алюминия, образующейся при горении алюминизи- рованного топлива, путем ее химического разрушения. Требуемое или достаточное количество вводимой щелочи в пристеночный слой завесы определяется многими факторами: режимом работы горелки, типом окислителя и завесы, типом охлаждающей жидкости в тракте охлаждения, временем работы, конструкцией смесительной головки и корпуса камеры сгорания горелки и др. При этом во всех случаях к материалу внутренней огневой стенки камеры или ее покрытию предъявляется требование стойкости к щелочной среде. By introducing alkali into the wall layer of the curtain along the fire wall of the burner, a vapor-gas wall layer is formed that is chemically active with respect to alumina and protects the chamber walls from the action of alumina formed during the combustion of aluminized fuel by its chemical destruction. The required or sufficient amount of alkali introduced into the wall layer of the curtain is determined by many factors: the burner operating mode, type of oxidizer and curtain, type of coolant in the cooling path, operating time, design of the mixing head and housing of the burner combustion chamber, etc. Moreover, in all cases the material of the internal fire wall of the chamber or its coating is required to be resistant to alkaline environment.
На чертеже изображена принципиальная схема горелки, в которой реализуют предлагаемый способ. The drawing shows a schematic diagram of a burner in which the proposed method is implemented.
На чертеже приняты следующие обозначения: 1 камера сгорания, 2- смесительная головка, 3 сопло Лаваля, 4 внутренняя огневая стенка горелки, 5 наружная стенка горелки, 6 кожух, 7 полость алюминизированного горючего, 8 магистраль подвода алюминизированного горючего, 9 полость окислителя, 10 магистраль подвода окислителя, 11 входной коллектор охладителя, 12 магистраль подвода охладителя, 13 тракт подвода охладителя к соплу, 14 тракт наружного охлаждения внутренней стенки, 15 отводной коллектор охладителя, 16 магистраль отвода охладителя, 17 двухкомпонентные топливные форсунки, 18 коллектор завесы, 19 магистраль подвода завесы, 20 пояс завесы горелки, 21 пристеночный слой завесы внутреннего охлаждения. The following notation is used in the drawing: 1 combustion chamber, 2 mixing head, 3 Laval nozzle, 4 internal fire wall of the burner, 5 external wall of the burner, 6 casing, 7 cavity of aluminized fuel, 8 line for supplying aluminized fuel, 9 cavity of oxidizer, 10 line oxidizer supply, 11 cooler inlet manifold, 12 cooler supply pipe, 13 cooler supply duct to nozzle, 14 internal wall external cooling duct, 15 cooler exhaust manifold, 16 cooler exhaust pipe, 17 two-component s fuel injectors,
Пример осуществления предлагаемого способа. Окислитель четырехокись азота, горючее 40%-ная суспензия алюминия в гидразине. Охлаждение наружное водой, внутреннее 50%-ным водным раствором гидроокиси натрия. Расход окислителя 14,8 кг/с, расход горючего 13,8 кг/с, расход 50%-ного водного раствора гидроокиси натрия 0,85 кг/с. Этого количества щелочи достаточно для полного разрушения окиси алюминия, находящейся в пристеночном слое камеры сгорания толщиной 3 мм при диаметре камеры 160 мм. An example implementation of the proposed method. The oxidizing agent is nitrogen tetroxide, a combustible 40% suspension of aluminum in hydrazine. External cooling with water, internal with 50% aqueous sodium hydroxide solution. The oxidizer consumption is 14.8 kg / s, the fuel consumption is 13.8 kg / s, the consumption of a 50% aqueous sodium hydroxide solution is 0.85 kg / s. This amount of alkali is sufficient for the complete destruction of the aluminum oxide located in the wall layer of the combustion chamber with a thickness of 3 mm with a chamber diameter of 160 mm.
Размерность горелки выбрана из расчета проходки скважины диаметром 1.1,5 м. Скважины такого диаметра нужны, например, для устройства вентиляционных каналов туннелей. The burner dimension is selected from the calculation of the penetration of a well with a diameter of 1.1.5 m. Wells of this diameter are needed, for example, for the installation of ventilation ducts of tunnels.
Для осуществления способа алюминизированное горючее подают по магистрали 8 в полость 7 головки 2 и через форсунки 17 впрыскивают в камеру сгорания 1. Одновременно с этим окислитель по магистрали 10 подают в полость 9 и через другие каналы форсунок 17 вводят в камеру сгорания 1, в которой оба компонента топлива, взаимодействия, воспламеняются и сгорают, реализуя рабочий процесс. Этот процесс сопровождается наружным охлаждением, подачей охладителя по магистрали 12 во входной коллектор 11, в тракт подвода охладителя 13 к соплу 3 и далее в тракт наружного охлаждения 14 внутренней стенки 4 горелки. Отвод охладителя осуществляется по магистрали 16. Одновременно с этим по магистрали 19 в коллектор завесы 18 подводят водный раствор щелочи, который через пояс завесы 20 вводят в камеру сгорания 1, где за счет поглощения тепла происходит образование вдоль огневой стенки 4 химически активного по отношению к окиси алюминия (но не к материалу или покрытию стенки) пристеночного парогазового завесного слоя щелочной среды. Окись алюминия, которая образуется в процессе горения алюминия, попадая в этот слой, реагирует со щелочью с образованием растворимых в воде веществ, легко выносимых из горелки потоком газа. Внутренняя стенка горелки не подвергается тепловому и эрозионному воздействию окиси алюминия, охлаждение конструкции не нарушается. To implement the method, aluminized fuel is fed through
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5038785 RU2059160C1 (en) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5038785 RU2059160C1 (en) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2059160C1 true RU2059160C1 (en) | 1996-04-27 |
Family
ID=21602537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5038785 RU2059160C1 (en) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2059160C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2135809C1 (en) * | 1998-02-03 | 1999-08-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский центр им.М.В.Келдыша" | Method of curtain cooling of liquid-propellant rocket engine chamber and device for realization of this method (versions) |
| RU2160415C2 (en) * | 1996-06-10 | 2000-12-10 | Каталитика Инк. | Supporting construction (variants) for attachment of catalytic structure in reaction chamber, method of this structure attachment in chamber and method of fuel catalytic combustion |
| CN115614184A (en) * | 2022-10-27 | 2023-01-17 | 北京航天试验技术研究所 | Small-sized steam generator |
-
1992
- 1992-04-20 RU SU5038785 patent/RU2059160C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 144126, кл. E 21F 5/06, 1962. Авторское свидетельство СССР N 390252, кл. E 21B 7/14, 1973. Патент США N 3301721, кл. 149-2, 1967, Авторское свидетельство СССР N 299370, кл. B 28D 1/00, 1971. Патент США N 3226929, кл. 60-204, 1966. Добровольский М.В. Жидкостные ракетные двигатели. Основы проектирования, М.: Машиностроение, 1968, с.122, р.4.8б. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2160415C2 (en) * | 1996-06-10 | 2000-12-10 | Каталитика Инк. | Supporting construction (variants) for attachment of catalytic structure in reaction chamber, method of this structure attachment in chamber and method of fuel catalytic combustion |
| RU2135809C1 (en) * | 1998-02-03 | 1999-08-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский центр им.М.В.Келдыша" | Method of curtain cooling of liquid-propellant rocket engine chamber and device for realization of this method (versions) |
| CN115614184A (en) * | 2022-10-27 | 2023-01-17 | 北京航天试验技术研究所 | Small-sized steam generator |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100368518B1 (en) | Lance/burner for molten metal furnace | |
| US4343605A (en) | Method of dual fuel operation of an internal burner type ultra-high velocity flame jet apparatus | |
| RU2201293C2 (en) | Detonation self-sustauining device | |
| JPH0135246B2 (en) | ||
| JPH0634112A (en) | Composite lance | |
| JP3692127B2 (en) | Detonation wave generator | |
| CA2483131C (en) | Lance for injecting particulate material into liquid metal | |
| RU2059160C1 (en) | Method for organizing working process in reactive burner combustion chamber | |
| JP2004003839A (en) | Coherent jet system with single ring flame envelope | |
| US5571006A (en) | Regenerative burner, burner system and method of burning | |
| Boardman et al. | An experimental investigation of pressure oscillations and their suppression in subscale hybrid rocket motors | |
| EP0734782B1 (en) | Shock-stabilized supersonic flame-jet method and apparatus | |
| US4899538A (en) | Hot gas generator | |
| ES2562015T3 (en) | Controllable solids injection | |
| RU2167756C2 (en) | Method for thermoabrasive working of surfaces and apparatus for its embodiment | |
| RU2175743C2 (en) | Method and device for gas-dynamic ignition | |
| JP3254131B2 (en) | Liquid fuel gasification burner | |
| CN1130539C (en) | Reverberatory melting keeping furnace | |
| RU2163864C2 (en) | Gasodynamic metal spray gun -thermic breaker | |
| RU2062401C1 (en) | Fire-jet burner | |
| Takita et al. | Effects of addition of radicals supplied by plasma torch on burning velocity | |
| JP3349380B2 (en) | Burner for wet furnace | |
| JPH0861150A (en) | Injection device for hybrid rocket | |
| RU2038931C1 (en) | Device for flame machining of materials | |
| CN1099543C (en) | Low NOx burner |