RU2059003C1 - Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates - Google Patents
Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates Download PDFInfo
- Publication number
- RU2059003C1 RU2059003C1 SU925061190A SU5061190A RU2059003C1 RU 2059003 C1 RU2059003 C1 RU 2059003C1 SU 925061190 A SU925061190 A SU 925061190A SU 5061190 A SU5061190 A SU 5061190A RU 2059003 C1 RU2059003 C1 RU 2059003C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pulp
- sulfur compounds
- sulfur
- orp
- value
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000002386 leaching Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 39
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims abstract description 24
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 claims abstract description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims abstract description 11
- MAHNFPMIPQKPPI-UHFFFAOYSA-N disulfur Chemical compound S=S MAHNFPMIPQKPPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims description 16
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 12
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000000151 deposition Methods 0.000 abstract description 22
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 3
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 abstract 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910052952 pyrrhotite Inorganic materials 0.000 description 4
- KRURGYOKPVLRHQ-UHFFFAOYSA-N trithionic acid Chemical compound OS(=O)(=O)SS(O)(=O)=O KRURGYOKPVLRHQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- JNVCSEDACVAATK-UHFFFAOYSA-L [Ca+2].[S-]SSS[S-] Chemical compound [Ca+2].[S-]SSS[S-] JNVCSEDACVAATK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021607 Silver chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011074 autoclave method Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052976 metal sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- OMKVZYFAGQKILB-UHFFFAOYSA-M potassium;butoxymethanedithioate Chemical compound [K+].CCCCOC([S-])=S OMKVZYFAGQKILB-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M silver monochloride Chemical compound [Cl-].[Ag+] HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к гидрометаллургической переработке сульфидных полиметаллических материалов и может быть использовано для управления технологическими операциями автоклавного способа переработки пирротиновых концентратов. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to hydrometallurgical processing of sulfide polymetallic materials and can be used to control the technological operations of the autoclave method for processing pyrrhotite concentrates.
Известен способ управления переработкой пирротиновых концентратов, включающий автоклавное окислительное выщелачивание пирротинового концентрата с переводом цветных металлов в раствор, серы в элементную, железа в оксиды при температуре выше точки плавления серы под давлением кислорода в присутствии ПАВ, осаждение сульфидов цветных металлов из окисленной пульпы металлическим железом с последующим выделением сульфидов и серы флотацией в серосульфидный концентрат, а оксидов железа в отвальные хвосты, получение серы и сульфидного концентрата из серосульфидного концентрата с применением реагентов-гидрофилизаторов на основе щелочных металлов с образованием стоков, содержащих непредельные соединения серы, в соответствии с которым управление процессом осаждения ведут, поддерживая заданное содержание никеля в растворе пульпы, путем регулирования расхода металлического железа и его распределения по реакторам каскада аппаратов осаждения. При этом температуру пульпы поддерживают в пределах 85-95оС, а рН конечной пульпы в пределах 3,5-4,3 (Борбат В. Ф. и Воронов А.Б. Автоклавная технология переработки никель-пирротиновых концентратов. М. Металлургия, 1980, с.93-106).A known method of controlling the processing of pyrrhotite concentrates, including autoclave oxidative leaching of pyrrhotite concentrate with the conversion of non-ferrous metals to a solution, sulfur to elemental, iron to oxides at a temperature above the melting point of sulfur under oxygen pressure in the presence of surfactants, the deposition of non-ferrous sulfides from oxidized pulp with metallic iron with the subsequent separation of sulfides and sulfur by flotation in a sulfur sulfide concentrate, and iron oxides in dump tailings, obtaining sulfur and sulfide concentrate nitrate from sulfosulfide concentrate using alkaline metal hydrophilizing reagents with the formation of effluents containing unsaturated sulfur compounds, according to which the deposition process is controlled by maintaining a given nickel content in the pulp solution by controlling the flow of metallic iron and its distribution among cascade reactors deposition apparatuses. In this case the pulp temperature was maintained within 85-95 ° C, and the pH of the final slurry within 3,5-4,3 (Borbat VF and Ravens AB Autoclave technology of nickel-pyrrhotite concentrates. M. Metallurgy, 1980, pp. 93-106).
Основной недостаток данного способа управления состоит в том, что при изменяющемся составе окисленной пульпы как по содержанию цветных металлов в растворе, так и по содержанию и активности элементной серы и оксидов железа в твердом, поддержание заданного содержания никеля в растворе конечной пульпы изменением расхода металлического железа не обеспечивает получение сульфидных осадков, состав и структура которых благоприятны для флотационного отделения сульфидов цветных металлов и элементной серы от оксидов железа. В результате извлечение никеля в серосульфидный концентрат не превышает 86-88% а содержание железа значительно выше в концентрате, чем должно быть по химизму процесса осаждения. The main disadvantage of this control method is that with a changing composition of oxidized pulp both in terms of the content of non-ferrous metals in the solution and in the content and activity of elemental sulfur and iron oxides in solid, maintaining a given nickel content in the solution of the final pulp by changing the flow rate of metallic iron does not provides sulfide precipitation, the composition and structure of which are favorable for the flotation separation of non-ferrous metal sulfides and elemental sulfur from iron oxides. As a result, the extraction of nickel in the sulfosulfide concentrate does not exceed 86-88% and the iron content is much higher in the concentrate than should be according to the chemistry of the precipitation process.
Другим недостатком является сложность достижения регламентированных уровней содержания никеля в растворе конечной пульпы, рН и температуры осаждения в их сочетании путем регулирования только расхода железа. Another disadvantage is the difficulty in achieving regulated levels of nickel in the final pulp solution, pH and precipitation temperature in their combination by controlling only the consumption of iron.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу является способ управления переработкой окисленной пульпы после автоклавного окислительного выщелачивания, включающей обработку окисленной пульпы стоками серного передела, содержащими непредельные соединения серы, осаждение сульфидов, флотацию серы и сульфидов с получением обезвоженного серного и сульфидного концентратов с образованием при этом стоков серного передела, в соответствии с которым расход стока серного передела поддерживают на уровне, обеспечивающем заданное отношение серы в непредельных ее соединениях в стоке к сумме цветных металлов в жидкой фазе окисленной пульпы. The closest in technical essence to the proposed method is a method for controlling the processing of oxidized pulp after autoclave oxidative leaching, including the treatment of oxidized pulp with sulfur redistribution effluents containing unsaturated sulfur compounds, precipitation of sulfides, flotation of sulfur and sulfides to produce dehydrated sulfur and sulfide concentrates with the formation of effluent sulfuric redistribution, in accordance with which the flow rate of sulfuric redistribution is maintained at a level that provides for annoe ratio of sulfur to unsaturated compounds to its drain to the amount of non-ferrous metals in the liquid phase oxidized pulp.
Основными недостатками известного способа являются значительные потери цветных металлов с хвостами флотации, низкое качество серосульфидного концентрата и высокий расход реагентов-осадителей при осаждении цветных металлов из окисленной пульпы, обработанной стоком серного передела. The main disadvantages of this method are significant losses of non-ferrous metals with flotation tailings, low quality of sulfonated sulfide concentrate and high consumption of precipitating reagents during the deposition of non-ferrous metals from oxidized pulp treated with sulfur redistribution.
Эти недостатки вызваны, во-первых, сложностью поддержания заданной величины отношения серы в непредельных соединениях стока серного передела к сумме цветных металлов в растворе окисленной пульпы из-за запаздывания результатов анализа, главным образом, содержания непредельных соединений серы в стоке серного передела общего и отдельных форм, а также отсутствием надежного способа измерения расхода и плотности пульпы после автоклавного выщелачивания из-за ее высокой температуры, газонасыщенности и высокого содержания тонкодисперсных частиц гидроксидов железа и элементной серы, во-вторых, тем, что отношение серы в непредельных соединениях стока серного передела к сумме цветных металлов в растворе поддерживают на заданном уровне без учета температурного режима второй стадии переработки осаждения с использованием железного порошка или других реагентов-осадителей (сульфида кальция, известково-серного отвара и пр.). These shortcomings are caused, firstly, by the difficulty of maintaining a predetermined ratio of sulfur in unsaturated compounds of the effluent of sulfur redistribution to the amount of non-ferrous metals in the solution of oxidized pulp due to the delay in the analysis results, mainly the content of unsaturated sulfur compounds in the effluent of sulfur redistribution of general and individual forms as well as the lack of a reliable method for measuring the flow rate and density of the pulp after autoclave leaching due to its high temperature, gas saturation, and high content of fine particles stits of iron hydroxides and elemental sulfur, secondly, by the fact that the ratio of sulfur in unsaturated compounds of the sulfur redistribution runoff to the sum of non-ferrous metals in the solution is maintained at a given level without taking into account the temperature regime of the second stage of deposition processing using iron powder or other precipitating reagents ( calcium sulfide, lime-sulfur broth, etc.).
Технический результат изобретения заключается в снижении потерь цветных металлов с хвостами флотации пульпы после осаждения и повышении качества серосульфидного концентрата при меньшем расходе реагентов-осадителей за счет повышения оперативности регулирования расхода непредельных соединений серы с учетом температурного режима осаждения. The technical result of the invention is to reduce the loss of non-ferrous metals with pulp flotation tailings after deposition and to improve the quality of the sulfosulfide concentrate at a lower consumption of precipitating reagents by increasing the efficiency of controlling the flow of unsaturated sulfur compounds, taking into account the deposition temperature.
Технический результат достигается тем, что в известном способе управления переработкой окисленной пульпы после автоклавного выщелачивания, включающей обработку пульпы раствором непредельных соединений серы, осаждение цветных металлов реагентами-осадителями в присутствии элементной серы с последующим выделением флотацией серосульфидного концентрата, путем изменения расхода непредельных соединений серы, согласно изобретению измеряют температуру пульпы по фронту осаждения, окислительно-восстановительный потенциал (ОВП) окисленной пульпы и пульпы, обработанной раствором непредельных соединений серы, находят разность текущей и заданной величин ОВП обработанной непредельными соединениями серы пульпы, и при положительной величине полученной разности увеличивают, а при отрицательной уменьшают расход непредельных соединений серы пропорционально величине этой разности, а заданное значение ОВП определяют по формуле
ОВПз ОВПо Кп(t/tn)3, где ОВПз задаваемое значение ОВП окисленной пульпы, обработанной непредельными соединениями серы, мВ;
ОВПо ОВП окисленной пульпы, мВ;
t наибольшая температура по фронту осаждения, оС;
tn температура точки плавления моноклинной модификации серы, оС;
Кп коэффициент пропорциональности, определяемый экспериментально для данного аппаратурного оформления процесса осаждения, мВ.The technical result is achieved by the fact that in the known method of controlling the processing of oxidized pulp after autoclave leaching, which includes treating the pulp with a solution of unsaturated sulfur compounds, precipitation of non-ferrous metals by precipitating reagents in the presence of elemental sulfur, followed by flotation of sulfur sulfide concentrate, by changing the flow rate of unsaturated sulfur compounds, according to the invention measure the temperature of the pulp on the front of the deposition, the redox potential (ORP) is oxidized pulps and pulps treated with a solution of unsaturated sulfur compounds find the difference between the current and predetermined ORP values of the pulps treated with unsaturated sulfur compounds, and if the difference is positive, the flow rate of unsaturated sulfur compounds is reduced proportionally to the value of this difference, and the target ORP value is determined by the formula
ORP z ORP about K p (t / t n ) 3 , where ORP z set value ORP oxidized pulp treated with unsaturated sulfur compounds, mV;
ORP about ORP of oxidized pulp, mV;
t is the highest temperature along the deposition front, о С;
t n the temperature of the melting point of the monoclinic modification of sulfur, about C;
To p the coefficient of proportionality, determined experimentally for a given hardware design of the deposition process, mV.
Сущность предполагаемого способа управления состоит в следующем. The essence of the proposed control method is as follows.
Опытным путем нами впервые установлено, что свойства сульфидных осадков, формирующихся в результате совместного воздействия непредельных соединений серы и реагентов-осадителей, зависят от соотношения окислительно-восстановительного потенциала пульпы после выщелачивания, обработанной непредельными соединениями серы, и температуры осаждения. При этом, чем выше температура осаждения, тем при более низких значениях ОВП возможно вести обработку окисленной пульпы непредельными соединениями серы и наоборот. Контакт непредельных соединений серы и раствора окисленной пульпы сопровождается восстановлением железа (3+) до (2+), практически мгновенным осаждением меди и частично никеля. В результате образуются мелкодисперсные сульфиды, большая часть которых при флотации теряется с хвоствами. Укрупнение осадков на последующей стадии переработки окисленной пульпы осаждении протекает более эффективно при повышении температуры осаждения, особенно усиливаясь при температурах, выше точки плавления моноклинной модификации элементной серы. С повышением при прочих равных условиях расхода непредельных соединений серы в ходе обработки ими окисленной пульпы увеличивается количество мелкодисперсных сульфидных частиц и снижается ОВП. Регулирование последнего изменением расхода непредельных соединений серы позволяет исключить измерение таких трудно контролируемых оперативно параметров, как содержание непредельных соединений серы в растворе, подаваемом на обработку окисленной пульпы после автоклавного выщелачивания, расхода окисленной пульпы, поступающей в виде газонасыщенного пульсирующего потока из автоклавов выщелачивания и т.д. Тем самым существенно повышается оперативность получения информации, необходимой для управления расходом непредельных соединений серы по сравнению с методом управления по способу-прототипу.We experimentally established for the first time that the properties of sulfide precipitates formed as a result of the combined action of unsaturated sulfur compounds and precipitating reagents depend on the ratio of the redox potential of the pulp after leaching treated with unsaturated sulfur compounds and the deposition temperature. Moreover, the higher the deposition temperature, the lower the redox potential, it is possible to treat the oxidized pulp with unsaturated sulfur compounds and vice versa. The contact of unsaturated sulfur compounds and an oxidized pulp solution is accompanied by the reduction of iron (3 + ) to (2 + ), almost instant precipitation of copper and partially nickel. As a result, finely dispersed sulfides are formed, most of which is lost with tailings during flotation. The increase in precipitation at a subsequent stage of processing of oxidized pulp deposition proceeds more efficiently with increasing deposition temperature, especially intensifying at temperatures above the melting point of monoclinic modification of elemental sulfur. With an increase, ceteris paribus, the consumption of unsaturated sulfur compounds during the processing of oxidized pulp by them increases the number of fine sulfide particles and decreases the ORP. Regulation of the latter by changing the flow rate of unsaturated sulfur compounds makes it possible to exclude the measurement of parameters that are difficult to control operatively, such as the content of unsaturated sulfur compounds in the solution supplied to the processing of oxidized pulp after autoclave leaching, the flow of oxidized pulp coming in the form of a gas-saturated pulsating stream from leaching autoclaves, etc. . This significantly increases the efficiency of obtaining the information necessary to control the flow of unsaturated sulfur compounds in comparison with the control method of the prototype method.
На чертеже приведена блок-схема одного из возможных способов реализации предлагаемого способа управления. The drawing shows a block diagram of one of the possible ways to implement the proposed control method.
Объект управления последовательно включенные операции переработки окисленной пульпы: обработка пульпы раствором непредельных соединений серы (А), осаждение цветных металлов (Б) и флотация (В). Пульпа поступает на операцию А по линии I, туда же подается раствор непредельных соединений серы по линии II. По линии III обработанная пульпа поступает на операцию Б, куда по линии IV подается реагент-осадитель. После осаждения пульпа по линии V направляется на флотацию В, где разделяется на серосульфидный концентрат и хвосты флотации, выводимые, соответственно, по линиям VI и VII, серосульфидный концентрат на операции разделения серы и сульфидов, хвосты в хвостохранилище. The control object consistently included operations for processing oxidized pulp: treatment of pulp with a solution of unsaturated sulfur compounds (A), deposition of non-ferrous metals (B) and flotation (C). The pulp enters operation A via line I, and a solution of unsaturated sulfur compounds through line II is also fed there. On line III, the treated pulp enters operation B, where reagent-precipitant is fed through line IV. After sedimentation, the pulp along line V is sent to flotation B, where it is divided into sulfur sulfide concentrate and flotation tailings, which are removed, respectively, along lines VI and VII, sulfur sulfide concentrate for sulfur and sulfide separation operations, and tailings in the tailings.
Блок-схема содержит блок 1 измерения ОВП окисленной пульпы, обработанной раствором, содержащим непредельные соединения серы, блок 2 сравнения текущего и заданного значений ОВП обработанной пульпы, регулятор 3 расхода раствора непредельных соединений серы, регулирующий клапан 4 на линии II, датчики 5 температуры осаждения, блок 6 измерения ОВП окисленной пульпы, блок 7 формирования задаваемого значения ОВП обработки окисленной пульпы непредельными соединениями серы. The block diagram contains a
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Сигналы с датчиков температуры 5 и ОВП окисленной пульпы 6 поступают на вход вычислительного блока 7, где формируется сигнал, пропорциональный величине ОВПз ОВПо Кп(t/tn)3, поступающий в блок сравнения 2, где сравнивается с сигналом, пропорциональным ОВП обработанной непредельными соединениями серы пульпы в данный момент времени (ОВПт). На выходе блока 2 имеем сигнал, пропорциональный разности (ОВПт ОВПз). Этот сигнал поступает на регулятор 3 и далее на регулирующий клапан 4, изменяющий расход непредельных соединений серы на линии II.Signals from the
Методика проведения опытов заключается в следующем. The experimental technique is as follows.
В автоклав загружают 2 л окисленной пульпы, параметры которой от опыта к опыту изменяют в следующих пределах: рН 1,5-1,9; ОВПо (+420)-(+490) мВ; (по платиновому электроду с хлорсеребряным электродом сравнения), содержание в жидкой фазе, г/л: 9-15 никеля; 1,5-3,5 меди; 0,1-0,3 кобальта, 7-14 железа (3+). Тем самым моделируют реально возможные изменения параметров окисленной пульпы после автоклавного выщелачивания в действующем производстве. В пульпу при перемешивании подают сток серного передела действующего производства, параметры которого изменяют с следующих пределах: концентрация серы-моно 0,5-2,5; серы-поли 2-12; серы-тио 6-10 при общей концентрации непредельных форм серы 8,5-24,5 г/л, или известково-серный отвар следующего состава, г/л: сера-моно 71,3; сера-поли 243; сера-тио 18,5. Смесь перемешивают в течение 40 мин при 95оС. Из обработанной таким образом пульпы осаждают цветные металлы до содержания никеля в конечной пульпе 0,10-0,15 г/л при температуре до 100оС, если реагентом-осадителем является железный порошок с содержанием металлического железа 61-82% и при температуре выше 100оС, если в качестве реагента-осадителя использовали известково-серный отвар (ИСО). Температуру осаждения изменяют в пределах 80-95оС при использовании железного порошка (МЖО) и в пределах 120-135оС при использовании ОСИ. В последнем случае осаждение ведут в отработанном для ИСО режиме: 40 мин при 95оС, 20 мин при 120-135оС. Пульпу после осаждения охлаждают до 40оС подачей холодной воды в рубашку автоклава, затем флотируют на лабораторной флотомашине вместимостью камеры 1 л по схеме, включающей основную, контрольную флотации и три перечистки концентрата. В качестве реагента-собирателя при флотации используют бутиловый ксантогенат калия при расходе его 300 г/т твердого в питании. По результатам анализа пульпы питания флотации, концентрата и хвостов рассчитывают выход хвостов и потери с хвостами цветных металлов, а также качество серосульфидного концентрата, оценкой которого принята величина отношения содержания железа к сумме содержаний цветных металлов в концентрате.2 l of oxidized pulp is loaded into the autoclave, the parameters of which vary from experiment to experiment in the following ranges: pH 1.5-1.9; ORP about (+420) - (+ 490) mV; (for platinum electrode with silver chloride reference electrode), content in the liquid phase, g / l: 9-15 nickel; 1.5-3.5 copper; 0.1-0.3 cobalt, 7-14 iron (3 + ). This simulates the realistically possible changes in the parameters of the oxidized pulp after autoclave leaching in the existing production. With stirring, the stock of sulfur redistribution of the existing production is fed into the pulp with stirring, the parameters of which vary from the following limits: concentration of sulfur mono 0.5-2.5; sulfur poly 2-12; sulfur-thio 6-10 with a total concentration of unsaturated forms of sulfur of 8.5-24.5 g / l, or lime-sulfur broth of the following composition, g / l: sulfur-mono 71.3; sulfur poly 243; Sera Thio 18.5. The mixture was stirred for 40 min at 95 ° C. From the thus treated pulp was precipitated ferrous metals to nickel content in the final pulp 0.10-0.15 g / l at a temperature up to 100 ° C if the reagent-precipitant is iron powder metallic iron content 61-82% and at a temperature above 100 ° C, if the precipitant reagent used lime-sulfur broth (ISO). The deposition temperature is varied within 80-95 about With using iron powder (MZO) and within 120-135 about With using OSI. In the latter case, the deposition is carried out in the exhaust mode to ISO: 40 min at 95 ° C, 20 minutes at 120-135 ° C. The slurry after precipitation was cooled to 40 ° C feeding cold water into the jacket of the autoclave was then floated in a laboratory flotation machine capacity chamber 1 l according to the scheme, which includes the main, control flotation and three purifications of the concentrate. Potassium butyl xanthate at a flow rate of 300 g / t solid in nutrition is used as a collector reagent during flotation. Based on the analysis of the flotation feed pulp, concentrate and tails, the yield of tails and losses with tails of non-ferrous metals, as well as the quality of the sulfosulfide concentrate are calculated, the assessment of which takes the ratio of the iron content to the sum of the contents of non-ferrous metals in the concentrate.
Расход раствора, содержащего непредельные формы серы, при изменении параметров окисленной пульпы, стока серного передела и температуры осаждения устанавливают в следующих случаях. The flow rate of a solution containing unsaturated forms of sulfur, when changing the parameters of oxidized pulp, runoff of sulfur redistribution and deposition temperature is set in the following cases.
При управлении по способу-прототипу, при этом поддерживают постоянную (заданную) величину отношения серы в непредельных ее соединениях к сумме цветных металлов в жидкой фазе окисленной пульпы. Заданную величину указанного отношения определяют специальными опытами. When controlled by the prototype method, a constant (predetermined) ratio of sulfur in its unsaturated compounds to the sum of non-ferrous metals in the liquid phase of the oxidized pulp is maintained. The specified value of this ratio is determined by special experiments.
При управлении по предлагаемому способу, при этом поддерживают ОВП пульпы в ходе ее обработки непредельными соединениями серы на уровне, рассчитываемом по формуле ОВПз ОВПо Кп(t/tn)3. Величину Кпопределяют равной 280 мВ. Температуру точки плавления моноклинной модификации серы принимают равной 119,3оС.When controlling by the proposed method, they also support the ORP of the pulp during its processing with unsaturated sulfur compounds at the level calculated by the formula ORP z ORP about K p (t / t n ) 3 . The value of K p determine equal to 280 mV. The temperature of the melting point of the monoclinic modification of sulfur is taken equal to 119.3 about C.
Опыты проводят парами, например 1 и 8, 2 и 9 и т.д. Из них первый по способу-прототипу, восьмой по предлагаемому способу, при этом параметры окисленной пульпы и раствора, содержащего непредельные соединения серы, для каждой пары одинаковы. Одинаковы и параметры осаждения, в том числе вид раегента-осадителя. The experiments are carried out in pairs, for example 1 and 8, 2 and 9, etc. Of these, the first by the prototype method, the eighth by the proposed method, while the parameters of the oxidized pulp and the solution containing unsaturated sulfur compounds are the same for each pair. The deposition parameters are the same, including the type of precipitating reagent.
Как видно из полученных данных, при управлении по предлагаемому способу в сравнении с показателями при управлении по способу прототипу потери никеля и меди меньше в среднем, соответственно, на 2,6 и 3,2% (абс.), выше также качество концентрата как по содержанию цветных металлов, так и по величине отношения содержаний железа и суммы цветных металлов в концентрате. Эти результаты получены при меньшем ≈ на 3-8% (отн.) расходе железного порошка на осаждение. As can be seen from the data obtained, when controlling according to the proposed method, in comparison with indicators when controlling by the prototype method, the losses of nickel and copper are lower on average, respectively, by 2.6 and 3.2% (abs.), The quality of the concentrate is also higher as the content of non-ferrous metals, and the value of the ratio of iron contents and the amount of non-ferrous metals in the concentrate. These results were obtained at a lower ≈ 3-8% (rel.) Consumption of iron powder for precipitation.
Другой положительный результат состоит в том, что при управлении по предлагаемому способу колебания показателей флотации при реальных изменениях параметров окисленной пульпы, растворов, содержащих непредельные соединения серы, и параметров осаждения существенно ниже, чем при управлении по способу-прототипу. Another positive result is that when the control according to the proposed method fluctuations in flotation when real changes in the parameters of oxidized pulp, solutions containing unsaturated sulfur compounds, and deposition parameters are significantly lower than when controlled by the prototype method.
Реализация предлагаемого способа управления на Надеждинском заводе Норильского ГМК позволит получить экономический эффект около 500 тыс.руб. в год. Implementation of the proposed control method at the Nadezhda plant of the Norilsk MMC will provide an economic effect of about 500 thousand rubles. in year.
Claims (1)
ОВПз ОВПо Kп(t/tп)3,
где ОВПо окислительно-восстановительный потенциал окисленной пульпы, мВ;
t максимальная температура пульпы по фронту осаждения, oС;
tп температура точки плавления моноклинной модификации серы, oС;
Kп коэффициент пропорциональности, мВ.METHOD FOR MANAGING THE PROCESSING OF OXIDIZED PULPES OF AUTOCLAVIC LEACHING OF PYROTHINE CONCENTRATES, including the treatment of oxidized pulp with a solution of unsaturated sulfur compounds, the deposition of non-ferrous metals by precipitating reagents in the presence of elemental sulfur, followed by the separation of sulfurous sulfide by the flotation, which changes the temperature of the sulfur sulfide concentration deposition front, redox potential of oxidized pulp and oxidized pulp, processed With unsaturated sulfur compounds, the difference between the redox potential of the oxidized pulp and the predetermined value of the redox potential of the oxidized pulp treated with unsaturated sulfur compounds is determined, and if the difference is positive, the flow of unsaturated sulfur compounds is reduced in proportion to the difference obtained, and preset value of the redox potential of oxidized pulp treated sulfur compounds, determined by the expression
ORP z ORP about K p (t / t p ) 3 ,
where ORP about the redox potential of oxidized pulp, mV;
t maximum pulp temperature along the deposition front, o С;
t p the temperature of the melting point of the monoclinic modification of sulfur, o C;
K p proportionality coefficient, mV.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU925061190A RU2059003C1 (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU925061190A RU2059003C1 (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2059003C1 true RU2059003C1 (en) | 1996-04-27 |
Family
ID=21612780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU925061190A RU2059003C1 (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2059003C1 (en) |
-
1992
- 1992-09-01 RU SU925061190A patent/RU2059003C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 870475, кл. C 22B 23/04, 1981. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69510819T2 (en) | METHOD FOR TREATING METAL CONTAINING WATER AND RECOVERING METALS THEREOF | |
| US6168766B1 (en) | Process for leaching copper from copper sulfide using bacteria | |
| Dimitrijevic et al. | Kinetics of pyrite dissolution by hydrogen peroxide in perchloric acid | |
| Wilson et al. | Cupric chloride leaching of chalcopyrite | |
| Estay et al. | Optimizing the SART process: A critical assessment of its design criteria | |
| Komnitsas et al. | Bacterial oxidation of an arsenical gold sulphide concentrate from Olympias, Greece | |
| EA013700B1 (en) | A method for leaching metal sulphide minerals | |
| Kim | Treatment of metal containing wastewater with calcium sulfide | |
| CN1249009A (en) | Processf or the leaching of chalcopyrite | |
| Hansford et al. | Batch and continous biooxidation kinetics of a refractory gold-bearing pyrite concentrate | |
| FI82773B (en) | FOERFARANDE FOER STYRNING AV PROCESS. | |
| RU2059003C1 (en) | Method of controlling procession of acidified pulp of autoclave leaching of pirrotine concentrates | |
| Wang et al. | Application of fluoride to enhance aluminum cementation of gold from acidic thiocyanate solution | |
| US6143259A (en) | Treatment of pyrite and arsenophrite containing material with ferric ions and sulfur dioxide/oxygen mixture to improve extraction of valuable metals therefrom | |
| Bailey et al. | Oxygen mass transfer limitation of batch bio-oxidation at high solids concentration | |
| RU2637204C1 (en) | Method of bioleaching solid gold-containing sulfide flotoconcentrates | |
| Mahmood et al. | The selective leaching of zinc from chalcopyrites-phalerite concentrates using slurry electrodes | |
| Kondos et al. | The use of oxygen in gold cyanidation | |
| SU900861A1 (en) | Flotation process control method | |
| Nürnberg | Potentialities of voltammetry for the study of physicochemical aspects of heavy metal complexation in natural waters | |
| RU2009224C1 (en) | Nonferrous metal precipitation process control method | |
| Dufresne et al. | Control of cyanidation of Yvan Vézina plant | |
| Sudibyo et al. | The laterite hydrometallurgy wastewater treatment using electrocoagulation method | |
| SU1680618A1 (en) | Method of control of sulfur-containing pulp processing | |
| SU836176A1 (en) | Method of precipitation of heavy nonferrous metal sulfides |