RU2052531C1 - Nitrided steel - Google Patents
Nitrided steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2052531C1 RU2052531C1 SU5062771A RU2052531C1 RU 2052531 C1 RU2052531 C1 RU 2052531C1 SU 5062771 A SU5062771 A SU 5062771A RU 2052531 C1 RU2052531 C1 RU 2052531C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- nitrided
- molybdenum
- nickel
- niobium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 44
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 44
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 9
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 208000010201 Exanthema Diseases 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- SJKRCWUQJZIWQB-UHFFFAOYSA-N azane;chromium Chemical compound N.[Cr] SJKRCWUQJZIWQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 201000005884 exanthem Diseases 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 206010037844 rash Diseases 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к азотируемым сталям, применяемым для изготовления тяжелонагруженных деталей машин, работающих в условиях циклических изгибных или контактных нагрузок. The invention relates to metallurgy, in particular to nitrided steels used for the manufacture of heavily loaded machine parts operating under cyclic bending or contact loads.
Широкое распространение в этой области нашли сталь 38Х2МЮА, конструкционные стали, не содержащие алюминия, марок 18Х2Н4ВА, 30ХН2МФА и другие. Сталь 38Х2МЮА применяется для деталей, эксплуатационная надежность которых определяется поверхностной твердостью и износостойкостью. Сталь 38Х2МЮА имеет следующий химический состав, мас. Углерод 0,35-0,42 Хром 1,35-1,65 Алюминий 0,70-1,10 Молибден 0,15-0,25 Железо Остальное. Steel 38Kh2MYuA, structural steel, not containing aluminum, grades 18KH2N4VA, 30KHN2MFA and others are widely used in this area. Steel 38X2MYUA is used for parts whose operational reliability is determined by surface hardness and wear resistance. Steel 38X2MUA has the following chemical composition, wt. Carbon 0.35-0.42 Chromium 1.35-1.65 Aluminum 0.70-1.10 Molybdenum 0.15-0.25 Iron The rest.
Эта сталь обладает высокими механическими свойствами, насквозь прокаливается при толщине до 30 мм, приобретает после улучшения твердость НВ 300-400, азотированный слой имеет высокую износостойкость. This steel has high mechanical properties, it is calcined through to a thickness of up to 30 mm, it acquires HB 300-400 hardness after improvement, the nitrided layer has high wear resistance.
Однако наличие в стали значительного количества алюминия вызывает ряд осложнений в технологии выплавки, горячей обработки как механической, так и термической. При обычных условиях азотирования стали нитрид алюминия с гексагональной решеткой не образуется и твердость диффузионного слоя (зоны внутреннего азотирования) обусловлена только образованием комплексного нитрида хрома, молибдена и алюминия резко повышает твердость поверхностной зоны, но максимальная твердость при этом наблюдается не на поверхности, а на некоторой глубине, в зоне, лежащей ниже ε и γ 'фазы. γ '-фаза распространяется вглубь по границам зерен и плоскостям скольжения, в связи с чем диффузионный слой имеет высокую хрупкость. Сталь склонна к обезуглероживанию. Обезуглероженный слой недопустим в азотированной детали, так как является причиной шелушения слоя. При перегреве в процессе нагрева под закалку при шлифовании наблюдается точечное выкрашивание азотируемого слоя, сыпь на глубину до 0,5 мм. Сталь 38Х2МЮА находит ограниченное применение, поэтому были разработаны новые конструкционные стали, не содержащие алюминия. However, the presence of a significant amount of aluminum in steel causes a number of complications in the technology of smelting, hot processing, both mechanical and thermal. Under normal nitriding conditions for steel, aluminum nitride with a hexagonal lattice does not form and the hardness of the diffusion layer (internal nitriding zone) is caused only by the formation of complex chromium nitride, molybdenum and aluminum sharply increases the hardness of the surface zone, but the maximum hardness is observed not on the surface, but on some depth, in the zone lying below the ε and γ 'phase. The γ 'phase propagates deep into the grain boundaries and slip planes, and therefore the diffusion layer has a high fragility. Steel is prone to decarburization. The decarburized layer is unacceptable in the nitrided part, as it causes peeling of the layer. When overheating during heating under hardening during grinding, there is a spot chipping of the nitrided layer, a rash to a depth of 0.5 mm. Steel 38Kh2MYuA finds limited use, therefore new aluminum-free structural steels have been developed.
Сталь 18Х2Н4ВА имеет следующий химический состав, мас. Углерод 0,14-0,20 Кремний 0,17-0,37 Марганец 0,25-0,55 Хром 1,35-1,65 Никель 4,00-4,40 Молибден 0,30-0,40 Железо Остальное. Steel 18X2H4VA has the following chemical composition, wt. Carbon 0.14-0.20 Silicon 0.17-0.37 Manganese 0.25-0.55 Chromium 1.35-1.65 Nickel 4.00-4.40 Molybdenum 0.30-0.40 Iron Else .
Сталь технологична, имеет высокие механические свойства, по сравнению со сталью 38Х2МЮА, но размер аустенитного зерна у стали находится в пределах 7-8 номера, что отрицательно сказывается на диффузионных процессах при азотировании и влечет за собой образование таких дефектов, как нитридная сетка. Steel is technological, has high mechanical properties compared to 38Kh2MYuA steel, but the size of austenitic grain in steel is within 7-8 numbers, which negatively affects diffusion processes during nitriding and entails the formation of defects such as a nitride network.
За прототип выбрана сталь 30ХН2МФА, имеющая следующий химический состав, мас. Углерод 0,27-0,34 Кремний 0,17-0,37 Марганец 0,30-0,60 Хром 0,60-0,90 Никель 2,00-2,40 Молибден 0,20-0,30 Ванадий 0,10-0,18 Железо Остальное. The prototype was selected steel 30XH2MFA, having the following chemical composition, wt. Carbon 0.27-0.34 Silicon 0.17-0.37 Manganese 0.30-0.60 Chromium 0.60-0.90 Nickel 2.00-2.40 Molybdenum 0.20-0.30 Vanadium 0 , 10-0.18 Iron The rest.
Сталь позволяет при высоких температурах насыщения 550оС получить довольно высокую твердость азотированного слоя, за счет легирования элементами, образующими стойкие нитриды, а ванадий, введенный в сталь, существенно измельчает аустенитное зерно и способствует формированию азотированного слоя пониженной хрупкости.Steel allows saturation at high temperatures of 550 C to obtain a relatively high hardness of the nitrided layer by doping elements forming nitrides stable and vanadium introduced into the steel considerably refines austenite grains and contributes to the formation of the nitrided layer is reduced brittleness.
Общеизвестно, что в азотируемом слое возникают остаточные напряжения сжатия, величина которых на поверхности составляет 60-80 кгс/мм2. Это повышает предел выносливости, но переносит очаг усталостного разрушения под азотируемый слой, поэтому важное значение имеют механические свойства после термообработки для повышения вязкости сердцевины изделия.It is well known that in the nitrided layer there are residual compressive stresses, the magnitude of which on the surface is 60-80 kgf / mm 2 . This increases the endurance limit, but transfers the focus of fatigue failure under the nitrided layer, therefore, mechanical properties after heat treatment are important to increase the viscosity of the core of the product.
Механические свойства стали 30ХН2МФА после термообработки на сравнительно невысоком уровне. Недостаточна прокаливаемость стали 15 мм. The mechanical properties of steel 30XH2MFA after heat treatment at a relatively low level. The hardenability of steel is not enough 15 mm.
Цель изобретения создание стали, которая могла бы применяться для изготовления азотируемых тяжелонагруженных деталей машин с высокой контактной выносливостью, работающих в условиях циклических изгибных или контактных нагрузок. The purpose of the invention is the creation of steel, which could be used for the manufacture of nitrided heavily loaded parts of machines with high contact endurance, operating under cyclic bending or contact loads.
Цель изобретения повышение прочностных свойств сердцевины изделия, прокаливаемости стали и износостойкости азотируемого слоя, который имел бы оптимальное распределение структуры и свойств по своей толщине, высокую контактную выносливость, за счет повышения качества азотируемого слоя и сердцевины с одновременным сокращением времени азотирования. The purpose of the invention is to increase the strength properties of the core of the product, the hardenability of steel and the wear resistance of the nitrided layer, which would have an optimal distribution of structure and properties over its thickness, high contact endurance, by improving the quality of the nitrided layer and the core while reducing the nitriding time.
Эта цель достигается тем, что сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, железо и дополнительно ниобий, содержит эти компоненты при следующих соотношениях, мас. Углерод 0,18-0,22 Кремний 0,17-0,37 Марганец 0,30-0,60 Хром 2,50-3,30 Никель 2,70-3,30 Молибден 0,50-0,70 Ванадий 0,10-0,18 Ниобий 0,05-0,10 Железо Остальное
Для оптимизации пластических характеристик стали содержание углерода было снижено до вышеуказанных пределов. С целью увеличения прокаливаемости до 30 мм, твердости слоя и теплостойкости стали содержание хрома было увеличено. Никель, содержащийся в стали свыше 3% снижает концентрацию в γ'-фазе, повышая пластичность азотируемого слоя и значительно снижая вероятность образования нитридной сетки, а также способствует увеличению прочностных характеристик, особенно пластичности и ударной вязкости, за счет того, что препятствует выделению на границах зерен нитридов в азотируемом слое и карбидов в сердцевине. Введение в сплав никеля в вышеуказанных пределах также способствует увеличению прокаливаемости до 30 мм. Для повышения твердости матрицы и для подавления отпускной хрупкости, а следовательно, и разупрочнения при повышенных температурах азотирования было увеличено содержание молибдена. Увеличение содержания никеля в стали обычно приводит к увеличению размера зерна. Для предотвращения этого негативного явления в сталь дополнительно введен ниобий, так как повышение содержания ванадия в стали выше указанных пределов может привести к уменьшению такой важной характеристики, как ударная вязкость. Для значительного улучшения механических свойств стали и большего удаления серы и фосфора из металла было принято решение о изготовлении заготовок методом электрошлакового переплава (ЭШП).This goal is achieved in that the steel containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, vanadium, iron, and additionally niobium, contains these components in the following ratios, wt. Carbon 0.18-0.22 Silicon 0.17-0.37 Manganese 0.30-0.60 Chrome 2.50-3.30 Nickel 2.70-3.30 Molybdenum 0.50-0.70 Vanadium 0 10-0.18 Niobium 0.05-0.10 Iron Else
To optimize the plastic characteristics of steel, the carbon content was reduced to the above limits. In order to increase hardenability up to 30 mm, layer hardness and heat resistance of steel, the chromium content was increased. Nickel contained in steel over 3% reduces the concentration in the γ'-phase, increasing the ductility of the nitrided layer and significantly reducing the likelihood of a nitride network, and also increases the strength characteristics, especially ductility and toughness, due to the fact that it prevents precipitation at the boundaries grains of nitrides in the nitrided layer and carbides in the core. The introduction of nickel into the alloy within the above limits also increases hardenability up to 30 mm. To increase the hardness of the matrix and to suppress temper brittleness, and hence softening at elevated nitriding temperatures, the molybdenum content was increased. An increase in the nickel content in steel usually results in an increase in grain size. To prevent this negative phenomenon, niobium is additionally introduced into the steel, since an increase in the vanadium content in the steel above the specified limits can lead to a decrease in such an important characteristic as impact strength. To significantly improve the mechanical properties of steel and to remove sulfur and phosphorus from the metal more, it was decided to manufacture billets by electroslag remelting (ESR).
Для получения данных о контактной выносливости были взяты три состава стали: 38Х2МЮА, 30ХН2МФА и предлагаемая сталь. Испытания были проведены после переплава металла на ЭШП, ковки, термообработки и азотирования. Результаты испытаний приведены в табл.1. To obtain contact endurance data, three steel compositions were taken: 38Х2МЮА, 30ХН2МФА and the proposed steel. The tests were carried out after remelting the metal for ESR, forging, heat treatment and nitriding. The test results are shown in table 1.
Из вышеприведенных данных видно, что долговечность образцов из предлагаемой стали в два раза выше, чем из классических сталей, применяемых для изготовления тяжелонагруженных деталей машин, работающих в условиях циклических изгибных или контактных нагрузок, а также износа. From the above data it can be seen that the durability of the samples of the proposed steel is two times higher than that of classical steels used for the manufacture of heavily loaded machine parts operating under cyclic bending or contact loads, as well as wear.
В табл.2 приведены данные о допустимых контактных напряжениях в зубчатом зацеплении. Table 2 shows the data on permissible contact stresses in gearing.
П р и м е р. Выплавку стали проводили в промышленных электродуговых печах типа ДСП-6. В качестве шихты использовали углеродистую заготовку. После расплавления брали пробу и вводили никель и молибден из расчета на нижний предел заданного химического состава. Феррохром и ферромарганец вводили за 15 мин до выпуска, ферросилиций за 5 мин. Выпуск плавки производили в 10-тонный ковш. Окончательное раскисление осуществляли в ковше силикокальцием в количестве 0,2% и алюминием в количестве 0,05% Ниобия вводили в ковш из расчета на средний предел заданного химического состава. Разливку производили в полуторатонную изложницу. Слиток проковали на электрод и переплавили на ЭШП. Из полученного слитка развесом 1400 кг отковали заготовки (уков 4) под шестерни, которые подвергли термообработке, а затем сами шестерни азотированию. Как видно из табл.3, химический состав плавок, 3,4,5 после переплава на ЭШП удовлетворяет химическому составу предлагаемой стали. PRI me R. Steel was smelted in industrial electric arc furnaces of the DSP-6 type. As the charge used carbon blank. After melting, a sample was taken and nickel and molybdenum were introduced based on the lower limit of a given chemical composition. Ferrochrome and ferromanganese were introduced 15 minutes before release, ferrosilicon in 5 minutes. Smelting was produced in a 10-ton bucket. The final deoxidation was carried out in a ladle with silicocalcium in an amount of 0.2% and aluminum in an amount of 0.05% Niobium was introduced into the ladle based on the average limit of a given chemical composition. The casting was carried out in a one and a half ton mold. The ingot was forged onto an electrode and melted onto an ESR. From the obtained ingot with a weight of 1400 kg, billets (4 yokes) were forged under the gears, which were subjected to heat treatment, and then the gears themselves were nitrided. As can be seen from table 3, the chemical composition of the melts, 3,4,5 after remelting on the ESR satisfies the chemical composition of the proposed steel.
Из табл. 4 следует, что механические свойства предлагаемой стали после предварительной термообработки превышают те же характеристики у известной стали. Введение нормализации перед закалкой позволило стабилизировать структуру мартенсита и, как следствие этого, механические свойства. From the table. 4 it follows that the mechanical properties of the proposed steel after preliminary heat treatment exceed the same characteristics of the known steel. The introduction of normalization before hardening made it possible to stabilize the structure of martensite and, as a consequence of this, mechanical properties.
За счет рационального легирования продолжительность выдержки при азотировании при более высокой температуре удалось значительно снизить. Глубина азотируемого слоя была увеличена (табл.5). Due to rational doping, the exposure time during nitriding at a higher temperature was significantly reduced. The depth of the nitrided layer was increased (table 5).
Контактная выносливость получаемых деталей из предлагаемой стали (в частности шестерен) приведена выше (табл.1 и 2). Contact endurance of the obtained parts from the proposed steel (in particular gears) is given above (Tables 1 and 2).
При содержании легирующих компонентов ниже нижних пределов легирующее действие на сталь недостаточно. При повышении верхних пределов содержания компонентов эффективность обработки снижается. When the content of alloying components is lower than the lower limits, the alloying effect on steel is not enough. With increasing upper limits of the content of components, the processing efficiency decreases.
Из вышеприведенных данных следует, что предлагаемая сталь по всем параметрам превосходит известную сталь, что позволяет изготавливать высоконапряженные азотируемые зубчатые колеса с контактной выносливостью цементуемых зубчатых колес, исключив при этом сложный дорогостоящий процесс зубошлифования, тем самым в значительной мере повысить ресурс работы тяжелонагруженных узлов, в частности зубчатых передач. From the above data it follows that the proposed steel in all respects surpasses the known steel, which makes it possible to produce highly stressed nitrided gears with contact endurance of cemented gears, thereby eliminating the complex and expensive gear grinding process, thereby significantly increasing the service life of heavily loaded units, in particular gears.
Claims (1)
Углерод - 0,18 - 0,22
Кремний - 0,17 - 0,37
Марганец - 0,3 - 0,6
Хром - 2,5 - 3,3
Никель - 2,7 - 3,3
Молибден - 0,5 - 0,7
Ванадий - 0,1 - 0,18
Ниобий - 0,05 - 0,1
Железо - ОстальноеNITROGEN STEEL containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, vanadium, iron, characterized in that it additionally contains niobium in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.18 - 0.22
Silicon - 0.17 - 0.37
Manganese - 0.3 - 0.6
Chrome - 2.5 - 3.3
Nickel - 2.7 - 3.3
Molybdenum - 0.5 - 0.7
Vanadium - 0.1 - 0.18
Niobium - 0.05 - 0.1
Iron - Else
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5062771 RU2052531C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Nitrided steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5062771 RU2052531C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Nitrided steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2052531C1 true RU2052531C1 (en) | 1996-01-20 |
Family
ID=21613571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5062771 RU2052531C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Nitrided steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2052531C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2333406C2 (en) * | 2006-09-14 | 2008-09-10 | Юрий Николаевич Райков | Steel for double gear |
-
1992
- 1992-09-23 RU SU5062771 patent/RU2052531C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОСТ 4543-71 "Сталь 30ХН2МФА". * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2333406C2 (en) * | 2006-09-14 | 2008-09-10 | Юрий Николаевич Райков | Steel for double gear |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0236505B1 (en) | Case-hardening steel and process for its production | |
| EP2159296B1 (en) | Hardened and tempered steel and method for producing parts of said steel | |
| JP3929035B2 (en) | Sulfur-containing free-cutting machine structural steel | |
| JPH08311607A (en) | Low distortion carburized gear excellent in root bending strength and method of manufacturing the same | |
| JP2010007120A (en) | Method for manufacturing high-strength carburized component | |
| JP2009299165A (en) | Method for manufacturing high-strength carburized component by induction hardening | |
| WO2008075889A1 (en) | Ultra high strength carburizing steel with high fatigue resistance | |
| JPH04143253A (en) | Bearing steel excellent in rolling fatigue characteristic | |
| US5888450A (en) | Fine grained ductile plastic injection molds forging tools and machine components and alloy steel therefor having a titanium nitride pinned austenitic grain structure | |
| JP2009191322A (en) | Case-hardened steel with excellent coarsening resistance for carburized parts | |
| EP3333277B1 (en) | High-strength low-alloy steel with high resistance to high-temperature oxidation | |
| RU2052531C1 (en) | Nitrided steel | |
| KR100209450B1 (en) | High toughness cr-mo steel | |
| EP3666910A1 (en) | Low phosphorus, zirconium micro-alloyed, fracture resistant steel alloys | |
| US4853049A (en) | Nitriding grade alloy steel article | |
| JPS62274052A (en) | Case hardening steel for bearings | |
| JP3579558B2 (en) | Bearing steel with excellent resistance to fire cracking | |
| WO2002044435A1 (en) | Steel for carburization and carburized gear | |
| JPH07216497A (en) | High-fatigue-strength thin steel plate or thin steel plate part and manufacturing method thereof | |
| JPH0826432B2 (en) | High quality case hardening steel | |
| US3929423A (en) | Hot work forging die block and method of manufacture thereof | |
| JP7678317B2 (en) | Non-tempered steel and nitrided parts | |
| KR100487086B1 (en) | Cold Forming Steel | |
| JP2009299146A (en) | Method for manufacturing high-strength carburized component | |
| JPS5914538B2 (en) | Steel with low stress relief annealing cracking susceptibility |