RU2047664C1 - Silicomanganese smelting burden - Google Patents
Silicomanganese smelting burden Download PDFInfo
- Publication number
- RU2047664C1 RU2047664C1 SU5060925A RU2047664C1 RU 2047664 C1 RU2047664 C1 RU 2047664C1 SU 5060925 A SU5060925 A SU 5060925A RU 2047664 C1 RU2047664 C1 RU 2047664C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- manganese
- silicomanganese
- ratio
- charge
- quartzite
- Prior art date
Links
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 title abstract description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 55
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 17
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- MQMHJMFHCMWGNS-UHFFFAOYSA-N phosphanylidynemanganese Chemical compound [Mn]#P MQMHJMFHCMWGNS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 13
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 10
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при производстве марганцевых сплавов, а именно при производстве силикомарганца в электропечах. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of manganese alloys, namely in the production of silicomanganese in electric furnaces.
Известна шихта для выплавки силикомарганца, состоящая из марганцевого агломерата, кварцита и коксика [1] Недостатком этой шихты является низкое извлечение марганца и особенно кремния и высокий удельный расход электроэнергии. Known charge for the smelting of silicomanganese, consisting of manganese sinter, quartzite and coke [1] The disadvantage of this charge is the low extraction of manganese and especially silicon and high specific energy consumption.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемой является шихты [2] включающая марганецсодержащее сырье, кварцит, углеродистый восстановитель, при следующем соотношении компонентов, мас. The closest in technical essence and the achieved result to the proposed is a mixture [2] including manganese-containing raw materials, quartzite, carbon reducing agent, in the following ratio of components, wt.
Марганецсодержащее сырье 70 Кварцит 13
Углеродистый восстановитель 17
Недостатком известной шихты, как и предыдущей, является низкое извлечение марганца 73-77% кремния 40-43% высокое содержание фосфата в сплаве (более 0,40%) и повышенный удельный расход электроэнергии 4030-4250 кВт.ч/б.т.Manganese-containing
Carbon Reducer 17
A disadvantage of the known charge, as well as the previous one, is the low extraction of manganese 73-77% silicon 40-43% high phosphate content in the alloy (more than 0.40%) and increased specific energy consumption of 4030-4250 kWh / b.t.
Целью изобретения является получение силикомарганца с пониженным содержанием фосфора (менее 0,35% ), повышение извлечения марганца и кремния в сплав и снижение удельного расхода электроэнергии. The aim of the invention is to obtain silicomanganese with a low phosphorus content (less than 0.35%), increasing the extraction of manganese and silicon in the alloy and reducing the specific energy consumption.
Поставленная цель достигается тем, что предлагаемая шихта содержит в качестве марганецсодержащего сырья марганцевый агломерат с отношением фосфора к марганцу, равным 0,0035-0,005, при следующем соотношении компонентов, мас. This goal is achieved by the fact that the proposed mixture contains manganese-containing raw materials manganese agglomerate with a ratio of phosphorus to manganese equal to 0.0035-0.005, in the following ratio of components, wt.
Углеродистый восстановитель 12-18 Кварцит 11-14 Отходы производства 0,1-5,0
Марганцевый агломерат
с отношением фосфора
к марганцу равным 0,0035-0,005 63-76,9
Поскольку заявляемая совокупность существенных признаков позволяет достигнуть цель, обусловленную соответственными отличительными признаками, заявленное техническое решение соответствует требованию "положительный эффект" по наличию разницы в результатах (повышение извлечения марганца и кремния, снижение содержания фосфора в сплаве, уменьшение расхода электроэнергии).Carbon reducing agent 12-18 Quartzite 11-14 Production waste 0.1-5.0
Manganese sinter
with phosphorus ratio
to manganese equal to 0.0035-0.005 63-76.9
Since the claimed combination of essential features allows us to achieve the goal, due to the corresponding distinctive features, the claimed technical solution meets the requirement of "positive effect" in the presence of differences in the results (increased extraction of manganese and silicon, reduced phosphorus content in the alloy, reduced energy consumption).
По каждому отличительному признаку проведен поиск по научно-технологической литературе и патентной документации. Известных технических решений со сходными признаками, выполняющими заявляемую функцию, не обнаружено. Таким образом, заявляемое техническое решение соответствует требованию "существенные отличия". For each distinguishing feature, a search was carried out in scientific and technological literature and patent documentation. Known technical solutions with similar features that perform the claimed function is not found. Thus, the claimed technical solution meets the requirement of "significant differences".
Теоретические предпосылки и технологическая сущность предлагаемого состава шихты заключается в следующем. Как известно, силикомарганец представляет собой многокомпонентный сплав, химический состав которого регламентируется ГОСТ 4756-77. Поскольку применяемое марганцевое сырье (концентраты, агломерат) имеют высокое удельное содержание фосфора (Р/Мn >0,005) в настоящее время основное количество силикомарганца на НЗФ выплавляется с содержанием фосфора более 0,4% Для выплавки сплава с содержанием фосфора до 0,35 в шихту дополнительно вводят малофосфористый шлак. The theoretical background and technological essence of the proposed composition of the mixture is as follows. As is known, silicomanganese is a multicomponent alloy, the chemical composition of which is regulated by GOST 4756-77. Since the manganese raw materials used (concentrates, agglomerate) have a high specific phosphorus content (P / Mn> 0.005), the majority of silicomanganese in the NCF is currently smelted with a phosphorus content of more than 0.4%. For smelting an alloy with a phosphorus content of up to 0.35 per charge malophosphorous slag is additionally introduced.
Процесс образования силикомарганца в электропечи носит сложный характер и состоит из нескольких стадий. Вначале развиваются процессы восстановления высших оксидов марганца с участием СО, а затем MnO и FeO восстанавливаются до карбидов. В зоне высоких температур получает развитие реакция восстановления кремнезема. Наличие металлического расплава термодинамически облегчает процесс восстановления кремния и образования силикомарганца. The process of formation of silicomanganese in an electric furnace is complex and consists of several stages. First, the processes of reduction of higher manganese oxides with the participation of CO develop, and then MnO and FeO are reduced to carbides. In the high-temperature zone, a silica reduction reaction develops. The presence of a metal melt thermodynamically facilitates the process of silicon reduction and the formation of silicomanganese.
(SiO2)+2C+[Mn, Fe, Cx][Mn, Fe, Si, Cx]+2CO
При выплавке силикомарганца, наряду с необходимостью иметь высокое извлечение марганца, требуется также и достижение максимального извлечения кремния при минимальном содержании в сплаве фосфора. Вместе с тем в настоящее время данная цель не достигается как при выплавке сплава с применением обычного высокофосфористого (Р/Mn>0,0050) марганцевого сырья, так и с дополнительным введением в шихту передельного малофосфористого шлака. Кроме того, введение в шихту малофосфористого шлака значительно ухудшает кинематические и термодинамические условия восстановления марганца и кремния, а также снижает производительность процесса.(SiO 2 ) + 2C + [Mn, Fe, Cx] [Mn, Fe, Si, Cx] + 2CO
In the smelting of silicomanganese, along with the need to have a high extraction of manganese, it is also necessary to achieve maximum silicon extraction with a minimum phosphorus content in the alloy. However, at present, this goal is not achieved both in the smelting of the alloy using conventional high-phosphorous (P / Mn> 0.0050) manganese raw materials, and with the additional introduction of fine low-phosphorous slag into the charge. In addition, the introduction of low-phosphorous slag into the charge significantly worsens the kinematic and thermodynamic conditions for the reduction of manganese and silicon, and also reduces the productivity of the process.
Исследованиями кинетики восстановления силикомарганцевых шихт установлено, что при увеличении в шихте малофосфористого шлака снижается извлечение марганца (ηMn) и кремния (ηSi). Статистическая обработка результатов исследований позволила описать эту закономерность следующими уравнениями регрессии:
ηMn=77,6-0,0031˙Qшл;
ηSi=48,6-0,0039˙Qшл.Investigations of the kinetics of reduction of silicomanganese blends have shown that with an increase in the phosphoric slag charge, the extraction of manganese (η Mn ) and silicon (η Si ) decreases. Statistical processing of the research results allowed us to describe this regularity with the following regression equations:
η Mn = 77,6-0,0031˙Q SHL;
η Si = 48,6-0,0039˙Q SHL.
Следует отметить, что приведенные зависимости относятся к лабораторным опытам и очевидно, что в реальных условиях могут быть отклонения. It should be noted that the above dependences relate to laboratory experiments and it is obvious that in real conditions there may be deviations.
Выбор граничных значений предложенных компонентов шихты обусловлен требованиями к составу силикомарганца по ГОСТ 4756-77, а также обнаруженной зависимостью между соотношением компонентов, извлечением марганца, кремния, расходом электроэнергии и содержанием фосфора в сплаве. The choice of the boundary values of the proposed components of the charge is due to the requirements for the composition of silicomanganese according to GOST 4756-77, as well as the detected relationship between the ratio of components, extraction of manganese, silicon, energy consumption and phosphorus content in the alloy.
Проведенными исследованиями установлено, что при содержании в шихте менее 63% марганцевого сырья содержание марганца в сплаве падает ниже допустимых пределов, а необходимое пропорциональное увеличение в шихте доли восстановителя и кварцита нарушает нормальный ход выплавки (растраивается электрический режим, наблюдается аварийный режим работы узлов и оборудования печи). Если повысить долю марганцевого сырья свыше 76,9, то в результате недостатка восстановителя и кварцита падает извлечение элементов, снижается производительность, растет содержание марганца в шлаке и удельный расход электроэнергии. Studies have shown that when the content in the charge is less than 63% of manganese raw materials, the manganese content in the alloy falls below acceptable limits, and the necessary proportional increase in the proportion of reducing agent and quartzite in the mixture disrupts the normal course of smelting (the electrical mode is disrupted, an emergency operation of the units and equipment of the furnace is observed ) If you increase the share of manganese raw materials over 76.9, then as a result of the lack of a reducing agent and quartzite, the extraction of elements decreases, productivity decreases, the manganese content in slag and the specific energy consumption increase.
Пределы отношения фосфора к марганцу в марганцевом агломерате обусловлены установленной зависимостью между качеством сплава по содержанию фосфора и показателями производства. Применение в шихту агломерата с отношением Р/Мn более 0,005 не позволяет получить силикомарганец с содержанием фосфора менее 0,35% и не отвечает требованиям ГОСТ 4756-77. Использование в шихту агломерата с отношением Р/Мn менее 0,0035 приводит к снижению извлечения марганца и кремния и понижает производительность электропечи. The limits of the ratio of phosphorus to manganese in the manganese sinter are due to the established relationship between the quality of the alloy in terms of phosphorus content and production rates. The use of an agglomerate with a P / Mn ratio of more than 0.005 does not allow to obtain silicomanganese with a phosphorus content of less than 0.35% and does not meet the requirements of GOST 4756-77. The use of an agglomerate with a P / Mn ratio of less than 0.0035 reduces the extraction of manganese and silicon and reduces the productivity of the electric furnace.
При содержании углеродистого восстановителя в шихте менее 12% снижается извлечение марганца и кремния в сплав, увеличивается содержание фосфора и понижается производительность печи, а при содержании его в шихте более 18% резко возрастает содержание кремния в сплаве, превышая допустимое ГОСТом (ГОСТ 4756-77). Кроме того, в результате увеличения электропроводности шихты нарушается электрический режим и растет расход электроэнергии. When the content of the carbon reducing agent in the charge is less than 12%, the extraction of manganese and silicon in the alloy decreases, the phosphorus content increases and the furnace productivity decreases, and when it is contained in the charge more than 18%, the silicon content in the alloy sharply increases, exceeding the permissible state standard specification (GOST 4756-77) . In addition, as a result of an increase in the electrical conductivity of the charge, the electric mode is violated and the energy consumption increases.
Введение в шихту менее 11% кварцита не позволяет получить стандартный по кремнию сплав, а при содержании кварцита более 14% растет удельный расход электроэнергии за счет ухудшения шлакового режима и падает производительность. The introduction of less than 11% quartzite into the charge does not make it possible to obtain a silicon standard alloy, and when the quartzite content is more than 14%, the specific energy consumption increases due to the deterioration of the slag regime and the productivity decreases.
При содержании в шихте менее 0,1% отходов производства (шлаковые корки, отсевы шлакопереработки и т.д.) снижается и извлечение марганца, удельная производительность печи и растет расход электроэнергии. Это же наблюдается и при превышении содержания отходов производства в шихте более 5,0%
Для подтверждения выбранных граничных значений компонентов шихты и граничных значений соотношений Р/Мn в марганцевом агломерате в идентичных условиях проведены исследования по выплавке силикомарганца на известной и предложенной шихте. Опытные плавки проводили в промышленной электропечи РПЗ-63 МВА.When the charge contains less than 0.1% of production waste (slag crusts, screenings of slag processing, etc.), manganese extraction decreases as well, the specific productivity of the furnace, and the energy consumption increases. The same is observed when the content of production wastes in the charge exceeds 5.0%
To confirm the selected boundary values of the components of the charge and the boundary values of the ratios P / Mn in the manganese sinter under identical conditions, studies were conducted on the smelting of silicomanganese on the known and proposed mixture. Experimental swimming trunks were carried out in an industrial electric furnace RPZ-63 MVA.
В качестве шихтовых материалов применялись агломерат марганцевый (СТП 146-50-91), шлак марганцевый малофосфористый (ТУ 14-9-181-89), кокс сортированный (ГОСТ 9188-74), кварцит Овручского месторождения (ТУ 14-5-140-82). Химический состав использованных шихтовых материалов приведен в табл. 1. Manganese agglomerate (STP 146-50-91), low-phosphorus manganese slag (TU 14-9-181-89), sorted coke (GOST 9188-74), quartzite of the Ovruch deposit (TU 14-5-140- 82). The chemical composition of the used charge materials are given in table. 1.
Для сравнительного анализа результатов выплавки силикомарганца в известной шихте использовали три вида марганцевого сырья (N 1-3):1 агломерат с отношением Р/Мn выше верхнего предела; 2 агломерат с отношением Р/Мn выше верхнего предела и малофосфористый шлак с отношением ниже нижнего; 3 в шихту дополнительно вводили марганецсодержащие отходы производства. For a comparative analysis of the results of smelting of silicomanganese in a known charge, three types of manganese raw materials (N 1-3) were used: 1 sinter with a P / Mn ratio above the upper limit; 2 agglomerate with a ratio of P / Mn above the upper limit and malophosphorous slag with a ratio below the lower; 3, manganese-containing production waste was additionally introduced into the charge.
В предлагаемый состав шихты вводили три вида агломерата: с промежуточным соотношением Р/Мn= 0,0042; с указанным соотношением на нижнем пределе Р/Мn= 0,0035 и верхнем предложенном пределе Р/Мn=0,005. Three types of agglomerate were introduced into the proposed mixture composition: with an intermediate ratio P / Mn = 0.0042; with the indicated ratio at the lower limit P / Mn = 0.0035 and the upper proposed limit P / Mn = 0.005.
В табл. 2 приведены составы известной и предложенной шихты и показатели выплавки силикомарганца на этих шихтах по вариантам. Учитывая необходимость обоснования, наряду с заявляемыми пределами шихты, пределов соотношения Р/Мn в агломерате, в табл. 2 вариантом с известной шихтой противопоставлены результаты трех испытаний по каждому варианту предложенного состава шихты. In the table. 2 shows the compositions of the known and proposed mixture and indicators of smelting of silicomanganese on these mixtures according to the options. Given the need for justification, along with the claimed limits of the mixture, the limits of the ratio P / Mn in the sinter, in table.
Проведенные исследования показали (табл. 2), что выплавка силикомарганца с применением в предложенный состав шихты марганцевого агломерата с отношением Р/Мn= 0,0035-0,005 позволяет получить силикомарганец с пониженным содержанием фосфора (Р<0,35%) при одновременном повышении извлечения в сплав марганца, кремния и снижения удельного расхода электроэнергии, что в условиях НЗФ позволит получить значительный экономический эффект. The studies showed (Table 2) that smelting of silicomanganese using the proposed composition of the charge manganese sinter with a ratio P / Mn = 0.0035-0.005 allows to obtain silicomanganese with a low phosphorus content (P <0.35%) while increasing the extraction in an alloy of manganese, silicon and reduction of specific energy consumption, which in the conditions of refineries will provide a significant economic effect.
Claims (1)
Кварцит 11 14
Отходы производства 0,1 5,0
Марганцевый агломерат с отношением фосфора к марганцу 0,0035 0,005 63,0 76,9Carbon Reducer 12 18
Quartzite 11 14
Production Waste 0.1 5.0
Manganese agglomerate with a ratio of phosphorus to manganese 0.0035 0.005 63.0 76.9
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060925 RU2047664C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Silicomanganese smelting burden |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060925 RU2047664C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Silicomanganese smelting burden |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2047664C1 true RU2047664C1 (en) | 1995-11-10 |
Family
ID=21612634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5060925 RU2047664C1 (en) | 1992-07-20 | 1992-07-20 | Silicomanganese smelting burden |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2047664C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2449038C1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-04-27 | УЧРЕЖДЕНИЕ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК ИНСТИТУТ МЕТАЛЛУРГИИ УРАЛЬСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ РАН (ИМЕТ УрО РАН) | Charge for smelting ferrosilicomanganese |
| RU2567412C2 (en) * | 2013-12-27 | 2015-11-10 | Иван Миронович Кашлев | Charge for casting of ferrosilicon manganese in ore-smelting electric furnace |
| RU2774703C1 (en) * | 2021-12-20 | 2022-06-21 | Константин Сергеевич Ёлкин | Charge for obtaining ferrosilicomanganese |
-
1992
- 1992-07-20 RU SU5060925 patent/RU2047664C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1039977, кл. C 22C 33/04, 1983. * |
| 2. Техническая инструкция на выплавку силикомарганца в закрытых печах РПЗ - 48(63) РКГ - 75, РКЗ - 16.5. ТИ 146 - Ф - 40 - 84. Никополь, 1990. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2449038C1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-04-27 | УЧРЕЖДЕНИЕ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК ИНСТИТУТ МЕТАЛЛУРГИИ УРАЛЬСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ РАН (ИМЕТ УрО РАН) | Charge for smelting ferrosilicomanganese |
| RU2567412C2 (en) * | 2013-12-27 | 2015-11-10 | Иван Миронович Кашлев | Charge for casting of ferrosilicon manganese in ore-smelting electric furnace |
| RU2774703C1 (en) * | 2021-12-20 | 2022-06-21 | Константин Сергеевич Ёлкин | Charge for obtaining ferrosilicomanganese |
| RU2788459C1 (en) * | 2022-02-21 | 2023-01-19 | Константин Сергеевич Ёлкин | Charge for producing manganese ferroalloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2047664C1 (en) | Silicomanganese smelting burden | |
| US4155753A (en) | Process for producing silicon-containing ferro alloys | |
| RU2020180C1 (en) | Method of smelting of ferrovanadium in arc electric furnace | |
| RU2048581C1 (en) | Mixture for smelting high-carbon ferromanganese | |
| AT502312A1 (en) | METHOD FOR DIRECT STEEL ALLOY | |
| DE19705996C2 (en) | Process for the production of aggregate containing titanium dioxide | |
| RU2082785C1 (en) | Process for recovery of metal from slag resulting from foundry ferrosilicon chrome | |
| US5573572A (en) | Process for the production of tantalum-niobium concentrates | |
| DE2629020C2 (en) | METHOD FOR ENTPHOSPHORNING METALS AND ALLOYS | |
| SU1708907A1 (en) | Aluminothermic method of producing ferrovanadium | |
| RU2374349C1 (en) | Method of smelting of vanadium-bearing alloys | |
| RU2004599C1 (en) | Admixture for alloying for molten metal | |
| RU2398907C2 (en) | Procedure for production of high grade ferrotitanium | |
| DE2853007A1 (en) | Mfg. ferroalloy contg. silicon - by briquetting mixt. of crushed ore and carbonaceous reductant and smelting with crushed silica | |
| CN112593040B (en) | Converter vanadium extraction coolant and application thereof | |
| SU1759891A1 (en) | Charge for processing scrap of alloy steel and alloys | |
| SU981379A1 (en) | Method for smelting low-alloy steel | |
| SU434104A1 (en) | Refining Mixture | |
| RU2368689C2 (en) | Method of receiving of vanadium-bearing alloys and ligatures | |
| SU1747503A1 (en) | Charge for melting low-phosphorus manganese slag | |
| RU1770435C (en) | Method of alloys melting with vanadium | |
| RU2285726C1 (en) | Method of making steel in hearth steel-making unit | |
| SU831842A1 (en) | Charge for smelting silicomanganese | |
| SU1650749A1 (en) | Charge for producing silicomanganese | |
| SU990851A1 (en) | Charge for producing ferronickel |