RU2045745C1 - Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge - Google Patents
Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge Download PDFInfo
- Publication number
- RU2045745C1 RU2045745C1 SU5061523A RU2045745C1 RU 2045745 C1 RU2045745 C1 RU 2045745C1 SU 5061523 A SU5061523 A SU 5061523A RU 2045745 C1 RU2045745 C1 RU 2045745C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- row
- holes
- charge
- charges
- blast
- Prior art date
Links
- 239000002360 explosive Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 230000006378 damage Effects 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 24
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 13
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 9
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 4
- 238000005474 detonation Methods 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 3
- 239000011435 rock Substances 0.000 abstract description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 8
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 3
- 241000607479 Yersinia pestis Species 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 2
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 building blocks Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000012217 deletion Methods 0.000 description 1
- 230000037430 deletion Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009439 industrial construction Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение направлено на решение проблем разрушения крупных (негабаритных) масс горных пород, строительных блоков, утилизации отходов металлургического производства, так называемого скрапа и аварийных сливов металла. The invention is aimed at solving the problems of the destruction of large (oversized) masses of rocks, building blocks, waste disposal of metallurgical production, the so-called scrap and emergency discharge of metal.
Актуальность разработки обусловлена появлением негабаритных масс породы в карьерах при взрывных разработках, шахтах, при строительстве горных шоссейных и железных дорог, при промышленном строительстве или стихийных бедствиях, например, землетрясениях, когда требуется разрушение фундаментов или крупных строительных блоков, а также на шлаковых отвалах и территориях металлургических комбинатов, где скопилось значительное количество металла в виде скрапа, который может быть возвращен в производство в качестве металлолома. Для вторичного использования скрапа необходимо произвести его дробление на фрагменты, размеры и масса которых имеют вполне определенные ограничения, обусловленные техническими возможностями металлургического производства. The relevance of the development is due to the appearance of oversized rock masses in quarries during blasting, mines, during the construction of mountain roads and railways, during industrial construction or natural disasters, for example, earthquakes, when the destruction of foundations or large building blocks is required, as well as on slag dumps and territories metallurgical plants, where a significant amount of metal has accumulated in the form of scrap, which can be returned to production as scrap metal. For the secondary use of scrap, it is necessary to crush it into fragments, the sizes and mass of which have well-defined limitations, due to the technical capabilities of metallurgical production.
Известен способ разделки негабарита [1] для взрывного разрушения железобетонных фундаментов, который заключается в посекционном обуривании фундаментов горизонтальными и вертикальными шпурами, заряжании шпуров взрывчатым веществом и подрыве зарядов. There is a method of cutting oversize [1] for the explosive destruction of reinforced concrete foundations, which consists in sectional drilling of foundations with horizontal and vertical holes, charging holes with explosives and undermining charges.
Однако формирование шпуровых отверстий в прочных крупногабаритных металлических или других образованиях с использованием применяемых в промышленности методов (бурение, сверление, кислородное выжигание и т.п.) весьма затруднительно и трудоемко. However, the formation of drill holes in strong large-sized metal or other formations using methods used in industry (drilling, drilling, oxygen burning, etc.) is very difficult and time-consuming.
В то же время эта задача может быть успешно решена при помощи кумулятивных зарядов, как это предложено в [2] выбранном за прототип, для разрушения крупногабаритных твердых масс, включающем формирование глухих отверстий (шпуров) кумулятивными зарядами, размещение в шпурах зарядов взрывчатого вещества и их подрыв. At the same time, this problem can be successfully solved using cumulative charges, as proposed in [2], selected for the prototype, for the destruction of large-sized solid masses, including the formation of blind holes (holes) by cumulative charges, the placement of explosive charges in holes and their undermining.
Недостатком прототипа является отсутствие соотношений, позволяющих расположить оптимальное количество шпуров, и требуемой последовательности их подрыва. Значительным недостатком способа формирования шпуров кумулятивным зарядом является также частичное засорение пробитого отверстия низкоскоростной частью кумулятивной струи (пестом). The disadvantage of the prototype is the lack of ratios that allow you to arrange the optimal number of holes, and the required sequence of their undermining. A significant disadvantage of the method of forming holes with a cumulative charge is also the partial clogging of the punched hole with the low-speed part of the cumulative jet (pestle).
Для производства шпуров в крупногабаритных блоках предъявляются технические требования к самому устройству кумулятивного заряда (КЗ). Известен КЗ [3] предназначенный для перфорации скважин в твердых материалах (прототип). Заряд содержит коническую выемку с углом раствора 60о. Форма заряда цилиндро-коническая или эллиптическая, высота примерно равна его диаметру.For the production of holes in large blocks, the technical requirements for the cumulative charge (KZ) device itself are presented. Known KZ [3] designed for perforation of wells in solid materials (prototype). The charge contains a conical recess with a solution angle of 60 about . The charge form is cylindrical-conical or elliptical, the height is approximately equal to its diameter.
Недостатком этого КЗ является то, что при малом угле раствора конуса формируется массивный низкоскоростной пест, в значительной степени забивающий пробитое шпуровое отверстие, приводя к существенному снижению веса закладываемого заряда. The disadvantage of this short circuit is that, at a small angle of the cone solution, a massive low-speed pestle is formed, which largely clogs the punched hole, leading to a significant reduction in the weight of the charge being laid.
Предложенное техническое решение позволяет исключить указанные недостатки и обеспечить эффективное дробление крупногабаритных блоков, снижение трудоемкости и себестоимости работ за счет создания кумулятивного заряда, формирующего отверстия, не забитые пестом, максимальной глубины и диаметра, рационального размещения шпуровых зарядов и условий из подрыва. The proposed technical solution eliminates these shortcomings and ensures effective crushing of large blocks, reducing the complexity and cost of work by creating a cumulative charge, forming holes that are not clogged with pest, maximum depth and diameter, rational placement of drill holes and conditions from undermining.
Предлагаемое техническое решение включает способ разрушения крупногабаритных блоков, состоящий из формирования шпуров кумулятивными зарядами, установленными на расстоянии 1,0-4,0 диаметров заряда от поверхности разрушаемого блока, расположение их рядами параллельно боковой свободной поверхности объема блока, заполнение шпуров взрывчатым составом, подрыв шпуров рядами, начиная от свободной поверхности с обеспечением временной задержки подрыва каждого последующего ряда на величину времени формирования трещины в зоне расположения предыдущего ряда шпуров, при этом разновременность срабатывания шпуровых зарядов в ряду не должна превышать величины R/2C, где С скорость звука в разрушаемом материала, R расстояние между шпурами, причем расстояние от свободной поверхности первого ряда, а также между последующими рядами и шпурами в ряду составляет (2-10)dш, где dш ускоренный диаметр шпура.The proposed technical solution includes a method of destroying large blocks, consisting of the formation of holes with cumulative charges installed at a distance of 1.0-4.0 charge diameters from the surface of the block being destroyed, arranging them in rows parallel to the side free surface of the block volume, filling holes with explosive composition, blasting holes in rows, starting from the free surface with a time delay for blasting each subsequent row by the amount of time the crack is formed in the of the previous row of holes, while the difference in the timing of the blast hole charges in the row should not exceed R / 2C, where C is the speed of sound in the material to be destroyed, R is the distance between the holes, and the distance from the free surface of the first row, as well as between subsequent rows and holes in the row is (2-10) d W , where d W the accelerated diameter of the hole.
Кумулятивный заряд для формирования шпуров увеличенного объема, не забитых пестом, в крупногабаритных блоках содержит заряд взрывчатого вещества цилиндро-конической формы с кумулятивной выемкой на торце цилиндрической части, металлическую облицовку кумулятивной выемки с относительным удлинением металла не менее 25% с углом раствора конуса 2α (80-100)о и толщиной δ= (0,01-0,03)dв ρc / ρм, где dв внутренний диаметр облицовки, ρc и ρм плотность материала блока и металла облицовки, при этом dв (0,85-0,95)Dз, где Dз диаметр цилиндрической части разрывного заряда, высота которой составляет величину не менее 0,8dв/tgα, а облицовка может быть выполнена из стали или алюминия.The cumulative charge for the formation of holes of increased volume, not clogged with pest, in large blocks contains a cylinder-conical explosive charge with a cumulative recess at the end of the cylindrical part, a metal lining of the cumulative recess with a relative elongation of at least 25% with a cone angle of 2α (80 -100) о and thickness δ = (0.01-0.03) d in ρ c / ρ m , where d is the inner diameter of the cladding, ρ c and ρ m are the density of the block material and the metal of the cladding, with d in (0 , 85-0.95) D z , where D z the diameter of the cylindrical part of the discontinuous charge, the height of which amounts to at least 0,8d / tgα, a liner may be made of steel or aluminum.
На фиг. 1 приведена схема КЗ, предназначенного для формирования шпуров в соответствии с изобретением, который состоит из взрывчатого состава (1), облицовки кумулятивной выемки (2), имеющей угол раствора конуса 2α, внутренний диаметр в основании dв и толщиной δ. Заряд имеет цилиндрическую часть высотой Нц0,8dв/tgα, переходящую в усеченный конус.In FIG. Figure 1 shows a short circuit diagram for forming holes in accordance with the invention, which consists of an explosive composition (1), a lining of a cumulative recess (2) having a cone angle of 2α, an inner diameter at the base d in and a thickness δ. The charge has a cylindrical part of height H u in 0,8d / tgα, passes into a truncated cone.
На фиг. 2 приведена схема разделки скрапа (1). КЗ (2) устанавливают на подставке (3) высотой F (1,0-4,0)Dз и подрывают. При этом формируется шпуровое отверстие (4). Шпуры размещают рядами. На фиг. 2 приведены 3 ряда шпуров, расположенных на расстоянии R друг от друга. Первый ряд шпуров также располагается на расстоянии R от свободной боковой поверхности скрапа (5). В ряду шпуры также располагаются на расстоянии R между собою и имеют средний диаметр d.In FIG. 2 shows a diagram for cutting scrap (1). Short circuit (2) is mounted on a stand (3) with a height of F (1.0-4.0) D s and undermined. In this case, a hole is formed (4). Spurs are placed in rows. In FIG. 2 shows 3 rows of holes located at a distance R from each other. The first row of holes is also located at a distance R from the free side surface of the scrap (5). In a row, the holes are also located at a distance R between themselves and have an average diameter d.
Для разрушения скрапа целесообразно формировать шпуры наибольшего диаметра и глубины. При этом удается разместить в них наибольшее количество ВВ и обеспечить разрушение скрапа меньшим количеством шпуровых зарядов. Для увеличения глубины пробитого отверстия необходимо увеличить образующую конуса облицовки, формирующую эффективную часть кумулятивной струи. To destroy the scrap, it is advisable to form holes of the largest diameter and depth. At the same time, it is possible to place the largest number of explosives in them and ensure the destruction of the scrap with a smaller number of drill charges. To increase the depth of the punched hole, it is necessary to increase the generatrix of the cone of the cladding, forming the effective part of the cumulative jet.
Для облицовки с углом раствора конуса 2α 80о эффективная часть кумулятивной струи, имеющей скорость ≥ 2,5 км/с образуется из участков облицовки, имеющих внутренний диаметр dв < 0,95Dз, а при 2α=110о соответственно из участков с dв < <0,85Dз. Указанные соотношения существенно отличают предлагаемый кумулятивный заряд от прототипа.For facing with the cone angle 2α effective portion 80 of the shaped-charge jet having a velocity of ≥ 2,5 km / s the lining is formed from portions having the inner diameter d at <0,95D h, while 2α = 110 respectively of the sections with d in <<0,85D h. These ratios significantly distinguish the proposed cumulative charge from the prototype.
Диаметр пробоины, как показывают теоретические и экспериментальные исследования, в первую очередь зависит при равных параметрах облицовки от формы заряда. Увеличение толщины слоя ВВ, обжимающего облицовку, способствует увеличению скорости кумулятивной струи и диаметра пробиваемого отверстия. Однако экономия веса ВВ зарядов, применяемых в народном хозяйстве, например, для перфорации нефтяных скважин, а также для разделки негабарита, требует максимально уменьшить высоту цилиндрической части. Как показали исследования, уменьшение слоя ВВ в зоне перехода наружной цилиндрической поверхности в коническую на высоте 0,2dв/tgα на характеристики кумулятивной струи практически не влияет, что объясняется кратковременностью процесса формирования струи, при котором волна разгрузки не успевает подойти к облицовке. Поэтому предлагается высоту цилиндрической части ограничить значением 0,8dв/tgα, т. е. 0,8 высоты облицовки. Для обеспечения беспестовой кумулятивной струи металлическая облицовка выполнена с углом раствора конуса 2α (80%110)о и толщиной стенки δ= (0,01-0,04)dв ρc / ρм.The diameter of the hole, as shown by theoretical and experimental studies, primarily depends on the shape of the charge with equal parameters of the lining. An increase in the thickness of the explosive layer compressing the cladding increases the speed of the cumulative jet and the diameter of the punched hole. However, the weight saving of explosive charges used in the national economy, for example, for perforating oil wells, as well as for cutting oversize, requires minimizing the height of the cylindrical part. Studies have shown that reduction layer explosive in the transition zone of the outer cylindrical surface of the conical at the height in 0,2d / tgα on characteristics of cumulative jet virtually no effect, due to the short duration of the process of jet formation, in which the unloading wave does not have time to approach the wall. It is therefore proposed to limit the height of the cylindrical portion to a value 0,8d / tgα, r. F. 0.8 height cladding. To ensure a cumulative cumulative jet, the metal cladding is made with a cone angle of 2α (80% 110) о and a wall thickness of δ = (0.01-0.04) dв ρ c / ρ m .
Это соотношение позволяет варьировать изменение толщины облицовки в зависимости от физических параметров металла для получения максимального объема шпура. При этом необходимо учитывать, что при минимальном угле раствора облицовки толщина стенки берется максимальной, при максимальном угле раствора толщина берется минимальной. Только в этих сочетаниях типа металла облицовки, угла раствора и толщины облицовки можно получить шпуры, не забитые металлом песта. И, наконец, выполнение КЗ с ВВ максимальной мощности и приведенном диапазоном параметров облицовки позволяет образовать струю наибольшей энергии за счет высокой скорости головной части. Сочетание указанных параметров заряда дает возможность получения шпуров максимального диаметра и глубины. Для формирования пластичной струи, растягивающейся до момента встречи ее с поверхностью блока, образующая ее облицовка должна выполняться из пластичного металла. Как показали эксперименты, максимальную длину кумулятивной струи можно получить при изготовлении облицовки из стали или других металлов (алюминия, меди), имеющих относительное удлинение не менее 25% Нижний предел расстояния от КЗ до поверхности блка (1,0 Dз) соответствует КЖЗ со стальной облицовкой максимальным относительным удлинением равным 25% Верхний предел (4 Dз) соответствует УЗ с алюминиевой облицовкой, обеспечивающей формирование высокопластичной струи.This ratio allows you to vary the change in the thickness of the lining depending on the physical parameters of the metal to obtain the maximum amount of borehole. It should be borne in mind that at the minimum angle of the cladding solution, the wall thickness is taken to be maximum; at the maximum angle of the solution, the thickness is taken to be minimal. Only in these combinations, such as the metal of the cladding, the angle of the mortar and the thickness of the cladding, is it possible to obtain holes that are not clogged with pestle metal. And, finally, the performance of short-circuit with explosives of maximum power and the given range of parameters of the cladding allows you to form a stream of the greatest energy due to the high speed of the head. The combination of these charge parameters makes it possible to obtain holes of maximum diameter and depth. For the formation of a plastic jet, stretching until it meets the surface of the block, the lining forming it must be made of plastic metal. As experiments have shown, the maximum length of a cumulative jet can be obtained in the manufacture of cladding from steel or other metals (aluminum, copper) having a relative elongation of at least 25%. The lower limit of the distance from the short circuit to the surface of the block (1.0 D s ) corresponds to the KZL with steel lining with a maximum elongation of 25%. The upper limit (4 D s ) corresponds to ultrasound with an aluminum lining, which provides the formation of a highly plastic jet.
Процесс разрушения материала происходит по механизму откола в результате взаимодействия ударных волн, образуемых при взрыве шпуровых зарядов друг с другом и со свободной поверхностью блока. При этом откол компактного фрагмента возможен при вполне определенных соотношениях диаметра шпура (dш) и его удаления (R) от свободной поверхности и расстояния (R) между шпурами в ряду, причем в случае одновременного подрыва ряда шпуровых зарядов, расположенных вдоль свободной поверхности, соотношение R/dш, при котором происходит разрушение, увеличивается по сравнению с подрывом одиночного шпурового заряда. Так, например, при одиночном подрыве шпурового заряда в стальном блоке средней прочности откол фрагмента происходит при R 2dш, а при одновременном подрыве 4-х зарядов расстояние увеличивается в 1,5-2,0 раза. Этот экспериментально установленный факт обусловлен взаимодействием ударных волн и волн разрежения, образуемых при взрыве соседних шпуровых зарядов, в результате чего в материале между ними образуется трещина, которая облегчает процесс откола фрагментов. Поэтому для практической реализации указанного эффекта необходимо, чтобы разновременность срабатывания шпуровых зарядов в ряду не превышала времени, в течение которого произойдет разгрузка материала от взрыва одного из зарядов, которое в первом приближении составляет величину R/2C.The process of destruction of the material occurs by the mechanism of spalling as a result of the interaction of shock waves generated during the explosion of hole charges with each other and with the free surface of the block. At this splitting off of a compact fragment possible with well-defined ratio of the diameters of the hole (d w) and its deletion (R) from the free surface and the distance (R) between the hole in the series, and in the case of simultaneous detonation number shpurovyh charges along the free surface ratio R / d w , at which the destruction occurs, increases compared with the detonation of a single blast hole charge. So, for example, with a single blasting of a drill hole charge in a medium-strength steel block, fragment fragmentation occurs at R 2d w , and with simultaneous blasting of 4 charges, the distance increases by 1.5-2.0 times. This experimentally established fact is due to the interaction of shock waves and rarefaction waves generated during the explosion of neighboring hole charges, as a result of which a crack forms in the material between them, which facilitates the process of fragment fragmentation. Therefore, for the practical implementation of this effect, it is necessary that the timing of the blast hole charges in the series does not exceed the time during which the material will be unloaded from the explosion of one of the charges, which, in a first approximation, is R / 2C.
Установка зарядов в ряду и между рядами на расстоянии (2-10)dш позволяет осуществить не только нормальное функционирование КЗ при техническом разбросе времени срабатывания средств инициирования, но и оптимальное дробление стального блока средней твердости в заданном диапазоне весовых фракций материала.The installation of charges in a row and between rows at a distance of (2-10) d w allows not only the normal functioning of the short circuit with a technical spread in the response time of the initiating means, but also the optimal crushing of a steel block of medium hardness in a given range of weight fractions of the material.
Для полного разрушения крупногабаритных объектов однорядного расположения шпуров может оказаться недостаточно. В этом случае формируются второй, третий и т.д. ряды шпуров, каждый из которых отстоит от предыдущего на расстоянии (R), равном удалению первого ряда от свободной поверхности. Время задержки подрыва последующего ряда шпуровых зарядов определяется в зависимости от физико-механических характеристик разрушаемого материала. For the complete destruction of large-sized objects, a single-row arrangement of holes may not be enough. In this case, the second, third, etc. are formed. rows of holes, each of which is separated from the previous one by a distance (R) equal to the distance of the first row from the free surface. The delay time for undermining a subsequent series of drill charges is determined depending on the physicomechanical characteristics of the material being destroyed.
В качестве примера исполнения для разрушения стального блока диаметром 1,7 м и высотой 1,1 м в нем формировались шпуровые отверстия, средний диаметр которых составлял 60 мм, расположенные двумя концентрическими рядами, при этом расстояние до первого ряда от свободной поверхности и между рядами составляло 24 см, а расстояние между шпурами в ряду 32 см. Шпуровые отверстия формировались в результате подрыва КЗ диаметром 250 мм цилиндрической формы с высотой цилиндрической части 150 мм. Кумулятивная облицовка толщиной 3,0 мм с углом раствора конуса 110о и внутренним диаметром 240 мм выполнялась из стали 20 с относительным удлинением 32% Подрывы зарядов производились с расстояния 500 мм от поверхности блока. Шпуры заполнялись пластичным ВВ. Сформированные таким образом шпуровые заряды подрывались последовательно рядами, при этом разновременность подрыва зарядов в каждом ряду не превышала 30 мкс, а задержка подрыва второго ряда относительно первого составляла 1,5 мс. После подрыва получено разрушение всего блока на отдельные фрагменты требуемых размеров.As an example of execution for the destruction of a steel block with a diameter of 1.7 m and a height of 1.1 m, hole holes were formed in it, the average diameter of which was 60 mm, arranged in two concentric rows, while the distance to the first row from the free surface and between the rows was 24 cm, and the distance between the holes in the row is 32 cm. The hole holes were formed as a result of blasting a short circuit with a diameter of 250 mm of a cylindrical shape with a height of a cylindrical part of 150 mm. Cumulative Coating thickness of 3.0 mm with a cone angle of about 110 and an inner diameter of 240 mm made of steel with elongation of 20 32% Blasts charges produced at a distance of 500 mm from the block surface. The holes were filled with plastic explosives. The hole charges thus formed were blasted sequentially in rows, while the time difference between the blasting charges in each row did not exceed 30 μs, and the delay in blasting the second row relative to the first row was 1.5 ms. After the blasting, the destruction of the entire block into separate fragments of the required sizes was obtained.
Использование предлагаемого устройства позволяет получить шпуры необходимых размеров в металлическом блоке. Применение предлагаемого способа разрушения скрапа обеспечивает разрушение его на заданные фрагменты для использования их в металлургическом производстве. Using the proposed device allows to obtain holes of the required size in a metal block. The application of the proposed method for the destruction of scrap ensures its destruction into predetermined fragments for use in metallurgical production.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5061523 RU2045745C1 (en) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5061523 RU2045745C1 (en) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2045745C1 true RU2045745C1 (en) | 1995-10-10 |
Family
ID=21612938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5061523 RU2045745C1 (en) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2045745C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2144707C1 (en) * | 1996-05-31 | 2000-01-20 | Дзе Бабкок энд Вилкокс Компани | Method for minimizing amount of wastes in destroying contaminated concrete equipment (options) |
| RU2234053C2 (en) * | 2001-10-01 | 2004-08-10 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Blast well for cropping of scrap metal |
| RU2585103C1 (en) * | 2014-12-18 | 2016-05-27 | Акционерное общество "Научно-исследовательский инженерный институт" (АО "НИИИ") | Extended mine clearing charge |
| RU2599809C1 (en) * | 2015-09-25 | 2016-10-20 | Сергей Васильевич Ковалевич | Blasting method of destruction of irregular blocks |
-
1992
- 1992-06-16 RU SU5061523 patent/RU2045745C1/en active
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1254838, кл. F 42D 3/00, 1990. * |
| 2. Патент США N 3104186, кл. F 42B 3/02, 1963. * |
| 3. Авторское свидетельство СССР N 129153, кл. F 42B 1/02, 1959. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2144707C1 (en) * | 1996-05-31 | 2000-01-20 | Дзе Бабкок энд Вилкокс Компани | Method for minimizing amount of wastes in destroying contaminated concrete equipment (options) |
| RU2234053C2 (en) * | 2001-10-01 | 2004-08-10 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Blast well for cropping of scrap metal |
| RU2585103C1 (en) * | 2014-12-18 | 2016-05-27 | Акционерное общество "Научно-исследовательский инженерный институт" (АО "НИИИ") | Extended mine clearing charge |
| RU2599809C1 (en) * | 2015-09-25 | 2016-10-20 | Сергей Васильевич Ковалевич | Blasting method of destruction of irregular blocks |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102517885B1 (en) | Blasting Method using Liner applied to Primer, Booster and Charge in a blasthole | |
| RU2081313C1 (en) | Method and device for crushing hard rock and materials | |
| CN108645300B (en) | Composite reflection energy collecting and buffering energy dissipating device and blasting construction method based on same | |
| JP3062133B2 (en) | Rock cutting method using tensile fracture | |
| US4175490A (en) | Process for producing an underground zone of fragmented and pervious material | |
| RU2045745C1 (en) | Method of explosive destruction of large-sized blocks and shaped charge | |
| US4690058A (en) | Smooth wall blasting in rock | |
| RU2234673C1 (en) | Method of explosion of ascending wells | |
| US4135450A (en) | Method of underground mining | |
| CN1029756C (en) | Method to cut marble and granite, device to concentrate energy in hole and cutter | |
| US5261327A (en) | Blasting method and composition | |
| RU2356009C1 (en) | Explosive hollow charge | |
| KR100317825B1 (en) | Method for Crushing a Rock Resulting in a Slight Shock | |
| CN1212360A (en) | Blasting method reaming technique of raise raising by longhole method | |
| RU2449241C1 (en) | Method to form multicharge in drowned well | |
| Gupta | Emerging explosives and initiation devices for increased safety, reliability, and performance for excavation in weak rocks, mining and close to surface structures | |
| US3104186A (en) | Method of expediting the removal of frozen masses | |
| RU1403737C (en) | Method of blast breaking of low-drag ore bodies | |
| RU2031724C1 (en) | Method to crush steel and slag/cast-iron scraps | |
| RU2066836C1 (en) | Method of explosive crushing of massive metal objects containing inclusions whose strength is lower than that of the main material or having cracks | |
| RU2104465C1 (en) | Shaped charge | |
| RU2331042C1 (en) | Combined concrete plug | |
| RU2083797C1 (en) | Device for cutting out section of pipe in casing string | |
| Hagan et al. | Lower blasthole pressures: A means of reducing costs when blasting rocks of low to moderate strength | |
| RU2338152C1 (en) | Shortened hardening stem bag |