RU1781179C - Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов - Google Patents
Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металловInfo
- Publication number
- RU1781179C RU1781179C SU904792536A SU4792536A RU1781179C RU 1781179 C RU1781179 C RU 1781179C SU 904792536 A SU904792536 A SU 904792536A SU 4792536 A SU4792536 A SU 4792536A RU 1781179 C RU1781179 C RU 1781179C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- water
- wastewater
- coke
- treated
- Prior art date
Links
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 22
- 238000000746 purification Methods 0.000 title description 14
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 title description 9
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 title description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 90
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 21
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010979 pH adjustment Methods 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 62
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 28
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 26
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 23
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 22
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 22
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 18
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 17
- WLZRMCYVCSSEQC-UHFFFAOYSA-N cadmium(2+) Chemical compound [Cd+2] WLZRMCYVCSSEQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 11
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 10
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 7
- 229910001430 chromium ion Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- PTFCDOFLOPIGGS-UHFFFAOYSA-N Zinc dication Chemical compound [Zn+2] PTFCDOFLOPIGGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 2
- JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N Cu2+ Chemical compound [Cu+2] JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- -1 ammonium ions Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : при посто нном перемешивании и регулировании рН сточную воду пропускают через смесь железной стружки и кокса при соотношении площадей поверхностей железной стружки и кокса
Description
Изобретение относитс к способам очистки промышленных сточных вод, в частности , к очистке сточных вод, содержащих аммиак, от соединений т желых металлов, например, меди, цинка, хрома, никел , кадми .
Целью способа вл етс повышение степени очистки.
Согласно изобретению в качестве гальванической пары используют смесь железной стружки и кокса при соотношении площадей их поверхностей (1-10):1, площади поверхности железной стружки в пределах 3000-5000 см2 на 1 л очищаемой воды и процесс очистки ведут при рН 4,0-8,0.
Способ осуществл ют следующим образом .
Сточные воды, содержащие аммиак и т желые металлы, подают в реактор, где находитс смесь железной стружки и кокса при соотношении площадей их поверхностей (1-10):1 и площади поверхности железной стружки 3000-5000 см2/л очищаемой сточной воды. Кокс ввод т в реактор размельченным , в виде гранул диаметром 2-3 мм. Реактор посто нно вращают, в результате чего происходит перемешивание загрузки со сточной воды и насыщение реакционной смеси кислородом воздуха. При подаче сточной воды в реактор определ ют значение рН. В случае отклонени этого значени от 4,0-8,0 в воду добавл ют щелочь или кислоту до создани необходимого значени рН. Размеры реактора рассчитывают таким образом, чтобы врем прохождени сточной воды от ввода до выхода из реактора составл ло приблизительно 20 мин. Очищенную воду из реактора подают в сборник, откуда направл ют дл повторного использовани в производство или сбрасывают в канализационную систему или водоем без угрозы их загр знени . При осуществлении способа кокс загружают в реактор одноразово, пополнени его не
у
fe
4 00
J Ю
требуетс , так как в ходе процесса он не расходуетс . Железную стружку по мере её расходовани периодически погружаетс в реактор.
Благопри тные услови протекани процессов обеспечиваютс , когда рН среды находитс в пределах 4,0-8,0, соотношение площадей поверхностей железной стружки и кокса составл ет (1-10):1, а площадь поверхности железной стружки находитс в пределах 3000-5000 см /л обрабатываемой воды.
Результаты опытов по очистке аммо- нийсодержащих сточных вод от т желых металлов при различных исходных величинах рН приведены в примерах 1-5. Из полученных данных следует, что полное и быстрое извлечение т желых металлов из сточных вод осуществл етс при значени х рН 4,0- 8,0, при значени х рН 4,0 и рН 9,0 не происходит разрушение аммиакатов т желых металлов и качество очистки резко ухудшаетс .
В экспериментах, описанных в примерах 6-9, исследовались оптимальные соотношени площадей поверхностей железной стружки и кокса. Опытным путем получено, что эффективнее всего очистка сточных вод происходит при соотношении площадей поверхностей железной стружки и кокса (1- 10):1, при соотношении глощадей поверхностей меньше, чем 1:1 процесс очистки резко замедл етс из-за малого количества образующихс разнообразных соединений железа, соответственно качество очистки ухудшаетс . Увеличение соотношени площадей выше 10:1 также замедл ет процесс и снижает степень очистки воды. Это св зано с уменьшением количества , образующихс при смешении железной стружки и кокса, короткозамкну- тых гальванических элементов.
Кроме того, опытным путем исследовалось вли ние на очистку аммонийсодержа- щих сточных вод от т желых металлов площади поверхности железной стружки на единицу обрабатываемой воды. Результаты опытов представлены в примерах 10-13. Экспериментально било определено, что наиболее эффективно процесс идет при площади железной стружки 3000-5000 см /л обрабатываемой воды. При площади поверхности железной стружки меньшей 3000 см2 процесс очистки резко замедл етс из-за малого количества образующихс разнообразных соеди ний железа. Увеличение площади поверхности железной стружки больше 5000 см2 не сказываетс на улучшении процесса очистки, а приводит к увеличению объема реактора Это объ сн етс тем, что часть поверхности стружки исключаетс из процесса очистки.
Пример 1. Промышленную сточную воду производства печатных плат приборостроительного завода, содержащую ионы цинка, меди, хрома, никел , кадми и аммони в количествах 16,45; 21,80; 19,14. 16,13; 2,64 и 315,1 мг/л соответственно и имеющую рН 6,2, подают в реактор, где находит0 с смесь железной стружки и кокса, при соотношении площадей их поверхностей равном 4:1 и при площади поверхности железной стружки равной 4000 см на 1 л очищаемой сточной воды. Контактирование
5 воды со смесью стружки и кокса осуществл ют при непрерывном перемешивании в течение 20 мин. Полученную суспензию подвергают фазовому разделению в отстойнике . Очищенна вода содержит ионы цин0 ка, никел и кадми в количестве 0,001; 0,001 и 0,002 мг/л соответственно. Ионов меди и хром в очищенной воде не обнаружено Очищенна вода имеет рН 7,7. В процессе очистки увеличени жесткости и
5 содержани не происходит. Расход железной стружки на очистку 1 л сточной воды составил 155 мг.
Пример 2. Промышленную сточную воду производства печатных плат приборо0 строительного завода, содержащую ионы цинка, меди, хрома, никел , кадми и аммони в количествах 15,50; 20,73; 18,05; 15,10; 2,50 и 302,7 мг/л соответственно и имеющую рН 4,0, подвергают обработке анало5 гично примеру 1. Очищенна вода содержит ионы цинка, меди, хрома, никел и кадми в количествах 0,015; 0,010; 0,020; 0,15; 0,065 мг/л соответственно. Значение рН очищенной воды - 6,5. Увеличение жесткости и со0 лесодержани не происходит. Расход железной стружки на очистку 1 л сточной воды составл ет 180 мг.
Пример 3. Промышленную сточную воду, содержащую ионы цинка, меди, хрома,
5 никел , кадми и аммони в количествах 15,40; 20,65; 17,90; 15,05: 2,52 и 295,4 мг/л соответственно и имеющую рН 8,0 обрабатывают аналогично примеру 1. Содержание ионов цинка, меди, никел и кадми в очи0 щенной воде составл ет 0,010; 0,005; 0,010 и 0,025 мг/л соответственно. Ионов хрома не обнаружено. Значение рН 7,9. Увеличени жесткости и солесодержани не происходит . Расход железной стружки 145 мг на
5 1 л очищаемой воды.
Пример 4. Промышленную сточную воду производства печатных плат, содержащую ионы цинка меди, хрома, никел , кадми и аммони в количестве 14,80, 20,15 17,93, 14,80; 2,46 и 288,7 мг/л соответственно и имеющую рН 3,0 обрабатывают аналогично примеру 1. Вода после обработки содержит большое количество ионов цинка, меди, хрома, никел , кадми - 1,440; 0,650; 0,100; 0,850; 0,270 мг/л соответственно. Значение рН воды после обработки 5,4. Расход железной стружки 210 мг на 1 л обрабатываемой воды.
Пример 5. Сточную воду производства печатных плат, содержащую ионы цинка меди, хрома, никел , кадми и аммони в количестве 15,20; 20,47; 17,85; 15,10; 2,50 и 292,8 мг/л соответственно и имеющую рН 8,8 обрабатывают аналогично примеру 1.
Вода после обработки содержит большое количество ионов цинка, меди, никел и кадми 0,220; 0,180; 0,210; 0,260 мг/л соответственно . В тоже врем ионов хрома не обнаружено. Вода имеет щелочную реакцию - значение рН 8,6. Расход железной стружки на обработку 1 л воды 100 мг.
Пример 6. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Соотношение площадей поверхностей железной стружки и кокса в их смеси, наход щейс в реакторе, равно 10:1. Очищенна вода содержит ионы цинка, никел и кадми в количестве 0,020; 0,018; 0,035 мг/л соответственно. Ионов меди и хрома не обнаружено. рН очищенной воды 7,5. Увеличение жесткости и солесо- держани воды в процессе ее обработки не происходит. Расход железной стружки на очистку 1 л сточной воды 150 мг.
Пример 7. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Соотношение площадей поверхностей железной стружки и кокса в их смеси, наход щейс в реакторе, равно 1:1. Вода после очистки содержит 0,025; 0,020; 0.015 и 0,050 мгУл ионов цинка, меди, никел и кадми соответственно. VloHOB хрома не обнаружено. рН очищенной воды 7,3. Увеличение жесткости и солесо- держани воды в процессе ее обработки не происходит. Расход железной стружки-145 мг на 1 л обрабатываемой воды.
Пример 8. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Соотношение площадей поверхностей железной стружки и кокса в их смеси: наход щейс в реакторе, равно 0,8:1. Обработанна воца имеет высокую концентрацию ионов цинка, меди хрома и кадми - 0,100; 0,750; 0,550; 0,870 и 0,560 соответственно. рН очищенной воды - 6,8. Расход железной стружки на обработку 1 л воды- 110мг.
Пример 9. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Соотношение площадей поверхностей железной стружки и кокса в их смеси в реакторе равно 12:1. Вода после обработки содержит большое количе- 5 ство ионов цинка, меди, хрома, никел и кадми - 0,90; 0,100; 0,430; 9,730 и 0,620 мг/л соответственно. Значение рН воды после ее обработки составл ет 7,0. Расход железной стружки - 105 мг на 1 л
0 обрабатываемой воды.
Пример 10. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Соотношение площадей поверхностей железной стружки и
5 кокса в их смеси в реакторе равно 4:1, а поверхность железной стружки при этом составила 3000 см2 на 1 л обрабатываемой воды. Очищенна вода содержит ионы цинка , никел и кадми в концентраци х 0,002;
0 0,002 и 0,005 мг/л соответственно . рН очищенной воды 7,4. Увеличени жесткости и солесодержани очищенной воды не происходит . Расход железной стружки - 130 мг на 1 л очищаемой воды.
5 Пример 11. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Поверхность железной стружки при этом составл ла 5000 см на 1 л обрабатываемой воды. Очищен0 на вода содержит ионы цинка, никел и кадми в количествах 0,005; 0,010 и 0,020 мг/л соответственно. Ионов меди и хрома не обнаружено. Значение рН очищенной воды 7,5. Расход железной стружки 160 мг на
5 1 л обрабатываемой воды, Увеличени жесткости и солесодержани очищенной воды не происходит.
Пример 12. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают анало0 гично этому же примеру. Поверхность железной стружки при этом составл ла 20000 см2 на 1 л обрабатываемой воды. Вода после обработки содержит большое количество ионов цинка, меди, хрома, никел и кадми
5 0,125:0,140; 0,210; 0,340 и 0,850 мг/л соответственно . Значение рН очищенной воды 6,6. Расход железной стружки на очистку 1 л сточной воды 90 мг. Увеличени жесткости и солесодержани воды в ходе обработки не
0 происходит.
Пример 13. Сточную воду состава согласно примера 1 обрабатывают аналогично этому же примеру. Поверхность железной стружки при этом составл ла - 6000..
5 см2 на 1 л обрабатываемый воды . Очищенна вода содержит ионы цинка, хрома, никел и кадми в количествах 0,006; 0,050; 0,105 и 0,230 мг/л соответственно. Ионов меди в воде не обнаружено. Значение рН очищенной воды 7,1. Увеличени жесткости
и солесодержанй воды в ходе обработки не происходит. Расход железной стружки 180 мг на 1 л очищаемой воды.
Были проведены сопоставительные эксперименты , при этом использовали одну и туже промышленную воду, имеющую рН 5,5 соотношение площадей поверхности железной стружки {или лома) и кокса равн лось 4-1, площадь поверхности железной стружки (лома) соответствовала 4000 см2 на литр очищаемой сточной воды. Результаты опытов представлены в примерах 14 и 15, а также в таблице сравнительных данных.
Пример 14. Промышленную сточную воду производства печатных плат приборо- строительного Завода, содержащую ионы цинка, меди, хрома, никел , кадми и аммони в количествах 17,20; 26,85; 20,18; 14,50; 2,25; 327,30 мг/л соответственно, и имеющую рН 5,5 подают в реактор, где находитс смесь железной стружки и кокса при соотношении площадей их поверхностей равном 4:1 и при площади поверхности железной стружки равной 4000 см2 на 1 л очищаемой сточной воды,
Используема стружка имела среднюю толщину 0,40 мм и площадь поверхности 1 г стружки 6,92 см2. Гранулы кокса имели средний диаметр 2,50 мм площадь поверхности 1 г - 19,20 см2. Дл обеспечени вы- шеуказанных условий в реактор необходимо было предварительно загрузить 578,0 г железной стружки и 52,1 г гранул кокса в расчете на 1 л очищаемых сточных вод.
Контактирование воды со смесью стружки и кокса осуществл ют при непре- рывнбм перемешивании в течение 20 мин. Полученную суспензию подвергают фазовому разделению в отстойнике. Очищаема вода содержит ионы цинка, никел и кадми в количествах 0,001; 0,001 и 0,002 мг/л соответственно . Ионов меди и хрома в очищенной воде не обнаружено. Очищенна вода имеет рН 7,5. В процессе очистки увеличе- нй жесткости и содержани не происходит. Расход железной стружки на очистку 1 л сточной воды составил 160 мг.. Расход электроэнергии на вращение реактора 0,05 Вт хч/л. Степень очистки от меди и хрома соста- вила 100%, от цинка и никел по 99,99%, а от кадми 99,94%.
Пример 15. Промышленную сточную воду состава согласно примера 14 подают в реактор, где находитс железный лом и гра- нулы кокса при соотношении площадей их поверхностей равном 4:1 и при площади поверхности железного лома равной 40000 см2 на 1 л очищаемой сточной воды.
В качестве лома используют куски железа , имеющие неопределенную, самую разнообразную форму: бруски, стержни и т.д. Средн площадь поверхности 1 грамма железного лома составила 0,96 см . Гранулы кокса имели характеристики согласно примера 14.
Дл обеспечени площади поверхности железного лома равной 4000 см2 на 1 л очищаемой сточной воды необходимо было в реактор предварительно загрузить его в количестве 4062,5 г.
Контактирование воды с железным ломом и коксом осуществл ют при непрерывном перемешивании в течение 20 мин. Полученную суспензию подвергают фазовому разделению в отстойнике. Обработанна вода имеет высокую концентрацию ионов цинка, меди, хрома, никел и кадми , 1,750; 1,340; 0.405; 2,900; 0,488 мг/л соответственно . рН обработанной таким образом воды 6,3. Расход железного лома на обработку 1 л сточной воды составил 180 мг. Расход электроэнергии на вращение реактора - 0,23 Вт-ч/л.
Степень очистки от цинка, меди, хрома, никел и кадми составила 90,0. 956,1; 98,0; 80,0 и 85,1 % соответственно.
Следует отметить, что использование железного лома привело к быстрому выходу из стро электродвигател и корпуса реактора вследствие больших ударных нагрузок вызываемых вращением аппарата.
Сравнительные экспериментальные данные по очистке аммони сточных вод от т желых металлов по за вл емому способу с использованием железной стружки и железного лома приведены в таблице.
При использовании железного лома (по известному способу) в гальванической паре с коксом требуетс загрузка более чем в 7 раз превышающа потребность в стружке, при этом расход электроэнергии на вращение реактора также возрастает приблизительно в 4,6 раза, ухудшаютс услови работы реактора в следствие больших ударных нагрузок, а кроме всего не достигаетс необходима степень очистки сточной воды (см.таблицу). При использовании железного лома резко уменьшаетс количество корот- козамкнутых гальванических элементов, сокращаетс количество образующихс разнообразных активных соединений железа , значительна часть поверхности лома исключаетс из процесса очистки.
Ф о р м у л а и з о б р е т е н и
1. Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов с использованием гальванической пары железо- кокс, отличающийс тем, что, с целью
повышени степени очистки, используют соотношение площадей поверхностей железа и кокса (1-10):1 при величине площади поверхности железа 3000-5000 см на литр
обрабатываемых сточных вод, причем процесс очистки осуществл ют при рН 4.0-8,0. 2. Способ по п.1,отличающийс тем, что железо используют в виде стружки.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904792536A RU1781179C (ru) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904792536A RU1781179C (ru) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1781179C true RU1781179C (ru) | 1992-12-15 |
Family
ID=21496794
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904792536A RU1781179C (ru) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1781179C (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994018126A1 (en) * | 1993-02-15 | 1994-08-18 | 958075 Ontario Inc. Carrying On Business As Eurocan Ventures | Process for removing heavy metal ions from water |
-
1990
- 1990-02-14 RU SU904792536A patent/RU1781179C/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Феофанов. В.А., Жданович Л.П., Луха- нин B.C., Донец О.В. Применение гальвано- коагул торов дл очистки сточных вод. - Цв. металлурги , 1986, № 6, с. 47-49. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994018126A1 (en) * | 1993-02-15 | 1994-08-18 | 958075 Ontario Inc. Carrying On Business As Eurocan Ventures | Process for removing heavy metal ions from water |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4189381A (en) | Waste water treatment | |
| US5200082A (en) | Method for removing toxic substances from industrial and agricultural waste water | |
| CN101555053B (zh) | 一种可用于处理稀土高浓度氨氮废水回收工业级氯化铵的复合混凝剂及处理方法 | |
| EP2927197A1 (en) | System for treating coal gasification wastewater, and method for treating coal gasification wastewater | |
| CN109912096B (zh) | 一种邻甲酸甲酯苯磺酰胺废水分质预处理的方法 | |
| US4822496A (en) | Process for the treatment of effluent containing cyanide and toxic metals, using hydrogen peroxide and trimercaptotriazine | |
| CN110759532A (zh) | 一种钠法生产磷酸铁产生的高盐浓水处理工艺 | |
| US4481112A (en) | Process of treating gas condensate | |
| US4250030A (en) | Process for the removal of cyanides from effluent | |
| AU2020102083A4 (en) | Ammonia nitrogen emission reduction and wastewater reuse device for urea desorption effluent | |
| CN111995155A (zh) | 一种含氨氮酸性废水资源化处理的方法 | |
| RU1781179C (ru) | Способ очистки аммонийсодержащих сточных вод от т желых металлов | |
| CN110981013A (zh) | 硫代硫胺素提取后废液的处理方法 | |
| EP0051967A1 (en) | Chlorination of wastewater | |
| US5676846A (en) | Process for the detoxification of effluents containing free or complexed cyanides | |
| CN111747608B (zh) | 一种电除雾废水和/或电除尘废水的处理回用系统及处理回用方法 | |
| RU2099292C1 (ru) | Способ очистки сточных вод от сульфидов | |
| JPH11319889A (ja) | セレン含有排水の処理方法及び装置 | |
| CN212403822U (zh) | 一种湿法冶炼有色金属废水处理装置 | |
| RU2061660C1 (ru) | Способ очистки сточных вод от ионов тяжелых металлов | |
| RU2840974C1 (ru) | Способ очистки сточных вод от фенола | |
| JPH01194997A (ja) | シアン含有液の処理方法 | |
| CN112266131A (zh) | 工业废水处理方法 | |
| KR800000190B1 (ko) | 금속표면처리 폐수의 처리방법 | |
| JPH0141115B2 (ru) |