RU168876U1

RU168876U1 - The system of individual protection of the aircraft from guided missiles with infrared homing

Info

Publication number: RU168876U1
Application number: RU2016102515U
Authority: RU
Inventors: Сергей Викторович Гавриш; Михаил Юрьевич Герасимов; Виктор Юрьевич Кустов; Владимир Владимирович Логинов; Александр Валентинович Сурдо
Original assignee: Акционерное общество "Специальное конструкторское бюро "ЗЕНИТ"
Priority date: 2016-01-27
Filing date: 2016-01-27
Publication date: 2017-02-22

Abstract

Полезная модель относится к устройствам индивидуальной защиты летательного аппарата (ЛА) от входящих в состав переносных зенитно-ракетных комплексов (ПЗРК), оснащенных управляемыми ракетами (УР) с инфракрасной (ИК) головкой самонаведения (ГСН), посредством постановки с борта ЛА имитирующей активной помехи в виде направленного некогерентного модулированного ИК излучения.Особенность конструкции заявляемого устройства состоит в том, что входящий в его состав источник излучения выполнен в виде группы идентичных по светотехническим характеристикам излучающих элементов, каждый из которых снабжен эллипсоидным зеркальным отражателем, в одном из фокусов которого установлена короткодуговая ксеноновая лампа с оболочкой из бесцветного лейкосапфира, а второй его фокус совмещен с входным торцом волоконно-оптического световода. Со стороны выходного торца указанные световоды соединены осесиметрично вместе в пучок и установлены в осевом слепом отверстии параболоидного зеркального отражателя, в фокусе которого установлено вогнутое зеркало, обращенное активной поверхностью в сторону выходных торцов световодов. Активные поверхности эллипсоидных зеркальных отражателей, параболоидного зеркального отражателя и вогнутого зеркала выполнен с возможностью отражения, а световоды с возможностью направленной передачи ИК излучения в оптическом диапазоне чувствительности ИК ГСН атакующей ракеты.Предлагаемая конструкция обеспечивает существенное увеличение пиковой силы формируемого устройством излучения имитирующей активной помехи, что повышает эффективность защиты ЛА по критерию промаха атакующей УР с ИК ГСН приThe utility model relates to devices for individual protection of an aircraft (LA) from portable anti-aircraft missile systems (MANPADS) equipped with guided missiles (UR) with an infrared (IR) homing head (GOS) by staging from the aircraft an imitating active interference in the form of directional incoherent modulated IR radiation. A design feature of the claimed device is that the radiation source included in it is made in the form of a group of identical lighting characteristics to the veristics of radiating elements, each of which is equipped with an ellipsoid specular reflector, in one of the tricks of which there is a short-arc xenon lamp with a cladding of colorless leucosapphire, and its second focus is combined with the input end of the optical fiber. From the output end side, these optical fibers are connected axisymmetrically together in a bundle and are installed in the axial blind hole of a paraboloidal reflector, in the focus of which there is a concave mirror facing the active surface towards the output ends of the optical fibers. The active surfaces of the ellipsoid specular reflectors, paraboloid specular reflector and concave mirror are made with the possibility of reflection, and optical fibers with the possibility of directional transmission of infrared radiation in the optical sensitivity range of the infrared seeker of the attacking rocket. the effectiveness of the protection of aircraft according to the miss criterion of an attacking SD with infrared seeker

Description

Полезная модель относится к устройствам защиты летательных аппаратов (ЛА), в частности к средствам индивидуальной защиты ЛА от переносных зенитно-ракетных комплексов (ПЗРК), оснащенных управляемыми ракетами (УР) с инфракрасными (ИК) головками самонаведения (ГСН).The utility model relates to devices for protecting aircraft (LA), in particular to personal protective equipment for aircraft against man-portable air defense systems (MANPADS) equipped with guided missiles (UR) with infrared (IR) homing heads (GOS).

Вопросами разработки средств защиты ЛА от поражающего воздействия высокоточного оружия уделяется повышенное внимание во многих странах мира, причем одним из приоритетных направлений в этой области деятельности является разработка систем индивидуальной защиты (СИЗ) ЛА от ПЗРК, поскольку результаты исследований причин боевых потерь самолетов и вертолетов показывают, что свыше 90% ЛА были поражены оснащенными ИКГСН УР, входящими в состав ПЗРК типа "Стингер", "Стрела" и "Игла" [1]. К особенностям вооружения данного типа (ПЗРК) следует отнести скрытность их боевого применения, простоту эксплуатации и обучения пользователей (операторов ПЗРК). Именно поэтому, как это следует из работы [2], на современном этапе участились случаи использования ПЗРК различными банд-формированиями и террористическими организациями для поражения ЛА, причем не только военного, но и гражданского назначения.The development of personal protective equipment (PPE) for anti-aircraft missile defense systems, as the results of studies of the causes of combat losses of aircraft and helicopters show that the development of means of protecting aircraft from the damaging effects of precision weapons is being given increased attention in many countries of the world. that over 90% of the aircraft were struck by equipped with ICGS SD, which are part of MANPADS of the "Stinger", "Arrow" and "Needle" types [1]. The features of this type of weapon (MANPADS) include the secrecy of their combat use, ease of operation and training of users (MANPADS). That is why, as it follows from [2], at the present stage, the use of MANPADS by various gangs and terrorist organizations to defeat aircraft, not only military but also civilian, has become more frequent.

Входящая в состав ПЗРК УР представляет собой снабженной реактивной двигательной установкой носитель, на котором размещены блок целевой нагрузки (боевая часть) и устройство управления пространственной ориентации ракеты, позволяющей наводить УР на цель. Устройством управления называется аппаратура, которая определяет положение ракеты в пространстве относительно атакуемой цели, определяет направление на цель и удерживает ракету на траектории, по которой она должна следовать, чтобы поразить цель [3]. Совершенно очевидно, что цель можно обнаружить по каким-либо характерным признакам, делающим цель отличной от окружающего ее фона. К таким признакам, в первую очередь, может быть отнесена способность цели излучать электромагнитное излучение иначе, чем окружающее цель пространство. В настоящее время в УР, входящих в состав ПЗРК, преимущественно используются системы самонаведения пассивного типа, в частности система, воспринимающий элемент задающего органа которой реагирует на тепловой контраст цели - т.н. ИК ГСН. ИК ГСН является, по существу, оптоэлектронным прибором пассивного типа с ИК каналом связи "УР-ЛА" [4], который предназначен для дискретного во времени получения информации об угловых координатах атакуемого ЛА посредством регистрации непрерывного во времени ИК излучения от цели и последующего его преобразования путем последовательной оптической и электронной обработки.The SD part of the MANPADS is a carrier equipped with a rocket propulsion system, on which the target load unit (warhead) is located and the control device for the spatial orientation of the rocket, which makes it possible to direct the SD on the target. The control device is the equipment that determines the position of the rocket in space relative to the target being attacked, determines the direction to the target and keeps the rocket on the path along which it must follow in order to hit the target [3]. It is quite obvious that the target can be detected by some characteristic signs that make the target different from the background surrounding it. Such signs, in the first place, may include the ability of the target to emit electromagnetic radiation differently than the space surrounding the target. Currently, in the SDs that are part of MANPADS, passive-type homing systems are mainly used, in particular a system whose sensing element of the target organ responds to the thermal contrast of the target - the so-called IR GOS. IR GOS is essentially a passive-type optoelectronic device with an IR communication channel "UR-LA" [4], which is designed to obtain time-dependent information on the angular coordinates of the attacked aircraft by recording the time-continuous IR radiation from the target and its subsequent conversion by sequential optical and electronic processing.

Механизм противодействия ИК ГСН УР, с учетом принципа ее функционирования, достаточно хорошо известен [5], причем одним из наиболее эффективных методов противодействия ИК ГСН УР в настоящее время принято считать дезинформирующее воздействие на ГСН атакующий ЛА УР посредством имитирующей активной помехи в виде направленного на атакующую УР модулированного ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ИК ГСН атакующей УР, величина пиковой силы которого превосходит величину собственного теплового (ИК) излучения атакуемого ЛА [6]. При поступлении излучения имитирующей активности помехи во входной тракт ИК ГСН атакующей УР и дальнейшем его преобразовании указанное излучение становится источником ложной информации о местонахождении атакуемого ЛА, несмотря на полную исправность ИК ГСН, что с необходимостью приводит, как это указано в работе [6], к срыву самонаведения УР на цель (атакуемый ЛА). В целом процесс противодействия ИК ГСН УР включает два взаимосвязанных этапа. Во-первых, это обнаружение атакующей ЛА УР и определение ее пространственных координат, а, во-вторых, осуществление дезинформирующего воздействия на ИК ГСН УР направленным излучением имитирующей активной помехи. Именно поэтому в состав СИЗ Л А от УР с ИК ГСН входят два взаимосвязанных блока - направленный излучатель модулированного некогерентного ИК излучения и устройство его наведения на атакующую УР.The mechanism for counteracting the IR GSN SD, taking into account the principle of its functioning, is quite well known [5], and one of the most effective methods of counteracting the IR GSN SD is currently considered to be the misinforming effect on the GOS of an attacking LA SD by imitating active interference in the form of an attack SD of modulated IR radiation in the spectral sensitivity range of the infrared seeker of the attacking SD, the magnitude of the peak force which exceeds the value of the intrinsic thermal (IR) radiation of the attacked aircraft [6]. Upon receipt of radiation simulating interference activity in the input path of the infrared seeker of the attacking SD and its further conversion, the specified radiation becomes a source of false information about the location of the attacked aircraft, despite the full operability of the infrared seeker, which necessarily leads, as indicated in [6], to disruption of homing missiles on the target (attacked aircraft). In general, the process of counteracting the IR GOS SD includes two interrelated stages. Firstly, this is the detection of an attacking aircraft of the SD and determination of its spatial coordinates, and, secondly, the implementation of a misinforming effect on the infrared seeker of the SD with directional radiation simulating active interference. That is why the composition of the SIZ L A from the UR with the infrared seeker includes two interconnected units - a directional emitter of modulated incoherent infrared radiation and a device for pointing it at the attacking UR.

Известна разработанная американской фирмой "Northrop Grumman" СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН - LAIRCM AN/AAQ - 24 (v) [7]. Указанная СИЗ, выбранная в качестве прототипа, содержит направленный излучатель имитирующей активной помехи в виде модулированного некогерентного ИК излучения и устройство пространственной ориентации (наведения) направленного излучателя имитирующей активной помехи на атакующую УР, задающий орган которого выполнен с возможностью дистанционной регистрации ультрафиолетовой составляющей излучения факела реактивной двигательной установки УР. Излучатель имитирующей активной помехи указанной СИЗ, выбранной в качестве прототипа, содержит единичный источник некогерентного ИК излучения в виде цезиевой газоразрядной лампы с оболочкой из бесцветного лейкосапфира, обеспечивающей генерацию ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ИК ГСН атакующей ЛА УР (3,5-5,0 мкм). Цезиевая газоразрядная лампа оптически сопряжена со светопреобразующей оптической системой направленного типа в виде зеркального отражателя, обеспечивающего концентрацию генерируемого цезиевой лампой ИК излучения в узкий луч. Амплитудная модуляция формируемого СИЗ ИК излучения осуществляется по обычной схеме, принятой для импульсных газоразрядных ламп, т.е. за счет модуляции разрядного тока лампы по частоте, что делает конструкцию излучателя СИЗ предельно простой и надежной.Known developed by the American company "Northrop Grumman" SIZ LA from UR with IR seeker - LAIRCM AN / AAQ - 24 (v) [7]. The specified PPE, selected as a prototype, contains a directional emitter of simulating active interference in the form of modulated incoherent infrared radiation and a device for spatial orientation (guidance) of a directed emitter of simulating active interference on the attacking SD, the master of which is configured to remotely register the ultraviolet component of the radiation of a jet torch installation of ur. The emitter emulating active interference of the specified SIZ, selected as a prototype, contains a single source of incoherent IR radiation in the form of a cesium gas discharge lamp with a colorless leucosapphire cladding, which generates IR radiation in the IR spectral sensitivity range of the attacking UR (3.5-5.0 μm). A cesium gas discharge lamp is optically coupled to a directional type light-converting optical system in the form of a mirror reflector, which ensures the concentration of the infrared radiation generated by the cesium lamp in a narrow beam. The amplitude modulation of the generated PPE IR radiation is carried out according to the usual scheme adopted for pulsed gas-discharge lamps, i.e. due to the modulation of the discharge current of the lamp in frequency, which makes the design of the SIZ emitter extremely simple and reliable.

В работе [6] показано, что эффективность противодействия ИК ГСН атакующей УР посредством имитирующей активной помехи существенно зависит от степени совпадения частоты модуляции излучения имитирующей активной помехи и частоты модуляции излучения от цели (собственного ИК излучения ЛА), принятой в ИК ГСН УР. Следует, однако, отметить, что в реальных условиях эксплуатации СИЗ ЛА по причине отсутствия достоверной информации о типе атакующей УР имеет место расхождение частоты модуляции помехового излучения, определяемой заложенной в блок формирования управляющего воздействия СИЗ программой, и частотой модуляции излучения от цели, принятой ИК ГСН атакующей УР. Это несовпадение частот модуляции с необходимостью приводит к увеличению времени воздействия имитирующей активной помехи на ГСН атакующей УР, необходимого для срыва самонаведения УР на атакуемый ЛА, достигая в критическом случае величины сравнимой с временным интервалом, соответствующим минимальной дальности пуска УР [6], что, вообще говоря, абсолютно недопустимо. Компенсировать указанный недостаток функционирования СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН, как это указано в работе [6], можно за счет существенного (в десятки раз) превышения величины пиковой силы излучения имитирующей активной помехи над собственным тепловым (ИК) излучением атакуемого ЛА. Таким образом одна из основных проблем при конструировании СИЗ ЛА состоит в необходимости существенного, в десятки раз, превышения пиковой силы помехового излучения над собственным тепловым излучением ЛА при условии, что помеховое излучение сконцентрировано в ограниченной зоне пространства и ориентировано на ГСН атакующей ЛА УР.It was shown in [6] that the effectiveness of counteracting the IR GOS of an attacking SD by simulating active interference substantially depends on the degree of coincidence of the radiation modulation frequency of the simulating active noise and the radiation modulation frequency on the target (intrinsic IR radiation of the aircraft) adopted in the IR GOS SD. It should be noted, however, that in the actual operating conditions of the SIZ aircraft due to the lack of reliable information about the type of attacking SD, there is a discrepancy in the frequency of modulation of interfering radiation, which is determined by the program applied to the block for generating the control action of SIZ, and the frequency of radiation modulation from the target adopted by the IR seeker attacking ur. This discrepancy between the modulation frequencies necessarily leads to an increase in the time of exposure of an attacking missile defense simulating active interference on the GOS, which is necessary to disrupt the homing of the missile defense to the attacked aircraft, reaching in a critical case a value comparable to the time interval corresponding to the minimum missile launch range [6], which, in general speaking absolutely unacceptable. To compensate for this drawback of the operation of the SIZ aircraft from the UR with IR GOS, as indicated in [6], it is possible due to a significant (tens of times) excess of the peak radiation strength of the simulated active noise over the intrinsic thermal (IR) radiation of the attacked aircraft. Thus, one of the main problems in the design of SIZ aircraft is the need for a significant, tens of times, excess of the peak strength of the jamming radiation over the aircraft’s own thermal radiation, provided that the jamming radiation is concentrated in a limited area of space and is focused on the GOS of the attacking LA.

Как было указано выше входящий в состав СИЗ, выбранной в качестве прототипа, источник первичного оптического (ИК) излучения выполнен в виде цезиевой газоразрядной лампы с оболочкой из бесцветного лейкосапфира. В работе [8] показано, что генерируемое такой лампой ИК излучение, спектральный состав которого соответствует диапазону спектральной чувствительности ИК ГСН атакующей ЛА УР (3,5-5,0 мкм), исходит только из приповерхностных слоев канала разряда и его интенсивность (пиковая сила излучения) определяется, соответственно, величиной рабочей поверхности канала разряда, т.е. наиболее эффективным средством увеличения пиковой силы ИК излучения газоразрядной лампы с плазмообразующей средой на основе цезия является увеличение площади его излучающей поверхности при сохранении объема плазмообразующей среды [9].As mentioned above, which is part of the PPE, selected as a prototype, the source of primary optical (IR) radiation is made in the form of a cesium gas discharge lamp with a shell made of colorless leucosapphire. It was shown in [8] that the IR radiation generated by such a lamp, the spectral composition of which corresponds to the spectral sensitivity range of the infrared seeker of the attacking LA SD (3.5-5.0 μm), comes only from the surface layers of the discharge channel and its intensity (peak force radiation) is determined, respectively, by the magnitude of the working surface of the discharge channel, i.e. the most effective means of increasing the peak strength of infrared radiation of a gas discharge lamp with a plasma-forming medium based on cesium is to increase the area of its radiating surface while maintaining the volume of the plasma-forming medium [9].

Известно [10], что для реализации заданной кривой светораспределения светового прибора направленного типа при достаточно высоком КПД необходимо учитывать взаимодействие источника первичного оптического излучения и зеркального отражателя. Взаимодействие бывает эффективным только в том случае, когда яркость, форма и размер светящего тела источника оптического излучения должным образом связаны с формой и размерами зеркального отражателя. Традиционно, как показывает практика конструирования световых приборов, учет совместного действия этой пары заключается в следующем: параметры источника оптического излучения (в первую очередь яркость и размеры светящего тела) принимаются за основу и по ним определяются форма и размер зеркального отражателя, чтобы их совокупное действие создавало заданную кривую светораспределения светового прибора. В данном конкретном случае увеличение размеров светящего тела источника, что необходимо для увеличения пиковой силы ИК излучения газоразрядной лампы с цезиевым наполнением, приводит к необходимости увеличения размеров зеркального отражателя (при сохранении его геометрии) при условии сохранения значения его КПД. Однако, увеличение диаметра и габаритов входящего в состав направленного излучателя СИЗ зеркального отражателя, вообще говоря, нежелательно, поскольку отрицательно влияет на аэродинамику носителя СИЗ (защищаемого ЛА).It is known [10] that in order to realize a given light distribution curve of a directional type light device with a sufficiently high efficiency, it is necessary to take into account the interaction of the primary optical radiation source and the specular reflector. The interaction is effective only when the brightness, shape and size of the luminous body of the optical radiation source are properly associated with the shape and size of the mirror reflector. Traditionally, as the practice of designing lighting devices shows, taking into account the combined action of this pair is as follows: the parameters of the optical radiation source (primarily the brightness and dimensions of the luminous body) are taken as the basis and the shape and size of the mirror reflector are determined from them, so that their combined effect creates predetermined light distribution curve of the light fixture. In this particular case, an increase in the size of the luminous body of the source, which is necessary to increase the peak IR radiation power of a gas discharge lamp with cesium filling, leads to the need to increase the size of the specular reflector (while maintaining its geometry), provided that its efficiency value is maintained. However, an increase in the diameter and dimensions of the specular reflector included in the directional emitter of the PPE is generally undesirable, since it negatively affects the aerodynamics of the carrier of the PPE (protected aircraft).

Таким образом, недостаток конструкции СИЗ ЛА от УР с ИКГСН, выбранной в качестве прототипа, состоит в практической невозможности существенного увеличения пиковой силы формируемого направленным излучателем излучения имитирующей активной помехи при сохранении габаритов входящего в его состав зеркального отражателя и использовании единичного источника некогерентного ИК излучения повышенной мощности, что приводит к снижению эффективности функционирования СИЗ по критерию промаха атакующей УР при несовпадении частоты модуляции излучения активной помехи и частоты модуляции от цели, принятой в ИК ГСН атакующей УР.Thus, the design drawback of the SIZ LA from the UR with IKGSN, selected as a prototype, is the practical impossibility of significantly increasing the peak force generated by the directed emitter of the radiation emulating active interference while maintaining the dimensions of the specular reflector included in it and using a single source of incoherent IR radiation of increased power , which leads to a decrease in the effectiveness of the functioning of PPE according to the miss criterion of the attacking SD if the modulation frequency of the radiation Ia active noise and modulation frequency on the target adopted in attacking IR GOS SD.

Задача, на решение которой направлена полезная модель, состоит в устранении указанного недостатка и обеспечении возможности увеличения пиковой силы формируемого направленным излучателем излучения имитирующей активной помехи за счет оптимизации конструкции входящего в его состав источника модулированного некогерентного ИК излучения.The problem the utility model aims to solve is to eliminate this drawback and to provide the possibility of increasing the peak force generated by a directed emitter of radiation simulating active interference by optimizing the design of the modulated incoherent IR radiation source included in it.

Технический результат, достигаемый при использовании предлагаемой конструкции СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН, заключается в повышении эффективности функционирования СИЗ ЛА по критерию промаха УР с ИК ГСН и повышении, соответственно, живучести защищаемого ЛА.The technical result achieved by using the proposed design of PPE aircraft from UR with infrared seeker is to increase the efficiency of the operation of PPE aircraft according to the missed criterion of UR with infrared seeker and increase, respectively, the survivability of the protected aircraft.

Заявляемая СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН, как СИЗ, выбранная в качестве прототипа, содержит направленный излучатель имитирующей активной помехи в виде модулированного некогерентного ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ГСН УР и устройство наведения направленного излучателя имитирующей активной помехи на атакующую ракету.The claimed SIZ LA from the UR with the IR seeker, as the SIZ selected as a prototype, contains a directional emitter of simulating active interference in the form of a modulated incoherent IR radiation in the spectral sensitivity range of the seeker of the SD and a device for guiding a directional emitter simulating active interference to an attacking missile.

Отличие заявляемой СИЗ ЛА от прототипа состоит в том, что входящий в состав направленного излучателя источник некогерентного ИК излучения выполнен в виде группы идентичных по светотехническим характеристикам излучающих элементов, каждый из которых снабжен эллипсоидным зеркальным отражателем, в котором установлена короткодуговая ксеноновая лампа сверхвысокого давления (КДКЛ СВД) с трубчатой оболочкой из бесцветного лейкосапфира, продольная ось которой совмещена с оптической осью эллипсоидного отражателя, а центр ее разрядного промежутка совмещен с одним из фокусов этого отражателя, и волоконно-оптическим световодом, центр входного торца которого, перпендикулярного оптической оси эллипсоидного отражателя, совмещен со вторым фокусом эллипсоидного отражателя, а со стороны выходного торца световоды, входящие в состав каждого из образующих группу излучающих элементов, соединены осесиметрично вместе в пучок и установлены в осевом "слепом" отверстии параболоидного зеркального отражателя так, что выходные торцы световодов находятся в одной плоскости, перпендикулярной оптической оси параболоидного отражателя, а в фокусе параболоидного отражателя установлено вогнутое зеркало, обращенное активной поверхностью в сторону выходных торцов световодов, причем активные поверхности эллипсоидных зеркальных отражателей, параболоидного зеркального отражателя и установленного в его фокусе вогнутого зеркала выполнены с возможностью отражения ИК излучения, а волоконно-оптические световоды выполнены с возможностью направленной передачи ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ИК ГСН УР, а величина радиуса светового отверстия установленного в фокусе параболоидного отражателя вогнутого зеркала составляет:The difference between the claimed SIZ aircraft and the prototype is that the incoherent IR radiation source included in the directional emitter is made in the form of a group of emitting elements identical in terms of lighting characteristics, each of which is equipped with an ellipsoid specular reflector, in which an ultrahigh-pressure short-arc xenon lamp (KDKL SVD ) with a tubular shell made of colorless leucosapphire, the longitudinal axis of which is aligned with the optical axis of the ellipsoid reflector, and the center of its discharge prom the creep is combined with one of the foci of this reflector, and a fiber optic fiber, the center of the input end of which is perpendicular to the optical axis of the ellipsoid reflector, is aligned with the second focus of the ellipsoid reflector, and from the output end, the optical fibers that make up each of the radiating elements forming a group connected axially symmetrically together in a bundle and installed in the axial "blind" hole of the paraboloidal reflector so that the output ends of the optical fibers are in the same plane perpendicular optical axis of the paraboloid reflector, and a concave mirror is installed in the focus of the paraboloid reflector, facing the active surface towards the output ends of the optical fibers, the active surfaces of the ellipsoid reflectors, the paraboloid mirror reflector and the concave mirror mounted in its focus are capable of reflecting IR radiation, and fiber optical fibers are made with the possibility of directional transmission of infrared radiation in the spectral sensitivity range of the infrared seeker IR SD, and the radius of the light hole installed in the focus of the paraboloid reflector of the concave mirror is:

,

где R - радиус излучающей поверхности, образованной выходными торцами световодов, соединенных осесиметрично вместе в пучок;where R is the radius of the radiating surface formed by the output ends of the optical fibers connected axisymmetrically together in a beam;

L - расстояние от плоскости выходных торцов световодов до плоскости светового отверстия вогнутого зеркала;L is the distance from the plane of the output ends of the optical fibers to the plane of the light hole of the concave mirror;

α - апертурный угол единичного волоконно-оптического световода.α is the aperture angle of a single fiber optic fiber.

На фиг. 1 приведена блок-схема варианта конкретного исполнения заявляемой СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН. СИЗ содержит направленный излучатель 1 имитирующей активной помехи в виде модулированного по амплитуде некогерентного ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ГСН УР и устройство наведения 2 направленного излучателя 1 на атакующую ЛА УР. Устройство наведения 2 направленного излучателя 1 выполнено по принципу следующей системы и имеет типовую функциональную структуру, конструктивное выполнение отдельных элементов которой применительно к светотехнической практике хорошо известно. В данном конкретном случае устройство наведения 2 направленного излучателя 1 содержит задающий орган 3, электронный блок формирования управляющего воздействия 4 и исполнительный блок 5. Задающий орган 3 выполнен в виде комбинации работающих в ультрафиолетовом (УФ) диапазоне оптического спектра пассивных оптоэлектронных датчиков мгновенного обзора. Использование таких датчиков по аналогичному назначению известно [11]. Исполнительный орган 5 устройства 2 предназначен для механического изменения пространственной ориентации направленного излучателя 1 на атакующую УР в соответствии с управляющим сигналом с выхода блока 4. Конструктивные варианты исполнения такого рода устройств, предназначенных для изменения в соответствии с управляющим сигналом направления распространения оптического излучения достаточно хорошо известны. Кроме того блок формирования управляющего воздействия 4 через линию передачи команд управления 6 сопряжен с излучателем 1. Излучатель 1 имеет типовую функциональную структуру, свойственную направленным излучателям оптического излучателя дальнего действия, т.е. представляет собой световой прибор, в котором генерируемое источником оптическое излучение концентрируется в ограниченном пространственном угле посредством внешней по отношению к источнику оптического излучения перераспределяющей оптической системы в виде параболоидного зеркального отражателя, поскольку, как это следует из [10], при использовании такого отражателя обеспечивается наибольшая угловая концентрация светового потока по сравнению с другими оптическими системами при одинаковых по размерам выходным апертурам. В данном конкретном случае излучатель 1 содержит источник некогерентного ИК излучения, который выполнен в виде группы идентичных по светотехническим характеристикам излучающих элементов 7 (на фиг. 1 показаны три, образующих группу, излучающих элементов 7), каждый из которых снабжен эллипсоидным зеркальным отражателем (на фиг. 1 не показаны), в котором установлена соединенная через линию передачи команд управления 8 с единым блоком модуляции разрядного тока по частоте 9 газоразрядная лампа 10. Газоразрядные лампы 10 представляют собой идентичные по светотехническим характеристикам источники некогерентного ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ИК ГСН УР, которые, в данном конкретном случае, выполнены в виде КДКЛ СВД с трубчатой оболочкой из бесцветного лейкосапфира. Следует отметить, что в реальных условиях количество излучающих элементов 7 в составе направленного излучателя 1 может быть значительно больше, чем показано на фиг. 1, а указанное в данном конкретном случае количество излучающих элементов 7 на основе КДКЛ 10 выбрано для упрощения восприятия общего принципа, заложенного в конструкцию излучателя 1 СИЗ. Конструкция подобного типа КДКЛ СВД, предназначенной для использования в качестве единичного излучающего элемента в составе СИЗ ЛА от УР с ИКГСН известна [12] и не требует специального пояснения. Блок модуляции разрядного тока 9 КДКЛ 10 выполнен по обычной для импульсных газоразрядных ламп схеме. Каждая из КДКЛ 10 установлена во входящем в состав соответствующего излучающего элемента 7 эллипсоидном зеркальном отражателе так, что ее продольная ось совмещена с оптической осью эллипсоидного отражателя, а центр ее разрядного промежутка совмещен с одним из фокусов эллипсоидного зеркального отражателя. Активная поверхность эллипсоидных зеркальных отражателей в данном конкретном случае выполнена из никеля, поскольку его коэффициент отражения в спектральном диапазоне 3,5-5,0 мкм достаточно высок - 0,88÷0,94 [13]. Кроме указанного конструктивного элемента 10 (КДКЛ) каждый из образующих группу излучающих элементов 7 содержит прозрачный в ИК диапазоне оптического спектра (3,5-5,0 мкм) одиночный гибкий волоконно-оптический световод 11 с прямыми торцами. Конструкция подобного типа ИК световода, сердцевина которого выполнена из твердых растворов хлорид-бромид-иодида серебра, а отражающая оболочка имеет показатель преломления меньше, чем его сердцевина, известна [14] и не требует специального пояснения. Следует только отметить, что указанный ИК световод обладает низким показателем оптических потерь и повышенной фотостойкостью, что, с учетом его аппаратурного использования, крайне важно.In FIG. 1 shows a block diagram of a specific embodiment of the claimed SIZ LA from UR with infrared seeker. The PPE contains a directional emitter 1 simulating active interference in the form of amplitude-modulated incoherent infrared radiation in the spectral sensitivity range of the GS-UR and a guidance device 2 of the directional emitter 1 to the attacking UR-type aircraft. The guidance device 2 of the directional emitter 1 is made according to the principle of the following system and has a typical functional structure, the structural implementation of the individual elements of which is well known in relation to lighting practice. In this particular case, the guidance device 2 of the directional emitter 1 contains a driver 3, an electronic control action generating unit 4 and an actuator 5. The driver 3 is made in the form of a combination of passive instantaneous optical sensors operating in the ultraviolet (UV) range of the optical spectrum. The use of such sensors for a similar purpose is known [11]. The actuator 5 of the device 2 is designed to mechanically change the spatial orientation of the directional emitter 1 to the attacking SD in accordance with the control signal from the output of unit 4. Constructive versions of such devices designed to change the direction of propagation of optical radiation in accordance with the control signal are quite well known. In addition, the control action generating unit 4 through the control command transmission line 6 is coupled to the emitter 1. The emitter 1 has a typical functional structure characteristic of directional emitters of a long-range optical emitter, i.e. It is a light device in which the optical radiation generated by the source is concentrated in a limited spatial angle by means of a redistributing optical system external to the optical radiation source in the form of a paraboloidal reflector, since, as follows from [10], when using such a reflector, the greatest angular light flux concentration in comparison with other optical systems with identical output apertures. In this particular case, the emitter 1 contains a source of incoherent IR radiation, which is made in the form of a group of emitting elements 7 that are identical in light performance (Fig. 1 shows three grouping emitting elements 7), each of which is equipped with an ellipsoid reflector (in Fig. .1 not shown), in which a gas discharge lamp 10 is connected, connected via a control command transmission line 8 with a single unit for modulating the discharge current at a frequency of 9. The gas discharge lamps 10 are identical s lighting characteristics of incoherent sources of infrared radiation in the spectral range of sensitivity IR GOS UR, which in this specific case, made in the form KDKL SVD with the cladding tube of a colorless sapphire. It should be noted that in real conditions the number of radiating elements 7 in the composition of the directional emitter 1 can be significantly larger than that shown in FIG. 1, and the number of radiating elements 7 specified in this particular case based on the QCL 10 is selected to simplify the perception of the general principle incorporated in the design of the emitter 1 of the PPE. The design of this type of CDDL SVD, intended for use as a single emitting element in the composition of the SIZ LA from the UR with IKGSN known [12] and does not require special explanation. The block of modulation of the discharge current 9 KDKL 10 is made according to the usual for pulsed discharge lamps. Each of the QEDLs 10 is mounted in an ellipsoid reflector included in the corresponding emitting element 7 so that its longitudinal axis is aligned with the optical axis of the ellipsoid reflector, and the center of its discharge gap is aligned with one of the foci of the ellipsoid reflector. The active surface of ellipsoidal mirror reflectors in this particular case is made of nickel, since its reflection coefficient in the spectral range of 3.5–5.0 μm is quite high - 0.88–0.94 [13]. In addition to the specified structural element 10 (KDKL) each of the radiating elements 7 forming a group 7 contains a single flexible fiber-optic optical fiber 11 with straight ends transparent in the infrared range of the optical spectrum (3.5-5.0 μm). The design of this type of IR fiber, the core of which is made of solid solutions of silver chloride-bromide iodide, and the reflecting shell has a refractive index less than its core, is known [14] and does not require special explanation. It should only be noted that this infrared fiber has a low optical loss and high photostability, which, given its hardware use, is extremely important.

Каждый из световодов 11 установлен в эллипсоидном зеркальном отражателя так, чтобы центр его входного торца был перпендикулярен оптической оси отражателя и был совмещен с его вторым фокусом. Принципы конструирования таких светооптических систем с учетом взаимосвязи образующих их элементов известны [15, 16], что позволяет осуществить выбор оптимальных параметров элементов такой системы -диаметр сердцевины световода 11, эксцентриситет эллипсоидного зеркального отражателя, межэлектродное расстояние КДКЛ 10. Со стороны выходного торца световоды 11, входящие в состав каждого из образующих группу излучающих элементов 7, соединены осесиметрично вместе в пучок (или жгут) так, что выходные торцы световодов 11 находятся в одной плоскости, перпендикулярной оси пучка (фиг. 2). По существу световоды 11, в данном конкретном случае, образуют т.н. волоконно-оптический коллектор [17], который представляет собой пучок световодов с несколькими входными торцевыми поверхностями и одной выходной поверхностью для объединения формируемого отдельными излучающими элементами 7 ИК излучения в единый (суммарный) поток ИК излучения повышенной мощности. Соединенные осесиметрично в пучок световоды 11 установлены в осевом "слепом" отверстии параболоидного зеркального отражателя 12. Следует отметить, что отражателем со "слепым" отверстием принято называть отражатель со срезанной центральной частью для удобства монтажа источника оптического излучения, помещенного в фокусе отражателя [18]. Световоды 11 установлены в отражателе 12 так, что плоскость выходных торцов световодов 11 перпендикулярна оптической оси отражателя 12. В фокусе параболоидного зеркального отражателя 12 установлено вогнутое зеркало 13, активная поверхность которого обращена в сторону выходных торцов световодов 11. Активные поверхности параболоидного зеркального отражателя 12 и вогнутого зеркала 13 в данном конкретном случае выполнены из никеля, поскольку, во-первых, как это было указано выше, коэффициент отражения никеля в спектральном диапазоне 3,5-5,0 мкм достаточно высок (0,88-0,94), а, во-вторых, этот материал обладает высокой термостойкостью (температура плавления никеля - 1453°C).Each of the optical fibers 11 is mounted in an ellipsoid specular reflector so that the center of its input end is perpendicular to the optical axis of the reflector and is aligned with its second focus. The principles of designing such light-optical systems taking into account the interconnection of the elements forming them are known [15, 16], which allows the selection of the optimal parameters of the elements of such a system — the diameter of the core of the fiber 11, the eccentricity of the ellipsoid reflector, the interelectrode distance of the QEDL 10. From the output end of the fiber 11 included in each of the radiating elements 7 forming a group 7 are connected axisymmetrically together in a bundle (or bundle) so that the output ends of the optical fibers 11 are in the same plane, perpendicular to the axis of the beam (Fig. 2). Essentially, the optical fibers 11, in this particular case, form the so-called. fiber-optic collector [17], which is a bundle of optical fibers with several input end surfaces and one output surface for combining the infrared radiation generated by the individual emitting elements 7 into a single (total) stream of increased infrared radiation. The optical fibers 11 connected axisymmetrically to the beam are installed in the axial “blind” hole of the paraboloidal specular reflector 12. It should be noted that a reflector with a “blind” hole is usually called a reflector with a cut-off central part for the convenience of mounting an optical radiation source placed at the focus of the reflector [18]. The optical fibers 11 are installed in the reflector 12 so that the plane of the output ends of the optical fibers 11 is perpendicular to the optical axis of the reflector 12. A concave mirror 13 is installed in the focus of the paraboloidal reflector 12, the active surface of which is facing the output ends of the optical fibers 11. The active surfaces of the paraboloidal reflector 12 and the concave the mirrors 13 in this particular case are made of nickel, because, firstly, as was indicated above, the reflection coefficient of nickel in the spectral range of 3.5–5.0 μm is sufficient precisely high (0.88-0.94), and, secondly, this material has high heat resistance (nickel melting point - 1453 ° C).

Заявляемая СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН работает следующим образом. Первоначально, при отсутствии факта ракетной атаки, а только при ее угрозе, каждая из входящих в состав образующих группу излучающих элементов 7 КДКЛ 10 находится в дежурном режиме и генерация излучения имитирующей активной помехи излучателем 1 отсутствует. Задающий орган 3 устройство наведения 2 направленного излучателя 1 осуществляет "мгновенный" обзор атакоопасной зоны окружающего ЛА пространства. При входе в зону чувствительности задающего органа 3 устройства наведения 2 излучателя 1 атакующей УР, факел реактивной двигательной установки которой является источником излучения в ультрафиолетовом диапазоне оптического спектра, задающий орган 3 устройства 2 осуществляет регистрацию факта ракетной атаки, а блок формирования управляющего воздействия 4 устройства наведения 2 направленного излучателя 1 формирует управляющий сигнал, который несет информацию о пространственном положении атакующей ЛА УР. Управляющий сигнал с блока 4 поступает через линию передачи команд управления на вход исполнительного органа 5 устройства 2. Под воздействием этого управляющего сигнала исполнительный орган 5 устройства 2 осуществляет пространственную ориентацию направленного излучателя 1 по направлению на атакующую УР. Одновременно блок 4 вырабатывает сигнал управляющего воздействия, который через линию передачи команд управления 6 поступает на блок 9, который вырабатывает сигнал управляющего воздействия, который через линии передачи команд управления 8 одновременно поступает на входящие в состав излучающих элементов 7 КДКЛ 10. Лампы 10 переходят в режим генерации ИК излучения, спектральный диапазон которого соответствует спектральному диапазону чувствительности ИК ГСН атакующей УР (3,5-5,0 мкм), а импульсно периодический профиль которого определяется заложенной в блок 9 программой. Пространственное распределение генерируемого КДКЛ 10 ИК излучения формирует светящее тело разряда, которое с достаточно высокой степенью приближения можно отождествить с равнояркой шаровой поверхностью, радиус которой составляет половину величины разрядного промежутка лампы 10. Излучение от КДКЛ 10, центр светящего тела разряда которой совмещен с фокусом эллипсоидного зеркального отражателя каждого из излучающих элементов 7, фокусируется в области второго фокуса эллипсоидного зеркального отражателя, в котором размещен центр входного торца световода 11. Световоды 11, соединенные со стороны их входных торцов осесиметрично вместе в пучок, обеспечивают синхронную передачу модулированного по амплитуде ИК излучения от каждой из КДКЛ 10 к вогнутому зеркалу 13, которое переотражая падающее на него суммарное излучение от КДКЛ 10, поступившее через световоды 11, по существу выполняет, в данном конкретном случае, функцию источника модулированного некогерентного ИК излучения, размещенного в фокусе параболоидного зеркального отражателя 12. Одно из основных свойств единичного волоконно-оптического световода состоит в том, что излучение из выходного торца световода осесиметрично заполняет все коническое пространство, определяемое апертурой световода, независимо от угла падения оптического излучения и его сходимости на входном торце [17].The inventive PPE LA from UR with IR GOS works as follows. Initially, in the absence of the fact of a missile attack, but only if it is threatened, each of the constituent elements of the group of emitting elements 7 of the KDKL 10 is in standby mode and there is no generation of radiation simulating active interference by the emitter 1. The master body 3 of the guidance device 2 of the directional emitter 1 provides an "instant" overview of the attack zone of the surrounding aircraft space. At the entrance to the sensitivity zone of the master body 3 of the guidance device 2 of the emitter 1 of the attacking SD, the jet propulsion torch of which is a source of radiation in the ultraviolet range of the optical spectrum, the master body 3 of the device 2 registers the fact of a missile attack, and the control formation unit 4 of the guidance device 2 directional emitter 1 generates a control signal that carries information about the spatial position of the attacking aircraft LA. The control signal from block 4 enters through the transmission line of control commands to the input of the executive body 5 of device 2. Under the influence of this control signal, the executive body 5 of device 2 carries out the spatial orientation of the directional emitter 1 in the direction of the attacking SD. At the same time, block 4 generates a control signal, which through the transmission line of control commands 6 enters block 9, which generates a signal of control action, which, through the transmission line of control commands 8, simultaneously enters the KDKL 10 that are part of the emitting elements 7. Lamps 10 go into mode generation of IR radiation, the spectral range of which corresponds to the spectral range of sensitivity of the infrared seeker of the attacking SD (3.5-5.0 μm), and the pulse-periodic profile of which is determined by married to block 9 program. The spatial distribution of the generated IR QEDL 10 forms a luminous discharge body, which can be identified with a fairly high degree of approximation with a uniformly spherical surface, the radius of which is half the magnitude of the discharge gap of the lamp 10. The radiation from the QEDL 10, the center of the luminous discharge body of which is aligned with the focus of the ellipsoid mirror the reflector of each of the radiating elements 7, focuses in the region of the second focus of the ellipsoidal mirror reflector, in which the center of the input the end of the fiber 11. The fibers 11, connected from the side of their input ends axisymmetrically together in the beam, provide synchronous transmission of amplitude-modulated IR radiation from each of the KDKL 10 to the concave mirror 13, which reflects the total radiation incident on it from the KDKL 10 received through the optical fibers 11 essentially performs, in this particular case, the function of a modulated incoherent IR radiation source located at the focus of a paraboloidal specular reflector 12. One of the main properties of a single fiber of optical fiber is that radiation from the output end of the fiber osesimetrichno fills the conical space defined by the fiber aperture, irrespective of the angle of incidence of optical radiation and its convergence at the inlet end [17].

Таким образом расходимость ИК излучения на выходе собранных в пучок световодов И определяется двойным апертурным углом единичного световода 11, входящего в состав пучка (фиг. 3). Апертурный угол единичного световода согласно [19] равен:Thus, the divergence of infrared radiation at the output of the AND fibers assembled into the beam is determined by the double aperture angle of a single fiber 11, which is part of the beam (Fig. 3). The aperture angle of a single fiber according to [19] is equal to:

,

где n_c и n_o - показатели преломления сердцевины и оболочки единичного световода. Именно поэтому величина радиуса светового отверстия установленного в фокусе параболоидного зеркального отражателя 12 вогнутого зеркала 13 составляет (фиг. 3):where n _c and n _o are the refractive indices of the core and cladding of a single fiber. That is why the radius of the light hole installed in the focus of the paraboloidal reflector 12 of the concave mirror 13 is (Fig. 3):

,

где R - радиус излучающей поверхности, образованной выходными торцами световодов 11, соединенных осесиметрично вместе в пучок;where R is the radius of the radiating surface formed by the output ends of the optical fibers 11 connected axisymmetrically together in a beam;

L - расстояние от плоскости выходных торцов световодов 11 до плоскости светового отверстия вогнутого зеркала 13;L is the distance from the plane of the output ends of the optical fibers 11 to the plane of the light hole of the concave mirror 13;

α - апертурный угол единичного волоконно-оптического световода 11.α is the aperture angle of a single fiber optic fiber 11.

В соответствии с законом Манжена [18] сила света направленного излучателя прожекторного типа в направлении оптической оси равна произведению яркости источника света, помещенного в фокусе отражателя, на площадь светового отверстия отражателя и на коэффициент выхода, учитывающий потери света в прожекторе, и, следовательно, предлагаемая конструкция обеспечивает возможность увеличения пиковой силы формируемого направленным излучателем 1 излучения имитирующей активности помехи при сохранении неизменных габаритов параболоидного зеркального отражателя 12, что с учетом особенностей аппаратурного применения излучателя 1 в составе СИЗ ЛА, крайне важно, причем величина пиковой силы формируемого излучателем 1 ИК излучения тем выше, чем большее количество используемых в его составе идентичных по светотехническим характеристикам излучающих элементов 7 на основе КДКЛ 10 со стандартными рабочими мощностями.In accordance with Mangin’s law [18], the luminous intensity of a directional searchlight emitter in the direction of the optical axis is equal to the product of the brightness of the light source placed at the focus of the reflector and the area of the light opening of the reflector and the output coefficient that takes into account the light loss in the projector, and therefore, the proposed the design provides the possibility of increasing the peak force generated by the directional emitter 1 radiation simulating the activity of interference while maintaining the constant dimensions of the paraboloidal mirror of the second reflector 12, which, taking into account the peculiarities of the hardware application of the emitter 1 as part of the SIZ aircraft, is extremely important, and the magnitude of the peak force generated by the emitter 1 of the IR radiation is higher, the greater the number of emitting elements 7 that are identical in terms of lighting characteristics based on KDKL 10 with standard operating capacities.

Таким образом, заявляемая конструкция СИЗ ЛА от УР с ИК ГСН обеспечивает повышение эффективности защиты ЛА по критерию промаха атакующей УР за счет формирования излучения имитирующей активной помехи в виде модулированного некогерентного ИК излучения в спектральном диапазоне чувствительности ИК ГСН атакующей УР, пиковая сила которого существенно превосходит собственное ИК излучение защищаемого ЛА, при ведении боевых действий в условиях отсутствия достоверной информации о типе применяемого противником вооружения (УР с ИКГСН в составе ПЗРК), что с большой степенью вероятности приводит к рассогласованию величин частоты модуляции излучения имитирующей активной помехи и частоты модуляции от цели, принятой в ГСН атакующей УР.Thus, the claimed design of the PPE of an aircraft from a missile defense with an infrared seeker provides an increase in the efficiency of protection of an aircraft according to the missed attack missile defense criterion due to the formation of radiation simulating active interference in the form of modulated incoherent infrared radiation in the spectral sensitivity range of an infrared seeker of the attacking arrester, whose peak power significantly exceeds its own IR radiation of the protected aircraft during combat operations in the absence of reliable information about the type of weapons used by the enemy (SD with IKGSN as part MANPADS), which with a high degree of probability leads to a mismatch between the values of the modulation frequency of the radiation simulating active interference and the modulation frequency from the target adopted in the GOS attacking SD.

К достоинству заявляемой конструкции СИЗ следует также отнести, что указанная СИЗ обладает повышенной боевой устойчивостью, поскольку при выходе из строя одного из входящих в состав направленного излучателя 1 излучающих элементов 7 СИЗ сохраняет свою дееспособность.The advantage of the claimed design of PPE should also include that the specified PPE has increased combat stability, since when one of the radiating elements 7 of the PPE included in the directional emitter 1 fails, the PPE retains its legal capacity.

Следует отметить, что использование светопровода в виде пучка волоконно-оптических световодов для передачи светового потока от нескольких разнесенных в пространстве излучающих элементов к одиночному отражателю известно, но применительно к устройствам формирования имитирующих активных помех для индивидуальной защиты ЛА от УР с ИК ГСН такое решение применяется впервые.It should be noted that the use of a light guide in the form of a bundle of optical fibers for transmitting light from several spaced-apart radiating elements to a single reflector is known, but this is the first time that this solution has been applied to devices for imitating active interference for individual protection of an aircraft from an AS with an infrared seeker .

Промышленная применимость заявляемого решения определяется возможностью его многократного воспроизведения в процессе производства с использованием стандартного оборудования, материалов и технологий.The industrial applicability of the proposed solution is determined by the possibility of its multiple reproduction in the production process using standard equipment, materials and technologies.

Литература:Literature:

1. Зарубежное военное обозрение, 2002, №2, с. 33.1. Foreign Military Review, 2002, No. 2, p. 33.

2. Зарубежное военное обозрение, 2012, №1, с. 63.2. Foreign Military Review, 2012, No. 1, p. 63.

3. Куркоткин В.И., Стерлигов В.Л. Самонаведение ракет, М: Военное издательство МОСССР, 1963.3. Kurkotkin V.I., Sterligov V.L. Homing missiles, M: Military publishing house MOSSSR, 1963.

4. Лазарев Л.П. Оптико-электронные приборы наведения летательных аппаратов, М.: Машиностроение, 1984.4. Lazarev L.P. Optoelectronic devices for aircraft guidance, M.: Mechanical Engineering, 1984.

5. Зарубежное военное обозрение, 2002, №9, с. 35.5. Foreign Military Review, 2002, No. 9, p. 35.

6. Самодергин В.А. Исследование и разработка энергоизлучающих систем активных помех инфракрасным головкам самонаведения с оптимальными энергетическими характеристиками: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 1988.6. Samodergin V.A. Research and development of energy-emitting systems of active interference to infrared homing heads with optimal energy characteristics: The dissertation for the degree of candidate of technical sciences, M., 1988.

7. Зарубежное военное обозрение, 2005, №12, с. 37.7. Foreign Military Review, 2005, No. 12, p. 37.

8. Гавриш С.В. Разработка и исследование импульсного источника инфракрасного излучения в парах цезия: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 2005.8. Gavrish S.V. Development and research of a pulsed source of infrared radiation in cesium vapor: The dissertation for the degree of candidate of technical sciences, M., 2005.

9. Патент РФ на ПМ №90616, H01J 61/30, 10.01.2010.9. RF patent for PM No. 90616, H01J 61/30, 01/10/2010.

10 Трембач В.В. Световые приборы, М.: Высшая школа, 1990.10 Trembach V.V. Lighting devices, M .: Higher school, 1990.

11. Зарубежное военное обозрение, 2005, №3, с .40.11. Foreign Military Review, 2005, No. 3, p. 40.

12. Патент РФ на ПМ №152355, H01J 61/02, 27.05, 2015.12. RF patent for ПМ №152355, H01J 61/02, 27.05, 2015.

13. Сарычев Г.С. Облучательные светотехнические установки, М.: Энергоиздат, 1992.13. Sarychev G.S. Irradiation lighting installations, M .: Energoizdat, 1992.

14. Патент РФ №2174247, G02B 6/16, 27.09.2001.14. RF patent No. 2174247, G02B 6/16, 09/27/2001.

15. Светотехника, 1986, №6, с. 15.15. Lighting engineering, 1986, No. 6, p. fifteen.

16. Светотехника, 1990, №3, с. 4.16. Lighting engineering, 1990, No. 3, p. four.

17. Энциклопедический словарь "Электроника", М.: Советская энциклопедия, 1991.17. Encyclopedic Dictionary "Electronics", M.: Soviet Encyclopedia, 1991.

18. Карякин Н.А. Световые приборы прожекторного и проекторного типов, М.: Высшая школа, 1966.18. Karyakin N.A. Lighting devices of searchlight and projector types, M .: Higher school, 1966.

19. Вейнберг В.Б., Саттаров Д.К. Оптика световодов, М.: Машиностроение, 1977.19. Weinberg VB, Sattarov D.K. Optics of optical fibers, M .: Mechanical Engineering, 1977.

Claims

The individual protection system of the aircraft from guided missiles with infrared homing, containing a directional emitter of simulating active interference in the form of a modulated incoherent infrared radiation in the spectral sensitivity range of the homing of a guided missile and a device for guiding a directional emitter simulating active interference on an attacking missile, characterized in that the incoming a directional radiator simulating active interference the source is not The infrared radiation is made in the form of a group of emitting elements identical in terms of lighting characteristics, each of which is equipped with an ellipsoid specular reflector, in which a short-arc ultra-high pressure xenon lamp with a tubular casing made of colorless sapphire is installed, the longitudinal axis of which is aligned with the optical axis of the ellipsoid specular reflector, and its discharge gap is combined with one of the foci of this reflector, and a fiber optic fiber, the center of the input then the end of which, perpendicular to the optical axis of the ellipsoid specular reflector, is aligned with the second focus of the ellipsoid specular reflector, and from the output end side, the optical fibers that make up each of the radiating elements forming a group are connected axisymmetrically together in the beam and installed in the axial blind hole of the paraboloid specular reflector that the output ends of the optical fibers are in the same plane perpendicular to the optical axis of the paraboloidal specular reflector, and the focus of the paraboloidal a concave mirror is mounted on the mirror reflector, the active surface facing the output ends of the optical fibers, the active surfaces of the ellipsoid mirror reflectors, the paraboloid mirror reflector and the concave mirror mounted at its focus are made to reflect infrared radiation, and the fiber optic fibers are made with the possibility of directional transmission infrared radiation in the spectral sensitivity range of the infrared homing guided rockets, and the radius of the light hole installed in the focus of the paraboloidal reflector of the concave mirror is

R + Ltgα,

where R is the radius of the radiating surface formed by the output ends of the optical fibers connected axisymmetrically together in a beam;

L is the distance from the plane of the output ends of the optical fibers to the plane of the light hole of the concave mirror;

α is the aperture angle of a single fiber optic fiber.