RS49863B - Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru - Google Patents
Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoruInfo
- Publication number
- RS49863B RS49863B YUP-517/02A YUP51702A RS49863B RS 49863 B RS49863 B RS 49863B YU P51702 A YUP51702 A YU P51702A RS 49863 B RS49863 B RS 49863B
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- slag
- reactor
- copper
- concentrate
- production
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
- C22B15/0047—Smelting or converting flash smelting or converting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru direktno iz sulfidnog bakar koncentrata, čime se koncentrat, dodatak i vazduh obogaćen kiseonikom ubacuju u reaktor, naznačen time, što se ohlađena i fino mlevena bakarna rogozina ubacuje u suspenzioni reaktor zajedno sa koncentratom da bi povezala toplotu oslobođenu iz koncentrata i relativno smanji za količinu šljake, pri čemu je stepen obogaćenja kiseonikom vazduha koji se ubacuje u reaktor najmanje 50% O2
Description
Ovaj pronalazak se odnosi na postupak proizvodnje blister bakra pirometalurški u suspenzionom reaktoru direktno iz njegovog sulfidnog koncentrata. Prema ovom postupku, bakarni sulfid koncentrat ubacuje se u suspenzioni reaktor, u koji se takođe ubacuje fino mlevena bakarna rogozina da bi vezala toplotu koja se otpušta iz koncentrata.
Dobro poznati postupak stanja tehnike je da se proizvodi sirovi bakar ili blister bakar iz sulfidnog koncentrata u nekoliko etapa, čime se koncentrat topi u suspenzionom reaktoru, kao što je fleš topioničarska peć, sa vazduhom ili vazduhom obogaćenim kiseonikom, što za rezultat ima rogozinu bogatu bakrom (50-75% Cu) i šljaku. Ovaj postupak je opisan u, na primer, američkom patentu 2506557. Bakarna rogozina formirana u fleš topioničarskoj peći konvertuje se u, na primer, konvertoru tipa Pierce - Smith, ili fleš konvertoru, u blister bakar, i dalje se rafinira u anodnoj peći.
Proizvodnja blister bakra iz sulfidnog koncentrata direktno u jednoprocesnoj etapi u suspenzionom reaktoru ekonomski je opravdana u okviru izvesnih ograničavajućih uslova. Najveći problemi uključeni u direktnu proizvodnju blistera uključuju obrazovanje bakarne šljake u šljaku, formiranu veliku količinu šljake i veliku količinu oslobođene toplote na paljenju koncentrata. Velika količina šljake zahteva veliku topioničarsku jedinicu na površini, što utiče na troškove investiranja postupka.
Pored količine šljake, jedan problem koji se javlja u direktnoj proizvodnji bakra je velika količina toplote koja se formira pri sagorevanju sulfidnih koncentrata, zbog čega obogaćenje kiseonikom kada se pale normalni koncentrati (sadržaj bakra 20 -31% Cu) mora biti nisko, čak ispod 50% kiseonika, čime zagrevanje azota u procesnom vazduhu balansira ekonomiju toplote. Ovo, međutim, kao rezultat ima veliku količinu procesnog gasa, koji zauzvrat zahteva veliku zapreminu peći i iznad svega velike jedinice za tretiranje gasom (bojler, električni aparat za taloženje, gasnu liniju, jedinice za ispiranje pogona za kiselinu, itd.) Da bi ove jedinice koje su u vezi sa rukovanjem gasom dobile ekonomičniju veličinu, ciij bi trebalo da bude da se dobije visoko obogaćenje gasom u suspenzionom reaktoru (preko 50% 02u procesnom gasu).
Ukoliko je sadržaj bakra koncentrata dovoljno visok, tipično najmanje 37% Cu, kao što je na primer Olvmpic Dam topioničarska peć u Australiji, gde je sadržaj bakra koncentrata prelazi 50%, moguće je proizvesti blister direktno u jednoj fazi, budući da je termalna vrednost koncentrata obično niža što je viši sadržaj bakra koncentrata. U stvari, kod visokog sadržaja bakra proporcija minerala gvozdenih sulfida je niska. Kada se upotrebljava prethodno opisani koncentrat, dovoljno visoko obogaćenje kiseonikom može se upotrebitii, i kao rezultat, količine gasa ostaju umerene.
Koncentrat sa nižim sadržajem bakra takođe može biti pogodan za direktnu proizvodnju blistera, ukoliko ima dobar sastav. Na primer, kod Glogovv topioničarske peći u Poljskoj, blister bakar se proizvodi iz koncentrata u jednoj fazi, budući da je sadržaj gvožđa nizak i količina šljake dobijena kao rezultat nije značajno visoka. Proizvodnja bakra u jednoj etapi sa normalnim koncentratima prouzrokuje obrazovanje šljake svih gvozdenih i drugih jalovina u rudnoj žili. Ova vrsta postupka opisana je u američkom patentu 4,030,915.
Sada je razvijen novi postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru, u kom postupku ohlađena i finalno samlevena bakarna rogozina se stavlja u suspenzioni reaktor sa koncentratom da bi vezala toplotu oslobođenu od strane koncentrata koji sadrži bakarni sulfid i da relativno smanji količinu šljake. Bakarna rogozina se proizvodi u odvojenoj jedinici, hladi se, na primer, granulacijom, a zatim se fino melje. Terminom relativna redukcija u količni šljake misli se da se manja količina šljake generiše do proizvedene količine blister bakra pre nego konvencionalnim postupkom. Sredstvima ovog postupka moguće je upotrebiti visoko obogaćenje kieonikom u direktnoj proizvodnji blistera i raditi sa manjim jedinicama za tretman gasom nego ranije. Kao dodatak tome, topioničarska sposobnost može se značajno povećati bez dodavanja ukupne količine koja se ubacuje u suspenzioni reaktor. Esencijalne karakteristike ovog pronalaska postaće očigledne u priloženom zahtevu.
Osnovni koncept iza ovog postupka je taj da umesto konvencionalnog postupka, gde se dodatna toplota vezuje za azot u gasu, u ovom postupku toplota vezuje za ohlađenu rogozinu. Dodavanjem ohlađene rogozine koncentratu, obogaćenje kiseonikom se može povećati dok proporcija rogozine raste kako sa malim, tako i sa visokim koncentratima bakra. Ukolike je proporcija ohlađene i finalno samlevene rogozine u ubacivanju veoma velika, obogaćenje kiseonikom može se znažajno povećati čak i sa niskim koncentratima i direktnom proizvodnjom bakra koja je postala ekonomski opravdana.
Druga prednost postupka prema ovom pronalasku je to što se relativna količina šljake koja se generiše u suspenzionom reaktoru smanjuje dok se proporcija rogozine povećava pri ubacivanju, čime se bakar gubi u smanjenju šljake i količini bakra koja cirkuliše putem čišćenja šljake takođe se smanjuje. Gvozdena silikat šljaka ili kalcijum feritna šljaka mogu se upotrebiti u blister peći u zavisnosti od sastava koncentrata. Ukoliko se i proizvodnja rogozine i proizvodnja blistera odvijaju u istoj topioničarskoj peći tako da se obrada šljake može odvijati u isto vreme, prednost je da oba reaktora koriste isti tip šljake. Ukoliko je koncentracija šljake deo proizvodnje šljake, onda je prednost da je šljaka gvozdena silikatna šljaka. Rogozina koja se ubacuje u blister peć može biti proizvedena od rogozine u bilo kojoj vrsti poznate topioničarske peći.
Jedna suspenziona topioničarska jedinica može se konstruisati direktno kao blister topioničarska jedinica koja zavisi od sadržaja bakra i smese dostupnih koncentrata, i od količine i sastava dostupne rogozine. Šljake se dalje tretiraju u jednoj fazi ili, pogodnije, dvofaznom čišćenju šljake. Dvofazni postupak čišćenja uključuje bilo dve električne peći ili jednu električnu peć i pogon za koncentrovanje šljake. Ukoliko se šljake tretiraju u pogonu za koncentrovanje šljake, koncentrat šljake se može vratiti u suspenzioni reaktor. Blister bakar ide na normalno rafinisanje u anodnu peć.
Ukoliko su dostupne dve topioničarske jedinice, od kojih je najmanje jedna suspenziona topioničarska peć, normalni koncentrati bakra tretiraju se u jedinici za proizvodnju rogozine. Proizvedena rogozina se granuliše i ubacuje, kada je fino samlevena, u blister topioničarsku jedinicu zajedno sa koncentratom, čime koncentrat u blister peći postaje bogatiji od normalnog (sadržaj Cu iznad 31%). Šljaka iz peći za proizvodnju rogozine tretira se prema stanju tehnike, na primer u pogonu za koncentrovanje šljake, a šljaka blister peći se pogodno tretira najpre u električnoj peći, odakle šljaka ide do pogona za njeno koncentrovanje. U ovom slučaju, takođe, tretiranje šljakom blister peći može biti samo jedna faza.
Slika 1 prikazuje standardni dijagram jednog aranžmana.ovog pronalaska,.gde se upotrebljavaju jedna suspenziona topioničarska jedinica i jedna električna peć, a Slika 2 prikazuju drugi, gde se upotrebljavaju dve suspenzione topioničarske peći, pogon za koncentrovanje šljake i električna peć.
Prema Slici 1, koncentrat bakarnog sulfida stavlja se sa dodatkom i bakarnom rogozinom u suspenzionu topioničarsku jedinicu, koja je u ovom slučaju fleš topioničarska peć (FTP). Na dijagramu je označeno u svrhu jednostavnosti, da se kiseonik stavlja u peć, ali to je češće vazduh obogaćen kiseonikom, kao što je ranije izjavljeno, prednost je što je obogaćenje kiseonikom iznad 50%. Blister bakar formiran u fleš topioničarskoj peći prenosi se do anodne peći i tu rafinira na uobičajen način i ubacuje u anode.
Šljaka iz fleš topioničarske peći tretira se u električnoj peci, kada šljaka može biti bilo kalcijum ferit ili gvozdena silikatna šljaka. Blister bakar generisan u električnoj peći vodi se direktno do anodne peći i mala količina šljake generisana u anodnoj peći vodi se do električne peći.
Slika 2 prikazuje dijagram prema drugoj alternativi ovog pronalaska u kojoj postoje dve topioničarske jedinice, jedna blister peć, a druga gde se proizvodi bakarna rogozina koja će se stavljati u blister peć. Da bi se formirala bakarna rogozina, bakarni sulfid koncentrat i dodatak koji sadrži silikat kao što je pesak ubacuju se prema stanju tehnike u reakcioni šaht primarnog topioničrskog reaktora postupka sa kiseonikom ili gasom obogaćenim kiseonikom. U ovom slučaju reaktor je fleš topioničarska peć, ali to bi mogao biti neki drugi reaktor za formiranje rogozine. Koncentrat koji će biti stavljan u peć pogodno je mali ili normalni koncentrat bakra, sa sadržajem bakra od oko 20 - 31% Cu. Bakarna rogozina formira se na dnu nižeg dela fleš topioničarske peći, niže peći, i na vrhu fajalitne šljake koja sadrži izvesnu količinu bakra.
Koncentrat bakra, koji je sulfidni koncentrat, vodi se do suspenzionog reaktora za proizvodnju bakra (FTP), ali njegov sadržaj bakra preporučuje se da bude veći (Cu sadržaj iznad 31%) od koncentrata koji se stavlja u topioničarsku peć koja proizvodi rogozinu. Stoga su sadržaji sumpora i gvožđa koncentrata koji se ubacuje u blister peć niži od manjih koncentrata i stoga je termalna vrednost koncentrata takođe niža od koncentrata koji se ubacuje u peć za proizvodnju rogozine. Bakarna rogozina formirana u peći za proizvodnju rogozine se granuliše, melje i ubacuje zajedno sa koncentratom bakra, dodatkom koji sadrži silikat i kiseonik ili vazduhom obogaćenim kieonikom u blister reaktor, koji je takođe pogodno fleš topioničarska peć. Očigledno je da ne mora sva rogozina da dolazi iz peći za proizvodnju rogozine, nešto rogozine može se proizvesti na drugom mestu. Blister -bakar se proizvodi u blister peći, spreman da se ubaci u anodnu peć, gde se sirovi bakar stavlja u rastopljenom stanju. Bakar koji će se rafinisati u anodnoj peći baca se u bakarne anode.
Šljaka formirana u topioničarskoj peći za proizvodnju rogozine polako se hladi i melje. Šljaka se koncentriše flotacijom u pogonu za koncentrovanje šljake i koncentrat šljake koji se generiše vraća se u istu topioničarsku peć sa proizvodnju rogozine. Budući da je sadržaj bakra u generisanom koncentratu često veoma visok, on se takođe može preneti do blister peći. Otpaci iz koncentrovanja šljake su otpadna šljaka, sa sadržajem Cu od oko 0,30 - 0,5%, preporučuje se 0,3 - 0,35%.
Šljaka formirana u blister reaktoru (FTP) pogodno se vodi do električne peći (EP) u rastopljenom stanju, na primer duž kanala. U električnoj peći, šljaka se redukuje koksom, i blister bakar proizveden u peći se prenosi direktno do
anodne peći. Šljaka generisana u anodnoj peći takođe se vodi iste električne peći. Šljaka generisana u anodnoj peći takođe se odvodi do iste električne peći. Šljaka iz električne peći se polako hladi kao šljaka iz suspenzione topioničarske peći za proizvodnju rogozine i odvodi se do koncentratora šljake za tretiranje zajedno sa-šljakom iz topioničarske peći za proizvodnju rogozine.
Primer 1
Blister bakar je proizveden suspenzionoj topioničarskoj peći kao što je prikazano na Slici 1. Ubacivanje u fleš topioničaqrsku peć je 83,7t/h, a sastoji se od sledećeg: Koncentrata 36,1 t/h, koncentrata šljake 2,2t/h, dodatka 4,4t/h, rogozine 35,4t/h i visokopećne prašine 5,6t/h.
Smesa koncentrata je
Sadržaj Si02dodatka stavljenog u peć je 90%.
Analiza bakarne rogozine je kao što sledi:
Količina kiseonika stavljenog u peć je 13 400Nm<3>/h, a količina vazduha 4140Nm<3>/m, stepen obogaćenja kiseonikom je 74,6%.
35,6t/h blister bakra proizvodi se u fleš topioničarskoj peći i njen sadržaj bakra je 99,41%. Količina fajalitne šljake je 29,2t/h i njen sastav je sledeći: Cu 20%, Fe 28,7%, S 0,1% i Si0221%. Količina gasa koji postoji u peči je 29 100Nm<3>/h, temperatura 1320°C, i njene analize su: SOa 42,3% i 022,1%. Gas se vodi do kotla za otpadnu toplotu, odakle se visokopećna prašina koja je dobijena recirkuliše nazad u fleš topioničarsku peć.
Šljaka iz fleš topioničarske peći i iz anodne peći tretiraju se zajedno u električnoj peći, čime je količina šljake iz FTP 701 t/h, sadržaj Cu je 20%, a količina šljake iz anodne peći je 4,5t/h, a sadržaj Cu je 60%. Unošenje koksa je 30t/h. Količina blister bakra proizvedenog u električnoj peći je 121t/h, a sadržaj Cu je 99,35%. Blister bakar se nosi do anodne peći radi rafiniranja sa blister bakrom iz fleš topioničarske peči. Količina šljake je 5571/h, a sadržaj Cu je 4%. Budući da je sadržaj Cu tako visok, šljaka se prenosi na dalju obradu u
pogon za koncentrovanje šljake. Kao rezultat flotacije, koncentracija šljake ima sadržaj Cu od 38,4%, a otpadna šljaka sadržaj Cu od 0,38%.
Primer 2
Ovaj slučaj primera opisuje rešenje prikazano na Slici 2. Materijalne količine ulaznog materijala i prinosa izračunate su za 1000kg koncentrata unetog u primarnu topioničarsku peć. Primarna topioničarska peć u ovom slučaju je fleš topioničarska peć.
1000kg koncentrata unosi se u primarnu topioničarsku peć, u sledećem sastavu:
Količina dodatka, peska, koja se unosi u peć je 88kg, koncentrata šljake je 70kg, a cirkulisanih taloga 22kg. Ukupna količina koja se unosi u peć stoga je 1180kg, budući da se cirkulacija prašine ovde ne uzima u obzir. Vazduh u količini od 172Nm<3>i kiseonik u količini od 157Nm<3>ubacuju se u reakcioni šaht peći, tako da je obogaćenje kiseonikom 57%.
Količina rogozine koja se generiše u topioničarskoj peći je 464kg i njen sastav je Cu 70%, Fe 7,0%, i S 21,2%, a temperatura 1280°C. Količina šljake je 568kg, a njen sastav: Cu 2,6%, Fe 42%, S 0,7%, a Si0227%, a temperatura 1320°C.
Rogozina formirana u primarnoj topioničarskoj peći se pretvara u granule, melje i mlevena rogozina se stavlja u suspenzionu topioničarsku peć da bi vezala toplotu koja se generiše u peći. Da bi se formirao blister, koncentrat se ubacuje u peć, u sledećem sastavu: Cu 38%, Fe 29%, i S 26% i u količini od 214%. Dodatak koji je opet pesak ubacuje se u količini od 44kg. Stoga je ukupna dodata količina 710kg, kada se uzme u obzir gubitak koji se javlja pri mlevenju. 50Nm<3>vazduha i 111 Nm3 kiseonika ubacuju se u blister peć, tako da je obogaćenje kiseonikom 72%.
Količina sirovog bakra formiranog u suspenzionoj topioničarskoj peći, u ovom slučaju fleš topioničarskoj peći, iznosi 362kg, a sadržaj Cu u njoj je 98,8%, a sadržaj S je 0,6, sa temperaturom od 1280°C, Količina šljake koja se formira u fleš topioničarskoj peći je 239kg, a njen sastav je Cu 20%, Fe 31,2%, S 0,1%, i SiOž21%, a temperatura 1300°C.
Šljaka iz blister peći vodi se do električne peći na isti način kao i šljaka iz anodne peći, gde je količnina Šljake samo 3 kg, a sadržaj Cu 60%. Dodaje se 1Qkg koksa. Blister u količini od 44kg formira se u električnoj peći, sa
sadržajem Cu 96%. Količina šljake u električnoj peći je 188kg,.a njen sastav je kao što sledi: Cu 4%, Fe 27,3%, S 4,8%, i Si0217,6%.
Šljaka koja dolazi i iz primarne topioničarske peći i električne peći polako se hladi i sprovodi do koncentratora šljake za obradu. Nakon koncentracije flotacije, sadržaji koncentrata šljake su: Cu 29,3%, Fe 27,3%, S 4,8% i Si0217,6%. Analiza otpadne šljake je kao što sledi: Cu 0,3%, Fe 43% i Si0227,9%.
Claims (13)
1. Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru direktno iz sulfidnog bakar koncentrata, čime se koncentrat, dodatak i vazduh obogaćen kiseonikom ubacuju u reaktor, naznačen t i m e, što se ohlađena i fino-mlevena bakarna rogozina ubacuje u suspenzioni reaktor zajedno sa koncentratom da bi povezala toplotu oslobođenu iz koncentrata i relativno smanji za količinu šljake, pri čemu je stepen obogaćenja kiseonikom vazduha koji se ubacuje u reaktor najmanje 50% O2.
2. Postupak prema zahtevu 1, n a z n a č e n t i m e, što je sadržaj koncentrata koji se ubacuje u suspenzioni reaktor najmanje 31%.
3. Postupak prema zahtevu 1, n a z n a č e n t i m e, što je suspenzioni reaktor plamena topioničarska peć.
4. Postupak prema zahtevu 1, n a z n a č e n t i m e, što se šljaka iz suspenzionog reaktora za proizvodnju blister bakra proizvodi u dve etape.
5. Postupak prema zahtevu 4, n a z n a č e n t i m e, što se šljaka iz suspenzionog reaktora za proizvodnju blister bakra prerađuje u električnoj peći (EP) i šljaka iz električne peći se prerađuje u pogonu za koncentrovanje šljake.
6. Postupak prema zahtevu 5, n a z n a Č e n t i m e, što se šljaka iz električne peći polako hladi i prerađuje u pogonu za koncentrovanje šljake, odakle se koncentrat šljake prenosi u suspenzioni reaktor i što je šljaka otpadna šljaka, sa sadržajem bakra od 0,3-0,5% Cu.
7. Postupak prema zahtevu 4, n a z n a č e n time, što se šljaka iz suspenzionog reaktora za proizvodnju blister bakra prerađuje u dve električne peći.
8. Postupak prema zahtevu 1, n a z n a č e n t i m e, što se bakarna rogozina koja se ubacuje u suspenzioni reaktor formira u reaktoru za proizvodnju rogozine i što je sadržaj bakra u koncentratu koji se unosi u drugi reaktor od 20-31% Cu.
9. Postupak prema zahtevu 8, n a z n a č e n t i m e, što se šljaka iz reaktora za proizvodnju rogozine polako hladi i prerađuje u pogonu za koncentrovanje šljake, odakle se dobijeni koncentrat šljake prenosi do reaktora za proizvodnju rogozine i što je šljaka otpadna šljaka, sa sadržajem bakra od 0,3-0,5% Cu.
10. Postupak prema zahtevu 8, n a z n a č e n t i m e, što se šljaka iz reaktora za proizvodnju polako hladi i prerađuje u pogonu za koncentrovanje šljake, odakle se dobijeni koncentrat šljake prenosi u suspenzioni reaktor za proizvodnju blister bakra i Što je šljaka otpadna šljaka, sa sadržajem bakra od 0,3-0,5% Cu.
11. Postupak prema bilo kom od prethodnih zahteva, naznačen t i m e, što se šljaka iz suspenzionog reaktora za proizvodnju blister bakra najpre prerađuje u električnoj peći, a dobijena šljaka se polako hladi i prenosi do pogona za koncentrovanje šljake zajedno sa šljakom iz reaktora za proizvodnju rogozine radi zajedničke prerade.
12. Postupak prema zahtevu 8, n a z n a č e n t i m e, što je reaktor za proizvodnju rogozine suspenziona topioničarska peć.
13. Postupak prema zahtevu 12, n a z n a č e n t i m e, što je suspenziona topioničarska peć za proizvodnju rogozine plamena topioničarska peć.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/FI2000/000004 WO2001049890A1 (en) | 1998-12-30 | 2000-01-04 | Method for the production of blister copper in suspension reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| YU51702A YU51702A (sh) | 2005-03-15 |
| RS49863B true RS49863B (sr) | 2008-08-07 |
Family
ID=8555865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| YUP-517/02A RS49863B (sr) | 2000-01-04 | 2000-01-04 | Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6761749B1 (sr) |
| EP (1) | EP1257676B1 (sr) |
| JP (1) | JP4936624B2 (sr) |
| KR (1) | KR100658405B1 (sr) |
| CN (1) | CN1167819C (sr) |
| AT (1) | ATE260994T1 (sr) |
| AU (1) | AU777665B2 (sr) |
| BR (1) | BR0016890A (sr) |
| CA (1) | CA2395995C (sr) |
| DE (1) | DE60008804T2 (sr) |
| EA (1) | EA003759B1 (sr) |
| MX (1) | MXPA02006652A (sr) |
| PL (1) | PL194875B1 (sr) |
| PT (1) | PT1257676E (sr) |
| RS (1) | RS49863B (sr) |
| TR (1) | TR200201715T2 (sr) |
| WO (1) | WO2001049890A1 (sr) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI115536B (fi) * | 2001-09-21 | 2005-05-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä raakakuparin tuottamiseksi |
| FI116069B (fi) * | 2002-06-11 | 2005-09-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä raakakuparin valmistamiseksi |
| FI115638B (fi) * | 2002-12-05 | 2005-06-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä kuonan käsittelemiseksi |
| US7749301B2 (en) * | 2004-04-07 | 2010-07-06 | Ausmelt Limited | Process for copper converting |
| FI118648B (fi) * | 2005-02-14 | 2008-01-31 | Outotec Oyj | Menetelmä kuparipitoisten materiaalien käsittelemiseksi |
| DE102006022779A1 (de) | 2005-06-08 | 2006-12-21 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Metalls aus einer das Metall enthaltenden Schlacke |
| DE102006052181A1 (de) | 2006-11-02 | 2008-05-08 | Sms Demag Ag | Verfahren zur kontinuierlichen oder diskontinuierlichen Gewinnung eines Metalls oder mehrerer Metalle aus einer das Metall oder eine Verbindung des Metalls enthaltenden Schlacke |
| FI120157B (fi) * | 2007-12-17 | 2009-07-15 | Outotec Oyj | Menetelmä kuparirikasteen jalostamiseksi |
| JP4949343B2 (ja) * | 2008-09-04 | 2012-06-06 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 銅の製錬方法 |
| JP4949342B2 (ja) * | 2008-09-04 | 2012-06-06 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 銅の製錬方法 |
| JP5357536B2 (ja) * | 2008-12-09 | 2013-12-04 | シアングアング カッパー カンパニー リミテッド | 高含硫粗銅の陽極精錬方法 |
| CN102605191B (zh) * | 2012-04-16 | 2013-12-25 | 阳谷祥光铜业有限公司 | 一种铜精矿直接生产粗铜的方法 |
| EA035051B1 (ru) * | 2015-06-12 | 2020-04-22 | Гленкор Текнолоджи Пти Лимитед | Способ обработки медных концентратов |
| WO2018015611A1 (en) * | 2016-07-22 | 2018-01-25 | Outotec (Finland) Oy | Method for refining sulfidic copper concentrate |
| CN115505751B (zh) | 2022-10-01 | 2023-07-25 | 红河学院 | 一种从硫化铜矿中富集锗和铟联产粗铜的方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2506557A (en) | 1947-04-03 | 1950-05-02 | Bryk Petri Baldur | Method for smelting sulfide bearing raw materials |
| FI52358C (fi) * | 1974-11-11 | 1977-08-10 | Outokumpu Oy | Tapa valmistaa raakakuparia jatkuvasti yhdessä vaiheessa epäpuhtaasta sulfidisesta kuparirikasteesta tai -malmista . |
| CH597351A5 (sr) | 1975-01-08 | 1978-03-31 | Andres M Liniger | |
| FI69871C (fi) * | 1984-07-18 | 1986-05-26 | Outokumpu Oy | Foerfarande och anordning foer behandling av sulfidkoncentrat eller -malmer till raometaller |
| CA1245460A (en) * | 1985-03-20 | 1988-11-29 | Carlos M. Diaz | Oxidizing process for sulfidic copper material |
| CA1294131C (en) * | 1985-11-18 | 1992-01-14 | Grigori Semion Victorovich | Process for reduction smelting of materials containing base metals |
| FI98380C (fi) * | 1994-02-17 | 1997-06-10 | Outokumpu Eng Contract | Menetelmä ja laitteisto suspensiosulatusta varten |
| AUPM657794A0 (en) * | 1994-06-30 | 1994-07-21 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Copper converting |
| US5658368A (en) * | 1995-03-08 | 1997-08-19 | Inco Limited | Reduced dusting bath method for metallurgical treatment of sulfide materials |
| US6042632A (en) * | 1996-01-17 | 2000-03-28 | Kennecott Holdings Company | Method of moderating temperature peaks in and/or increasing throughput of a continuous, top-blown copper converting furnace |
| FI103135B1 (fi) * | 1997-04-14 | 1999-04-30 | Outokumpu Oy | Menetelmä kuonan puhdistamiseksi sähköuunissa |
-
2000
- 2000-01-04 US US10/169,524 patent/US6761749B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 BR BR0016890-4A patent/BR0016890A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-01-04 MX MXPA02006652A patent/MXPA02006652A/es active IP Right Grant
- 2000-01-04 CN CNB008181802A patent/CN1167819C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 CA CA2395995A patent/CA2395995C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 DE DE60008804T patent/DE60008804T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 KR KR1020027008676A patent/KR100658405B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 EA EA200200747A patent/EA003759B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-01-04 RS YUP-517/02A patent/RS49863B/sr unknown
- 2000-01-04 AT AT00901156T patent/ATE260994T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-01-04 PT PT00901156T patent/PT1257676E/pt unknown
- 2000-01-04 EP EP00901156A patent/EP1257676B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 TR TR2002/01715T patent/TR200201715T2/xx unknown
- 2000-01-04 PL PL355869A patent/PL194875B1/pl unknown
- 2000-01-04 JP JP2001550417A patent/JP4936624B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-04 AU AU21125/00A patent/AU777665B2/en not_active Expired
- 2000-01-04 WO PCT/FI2000/000004 patent/WO2001049890A1/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1257676B1 (en) | 2004-03-03 |
| EA003759B1 (ru) | 2003-08-28 |
| DE60008804D1 (de) | 2004-04-08 |
| DE60008804T2 (de) | 2004-08-05 |
| EP1257676A1 (en) | 2002-11-20 |
| BR0016890A (pt) | 2002-10-08 |
| CA2395995C (en) | 2010-05-25 |
| JP4936624B2 (ja) | 2012-05-23 |
| EA200200747A1 (ru) | 2002-12-26 |
| WO2001049890A1 (en) | 2001-07-12 |
| MXPA02006652A (es) | 2002-09-30 |
| KR20020065635A (ko) | 2002-08-13 |
| AU2112500A (en) | 2001-07-16 |
| CN1415023A (zh) | 2003-04-30 |
| CA2395995A1 (en) | 2001-07-12 |
| ATE260994T1 (de) | 2004-03-15 |
| KR100658405B1 (ko) | 2006-12-15 |
| AU777665B2 (en) | 2004-10-28 |
| JP2003519288A (ja) | 2003-06-17 |
| PT1257676E (pt) | 2004-06-30 |
| YU51702A (sh) | 2005-03-15 |
| TR200201715T2 (tr) | 2002-10-21 |
| US6761749B1 (en) | 2004-07-13 |
| PL194875B1 (pl) | 2007-07-31 |
| PL355869A1 (en) | 2004-05-31 |
| CN1167819C (zh) | 2004-09-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RS49863B (sr) | Postupak za proizvodnju blister bakra u suspenzionom reaktoru | |
| CN105936980A (zh) | 用于精炼铜精矿的方法 | |
| JPH021216B2 (sr) | ||
| US3663207A (en) | Direct process for smelting of lead sulphide concentrates to lead | |
| US4415356A (en) | Process for autogenous oxygen smelting of sulfide materials containing base metals | |
| KR100929520B1 (ko) | 조동 또는 고품위 매트의 생산방법 | |
| US5492554A (en) | Method for producing high-grade nickel matte from at least partly pyrometallurgically refined nickel-bearing raw materials | |
| US4135912A (en) | Electric smelting of lead sulphate residues | |
| CN111041225B (zh) | 一种贫杂高硅铜精矿富氧侧吹熔炼方法 | |
| CN112176202A (zh) | 一种采用富氧侧吹有柱熔炼的锑冶炼方法 | |
| US4478394A (en) | Apparatus for the separation of lead from a sulfidic concentrate | |
| US4465512A (en) | Procedure for producing lead bullion from sulphide concentrate | |
| US4514222A (en) | High intensity lead smelting process | |
| US210020A (en) | Improvement in working nickel ores and manufacture of nickel | |
| FI104838B (fi) | Menetelmä raakakuparin valmistamiseksi suspensioreaktorissa | |
| RU2791998C1 (ru) | Способ прямого получения чугуна из фосфорсодержащей железной руды или концентрата с одновременным удалением фосфора в шлак | |
| US1518626A (en) | Treatment of copper-lead matte | |
| BG64652B1 (bg) | Метод за производство на черна мед в суспенсионен реактор | |
| JPH07258761A (ja) | 銅製錬転炉の操業方法 | |
| CN119979895A (zh) | 一种工业锅炉烟灰冶金综合利用方法 | |
| CN1015478B (zh) | 用硫化铅矿直接提炼金属铅的方法 | |
| ZA200205007B (en) | Method for producing blister copper in a suspension reactor. | |
| JPS61232221A (ja) | 銑鉄中の有価元素の分離回収法 | |
| JPH01234A (ja) | 硫化鉛または硫化鉛−亜鉛鉱石および／または精鉱の処理法 | |
| PL70803B1 (pl) | Sposób przerobu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym Przedmiotem wynalazku jest sposób przerobu pylów olowiowych z hut miedzi na olów meta¬ liczny i kamien miedziowo-olowiowy w piecu W procesie produkcji miedzi jako produkt uboczny w ostatnim stadium odpylania w elek¬ trofiltrach, otrzymuje sie dwa rodzaje pylów olowiowych, to jest pyly szybowe w których olów znajduje sie w postaci siarczku olowiu oraz pyly konwertorowe w których olów znajduje sie w po¬ staci siarczanów olowiu. Przykladowy sklad chemiczny pylów olowiowych z but miedzi w procentach wagowych jest na¬ wsadu miedzionosnego w procesie brykietowalnia koncentratów miedzi i nastepnie przetopie brykie¬ tów w piecu szybowym w celu uzyskania kamie¬ nia miedziowego. Zawarty we wsadzie olów pod¬ czas przetopu wsadu w piecu szybowym koncen¬ truje sie ponownie w pylach szybowych i czescio¬ wo w kamieniu miedziowym, nastepnie podczas konwertorowania kamienia miedziowego koncen¬ truje sie w pylach konwertorowych. Czesc olowiu ze wsadu przechodzi do zuzla i zostaje wyprowa¬ dzona z obiegu produkcyjnego z zuzlem zwalo¬ Zasadnicza niedogodnoscia tego sposobu jest ciagle zawracanie olowiu w obiegu produkcyjnym konwertorowe Pyly olowiowe z hut miedzi przerabia sie w pie¬ cach szybowych do produkcji kamienia miedzio¬ wego w celu odzysku zawartej w nich miedzi. Sposób ten polega na dodawaniu pylów do miedzi, wskutek czego nastepuja duze straty tego metalu w zuzlu odpadowym. Inny sposób polega na prazeniu i spiekaniu pylów olowiowych na tasmie spiekalnej lacznie z prazeniem i spiekaniem galeny i przerobie uzyskanego spieku w piecu szybowym do produk¬ cji olowiu. Niedogodnoscia tego sposobu sa trud¬ nosci spiekania wsadu zawierajacego pyly olowip- we z hut miedzi oraz wprowadzanie do obiegu produkcyjnego olowiu, znacznych ilosci miedzi i bizmutu, które w procesie produkcji olowiu sa domieszkami szkodliwymi. Ponadto przerób pylów olowiowych powyzszymi metodami nie pozwala na odzyskanie z nich innych metali towarzyszacych, a przede wszystkim renu. Celem wynalazku jest unikniecie tych niedogod¬ nosci przez zastosowanie sposobu przerobu pylów olowiowych z hut miedzi, który umozliwia jedno¬ czesny odzysk miedzi i olowiu oraz innych metali towarzyszacych a zwlaszcza renu. Opracowany wedlug wynalazku sposób przerobu pylów olowiowych z hut przedstawia sie nastepu¬ jaco. Pyly olowiowe brykietuje sie lub peletyzuje na granulatorach talerzowych w granulki o wiel¬ kosci 10 -^ 30 mm. W procesie peletyzowania sto¬ suje sie dodatek lepiszcza na przyklad lugu po¬ sulfitowego w ilosci 5—15%> wagowych w stosun¬ ku do granulowanych pylów. Nastepnie brykiety lub granulki przetapia sie w piecu szybowym bez ich wstepnego prazenia stosujac dodatki techno¬ logiczne takie jak: zlom zelaza w ilosci 3—12%, wapno palone w ilosci 2—4>% oraz zuzel uzyski¬ wany w procesie konwertorowania kamienia mie¬ dziowego w ilosci 8—20°/o wagowych w stosunku do przetapianych pylów. Przykladowy sklad chemiczny zuzla konwerto¬ rowego stosowanego jako dodatek technologiczny w procesie przetopu pylów olowiowych w procen¬ tach wagowych jest nastepujacy: 4,92°/o miedzi, 45,70%> zelaza, 1,69%> siarki, 1,11% olowiu, 25,28% krzemionki, 4,02%> tlenku wapnia, 1,72% tlenku magnezu i 2,11% tlenku glinu. Wielkosc kawalków zlomu zelaza, wapna palo¬ nego i zuzla konwertorowego zaladowywanych do pieca szybowego winna wynosic 10—80 mm, a naj¬ lepiej 25—50 mm. Otrzymanymi sposobem wedlug wynalazku pro¬ duktami przerobu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym sa: olów surowy zawierajacy minimum 92% wagowych olowiu, kamien miedzio- wo-olowiowy zawierajacy miedzi 10—20%, olowiu 10—25% i siarki 8—30% wagowych, zuzel zawie¬ rajacy najwyzej 5% olowiu i 1|% wagowych miedzi oraz pyly szybowe. W pylach szybowych koncen¬ truja sie lotne metale lub lotne zwiazki metali a przede wszystkim ren, co pozwala na dalsza przeróbke tych pylów w celu odzysku renu. Produkty przetopu wypuszcza sie w sposób ciagly z pieca do odstojnika, gdzie nastepuje gra¬ witacyjne rozdzielenie olowiu, kamienia miedzio- wo-olowiowego i zuzla. W celu obnizenia zawar- 5 tosci olowiu w kamieniu miedziowo-olowiowym oraz zmniejszenia zawartosci siarki w olowiu su¬ rowym - do odstojnika dodaje sie zlomu zelaza w ilosci 3—6% wagowych lacznie w stosunku do ilosci olowiu, kamienia miedziowo-olowiowego io i zuzla. Z odstojnika wypuszcza sie zuzel otworem prze¬ lewowym, natomiast olów i kamien miedziowo- olowiowy oddzielnie dolnym otworem spustowym. Olów surowy poddaje sie dalszej przeróbce w hu¬ tach olowiu, natomiast kamien miedziowo-olowio- wy przerabia sie w konwertorach dla odzysku miedzi, znanymi sposobami. Ptroces przetopu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym moze byc prowadzony zarówno bez jak i przy zastosowaniu goracego dmuchu, wzbogacaniu dmuchu w tlen oraz dodawaniu pylu weglowego poprzez dysze. Aby zapewnic prawidlowy przebieg rozkladu 25 siarczanów olowiu proces przetopu pyl6w olowio¬ wych w piecu szybowym nalezy prowadzic tak, aby wysokosc warstwy wsadu w piecu nie prze¬ kraczala 2 metrów, natomiast temperatura gazów gardzielowych powinna wynosic 150 do 300°C. 30 Zastosowanie sposobu wedlug wynalazku umozli¬ wia ekonomiczne wykorzystanie pylów olowio¬ wych z hut miedzi, poprzez jednoczesny odzysk z nich olowiu i miedzi oraz umozliwia dalsza prze¬ róbke wtórnych pylów szybowych w celu odzysku 35 z nich renu. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób przerobu zgranulowanych lub zbrykie- 40 towanych pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym, znamienny tym, ze pyly olowiowe, w których olów znajduje sie w postaci siarczków i siarczanów olowiu, przetapia sie bezposrednio w piecu szybowym, bez wstepnego przeprowadza- 45 nia ich w forme tlenków w procesie prazenia. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w procesie przetopu pylów olowiowych w piecu szybowym stosuje sie dodatki technologiczne takie jak zlom zelaza w ilosci 3—12f/o a najlepliej 4^-8Vo 50 wagowych, wapno palone w ilosci 2—6tyo a naj¬ lepiej 2—4f/o wagowych i zuzel konwertorowy w ilosci 8—20% a najlepiej 10—12% wagowych w stosunku do przetapianych pylów olowiowych. |