PT81682B

PT81682B - Processo para a preparacao de compositos reforcados com fibras de aramida de elevada resistencia mecanica tendo extremidades fibriladas

Info

Publication number: PT81682B
Application number: PT81682A
Authority: PT
Inventors: Floyd Hamilton Fish Jr; Herbert G Lauterbach
Original assignee: Du Pont
Priority date: 1984-12-17
Filing date: 1985-12-16
Publication date: 1998-07-31
Also published as: DK582485A; BR8506275A; DE3572133D1; DK582485D0; JPS61143440A; EP0185353B1; KR860005072A; EP0185353A2; AU574990B2; IL77339A; JPH0580499B2; KR930010554B1; EP0185353A3; ES550054A0; CA1235558A; DK174173B1; AU5138085A; IE58765B1; ATE45311T1; PT81682A

Description

Ε. I. DU PONT DE NEMOURS AND COMPANY

PROCESSO PARA A PREPARAÇÃO DE COMPOSITOS REFORÇADOS COM FIBRAS DE ARAMIDA DE ELEVADA RESISTÊNCIA MECÂNICA TENDO EXTREMIDADES FIBRILADAS

ENQUADRAMENTO GEBAL DA PRESENTE INVENÇÃO

O termo aramida é usado para designar poliamidas totalmente aromáticas. Nem todas as fibras de aramida são utilizáveis na presente invenção, mas apenas aquelas que derivam de poliamidas aromáticas cujas ligações qu© prolon_óam a cadeia são coaxiais ou paralelas e dirigidas em sentidos opostos. As fibras de arami da de ©levada resistência mecânica e elevado módulo utilizáveis na presente invenção podem preparar-se pelos processos descritos nas patentes de invenção norte-americanas N2 3*767·756 © 3·θ69.*+3θ· Estas fibras serão designadas na presente memória descritiva como fibras de p-aramida. São particularm©nte preferidas as fibras de p-aramida bas©adas ©m poli-(p-f©nil«no-ter©ftalimida) produzidas pela firma Du Pont sob a marca comercial d© Kevlar^.

Já s© fabricam folhas compósitas d© r«sina reforçada com filamentos contínuos de p-aramidas. Uma técnica consist© ©m preparar uma urdidura dos filamentos, como para ©nrolar numa bobina, im pregná-la com resina © pr©nsá-la a qu©nte, para formar uma fina fo lha plana que © cortada da bobina. Em seguida, sobrepõem-se de forma cruzada diversas dessas folhas © prensa-se d© novo a quente para formar o produto compósito reforçado final. Esses compósitos t©m ©levadas resistência à tracção © inflexibilidade.

Ocorrem problemas quando se fazem tentativas para produzir artigos a três dimensões, particularment© os que t©m curvas aperta

das, pransando a quanto folhas de resina contendo filamentos do p-aramida contínuos. Os artigos moldados possuem áreas irregula r°s e rugas, bem como filamentos folgados. Isso constitui uma indicação de inaptidão para a moldagem.

uso de filamentos de fibra de p-aramida como reforço resolve pratiesmente o problema do enrugamento acima referido,mas mecânica à custa de uma grande redução da resistência/e da rigidez dos com pósitos. Descobriu-se agora que o uso como reforço de certas fibra p-aramida de grande modulo de elasticidade, elevada resistên cia mecânica, cortadas por estiragem, reduz os problemas acima mencionados.

SUMÁRIO DA PRISENTE INVENÇÃO:

A presente invenção refere-se a um compósito qu® compreende uma matriz de resina reforçada com fibras soltas de p-arami da de grande modulo de elasticidade das quais pelo menos 10 % das extremidades são fibriladas com pelo menos 2 fibrilas ao longo de um comprimento terminal que é, pelo menos, 5 vezes mais comprido do que o diâmetro da parte não fibrilada da fibra. Também compr^ endé estruturas não planares moldadas obtidas a partir desse compósito , podendo ser endurecidas ou não.

DISCRIÇÃO DOS DESENHOS:

A Figura é uma representação esquoma'tica do aparelho apropriado para uso na presente invenção.

DISCRIÇÃO PORMENORIZADA DA PRESENTE INVENÇÃO:

Um processo para a preparação de fibras cortadas utili-

záveis como reforço para os compósitos de acordo ccm a presente invenção compreende geralmente as operações que consistem em se alimentar um fio ou uma madeixa de filamentos contínuos d° p-aramida, tendo uma tenacidade do fio igual a pelo menos 16 gramas por denier (gpd) e um módulo de elasticidade do fio de pelo menos 400 gpd sob pequena tensão, numa zona de torsão; se esticar o filamento ate quase à sua tensão de ruptura, se romper aleatoriamen te os filamentos esticados, deflectindo-os bruscamente lateralmen te com deflectores mecânicos que se interpenetram, e retirando-se os fios cortados resultantes, da zona de tensão. Por este proces so, consegue-se obter um conjunto de filamentos cortados de fibras de p-aramida de grande módulo do elasticidade, de «levada resistência mecânica, partidos por estiragem, ficando as referidas fibras essencialmente alinhadas na direcção do conjunto de fi lamentos cortados « nos quais pelo menos 10 %, e do preferência pelo menos 50 % das extremidades das fibras estão fibriladas com pelo menos 2, e do preferência 5, fibrilas ao longo dum comprimento terminal qu« o pelo menos igual a 5, a de preferência 50 vez«s o diâmetro da parto não fibrilada da fibra. De preferência, 70 a 80 % das fibras no conjunto de fibras cortadas têm extremidades fibriladas e, p«lo menos, 50 % das fibras partidas por estiragem fibriladas têm 5-20 fibrilas por extremidade. Na con tagom das fibrilas considera-se a haste da fibra como uma fibrila. Mais preferivelmente, os comprimentos terminais fibrilados são iguais a 100 a 350 vezes o diâmetro da fibra. 0 “Comprimento Terminal em múltiplos de d, o diâmetro da fibra, « o comprimento da fibra ao longo do qual se prolonga a fibrilação. a distân cia entre o ponto em que a primeira fibrila s« separa da fibra até à ponta. da fibrila que se prolonga até mais longe naquela ex-

tremidade. Para fazer o conjunto de filamentos partidos pode utilizar-se a máquina Turbo Stapler fabricada por Turbo Machine Co., Lansdale, Pa., Estados Unidos da América ou um equipamento equivalente. A Figura representa esquematicamente um aparelho deste tipo de que foram retirados certos elementos. Na Figura, (1) é uma grade do urdidura para embalagens de filamentos contínuos; (2, 3 e 4) constituem um sistema de guias para os fios que saem das embalagens que sorvem para ajustar a largura da cinta e a uniformidade da sua espessura; (5) são rolos do alimentação, enquanto os rolos intermédios (7) aportam firmemente s cinta e alimentam-na a uma velocidade constante do rolo anterior .(8), que também aporta firmemente a cinta o a retira, com uma velocidade li geiramente maior, das barras de ruptura (9). 0 conjunto de fibras cortadas (20) 4 condensado numa guia cerâmica cilíndrica (11) e alimenta um enrolador para embalagem. A fibrilação da fibra do conjunto de filamentos cortados 4 suficiente para que esto seja puxado através da guia cerâmica e se enrole sem desassociação das fibras do conjunto de fibras cortadas. Descreve-se um conjunto de fibras cortadas utilizável na presente invenção, na patente de invenção norte-americana N2 bA77»526 (16 de Outubro de 193½) que se incorpora na presente memória descritiva a título de referencia.

A presente invonção refarc-s» aos compósitos planares mode lávois o endurecidos e não planares moldados. Admite-se que as propriedades excelentes dos compósitos são devidas à combinação do alinhamento das fibras no conjunto de fibras cortadas, com a fibrilação tal como se descreveu. Admite-se também qu« o acréscimo do comprimento das fibras desempenha um papel importante na maior resistência mecânica. Para os compósitos deformáveis, isto

p, aqueles compósitos que podem ser moldados para obtenção de es truturas tridimensionais não planares, a elevadas temperaturas (sempre que seja necessário), podem empregar-se resinas de matriz do tipo termoplástico ou do tipo termoendurecível não completamen te vulcanizado. Neste último caso, a resina termoendurecível 4 vulcanizada depois d° modelar o compósito. As resinas termoplásticas apropriadas incluem poli^steres (inclusive copoliésteres), por exemplo, politereftalato de etileno, Kodar^ PETG copolióster 6763 (Eastman Kodak), poliamidas, por exemplo, nylon 6,6 o poliolefinas, por exemplo, polipropileno. As resinas termo®ndurecíveis qu« são utilizáveis incluem resinas fenólicas, resinas de epóxi o resinas de éster vinílico.

A proporção entr<= o reforço » a resina de matriz pode variar. Normalmente , usa-se pelo menos 5 X em volume do conjunto de fibras cortadas no compósito, de preferencia, entre 30 *= 60 % em volume.

compósito pode ser preparado por vários processos. Assim, pode enrolar-se um conjunto de filamentos cortados por estiramento, numa armação coberta com uma película de resina termoplástica, de maneira a formar uma urdidura. A urdidura do conjunto de filamentos cortados por estiramento, pode, no entanto, s«r feita por qualquer técnica conhecida pelos entendidos na matéria, por exemplo, por urdimento ou grelha ou por balanceiro. Obtém-se uma forma prévia quando se coloca outra película de resina termoplástica sobre a urdidura para formar uma sanduíche que é retirada da armação. Podem empilhar-se diversas dessas formas prévias, desalinhadas para proporcionar multi-direccionalidade e, cni seguida, pode aquecer-se a pilha sob pressão para se formar uma estrutura do compósito.

Outras técnicas para aplicação d° polímero da matriz iíi— clu»m polvilhar a resina pulverizada sobre a urdidura, seguido por aquecimento para fundir a resina, espalhar resina líquida so bre a urdidura, intermisturar fibras termoplásticas com a urdidu ra e, em seguida, aquecer até fundir as fibras termoplásticas, obtendo-se desse modo a resina da matriz, calandrar a urdidura entre as camadas de película da matriz, etc.

Métodos de Ensaio:

Os fios a ensaiar relativamente à sua tenacidade e módulo são pré-condicionados à temperatura de 50°C durante 3 horas o depois condicionados a 24°C e 55 % de humidade relativa durante 24 horas antes d» proceder aos ensaios. As propriedades d» resistência a tracção são determinadas numa máquina de laboratório d° ensaio da resistência à tracção, com granpos apropriados para fio usando um comprimento de extensímetro com 25,4 centímetros e uma velocidade de elongação igual a 12,7 cm/minuto (50 ^/minuto).

Os ensaios de resistência à tracção do compósito seguiram a maneira de proceder geral descrito no Ensaio ASTM D-3039 entitulado Método de Ensaio Normalizado para as Propriedades de Resistência à Tracção de Compósitos de Resina-Fibra(Standard Test Method for Tensile Properties of Fiber-Resin Composites) com as seguintes excepções: a) o comprimento do extensímetro das amostras entre abas de alumínio tinha um valor nominal igual a 76,2mm (3 polegadas); b) a velocidade de deslocação das garras foi igual a 2,54 mm/minuto (0,1 polegada/minuto).

Os ensaios ao choque foram realizados numa máquina munida d® instrumentação «specialment® adequada para recolha de dados.

Os ensaios seguiram a maneira de proceder descrita no Ensaio ASTM

D-3029-82a jT Resistência ao Choque de Chapas de ou de Partes de Plástico por meio dum Martinete

Plástico Rígidos (Peso em Queda)= = Impact F.esistonce of Rigid

Plastic She«tlng or of a TuP (Falling Weight)_7, oxcepto qu<= a) a recolha de dados foi feita com um dispositivo de choque munido d« instrumentos e

b) o tamanho da amostra t»r sido igual a 38,1

X 38,1 mm (1,5 x 1,5 polegadas). Estes ensaios foram realizados p^lo M<=todo G da

Norma, usando a Geometria B .

Exemplo 1

Quatro extremidades de fio de p-aramida de filamento con tínuo com 1519 denier, tendo uma tenacidade do fio igual a cerca de 22,2 gpd, uma elongação igual a cerca de 3,1 $ e um módulo igual a cerca de 51? gpd foram rompidas por estiragem numa máquina Turbo de acordo com a maneira de proceder geral descrita no Exemplo 1 da patente de invenção norte-americana N2 4.477.526 mencionada antes, com a excepção de não se ter utilizado o encrespador da máquina Turbo e o conjunto de fibras cortadas com 2044 denier resultante t«r sido enrolado sem torcer directament® num enrolador (Leesona). A madeixa cortada por estiragem deste conjunto de fibras cortadas tinha um comprimento médio igual a 130 mm (5,1 po legadas) (mais curto, 81 mm = 3,2 polegadas; mais comprido, 158 mm= = 6,2 polegadas) e tinha pelo menos 50 % das extremidades das fibras fibriladas com pelo menos cinco fibrilas ao longo dum compri mento terminal que era pelo menos igual a 50 vezes o comprimento da parte não fibrilada de cada fibra.

Preparou-se uma urdidura” a partir deste conjunto de fibras cortadas, enrolando 12 extremidades por 2,54 cm (1 polegada) numa armação de 3θ centímetros x 3θ centímetros (15 polegadas x 15

polegadas). Na armação colocou-se uma. película com 0,038-0,051 mm (1,5 - 2,0 milésimos de polegada) do resina termoplástica (poli/F\ tereftalato d© ©tileno amorfo, Kodar'·—^; PETG copoliéster 6763) ant«s de enrolar as fibras cortadas © adicionou-se outra depois de se t©r completado o enrolamento. Ensacou-se a sanduiche completa, sob vácuo à temperatura de 200°C numa estufa durante 72 hora, depois do que se cortou da armação. Este produto, designa do uma forma previa, ora agora uma sanduiche de fibras cortadas estiradas/matriz relativamento rígida, bem impregnada, em que todas as fibras cortadas estavam alinhadas segundo uma direcção.

Empilharam-se oito destas formas previas umas por cima das outras, sendo a direcção da urdidura d© fibras cortadas estiradas d«salinhada de 45° no sentido do movimento dos ponteiros do relógio, em camadas sucessivas. 0 plano do fundo da quarta camada foi considerado como um plano de reflexão o as quatro camadas seguintes foram empilhadas de modo a qu© as dir©cções de urdidura dos fi lamentos cortados estirados fossem simétricas das outras quatro camadas, em relação àquele plano. Sempre qu© necessário, as camadas foram intercaladas com camadas adicionais de película da matriz de maneira a que a fracção em volume das fibras no produto final fosse igual a cerca de 38 fo (à-0 % em p©so de fibra). A pilha de oito formas prévias foi igualmente envolvida numa película sob vácuo o aqueceu-se numa estufa à temperatura de 200°C durante 72 hora para formar uma placa compósita, bem consolidada, equilibrada, rígida, quase isotrópica.

A espessura da placa era igual a 1,5 mm (60 milésimos de polegada) © esta pesava 170 gramas. Cortou-se a placa em pedaços com 12,7 mm (0,5 polegada) dotados de abas de alumínio © r©alizou-sò o ©nsaio de resistência ao choqu©, bem assim como o ensaio d©

resistência à tracção com ura comprimento de amostra igual a 71 mm (2,8 polegadas). Obtiveram-se os seguintes resultados com a amos tra revestida, na máquina de ensaio de tracção, com as duas camadas centrais (simétricas) na direcção do movimento das garras:

Resistência à tracção, 1θ\ kg/cm2 2,68 (38,2 kpsi) yódulo de elasticidade, 10^.kg/cm2 116,*+ (156 kpsi)

Ensaio de resistência ao choqu®, força máxima, N 535°

Concluiu-se que o produto tinha uma elevada resistência mecânica, um grande valor do módulo de elasticidade e uma excelente resistência ao choque.

Aqueceram-se placas construídas de maneira semelhante à temperatura de 220°C e em seguida colocaram-se numa prensa e moldaram-se. A placa conformou-se muito bem com a forma imposta pelo molde, pelo que se concluiu que o produto era deformável.

Exemplo Comparativo Jk: Compósito de fio de p-aramida de filamento contínuo

Prepararam-se uma urdidura, uma forma prévia e uma placa como no Exemplo 1, com a diferença de se ter usado fibra constituída por fio de p-aramida d® filamentos contínuos com l£00 deni^r qu° não tinha sido cortado por -=stiragem. A fim de se conseguir obter um produto com ura peso, espessura e construção comparáveis aos do produto do Exemplo 1, aumentou-se a contagem das extremidades do fio de filamentos contínuos para 15 extremidades por 2,54 centímetros (por polegada) em vez de 12 extremidades para 0 conjunto de fibras cortadas estiradas do Exemplo 1. A espes sura da placa de p-aramida de filamento contínuo era igual a 1,*+

milímetros (55 milésimos de polegada) e o seu peso era 139 gramas. Ela continha apróximademente 36,6 % de fibra em volume. Realizaram-se ensaios d« resistência à tracção com esta placa cxaetamente como o Exemplo 1 tendo-se obtido os seguintes r®sulta dos:

Resistência à tracção, 1(P. kg/cm2 3,28 (46,7 kpsi) Módulo de elasticidade, 10^. kg/cm2 140 (1992 kpsi) Resistência ao choque Dart, força máxima, N 18 50

Concluiu-se que o produto do Exemplo 1 possuia a resistên cia à tracção e a rigidez esperada da p-aramaida de filamento con tínuo. A sua resistência ao choque pra muito boa. 0 produto do Exemplo 1, muito embora tenha sido feito com fibra de filamentos descontínuos estava compreendida dentro da gama de 80 % da resistência à tracção e da rigidez do produto de filamento contínuo e possuia uma resistência ao choque quase três vezes tão grande como no caso do filamento contínuo. Pensa-se que este excelente compor tamento relativamente à resistência à tracção, rigidez e resistência ao choque do produto contendo o conjunto de fibras cortadas estiradas acredita-se, se deve à morfologia especial das fibras de aramida cortadas estiradas.

Moldou-se uma placa semelhante à da do Exemplo Comparativo A, contendo o reforço de p-aramida de filamento contínuo e saiu com áreas irregulares, dobras e filamentos afrouxados, uma indica ção de que não se conformava ao molde como o produto que continha a fibra de madeixa. Concluiu-se que o produto deste exemplo contendo o filamento contínuo de p-aramida não pôde ser deformado satisfatoriamente.

A conclusão global é que um compósito reforçado com fibras

de p-aramida cortadas por ®stiragem, devido à morfologia especial da fibra, ou seja, tendo as suas extremidades fibriladas, propor ciona um produto invulgarmente vantajoso que apresenta cerca de 80 % da resistência a tracção e da rigidez de um produto semplhan te com reforço de filamento contínuo, mas quase três vezes a sua. resistência ao choque e, ao contrário do produto reforçado com filamento contínuo, é deformável por moldagem com obtenção de formas complexas.

Exemplo Comparativo B: Compósito de Fio de Madeixa Regular

Preparou-se uma placa quase-isotrópica como no Exemplo 1, com a diferença de a fibra de reforço não s«r constituída por filamentos de p-aramida cortados por estiragem, mas um roving de madeixa, de p-aramida encrespado com 38 mm (1,5 polegadas) de corte. 0 denier do roving é igual a 551?· A placa resultante tinha uma espessura, igual a h,3 mm (170 milésimos de polegada) e Pfi, sava 337 gramas. Obtiveram-se os seguintes resultados no ensaio de resistência à. tracção:

Resistência à tracção, 10^ kg/em2 1,37 (19,5 kpsi)

Módulo de elasticidade à tracção, 1(P kg/cm2 (60,6 862kpsi)

A resistência à tracção desta placa era apenas igual a cerca de fe2 % da de uma placa semelhante feita de fio de p-aramida de fila mento contínuo, enquanto 0 seu módulo de elasticidade era igual a h-3 % do da mesma placa de controlo.

Exemplo 2

Preparou-se um compósito de maneira substancialmente igual à que se descreveu no Exemplo 1, com a excepção dp na. máquina de

rompimento por estiragem se t<=r<=>m usado J extremidades de fio de poli-(p-fonileno-t<=r»ftalamida), o denier de fio (1000 filamentos) era 1473 e o d®nier dos fios cortados era igual a 2327. 0 fio alimentado à máquina do rompimento por estiragem tinha uma tenacidade igual a 16,6 gramas por denier (gpd), um alongamento igual a 1,86 % o um módulo igual a 872 gpd. A distribuição de «xtr®midades fibriladas de 10 filamentos dos fios cortados por estiramento ora a seguinte:

QUADRO

N^õ Extremidades da	N? de Fibrilas ao Lon	Comprimento Termi-
Fibra	go do Comprimento	nal em Diâmetros
	Terminal
1	8	3*t5
2	8	260
3	8	210
4	8	100
5	7	- 30
6	6	175
7	6	50
8	4	430
9	4
10	4	25
11	4	20
12	4	5
13	3	140
14	3	50
15	3	25
16	3	8
17	2	80
18	2	10
19	1	-
20	1	-

De acordo com o Quadro ou seja, 90 % das extremidades brilas ao longo do comprimento

anterior, 18 extremidades da da fibra tinham, terminal que era fibra, pelo menos, fipelo menos igual a diâmetros.

A placa compósita feita como no Exemplo posava 148 gramas e tinha uma espessura igual a 1,47 milímetros (58 milésimos de polegada). Quando ensaiado, o compósito tinha um módulo d° ©lasti cidade igual a 123 x 1(P kg/cm2 (175θ kpsi) que e igual a corca de % do obtido no caso de se utilizarem filamentos contínuos.

Exemplo 3

Em torno duma armação octogonal com 40,6 centímetros (16 polegadas) de lado e com 3θ>5 centímetros (12 polegadas) de círcu lo de corte descentrado (armação feita de alumínio de 6,4 milímetros = -^4 de polegada) enrolou-se um conjunto de fios cortados por estiragem semelhante ao do Exemplo 2 de maneira a estabelecer um esqueleto de fios de oito camadas com aproximadamente dez extremidades por 2,54 centímetros (por polegada).

A armação foi então colocada num tabuleiro o despejou-se neste 650 gramas de r°sina epóxi (Ciba-ueigy Epon 8132 com endurecedor Ciba-Geigy HY-9130, proporção de resina para endurecedor igual a 2;1) e distribuiu-se uniformemente por meio de placas metálicas. A armação foi então retirada do tabuleiro e suspensa num gancho ate deixar de gotejar. Depois de 3 ® *+ horas, colocou-se a armação numa prensa com um molde tendo uma depressão semelhante a um prato, de maneira que a parte central da estrutura estava por cima da depressão enquanto os filamentos cortados estavam presos pela armação. Fechou-se a prensa e aqueceu-se o molde à temperatura de 60°C durante duas horas após o que se deixou permanecer

durant® a noite nas mesmas condições.

No dia seguinte, abriu-se a prensa. No centro da armação tinha-se moldado um prato, tendo o conjunto de filamentos cortados por estiragem sido estirados nos locais necessários para preencher o molde. Não apareceram rupturas, demonstrando-s» assim a deformabilidade e a estirabilidade.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. - Compósito, caracterizado pelo facto de compreender uma matriz de resina reforçada com um conjunto de fios cortados de fibras de p-aramida com um elevado valor do módulo de elasticidade das quais pelo menos 10 % das extremidades das fibras estão fibriladas com pelo menos 2 fibrilas ao longo de um comprimento terminal que ê igual a pelo menos 5 vezes o diâmetro da parte não fibrilada das fibras.

2. - Compósito de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de pelo menos 50 % das extremidades das fibras do conjunto de fios cortados serem fibriladas com pelo menos 5 fibrilas ao longo de um comprimento terminal que é pelo menos igual a 50 vezes o diâmetro da parte não fibrilada das fibras.

3. - Compósito de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo facto de as fibras constituirem pelo menos 5 % em volume dos componentes.

4. - Compósito de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo facto de as fibras constituirem entre 30 e 60 % em volume do compósito.

5. - Compósito de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a matriz ser constituída por uma resina termoplástica.

6. - Compósito de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a resina da matriz ser um poliêster.

7. - Compósito de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a matriz ser uma resina termoendurecível.

8. - Compósito de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de a matriz ser uma resina epóxi.

9.- Processo para a preparação de compósitos refor· çados com fibras de aramida de elevada resistência mecânica tendo extremidades fibriladas, caracterizado pelo facto de se prepa rar um conjunto de fios cortados de fibras de p-aramida com um elevado valor do módulo de elasticidade, das quais pelo menos 10 % das extremidades estão fibriladas com pelo menos 2 fibrilas ao longo de um comprimento terminal que ê igual a pelo menos 5 vezes o diâmetro da parte não fibrilada das fibras, e de se combinar esse conjunto assim obtido com uma matriz de resina para se obter um compósito tendo pelo menos 5 % em volume do conjunto de fios.