PL234568B1 - Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie - Google Patents
Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie Download PDFInfo
- Publication number
- PL234568B1 PL234568B1 PL423973A PL42397317A PL234568B1 PL 234568 B1 PL234568 B1 PL 234568B1 PL 423973 A PL423973 A PL 423973A PL 42397317 A PL42397317 A PL 42397317A PL 234568 B1 PL234568 B1 PL 234568B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- cast iron
- castings
- temperature
- ausferritic
- minutes
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims description 31
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 13
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 claims description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 2
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 5
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 2
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 2
- LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M sodium nitrite Chemical compound [Na+].[O-]N=O LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000000386 microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004323 potassium nitrate Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000011833 salt mixture Substances 0.000 description 1
- 235000010288 sodium nitrite Nutrition 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest żeliwo niestopowe ausferrytyczne typu UADI (Unalloyed Austempered Ductile Iron), sposób obróbki odlewniczo-cieplnej tego żeliwa oraz jego zastosowanie.
Rozwiązanie według wynalazku przeznaczone jest do pozyskiwania odlewów od których wymagana jest znaczna odporność na obciążenia dynamiczne tj. udarność, oraz odporność na kruche pękanie, zwłaszcza w niskiej temperaturze pracy dochodzącej do -60°C.
Prawidłowy dobór żeliwa na odlewy pracujące w niskich temperaturach, nabiera coraz większego znaczenia. Kraje Unii Europejskiej i Ameryki Północnej planują, między innymi, znaczny rozwój stref północnych, gdzie przez długi okres czasu panują temperatury znacznie poniżej 0°C. Ze względu na szybką industrializację tych stref wzrosło zapotrzebowania na różnego rodzaju maszyny i urządzenia pracujące w specyficznych warunkach niskiej temperatury. W strefach tych eksploatowane i odkrywane są nowe źródła gazu i ropy naftowej, w związku z czym planuje się budowę dodatkowych platform wiertniczych, ciągle rozwija się również rybołówstwo, transport morski, a także rozwija się przemysł motoryzacyjny i maszynowy, który wymaga coraz bardziej wytrzymałych materiałów przeznaczonych na części urządzeń pracujących w takich warunkach.
Duża udarność zapewnia odlewom żeliwnym trwałość w przypadkach nagłych obciążeń mechanicznych o znacznej wartości. Główną rolę spełnia przy tym plastyczność materiału, przy czym badanie udarności żeliwa jest szczególnie istotne przy wyznaczaniu skłonności różnych jego gatunków do kruchego pękania, czyli przejścia ze stanu ciągliwego w stan kruchości wraz z obniżaniem się temperatury. Zmiany tego rodzaju zapisuje się za pomocą zależności udarność - temperatura, skąd odczytać można nie tylko bezwzględną wartość udarności, lecz również temperaturę przejścia plastyczno-kruchego, zwaną temperaturą progu kruchości danego tworzywa. Odlewy przeznaczone do pracy w różnych maszynach i urządzeniach muszą spełniać w tym przypadku warunki tzw. „klasy lodowej”, to jest wykazywać zgodnie z normą PN-EN 1563:2011 (E) wytrzymałość na rozciąganie, przykładowo w przypadku żeliwa EN-GJS-400-18-LT, powyżej 400 MPa, wydłużenie powyżej 18% i udarność w temperaturze - 20°C powyżej 12J, bądź w przypadku żeliwa EN-GJS-350-22-LT wytrzymałość na rozciąganie powyżej 350 MPa, wydłużenie powyżej 22% i udarność powyżej 12J lecz w temperaturze - 40°C, co oznacza, że te dwa gatunki żeliwa mają podwyższony próg kruchości w ujemnej temperaturze. Trzeba przy tym zaznaczyć, że uzyskanie parametrów żeliwa zgodnych z normą nie zawsze jest wystarczające, w związku z czym w dalszym ciągu poszukuje się składu żeliw i sposobów wykonywania nich odlewów, pozwalających na uzyskanie właściwości (parametrów), zapewniających bezawaryjną pracę w warunkach poniżej - 40°C.
W literaturze technicznej i praktyce odlewniczej coraz więcej uwagi poświęca się żeliwom o zwiększonej plastyczności i odporności na pękanie, zawierającym w swojej strukturze grafit kulkowy lub wermikularny.
Szczególnym rodzajem żeliwa z grafitem kulkowym jest żeliwo sferoidalne niskostopowe, zawierające dodatki stopowe takich pierwiastków jak nikiel, molibden, miedź (występującej wraz z niklem) o zawartości masowej w zakresie: 1,7-2,25% Ni, 0,15-0,8% Mo oraz 0,6-3,25% Cu, z którego wykonane odlewy poddawane są obróbce hartowania z przemianą izotermiczną. Żeliwo takie w literaturze zagranicznej i krajowej występuje zazwyczaj pod nazwą Austempered Ductile Iron - ADI, bądź żeliwa ausferrytycznego (ausferritic). Znane są także odmiany żeliwa ADI jak Direct Austempered Ductile Iron - DADI, Ausforming Austempered Ductile Iron - AADI, Carbidic Austempered Ductile Iron - CADI, Si Solution Strengthened Austempered Ductile Iron - SiSSADI oraz Intercritically Austempered Ductile Iron - IADI.
Żeliwa takie, o osnowie składającej się zwykle z rozgałęzionych płytek ferrytu i wysokowęglowego austenitu, zwanej ausferrytem, zawierają także w mikrostrukturze wydzielenia dużej ilości kulek grafitu, dzięki czemu mają wyjątkowo korzystne właściwości wytrzymałościowe, plastyczne i użytkowe.
Celem wynalazku jest opracowanie składu żeliwa niestopowego ausferrytycznego typu UADI, które nie zawiera takich pierwiastków stopowych jak nikiel i molibden czy miedź w większym stężeniu, a zatem mającego skład klasycznego niestopowego żeliwa sferoidalnego zawierającego węgiel, krzem, mangan, fosfor, siarkę, znikomo miedź, reszta żelazo, sposobu jego obróbki odlewniczo-cieplnej szczególnie przy wytwarzania odlewów o podwyższonych właściwościach plastycznych, jak również zastosowanie takiego żeliwa.
Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, zawierające w swoim składzie węgiel, krzem, mangan, fosfor, siarkę, miedź i magnez, charakteryzuje się tym, że zawiera w % masowych: 3,6-3,7% C,
PL 234 568 B1
2,35-2,55% Si, 0,15-0,25% Mn, 0,03-0,045% P, maks. 0,016% S, 0,2-0,25% Cu, 0,04-0,055% Mg, reszta żelazo.
Sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego, charakteryzuje się tym, że ciekłą kąpiel stopową zawierającą w % masowych: 3,6-3,7% C, 2,35-2,55% Si, 0,15-0,25% Mn, 0,03-0,045% P, maks. 0,016% S, 0,2-0,25% Cu, 0,04-0,055% Mg, reszta żelazo, przegrzewa się do temperatury 1500°C i wytrzymuje w tej temperaturze przez 5 minut, a następnie poddaje się zabiegowi sferoidyzowania i modyfikowania grafityzującego poprzez wprowadzenie magnezu i modyfikatora na bazie FeSi75 w ilości w ilości 0,6% masowego, zawierającego Ca, A1 oraz 0,002-0,007% Ce i 0,0020-0,0035% Bi, po czym ciekłą kąpiel stopową odlewa się do form odlewniczych, zaś gotowe odlewy po oczyszczeniu ich powierzchni poddaje się austenityzowaniu w temperaturze 850°C lub 900°C przez 60 minut, a następnie poddaje się hartowaniu izotermicznemu z wytrzymaniem w kąpieli solnej o temperaturze 360°C przez czas od 30 do 180 minut.
Korzystnie, dla temperatury austenityzowania 850°C czas wytrzymania w kąpieli solnej podczas hartowania izotermicznego wynosi 30, 60 i 90 minut.
Korzystnie, dla temperatury austenityzowania 900°C czas wytrzymania w kąpieli solnej podczas hartowania izotermicznego wynosi 90, 120, 150 i 180 minut.
Żeliwo niestopowe ausferrytyczne o składzie w % masowych: 3,6-3,7% C, 2,35-2,55% Si, 0,15-0,25% Mn, 0,03-0,045% P, maks. 0,016% S, 0,2-0,25% Cu, 0,04-0,055% Mg, reszta żelazo, charakteryzuje się tym, że jest stosowane do wytwarzania odlewów części maszyn pracujących w warunkach zmiennego obciążenia dynamicznego, elementów pędników azymutalnych, elementów konstrukcyjnych statków oraz odlewów części maszyn, pojazdów i armatury, przeznaczonych do pracy w niskich temperaturach do -60°C.
Wynalazek został przedstawiony w poniższych przykładach wykonania.
P r z y k ł a d I
Żeliwo niestopowe ausferrytyczne w pierwszym wykonaniu zawiera w % masowych: 3,6% C, 2,35% Si, 0,15% Mn, 0,03% P, maks. 0,016% S, 0,2% Cu, 0,04% Mg, reszta żelazo, zaś w drugim wykonaniu: 3,7% C, 2,55% Si, 0,25% Mn, 0,045% P, maks. 0,016% S, 0,25% Cu, 0,055% Mg, reszta żelazo.
P r z y k ł a d II
W pierwszym wykonaniu obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwo niestopowe ausferrytyczne o składzie jak w przykładzie I przegrzano do temperatury 1500°C i wytrzymano w niej przez 5 minut, a następnie przeprowadzono zabieg sferoidyzowania wprowadzając do kąpieli obliczoną długość przewodu PE, zawierającego rdzeń magnezowy, oraz modyfikator grafityzujący na bazie FeSi75 w ilości 0,6% masowego, zawierający Ca i Al oraz 0,002-0,007% Ce i 0,0020-0,0035% Bi. Po tych zabiegach obróbki pozapiecowej ciekły stop odlano do form odlewniczych odtwarzających wlewek wytrzymałościowy, o charakterystycznej grubości, typu „Ygrek II”, wg normy PN-EN 1563, będący odlewem wyjściowym, z żeliwa niestopowego sferoidalnego, do obróbki hartowniczej z przemianą izotermiczną. Wytworzone odlewy o wymaganej osnowie perlitycznej z wydzieleniami grafitowej eutektyki globularnej (austenit oraz duża ilość wydzieleń grafitu w kształcie kulek), po oczyszczeniu ich powierzchni w oczyszczarce wirnikowej, poddano ulepszaniu cieplnemu polegającemu na austenityzowaniu w temperaturze 850°C (Τγ) w czasie 60 minut (τγ) a następnie hartowaniu w kąpieli solnej z przemianą izotermiczną, to jest umieszczeniu odlewów z tego żeliwa w kąpieli solnej o temperaturze równej 360°C (Tpi) i wytrzymaniu w niej przez czas 30, 60 i 90 minut (τμί). Zabieg hartowania izotermicznego odlewów przeprowadzono w wannach hartowniczych, w których jako medium hartownicze zastosowano stopione mieszaniny solne: azotan sodu i azotan potasu, lub azotan i azotyn sodu o temperaturze topnienia 230-235°C i temperaturze roboczej 230-485°C. Po przeprowadzeniu odnośnych prób wytrzymałościowych uzyskano następujące wartości właściwości mechanicznych obrobionych w ten sposób odlewów: Rm=1030-1048 MPa, Rp0,2=778-781 MPa, As=14,7-15,6%, HB=302-304, udarność K=163-213 J dla temperatury 20°C i K=137-156 J dla temperatury -60°C.
W drugim wykonaniu obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwo niestopowe ausferrytyczne o składzie jak w przykładzie I austenityzowano w temperaturze 900°C, natomiast czas wytrzymania w kąpieli solnej (o temp. 360°C) wynosił 90, 120, 150 i 180 minut. Jak poprzednio przeprowadzono odnośne pomiary i próby uzyskując następujące dane dotyczące struktury i wartości właściwości mechanicznych obrobionych w ten sposób odlewów: sferoidalność > 90%, wydzielenia [1/mm2] > 250,
Rm=1045-1079 MPa, Rp0,2=789-796 MPa, A5=14,3-18,6%, HB=306-318, udarność K=162-199 J dla temperatury 20°C i K= 125-141 J dla temperatury -60°C.
PL 234 568 B1
Przeprowadzone badania i próby wykazały, że odlewy z żeliwa niestopowego ausferrytycznego (UADI), według składu jakościowo-ilościowego i sposobu obróbki odlewniczo-cieplnej według wynalazku, charakteryzują się zdecydowanie lepszymi wartościami właściwości mechanicznych w odniesieniu do znanych dotychczas żeliw o podobnym składzie. Dotyczy to zwłaszcza takich właściwości jak Rm, Rpo,2, HB, As i K, a szczególnie wydłużenia względnego As i udarność K, które przy poziomie (As) minimum 14%, oraz (K) minimum 135 J w temperaturze - 60°C i minimum 160 J w temperaturze pokojowej są znacznie korzystniejsze porównaniu do wartości udarności dla wspomnianych żeliw sferoidalnych „klasy lodowej” EN-GJS-400-18-LT czy EN-GJS-350-22-LT, czy choćby żeliwa wymienionego w publikacji D. Rajnovic, O. Eric, Sidjanin „Transition temperature and fracture mode of ascast and austempered ductile iron”, Journal of Microscopy, Vol. 232, (2008) p. 605-610. Uzyskane właściwości w pełni potwierdzają przydatność odlewów wykonanych z żeliwa niestopowego ausferrytycznego typu UADI, również obrobionych sposobem według wynalazku, jako elementów maszyn i urządzeń, stosowanych w wielu gałęziach przemysłu, pracujących w ekstremalnych warunkach eksploatacji, w tym zmiennych obciążeń dynamicznych.
Żeliwo według wynalazku stosuje się do wytwarzania odlewów, również sposobem obróbki odlewniczo-cieplnej według wynalazku, części maszyn pracujących w warunkach zmiennego obciążenia dynamicznego, elementów pędników azymutalnych, elementów konstrukcyjnych statków oraz odlewów części maszyn, pojazdów i armatury przeznaczonych do pracy w niskich temperaturach do -60°C.
Claims (5)
- Zastrzeżenia patentowe1. Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, zawierające w swoim składzie węgiel, krzem, mangan, fosfor, siarkę, miedź i magnez, znamienne tym, że zawiera w % masowych: 3,6-3,7% C, 2,35-2,55% Si, 0,15-0,25% Mn, 0,03-0,045% P, maks. 0,016% S, 0,2-0,25% Cu, 0,040,0ss% Mg, reszta żelazo.
- 2. Sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego, znamienny tym, że ciekłą kąpiel stopową zawierającą w % masowych: 3,6-3,7% C, 2,35-2,55% Si, 0,15-0,25% Mn, 0,03-0,045% P, maks. 0,016% S, 0,2-0,25% Cu, 0,04-0,055% Mg, reszta żelazo, przegrzewa się do temperatury 1500°C i wytrzymuje w tej temperaturze przez 5 minut, a następnie poddaje się zabiegowi sferoidyzowania i modyfikowania grafityzującego poprzez wprowadzenie magnezu i modyfikatora na bazie FeSi75 w ilości 0,6% masowego, zawierającego Ca, A1 oraz 0,002-0,007% Ce i 0,0020-0,0035% Bi, po czym ciekłą kąpiel stopową odlewa się do form odlewniczych, zaś gotowe odlewy po oczyszczeniu ich powierzchni poddaje się austenityzowaniu w temperaturze 850°C lub 900°C przez 60 minut, a następnie poddaje się hartowaniu izotermicznemu z wytrzymaniem w kąpieli solnej o temperaturze 360°C przez czas od 30 do 180 minut.
- 3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że dla temperatury austenityzowania 850°C czas wytrzymania w kąpieli solnej podczas hartowania izotermicznego wynosi 30, 60 i 90 minut.
- 4. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że dla temperatury austenityzowania 900°C czas wytrzymania w kąpieli solnej podczas hartowania izotermicznego wynosi 90, 120, 150 i 180 minut.
- 5. Zastosowanie żeliwa niestopowego ausferrytycznego według zastrz. 1 do wytwarzania odlewów części maszyn pracujących w warunkach zmiennego obciążenia dynamicznego, elementów pędników azymutalnych, elementów konstrukcyjnych statków oraz odlewów części maszyn, pojazdów i armatury, przeznaczonych do pracy w niskich temperaturach do -60°C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL423973A PL234568B1 (pl) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL423973A PL234568B1 (pl) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL423973A1 PL423973A1 (pl) | 2019-07-01 |
| PL234568B1 true PL234568B1 (pl) | 2020-03-31 |
Family
ID=67105422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL423973A PL234568B1 (pl) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL234568B1 (pl) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009048273A1 (de) * | 2009-10-05 | 2011-04-07 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Gusseisen-Gussteil und Verfahren zu dessen Herstellung |
| EP2749658A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-02 | Veigalan Estudio 2010 S.L.U. | Method for as-cast production of ausferritic ductile iron |
| PL232412B1 (pl) * | 2016-04-25 | 2019-06-28 | Politechnika Lodzka | Żeliwo wermikularne o osnowie z ausferrytu i węglików |
-
2017
- 2017-12-20 PL PL423973A patent/PL234568B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL423973A1 (pl) | 2019-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Elliott | Cast iron technology | |
| US8585837B2 (en) | High-manganese spheroidal graphite cast iron | |
| CN104152808B (zh) | 一种含硼高硅贝氏体耐磨耐蚀合金及其制造方法 | |
| CN103882283A (zh) | 船舶发动机气缸套材质及其制造方法 | |
| CN111485178B (zh) | 一种贝氏体铸钢气缸套及其制备方法 | |
| EP0144907A2 (en) | Method of producing austempered spheroidal graphite cast iron body | |
| BR102018004643A2 (pt) | liga fundida nodular | |
| EP2775002A1 (en) | Spline hub for clutch and manufacturing method thereof | |
| Mourad et al. | Effect of processing parameters on the mechanical properties of heavy section ductile iron | |
| Hemanth | The solidification and corrosion behaviour of austempered chilled ductile iron | |
| KR20190114489A (ko) | 오스템퍼드 구상흑연주철 후크 및 이의 제조방법 | |
| EP0272788B1 (en) | A method of making wear resistant gray cast iron | |
| PL234568B1 (pl) | Żeliwo niestopowe ausferrytyczne, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa niestopowego ausferrytycznego oraz jego zastosowanie | |
| Behera et al. | Effect of copper on the properties of austempered ductile iron castings | |
| CN113462955B (zh) | 一种高强度高韧性等温淬火球铁材料及其制备方法和应用 | |
| CN105132790A (zh) | 一种含钒碳化物奥铁体球墨铸铁及制备方法 | |
| CN104805350A (zh) | 抗-40℃低温冲击的adi球墨铸铁的制备方法 | |
| RU2681076C1 (ru) | Способ термообработки чугуна с шаровидным графитом, включениями эвтектического цементита и бейнитно-аустенитной металлической основой | |
| Xu et al. | Effect of austempering parameters on microstructure and mechanical properties of horizontal continuous casting ductile iron dense bars. | |
| JP7158615B1 (ja) | 非磁性球状黒鉛鋳鉄の製造方法 | |
| RU2085610C1 (ru) | Феррито-перлитная литейная сталь | |
| RU2288294C2 (ru) | Литая износостойкая сталь для крупных деталей горно-металлургического производства | |
| PL234569B1 (pl) | Żeliwo ausferrytyczne o podwyższonej wytrzymałości na ścieranie, sposób obróbki odlewniczo-cieplnej żeliwa ausferrytycznego oraz jego zastosowanie | |
| Akor et al. | Effect of austempering time on the mechanical properties of ductile iron, austempered in Rubber seed oil | |
| Bitka et al. | Wpływ dwustopniowego hartowania izotermicznego na właściwości mechaniczne i odporność na ścieranie żeliwa sferoidalnego z węglikami (CADI) |