KR940005230B1 - 오스테나이트계 스테인레스 합금강 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]

오스테나이트계 스테인레스 합금강

[발명의 상세한 설명]

[발명의 분야]

본 발명은 실리콘, 크롬 및 니켈을 소정량 첨가하여 내부식성을 향상시킨 가볍고, 저밀도이며 내부식성인 오스케나이트계 스테인레스 합금강에 관한 것이며, 모든 합금원소는 페라이트계 대 오스테나이트계 조직의 비를 선택적으로 조절하여 균형을 이루도록 하고 있다.

[발명의 배경]

알루미늄-망간-철 합금이 저밀도, 내산화성 및 상온연성의 특성을 갖는 오스테나이트계 조직의 합금강을 제공할 수 있다는 것은 이미 알려져 있다. 소량의 합금원소를 포함하고 있는 철-망간-알루미늄 합금은 미국 특허 제3,111,405호(카이른스외 다수) 및 제3,193,384호(리차드슨)에 기술되어 있다.

그러나 종래의 제철소에서 적당한 성질과 열간 가공성을 가진 일반적인 특성의 합금을 경제적으로 제조하기 위해서는 그 결과의 주조합금의 결정조직, 다시 말해서 합금에서 체심(페라이트계) 결정조직과 면심(오스테나이트계) 결정조직의 상대적인 비율을 조절할 필요가 된다. 이러한 합금은 주로 강판, 시트 및 스트립 형태로 만들어진다. 이러한 생성물을 열간압연하는 것은 상업적으로 제철을 할 때 겪게 되는 빠른 속도 및 높은 비율의 변형 때문에 페라이트와 오스테나이트의 비율 조절을 특히 어렵게 한다. 또한 주어진 작업조건에서 충분한 내부식성을 제공하기 위해서는 경제적으로 알맞는 양의 다른 합금원소를 철-망간-알루미늄 합금에 첨가해야 한다.

오스테나이트계 스테인레스 합급강에서 페라이트계-오스테나이트계 비는 합금강의 최종성질에 매우 중요하며, 이것은 합금의 원소조성에 의해 좌우된다. 따라서 이러한 스테인레스 합금강에 우수한 내부식성 및 내산화성을 부여하고 밀도를 낮추기 위해서는 알루미늄 함량을 높이는 것이 바람직하지만 많은 양의 알루미늄 농도는 시장에서 판매 가능한 제품을 생산하는 종래의 방법으로는 쉽게 열간가공되지 않는 페라이트계 조직을 하게 된다.

더구나 고알루미늄의 합금강 생성물은 제한된 성형성을 나타내어서 엔지니어링 구조물에 사용되는 데에는 한계가 있다. 망간 및 탄소를 첨가하므로써 알루미늄을 보충하고 또 페라이트계 조직을 오스테나이트계 조직으로 전환하는 것을 촉진하여 그 결과 성형성, 유연성 및 인성의 뛰어난 성질 뿐만 아니라 종래의 고온압연 온도에서 우수한 열간가공성을 나타내게 하는 것도 이미 알려져 있다.

먼저 철-망간-알루미늄 합금을 조사하므로써 이러한 합금에 대하여 적절한 처방을 하면, 다시 말해 이러한 합금생성물에서 오스테나이트계 조직의 비율을 증가시키므로써 합금의 성질을 개량할 수 있다는 것을 알았으나, 페라이트계-오스테나이트계 비를 어떠한 원소 조성비로 조절하는 것이 좋은가에 대해서는 설명되어 있는 것이 없다.

본 발명의 발명자들은 페라이트계 부피 대 오스테나이트계 부피의 비를 정확하게 조절하는 것이 철-망간-알루미늄 합금을 성공적으로 열간압연하는 데 아주 중요하다는 것을 알았다. 페라이트 결정조직형태의 최고 약8%가 열간압연하는데 경제적으로 가장 효율적이라는 것도 알았다. 이 비율을 초과한 페라이트 수준은 워크피스에 표면균열 및 열간균열을 일으켜서 보통은 생성물의 스크랩 프로세스를 필요로 한다. 지금까지 과도한 비율의 페라이트 조직을 가진 합금조성에 의해 나타난 문제는 열간압연 온도를 낮추어 사용하므로써 가능하다는 제안이 있었지만, 이 해결책은 열간압연 코스트를 증가시키고 압연이 제철장비에 압연부하를 미친다는 결론이 나왔다. 또한 열간압연 온도는 열간압연된 생성물의 최소 사이즈나 두께를 제한하여서 필요한 생성물 사이즈를 얻기 위해서는 제조과정에서의 부수적인 단가상승과 함께 추가적인 상온연성을 필요로 한다.

한편, 순전히 오스테나이트계 결정조직만을 갖는 철-망간-알루미늄 합금이 주조잉곳이나 슬리브의 고화 동안에 형성되면 주조는 고화과정 동안에 더 큰 알맹이로 된다는 것을 알았으며, 그 결과 열간가공성이 떨어졌다. 열간압연을 할 동안 워커피스의 에지는 코일이나 시트에서 에지로스가 심각하게 일어나는 정도로 불규칙하게 균열되거나 파열되어 그 결과 코스트 및 수율이 떨어지고 시장에 판매하기에는 스트립, 시이트 또는 코일이 너무 좁게 된다. 이러한 이유로 인해서 페라이트 결정조직이 너무 적은 지금까지의 오스테나이트계 합금강은 슬라브의 연속 주조과정의 코스트면에서 적합하지 못하였다.

압연을 위하여 가열하는 동안 입자가 확대되는 것을 최소화하거나 주조의 입자사이즈를 최소화하기 위하여 주조 온도를 엄격히 통제하거나 압연온도를 낮추므로써 아주 적은 양의 페라이트로부터 발생하는 문제를 해결하려는 시도가 있었다. 그러나 실제로 엄격하게 통제하는 것은 생산성에 결정적으로 악영향을 미치며, 기껏해야 수율손실 및 원치 않는 생산품 방지에만 부분적으로 성공적이었다는 것이 입증되었다.

철-망간-알루미늄의 합금이 환경개선을 위하여 필요한 내부식성이 부족한 것으로 드러났다. 실리콘, 니켈 및 크롬을 적당량 첨가하므로써 기존 합금의 내부식성이 충분히 증가되었음을 알았으며, 이러한 합금생성물은 값비싼 오스테나이트계 스테인레스 합금강과 경쟁할 수 있게 되었다.

[발명의 요약]

본 발명이 이루어지기 전에는 여기서 제기된 바와 같은 일반적인 형태의 합금을 만드는데 적합한 합금물질의 퍼센트를 알아내기 위하여 많은 시행착오를 하였지만, 모두 만족스럽지 못했다. 본 발명은 합금원소의 필요한 선택을 공식화함으로써 적합한 열간가공 및 압연특성에 대한 예측가능성을 제공한다.

본 발명은 페라이트 조직의 소정 부피퍼센트를 약 1∼8%로 한 오스테나이트계 스테인레스 합금강에 관한 것이다. 이 합금은 알루미늄 6∼13중량%, 망간 7∼34중량%, 탄소 0.2∼1.4중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%, 니켈 0.0∼6중량% 및 크롬 0.5~6중량%로 되어 있으며, 그 나머지는 철로 되어 있다. 이러한 원소들의 바람직한 조성범위는 알루미늄 6∼12중량%, 망간 10∼31중량%, 탄소 0.4∼1.2중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%, 니켈 0.5∼4.5중량% 및 크롬 0.5∼5중량%이다.

대체적으로 합금에서 페라이트 조직의 부피퍼센트(VPF : Volume Percent of Ferrite)는 다음식에 따라 합금을 구성하는 원소의 상대적인 양을 선택하므로써 선택적으로 구해진다.

1<VPF=33+2.6(Al%)+5.4(Si%)-1.6(Mn%)-8.5(C%)-4.6(Cr%)-1.2(Ni%)<8

여기서 A1%, Si%, Mn%, C%, Cr% 및 Ni%는 합금에 각각 존재하는 알루미늄, 실리콘, 망간, 탄소, 크롬 및 니켈의 중량%이며, 이 합금조성의 나머지는 철이고, VPF는 페라이트 조직의 부피%이다. 불순물로 소량 존재하는 다른 합금들은 상기 식에 별로 영향을 미치지 않는다. 몰리브데늄 및 구리와 다른 소량의 불순물은 최고 약 0.5% 정도 존재한다. 이러한 잔류 원소들은 상기 식에 따라 계산된 페라이트의 부피퍼센트에 나쁜 영향을 끼치지 않는다.

실리콘, 크롬 및 니켈을 포함시키는 목적은 원하는 작업환경에 사용하기 위해서 이러한 합금에 적당한 내부식성을 부여하기 위해서이다. 크롬과 니켈을 각각 최고 6% 첨가하고 실리콘을 최고 1.3% 첨가하므로써 아주 유해한 환경에서도 아주 좋다는 것을 알았다.

본 발명에 따른 내부식성 합금은 니켈을 첨가해도 되고 첨가하지 않아도 된다. 상기 식은 모든 경우에 다 적용가능하다.

본 발명에 따른 합금은 다음 두가지 요구조건을 모두 충족해야 한다.

(1) 합금원소의 중량퍼센트는 상술한 범위내에라야 한다.

(2) 이러한 원소들의 중량퍼센트는 상기 식을 충족해야 한다.

본 발명에 따른 합금이 역시 뛰어난 용접특성을 가지려면 VPF에 대한 하한값을 1 대신에 2로 하고 상기 식은 그대로이다.

본 발명에 따른 오스테나이트계 스테인레스 합금강은 비교적 밀도가 낮으며 강도가 높고 동시에 뛰어난 성형성 및 열간가공성의 특성을 가지고 있다. 이들은 합당한 코스트로 현재 가공중인 생산방법으로 제조될 수 있다. 또 이들은 비교적 대기에서 내산화성 및 내부식성이 강하다.

본 발명에 따른 합금은 기존의 기술 및 기존의 공장설비를 이용하여 상업적으로 제조 가능하게 한다. 이러한 합금을 필요로 하는 환경에서 사용하는 데 내부식성이 충분한 철-망간-알루미늄 합금에서 실리콘, 니켈 및 크롬의 필요한 농도는 쉽게 결정된다. 이와 같은 합금은 종래의 재철설비 및 능력으로 엔지니어링 구조물에 사용할 수 있게 쉽게 용탕, 주조 및 압연될 수 있다.

[발명의 상세한 설명]

스테인레스 합금강 조성에서 페라이트-오스테나이트 비를 조절하므로써 페라이트 결정조직의 부피퍼센트가 약 1∼8%의 범위인 조성의 합금강을 제조할 수 있으며, 이 합금은 종전기술에서 부딪히게 되는 여러가지 문제를 일으키지 않고 냉간 및 열간압연을 모두 할 수 있다는 것을 알았다.

원소조성과 페라이트-오스테나이트 비 사이의 관계를 검토하기 위하여 다음 표 1에 나타난 조성범위로 된 합금을 용탕 및 주조하여 실험하였다.

[표 1]

표 1의 데이터를 내기 위하여 선택된 원소 및 원소의 조성범위는 문헌에 보고된 연구자료와 밀도, 강도, 내부식성, 성형성 및 용접성 등의 특성에 대해 상기 원소들이 받는 영향을 토대로 하여 선택하였다. 50㎏과 70㎏의 용량을 1232∼1882℉로 용해하여 대략 3½인치와 5인치의 사각 잉곳을 주조한다. 동시에 잉곳 상태에서 주조된 샘플을 조성분석 및 현미경 분석하였으며, 여러조성에서의 페라이트의 부피퍼센트(VPF)를 결정하기 위해 자성측정을 하였다. 일반적으로 잉곳을 여러 합금의 압연에너지 조건을 측정할 수 있는 설비가 갗추어진 실험실에서 약 0.25인치의 두께로 열간압연하였다. 선택된 가열된 재료는 0.10인치 두께로 냉간압연한다. 용탕된 일부 조성은 페라이트가 과다하게 존재하기 때문에 열간압연할 수 없었다. 이러한 작업에 대한 가열온도는 1560℉(850℃)∼2150℉(1175℃)이었다. VPF가 1∼8% 범위인 열간가공에서 어려움은 없었다.

표 1의 데이터 분석으로부터 VPF의 양적인 예측이 다음식과 같이 합금에서 탄소, 망간, 실리콘, 알루미늄, 크롬 및 니켈중량%의 일차함수로 이루어질 수 있음을 알 수 있었다.

1<VPF=33+2.6(Al%)+5.4(Si%)-1.6(Mn%)-8.5(C%)-4.6(Cr%)-1.2(Ni%)<8

여기서 Al%, Si%, Mn%, C%, Cr% 및 Ni%는 각각 합금에 존재하는 알루미늄, 실리콘 망간, 탄소, 크롬 및 니켈의 중량%이며, 합금조성의 나머지 부분은 철이고, VPF는 페라이트 구조의 부피 퍼센트이다. 이식은 600°F(315℃) 이하에서 과도한 지체없이 냉각되는 잉곳이나 주조슬라브와 같이 합금의 주조직후 단면의 표면에서 발견되는 페라이트 부피분율의 종속변수에 대한 독립조성변수에 관한 것이다. 본 발명의 발명자들은 상술한 식으로부터 계산된 바와 같이 페라이트 수준에 허용가능하고 동시에 공지의 합금제한을 초과하지 않는 각 원소의 조성수준을 갖는 합금이 알루미늄 6∼13중량%, 망간 7∼34중량%, 탄소 0.2∼1.4중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%, 크롬 0.5∼6중량% 및 니켈 0.0∼6중량%의 범위로 하여 제조될 수 있다는 것을 알았다. 상기 조성 중 합금의 더 바람직한 범위는 알루미늄 6∼12중량%, 망간 10∼31중량%, 탄소 0.4∼1.2중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%, 크롬 0.5∼5중량% 및 니켈 0.5∼4.5중량%이다.

이러한 합금원소들의 비율은 상술한 식에 다른 범위에서 선택되어 1∼8% VPF범위에서 다른 오스테나이트계 결정조직으로 된다.

상기 식은 정확하게 적용되는 것이 아니라 오히려 합금의 조성을 결정하는데 있어서 예상되는 분석적인 가변성을 고려한 분석적인 허용치내에서 적용된다. 허용치를 정당하게 고려한 상기 식의 실험 상의 해석은 다음과 같다.

1<VPF=33+2.6(Al%±0.08)+5.4(Si±0.03%)-1.6(Mn%±0.16)-8.5(C%±0.03)-1.2(Ni%±0.15)-4.6(Cr%±0.17)<8

여기서 모든 기호의 정의는 전술한 바와 같다.

본 발명은 따른 내부식성 합금은 니켈과 함께 또는 니켈 없이 제조되며, 상기 식은 어느 경우에나 적용가능하다. 만약 크롬만을 선택하면 니켈이 존재하지 않거나 불순물로 소량만 존재하게 되므로 상기 식은 니켈만을 빼버리고 다음과 같이 간단하게 정리될 수 있다.

1<VPF=33+2.6(Al%)+5.4(Si%)-1.6(Mn%)-8.5(C%)-4.6(Cr%)-1.2(Ni%)<8

본 발명에 따른 합금의 제조는 허용가능한 수준의 페라이트가 결정조직에 존재하도록 하기 위하여 상기식에 따른 조성의 계산으로부터 시작한다. 상기 식에 의해 주어진 조건 범위내에서 합금조성은 역시 강도, 인성, 성형성 및 내부식성 등의 원하는 특성을 얻기 위하여 조절된다.

망간농도를 약 30% 이상으로 과다하게 할 경우 β망간상의 위화현상을 일으킬 수 있다. 약 0.1%의 과다한 탄소는 내부식성에 결정적 영향을 미친다는 것이 나타났다. 또 약 1.3%의 과다한 실리콘은 압연할 동안 균열을 일으키는 것이 발견되었다. 특정원소의 합금조성에 대한 기여에 따라 이와 같은 공지의 추가적인 제한들은 유용한 합금의 모양에 영향을 미치는 효과를 예시하기 위하여 여기서 지적하였으나 다른 문헌이나 공지기술에서 제시된 다른 효과를 배제하려고 한 것은 아니다.

이 합금에서 필요한 망간함량이 예외적으로 많기 때문에 망간의 유일한 경제적인 공급원은 보통의 페로망간 합금이다. 이 페로합금은 인을 최대로 0.30∼0.35% 정도 포함하는 것이 특징이다. 이 합금시스템에서 용탕하는 동안 인을 제거한다는 것이 실제적으로 불가능하기 때문에 이와 같은 원료로 용탕된 철-망간-알루미늄 합금은 0.03∼0.11중량% 범위의 인을 가질 것이고, 전형적으로는 0.045∼0.055중량% 범위가 될 것이다. 이 정도의 인은 상술한 식에 별로 영향을 미치지 않는다. 또한 본 발명에 따른 합금은 상업적인 용탕에 사용되는 원료를 이용하므로 소량의 다른 원소를 포함할 수 있다.

합금의 조성이 상기 계산에 따라 원하는 페라이트-오스테나이트 비를 얻도록 선택될 때 용탕은 약 2550∼265°F(1400∼1450℃)로 가열되며, 이 온도에서 합금이 용탕된다. 본 발명에 따른 합금은 전기아크나 유도로법에 의한 것과 같이 표준기술로 용탕될 수 있으며, 선택적으로 일반적인 스테인레스강 제조에 사용된 "세컨드 베슬" 기술 중 어떠한 것을 통하여 더 처리되기도 한다.

합금은 잉곳모울드에 부어져 2시간 반에서 3시간 동안 주변온도에서 냉각하여 고화한다. 고화는 2490°F(1365℃) 이상에서 시작하여 약 2170°(1190℃)에서 끝나지만 정확한 용탕 및 고화온도는 원소조성에 따라 다르다. 그 다음 잉곳을 모울드로부터 분리하여 더 냉각하거나 원하는 대로 더 가공하기 위하여 재가열을 위해 뜨겁게 충전한다. 결국 본 발명에 따른 합금은 종래의 기계에서 슬라브로 연속적으로 주조될 수 있으며 스테인레스강용의 통상적인 제강공정에 따라 재가열 및 열간압연될 수 있다.

본 발명에 따른 합금에서는 종래의 조성에서 특징으로 하고 있는 상변화문제는 나타나지 않는다. 상술한 바와 같이 페라이트의 퍼센트가 약 1∼8%의 범위내로 유지되는 한 나쁜 결과없이 잉곳은 열간가공될 수 있고, 코일 생산품은 냉간가공될 수 있다. 이러한 합금을 열간가공하는 것은 오스테나이트계 합금강의 가공에 사용되는 종래의 공장에서 쉽게 이루어질 수 있다. 그러나 본 발명에 따른 조성의 총 합금함량이 많기 때문에 용탕점이 내려간다는 사실이 잉곳이나 슬라브용의 가열온도를 선택함에 있어서 반드시 고려되어져야 한다. 대표적으로 2150°F(1175℃)의 온도가 본 발명에 따른 조성의 중간범위에 가까운 합금에 알맞는 것으로 입증되었다.

본 발명에 따른 합금은 원한다면 냉간압연도 만족스럽게 할 수 있고, 종래의 오스테나이트계 스테인레스강에서와 같이 온도제어에 따라 성향을 다르게 나타낸다.

상술한 바와 같이 본 발명에 따른 합금은 VPF가 1∼8이며, 열간압연성이 우수하다는 것을 알 수 있다. 또한 이러한 합금의 용접성(즉, 스폿용접, 저항용접 또는 아크용접)이 VPF에 따른 다르다는 것도 알았다. 특히 VPF가 약 2∼12 사이의 범위를 벗어나면 용접에 나쁜 영향을 미친다는 것도 알았다. 따라서 본 발명에 따른 합금의 특성에 따라 뛰어난 용접성이 요구되는 경우에 VPF는 2∼8 사이의 범위내로 제한되어야 하며, 2 또는 그 이하의 값이며 용접성이 좋지 못하고 8과 그 이상의 값은 열간압연성이 만족스럽지 못하다. 전술한 식이 합금원소의 비율 선택에 사용되지만 VPF의 하한값은 1이 아니라 2이다.

Claims (8)

1. 페라이트 조직의 소정 부피퍼센트가 약 1∼8%인 오스테나이트계 스테인레스 합금강에 있어서, (a) 상기 합금은 알루미늄 6∼13중량%, 망간 7∼34중량%, 탄소 0.2∼1.4중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%, 크롬 0.5∼6중량% 및 니켈 0.5∼6중량%로 되어 있고, 나머지는 철로 되어 있으며, (b) 상기 범위에서 선택된 철로 합금된 원소의 비율은 다음 식을 만족하거나

   1<VPF=33+2.6(Al%±0.08)+5.4(Si±0.03%)-1.6(Mn%±0.16)-8.5(C%±0.03)-1.2(Ni%±0.15)-4.6(Cr%±0.17)<8

   실제 이에 따른 금속학적인 평형상태로 되어 있으며, 상기 식중에서 Al%, Si%, Mn%, C%, Cr% 및 Ni%는 상기 합금에 각각 존재하는 알루미늄, 실리콘, 망간 탄소, 크롬 및 니켈의 중량퍼센트이며, VPF는 페라이트 조직의 부피 퍼센트인 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
2. 제1항에 있어서, 합금원소의 중량퍼센트가 알루미늄 6∼12%, 망간 10∼31%, 탄소 0.4∼1.2%, 실리콘 0.4∼1.3%, 크롬 0.5∼5%와 니켈 0.5∼4.5% 범위에서 선택되는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
3. 제1항에 있어서, 페라이트 조직의 소정 부피퍼센트는 2∼8%의 범위이고, 상기 범위에서 선택된 철로 합금된 원소의 비율은 다음 식을 만족하거나

   1<VPF=33+2.6(Al%±0.08)+5.4(Si±0.03%)-1.6(Mn%±0.16)-8.5(C%±0.03)-1.2(Ni%±0.15)-4.6(Cr%±0.17)<8

   실제 이에 따른 금속학적인 평형상태로 되어 있는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
4. 제3항에 있어서, 합금원소의 중량퍼센트는 알루미늄 6∼12%, 망간 10∼31%, 탄소 0.4∼1.2%, 실리콘 0.4∼1.3%, 크롬 0.5∼5%와 니켈 0.5∼4.5%의 범위에서 선택되는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
5. 페라이트 조직의 소정 부피퍼센트가 약 1∼8%인 오스테나이트계 스테인레스 합금강에 있어서, (a)상기 합금은 알루미늄 6∼13중량%, 망간 7∼34중량%, 탄소 0.2∼1.4중량%, 실리콘 0.4∼1.3중량%와 크롬 0.5∼6중량%로 되어 있고 나머지는 철로 되어 있으며, (b) 상기 범위에서 선택된 철로 합금된 원소의 비율은 다음 식을 만족하거나

   1<VPF=33+2.6(Al%±0.08)+5.4(Si±0.03%)-1.6(Mn%±0.16)-8.5(C%±0.03)-4.6(Cr%±0.17)<8

   실제 이에 따른 금속학적인 평형상태로 되어 있으며, 여기서 Al%, Si%, Mn%, C% 및 Cr%는 각각 상기 합금에 존재하는 알루미늄, 실리콘, 망간, 탄소 및 크롬의 중량퍼센트이고, VPF는 페라이트 조직의 부피퍼센트인 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
6. 제5항에 있어서, 합금원소의 중량퍼센트가 알루미늄 6∼12%, 망간 10∼31%, 크롬 0.4∼1.2%의 범위에서 선태기되는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
7. 제5항에 있어서, 합금원소의 중량퍼센트가 알루미늄 6∼12%, 망간 10∼31%, 크롬 0.4∼1.2%의 범위에서 선택되는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.

   2<VPF=33+2.6(Al%±0.08)+5.4(Si±0.03%)-1.6(Mn%±0.16)-8.5(C%±0.03)-4.6(Cr%±0.17)<8

   실제 이에 따른 금속학적인 형태로 되어 있는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.
8. 제7항에 있어서, 합금원소의 중량퍼센트는 각각 알루미늄 6∼12%, 망간 10∼31%, 탄소 0.4∼1.2%, 실리콘 0.4∼1.3%와 크롬 0.5∼5%의 범위에서 선택되는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스 합금강.