KR20180102675A - 액체 전도를 이용한 유리의 열강화를 위한 공정 - Google Patents
액체 전도를 이용한 유리의 열강화를 위한 공정 Download PDFInfo
- Publication number
- KR20180102675A KR20180102675A KR1020187024617A KR20187024617A KR20180102675A KR 20180102675 A KR20180102675 A KR 20180102675A KR 1020187024617 A KR1020187024617 A KR 1020187024617A KR 20187024617 A KR20187024617 A KR 20187024617A KR 20180102675 A KR20180102675 A KR 20180102675A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- sheet
- cooling
- glass
- heating
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims abstract description 91
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 76
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 34
- 238000005496 tempering Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 58
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 49
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 35
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 7
- 230000008093 supporting effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 49
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 32
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 230000008859 change Effects 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003426 chemical strengthening reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000002241 glass-ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000006059 cover glass Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 1
- 230000001976 improved effect Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000001404 mediated effect Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 239000005336 safety glass Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000005341 toughened glass Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/02—Tempering or quenching glass products using liquid
- C03B27/026—Tempering or quenching glass products using liquid the liquid being a liquid gas, e.g. a cryogenic liquid, liquid nitrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/02—Tempering or quenching glass products using liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/02—Tempering or quenching glass products using liquid
- C03B27/03—Tempering or quenching glass products using liquid the liquid being a molten metal or a molten salt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/044—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position
- C03B27/048—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position on a gas cushion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B29/00—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins
- C03B29/02—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a discontinuous way
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B29/00—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins
- C03B29/04—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a continuous way
- C03B29/06—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a continuous way with horizontal displacement of the products
- C03B29/08—Glass sheets
- C03B29/12—Glass sheets being in a horizontal position on a fluid support, e.g. a gas or molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B35/00—Transporting of glass products during their manufacture, e.g. hot glass lenses, prisms
- C03B35/14—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands
- C03B35/22—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands on a fluid support bed, e.g. on molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B35/00—Transporting of glass products during their manufacture, e.g. hot glass lenses, prisms
- C03B35/14—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands
- C03B35/22—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands on a fluid support bed, e.g. on molten metal
- C03B35/24—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands on a fluid support bed, e.g. on molten metal on a gas support bed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
시트 또는 시트의 일부분을 냉각시킴으로써 유리 시트를 강화하는 공정에서, 상기 시트는, ℃의 단위로 주어지는 T의 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되는 시트 또는 시트의 일부분을 냉각시키는 단계에 의해 열적으로 강화되며, 상기 냉각시키는 단계는 T를 넘는 온도를 넘는 상기 시트로부터 시작하여, 상기 냉각의 20%, 30%, 40% 또는 50% 또는 그 이상이, 상기 냉각 중 어느 지점에서, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면으로의 액체를 통한 열전도에 의해 이루어진다.
Description
본 출원은 35 U.S.C 제 119호 하에 2016년 1월 28일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,177호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,615호; 2016년 11월 30일자로 출원된 미국 가출원 제62/428,142호; 2016년 11월 30일자로 출원된 미국 가출원 제62/428,168호를 우선권 주장하고 있으며, 그 내용은 참조를 위해 본 명세서에 포함된다.
본 출원은 다음 출원들과 관련되어 있으며 여기에 참조로 통합된다. : 2016년 1월 29일자로 출원된 가출원 제62/288,851호, 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,232호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,181호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,274호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,293호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,303호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,363호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,319호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,335호; 2014년 7월 31일자로 출원된 미국 가출원 제62/031,856호; 2014년 11월 4일자로 출원된 미국 가출원 제62/074,838호; 2015년 4월 14일자로 출원된 미국 가출원 제62/031,856호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,232호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,181호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,274호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,293호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,303호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,363호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,319호; 2015년 7월 30일자로 출원된 미국 출원 제14/814,335호; 2015년 10월 2일자로 출원된 미국 가출원 제62/236,296호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,549호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,566호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,615호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,695호; 2016년 1월 29일자로 출원된 미국 가출원 제62/288,755호.
본 출원은 일반적으로 유리 및 유리 세라믹 및 유리를 포함하는 재료를 포함하는 것으로 정의된 열처리된 유리에 관한 것이고, 구체적으로는 액체를 매개로 하는 열전도를 이용한 유리의 열강화 공정에 관한 것이다.
유리를 포함하는 시트("유리 시트")의 열적(또는 "물리적") 강화에서, 유리 시트는 유리의 유리 전이 온도를 넘는 상승된 온도로 가열이 된 후, 시트의 내부 영역이 더 느린 속도로 냉각되는 반면 시트의 표면은 급격하게 냉각(퀀치"quenched")된다. 내부 영역은 유리의 두께 및 매우 낮은 열전도율에 의해 단열되지 때문에 더 천천히 냉각된다. 차별적인 냉각은 시트 표면 영역에서 잔류 압축 응력을 생성하고, 시트의 중심 영역에서의 잔류 인장 응력과 균형을 이룬다.
유리의 열강화는 유리의 화학적 강화와 구별되며, 유리의 화학적 강화에서 표면 압축 응력은 이온 확산과 같은 공정에 의해 표면 근처 영역의 유리의 화학적 조성을 변화시킴으로써 생성된다. 일부 이온 확산 기반 공정에서, 유리의 외부 부분은 표면 상에서 또는 표면 근처에서 압축 응력을 부여하기 위해 유리 표면 근처에서 큰 이온을 작은 이온으로 교환함으로써 강화될 수 있다.
유리의 열강화는 또한 두 종류의 유리를 결합함으로써 유리의 외부 부분을 강화하거나 배열하는 공정에 의해 강화된 유리와는 구별된다. 이러한 공정에서, 상이한 열팽창 계수를 갖는 유리 조성물의 층은 고온 상태에서 함께 결합되거나 적층된다. 예를 들어, 낮은 열팽창 계수(CTE)를 갖는 용융 유리층 사이에 더 높은 열팽창 계수(CTE)를 갖는 용융 유리를 끼워 넣음으로써, 내부 유리의 양의 장력은 유리가 차가울 때 외부층을 압축하여 압축하여 다시 양의 인장 응력과 균형을 이루도록 표면에 압축 응력을 형성한다.
열적으로 강화된 유리는 강화되지 않은 유리와 비교하여 장점들을 갖는다. 강화 유리의 표면 압축은 강화되지 않은 유리보다 균열에 대한 내성이 더 크다. 일반적으로 강도의 증가는 표면 압축 응력의 양에 비례한다. 시트가 그 두께에 비해 충분한 수준의 열강화를 갖는다면, 그리고 시트가 부서지면, 일반적으로 날카로운 모서리를 갖는 크거나 긴 조각들보다는 작은 조각들로 나뉠 것이다. 여러가지 확립된 표준에 의해 정의된 바와 같이 충분히 작은 조각들로 부서진 유리, 또는 "작은 입방체들(dices)"은 안전 유리 또는 "완전히 강화된" 유리 또는 때로는 단순히 "강화된" 유리로 알려질 수 있다.
강화 정도는 퀀치(quenching) 도중의 유리 시트의 표면과 중심 사이의 온도 차이에 따라 결정되므로, 더 얇은 유리는 주어진 응력을 달성하기 위해 더 높은 냉각 속도가 필요하다. 또한, 더 얇은 유리는 일반적으로 부서질 때 작은 입자들로 다이싱(dicing)을 달성하기 위해 보다 높은 표면 압축 응력값과 중심 인장 응력값을 요구한다.
본 발명의 양태는 또한 일반적으로 유리의 외부 부분을 강화시키기 위한 응력 프로파일을 갖는 유리에 관한 것이다. 유리의 시트와 같은, 유리는 광범위한 응용 분야에 사용될 수 있다. 이러한 응용 분야들의 예들은 창, 조리대, 컨테이너에서의 사용(예를 들어, 음식, 화학 약품), 디스플레이 장치를 위한 백플레인, 전면판, 커버 유리 등으로서의 사용(예를 들어, 태블릿, 휴대폰, 텔레비젼), 고온 기판 또는 지지 구조물 또는 다른 응용 분야들로서의 사용을 포함한다.
본 발명의 실시예들에 따르면, 유리 시트는, ℃의 단위로 주어지는 T의 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되는 시트 또는 시트의 일부분을 냉각시키는 단계에 의해 열적으로 강화되며, 상기 냉각시키는 단계는 T를 넘는 온도를 넘는 상기 시트로부터 시작하여, 상기 냉각의 20%, 30%, 40% 또는 50% 또는 그 이상이, 상기 냉각 중 어느 지점에서, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면으로의 액체를 통한 열전도에 의해 이루어진다.
실시예들에 따르면, 유리 시트는, (a) 제1 표면과 고체를 포함하는 제1 히트 싱크 표면 사이의 제1 갭으로 전달된 유량 또는 액체의 압력에 의해, 적어도 부분적으로, 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되고, 상기 유리의 상기 유리 전이 온도보다 더 높은 온도에 있는 유리 시트의 상기 제1 표면 상에서 적어도 상기 유리 시트의 일부분을 지지하는 단계 및 (b) 냉각의 20%, 30%, 40% 또는 심지어 50% 또는 그 이상이 상기 액체를 통해 상기 제1 갭을 가로질러 상기 시트의 상기 제1 표면으로부터 상기 제1 히트 싱크 표면까지의 열전도에 의해 이루어지는, 상기 시트를 냉각시키는 단계를 포함하는 공정에 의해 열적으로 강화된다.
도 1은 본 발명에 따라 열 탬퍼링(tempering) 공정을 수행하는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 장치의 단면도이다.
도 2는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 공정의 다른 양태를 수행할 수 있는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 장치의 다른 실시예 또는 양태의 단면도이다.
도 3은 본 발명에 따른 열 탬퍼링 공정의 또 다른 양태를 수행할 수 있는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 장치의 또 다른 실시예 또는 양태의 단면도이다.
도 4는 본 발명에 따라 사용될 수 있는 양면 유체 베어링에 의해 제공되는 압력의 예시적인 그래프이다.
도 2는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 공정의 다른 양태를 수행할 수 있는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 장치의 다른 실시예 또는 양태의 단면도이다.
도 3은 본 발명에 따른 열 탬퍼링 공정의 또 다른 양태를 수행할 수 있는 본 발명에 따른 열 탬퍼링 장치의 또 다른 실시예 또는 양태의 단면도이다.
도 4는 본 발명에 따라 사용될 수 있는 양면 유체 베어링에 의해 제공되는 압력의 예시적인 그래프이다.
실시예들에서, 유리 제품(여기서, 용어 "유리"는 유리 세라믹을 포함함)이 대향하는 액체 베어링들 사이에 위치되고, 하나의 구역에서 유체 갭을 가로지르는 주로 열전도에 의해 제품의 표면을 가열하거나 냉각시키기 위해 다른 온도에 있는 인접한 구역으로 운반되는 공정이 제공된다. 액체 베어링들은 보상 제한기(compensation restrictors)가 추가되거나 추가되지 않은 별개의 홀 타입일 수 있고, 또는 벌크 다공성 매체(bulk porous media) 유형일 수 있다. 예시적인 액체는 용융 염 및 용융 금속이다. 액체 베어링들의 갭들은 설치 중 또는 실제 열전달 공정(예를 들어, 유리가 구역으로 운반된 다음 시간의 함수에 따른 바람직한 열전달 프로파일을 달성하기 위해 규정된 속도로 갭들이 열리거나 닫힐 수 있음) 중에 변경될 수 있다.
부가적으로, 실시예들은 주로 액체 갭을 가로지르는 열전도에 의한 제품의 표면에 대한 가열 또는 냉각을 일으키기 위해 열전달 랜드(land)를 포함하는 열 교환 영역을 통해 규정된 속도로 횡단하는 액체 베어링들에 의해 지지되는 제품을 포함한다.
실시예들은 액체 용기에 담거나(교반시키거나 휘젓거나 흐르게 하거나 또는 아니거나) 또는 이동하는 액체와 함께 뿌려지거나 또는 접촉됨에 의해 달성될 수 있는 것보다 더 높고, 보다 균일하며, 보다 결정적이고, 보다 제어 가능한 열전달 속도(가열 또는 냉각)로 제품을 열적으로 가공될 수 있도록 한다. 열처리의 다른 단계들에서 뒤틀리거나 휘기 쉬운 유리 제품들의 경우, 실시예들은 제품을 고체 형태(롤러, 그리드(grid), 등)와 접촉시키지 않고 동시에 액체 베어링들의 센터링 작용(centering action)의 강도에 의해 원하는 형상으로 제품을 구속하지 않으면서, 열 공정을 가능하게 한다.
실시예들은 정량적으로 모델링될 수 있고 일반적으로 이온 교환보다 간단할 수 있는 공정들 및 장치를 사용하는 얇은 유리 시트(시트)의 강화하는 단계(열 탬퍼링)를 포함한다. 다른 열 탬퍼링 방법과 비교하여, 실시예들은 시트 또는 제품으로부터 더 높은 냉각 열전달 속도를 가능하게 하고, 그럼으로써 더 높은 수준의 열 탬퍼링을 가능하게 한다. 또한, 기존의 유리 탬퍼링에 사용되는 대류 분사 공기 냉각으로 달성될 수 있는 것보다 더 높은 정도의 탬퍼링의 균일성을 제공한다.
도 1은 대향하는 가열 액체 베어링들(20a, 20b)의 대향하는 제1 및 제2 표면들(22a, 22b) 사이에 배치되고, 마찬가지로 냉각 액체 베어링들(30a, 30b)의 대향하는 제1 및 제2 표면들(26a, 26b) 사이에 배치되는 시트 또는 제품(100)의 개략도를 도시한다. 각각의 베어링들(20a, 20b, 30a, 30b)은 적합한 수단들(본 실시예에서 액체(41)를 저장소(40)에서 도관들(44)을 통해 각각의 플레넘(plenums; 25a, 25b, 29a, 29b)에 공급하는 펌프(42)에 의함)에 의해 액체가 공급된다. 액체 베어링들은 보상 제한기들이 추가되거나 또는 추가되지 않은 별개의 홀 타입일 수 있고, 또는 벌크 다공성 매체 유형일 수 있다.
열 강화를 위해, 시트(100)는 먼저 시트에 포함되는 유리의 유리 전이 온도를 넘는 온도로 가열 액체 베어링들(20a, 20b) 사이에서 가열될 수 있고, 그 다음 유리 전이 아래의 온도로 냉각 액체 베어링들(30a, 30b) 사이에서 냉각시키기 위해 도면에 도시된 바와 같이 화살표 A 방향으로 운반된다.
도시된 실시예에 대한 대체적인 실시예로서, 액체는 4개의 베어링 부재들 각각에 대해 동일하지 않을 수 있다.
용융 염 또는 금속이 베어링 액체(들)로서 사용되는 실시예들에서, 액체 베어링들(20a, 20b, 30a, 30b)에 내장된 카트리지 히터들(catridge heaters; 24, 28)와 같은 가열 요소들은 (각각의) 베어링 액체 용융점을 넘는 상이한 설정값들로 두 쌍의 액체 베어링들(20a 및 20b, 30a 및 30b)을 제어하는데 사용된다. 선택적으로, 추가의 히터들(50)은 가열 액체 베어링들(20a, 20b)로 이어지는 도관들(43)을 따르는 위치에서 사용될 수 있다. 베어링 액체(들)의 응고를 방지하기 위해 가열이 필요하지 않은 경우, 일반적으로 베어링은 원하는 열 공정에 가장 유리한 온도를 달성하기 위해 필요에 따라 가열되거나 냉각될 수 있다. 이 경우, 대체적인 실시예로서, 도 1의 참조 부호 28은 냉각 액체 베어링들(30a, 30b)에 냉각을 제공하기 위해, 예를 들어 카트리지 히터보다는 냉각제 통로를 나타낼 수 있다.
두 쌍의 액체 베어링들의 갭들의 크기(g, gh)는 같거나 (도시된 바와 같이)다를 수 있고 설치 중에 또는 실제 열전달 공정 중에 독립적으로 변경될 수 있다. 시트(100)는 원하는 열전달 속도로 그 온도에서 변화를 일으키기 위해 한 쌍의 베어링들에서 그 다음으로 운반될 수 있다.
도 1에 따르면, 시트(100 ; 삽입 그림에 도시된 바와 같이)는 두께(t)를 갖고 제1 및 제2 (주요) 표면들(101 및 102)를 갖는다. 유리 시트(100)를 열적으로 강화하는데 유용한 장치의 특징들은, 제1 히트 싱크 표면(26a), 히트 싱크 표면들 사이의 갭(g)에 의해 제1 히트 싱크 표면들(26a)로부터 분리된 제2 히트 싱크 표면(26b), 그리고 갭(g)에 액체를 공급할 수 있도록 배치된 액체 공급 구조(40, 42, 44, 27a, 27b)를 포함한다. 두께(t)의 시트(100)가 갭(g) 내에 위치할 때, 제1 히트 싱크 표면(26a)과 마주보는 시트(100)의 제1 표면(101)으로부터의 열전달이 시트(100)의 제1 표면(101)으로부터 액체를 통해 제1 히트 싱크 표면(26a)까지의 전도에 비해 20% 이상이 되도록, 갭(g)은 유리 시트(100)의 두께(t)에 대해 충분히 작은 크기이다. 열 전도에 의해 영향을 받는 제1 표면으로부터의 열전달의 비율은 바람직하게는 열 전도에 비해 30% 이상, 40% 이상, 50% 이상, 60% 이상, 70% 이상, 80% 이상 및 심지어 90% 이상과 같이, 바람직하게는 더 높을 수 있다. 갭(G)과 시트(100)의 두께(t) 사이의 크기 차이(g-t)는, 400㎛ 이하, 300㎛ 이하, 200㎛, 100㎛, 90㎛, 80㎛, 70㎛, 60㎛, 50㎛, 그리고 심지어 40㎛ 이하와 같이, 바람직하게는 500㎛ 이하 또는 심지어 더 작을 수 있다.
실시예들에서, 유체 공급 구조는 도 1에 도시된 바와 같이 제1 히트 싱크 표면(26a)에서 하나 이상의 액체 공급 개구들(23)을 더 포함한다. 도 3을 참조로 하여 아래에 설명된 것과 같이 대체적인 실시예들에서, 제1 히트 싱크(및/또는 제1 히트 소스(first heat source)) 표면은 액체 공급 개구들을 포함하지 않는다. 추가적이며 대체적인 실시예들에 따르면, 제1 및 제2 히트 싱크 표면들(26a, 26b)은 평평할 수 있고, 또는 각각 단일 곡률의 축을 갖는 곡면이거나, 또는 두 개의 곡률의 축을 같은 곡면일 수 있다.
또한, 도 1에 도시된 바와 같은 실시예(들)에 따르면, 장치(10)는 제1 히트 소스 표면(22a), 히트 소스 갭(gh)에 의해 제1 히트 소스 표면(22a)으로부터 분리된 제2 히트 소스 표면(22b), 및 히트 소스 갭으로 액체를 공급할 수 있도록 배치된 액체 공급 구조(40, 42, 44, 25a, 25b)(도 1의 실시예에서, 제1 및 제2 히트 소스 표면들을 위한 액체 공급 구조는 기본적으로 히트 싱크 표면들에 대한 것과 동일한 구조이지만, 이는 반드시 그렇게 할 필요는 없다.)를 추가적으로 포함할 수 있다. 두께(t)의 시트(100)가 히트 소스 갭(gh) 내에 배치될 때, 히트 소스 표면(22a)에서 마주보는 시트(100)의 제1 표면(101)까지의 열전달은 제1 히트 소스 표면(22a)에서 액체를 통해 시트(100)의 제1 표면까지의 전도에 비해 20% 이상, 바람직하게는 30%, 40%, 50%, 60%, 70%, 80%, 그리고 심지어 90% 이상이 되도록 히트 소스 갭(gh)는 유리 시트(100)의 두께(t)와 비교하여 충분히 작다.
시트(100)의 형태인 제품은 재료를 가공하기 위해 유리한 열 조건을 만들기 바람직할 수 있는 속도로 하나의 구역에서 다음으로 운반될 수 있다. 예를 들어, 전이 동안 재료의 온도 상태의 변화가 다음 구역에서 완전히 잠길 때의 온도 상태의 변화에 비해 무시할 수 있을 정도로 큰 속도가 사용될 수 있다; 대체적으로, 시스템에 위치하는 곳에 대응되는 시트의 온도 상태에 뚜렷한 차이가 있도록, 느린 속도가 사용될 수 있다; 그리고 이러한 2개의 극한 조건들 사이의 임의의 바람직한 속도가 사용될 수 있다.
도 2는 가공된 제품 또는 시트(100)가 기체 베어링들(60a, 60b)에서 중심 액체 베어링들(70a, 70b)로 그다음 두 쌍의 기체 베어링들(80a, 80b)로 운반되는 장치(10)를 포함하는, 본 발명의 또 다른 실시예의 개략도를 도시한다. 기체 플레넘들(65a, 65b)은 기체(G)를 기체 베어링들(60a, 60b)로 분배하는 것을 돕는다. 유사하게, 기체 플레넘들(85a, 85b)은 기체(G)를 기체 베어링들(80a, 80b)로 분배하는 것을 돕는다. 액체 플레넘들(75a, 75b)은 액체(L)를 액체 베어링들(70a, 70b)로 분배하는 것을 돕는다. 각 베어링들(60a, 60b, 70a, 70b, 80a, 80b)에는 채널들(C ; 각 베어링에 4개가 라벨됨)이 포함될 수 있고, 열 교환 유체를 위한 통로들로서, 또는 카트리지 히터들을 위한 위치로서 또는 그 밖에 것들로서, 온도 제어에 사용될 수 있다.
설명된 실시예들과 유사하게, 액체 베어링들과 기체 베어링들 중 어느 하나는 보상 제한기들이 추가되거나 추가되지 않은 별개의 홀 타입이거나, 벌크 다공성 매체 타입 베어링일 수 있다. 베어링들의 각 세트의 온도 및 갭은 다를 수 있다.
기체 베어링들(60a, 60b, 80a, 80b)로부터 나온 가압 기체는 액체(L)가 기체 베어링들 사이의 갭들로 들어가는 것을 방지하고, 또한 액체 베어링 영역을 떠날 때 시트로부터 액체를 제거하도록 작용한다. 마찬가지로, 액체 베어링(70a, 70b)으로부터 나온 액체는 기체가 액체 베어링 갭들로 들어가는 것을 방지한다.
상이한 유형의 베어링들 사이의 전이에서 생성된 액체/기체 혼합물은 상이한 유형의 베어링들 사이에 배치된 챔버(62)에서 모일 수 있고, 통로(64)를 통해 배기 가스(E)로서 챔버(62)로부터 배출되거나 방출될 수 있다. 배출된 기체-액체 혼합물은 기체가 분리되는 것이 허용될 수 있는 저장소(도시되지 않음)로 돌아 올 수 있고, 액체는 그 다음 온도가 제어되고 재순환될 수 있다.
규정된 열전달 속도로 온도를 변화시키는 것을 일으키기 위해, 화살표(A)로 표시된 방향과 같이, 시트는 한 쌍의 베어링들로부터 그 다음으로 운반될 수 있다. 전술한 실시예들에서와 같이 본 실시예에서, 처리 중인 재료 또는 시트(100)는 제료를 가공하는데 유리한 열 조건을 만들기에 바람직할 수 있는 속도로 하나의 구역에서 그 다음으로 운반될 수 있다. 예를 들어, 전이 동안 재료의 온도 상태의 변화가 다음 구역에서 완전히 잠길 때의 온도 상태의 변화에 비해 무시할 수 있을 정도로 큰 속도; 시스템의 위치에 대응하는 재료의 온도 상태에 뚜렷한 차이가 있는 늘니 속도; 그리고 이러한 두 극단적인 조건들 사이에서 임의의 바람직한 속도.
도 3은 또 다른 대체적인 실시예의 개략도를 도시한다. 도 3의 장치(10)에서, 가공된(예를 들어, 화살표(A)로 표시된 방향으로) 시트(100)는 대향하는 기체 베어링들(60a, 60b) 사이의 중심에 먼저 놓이고 그 다음 영역(R)을 통해 운반되는데, 영역(R)은 도관들(67)을 통해 챔버들(62)로 공급되는 액체(L)가 열전달 랜드(90)을 가로질러 순환하는 곳이다. 시트(100)는 화살표(A)의 방향으로 시트가 진행함에 따라 대향하는 기체 베어링들(80a, 80b)에 의해 수용된다. 채널들(C ; 도시된 실시예에서 두 개의 크기의)은 열 제어를 위해 기체 베어링(60a, 60b, 80a, 80b)에 포함될 수 있다. 유사하게, 채널들(C)이 또한 포함될 수 있고, 바람직하게는 랜드들(90)으로부터 열을 제거하기 위해(또는, 일부 응용예에서는, 열을 제공하기 위해) 열전달 랜드(90)에 매우 가깝게 포함될 수 있다.
다양한 다른 실시예들과 유사하게, 기체 베어링들은 보상 제한기들이 추가되거나 추가되지 않은 별개의 홀 타입일 수 있으며, 또는 벌크 다공성 매체 타입일 수도 있다. 기체 베어링(60a, 60b, 80a, 80b)으로부터 나오는 기체는 액체(L)가 기체 베어링들 사이의 갭들로 들어가는 것을 방지한다. 마찬가지로, 영역(R)을 떠나는 액체는 기체가 열전달 랜드들(90) 사이의 갭들로 들어가는 것을 방지한다. 결과적으로 생성된 액체/기체 혼합물은 챔버들(62)에서 수집될 수 있고, 배기 가스(E) 형태로 통로들(64)를 통해 배출 또는 방출될 수 있다. 도 2의 실시예(들)과 같이, 배기 가스(E)의 기체-액체 혼합물은 기체가 분리되도록 허용할 수 있는 저장소(도시되지 않음)로 복귀될 수 있고, 액체는 온도가 제어되고 재순환될 수 있다.
본 실시예에서, 시트(100)가 중심을 벗어나 이동하면 액체 열전달이 일어나는 영역이 시트(100)를 강력하게 중심에 위치시키는 능력을 갖는다는 의미에서 베어링이 아니기 때문에, 시트(100)는 오히려 집중화를 위해 제1 공기 베어링들(60a, 60b) 쌍과 제2 공기 베어링들(80a, 80b) 쌍 사이를 가로지르도록 화살표(A) 방향으로 충분히 길다.
상술한 실시예들에서, 시트는 고정된 길이의 별개의 조각들일 수 있고, 또는 대신에 제공된 베어링 시스템보다 긴 연속적인 시트 형태일 수 있다.
다양한 장비 실시예들 및 상술한 대안들은 유리 시트를 강화하는 공정을 가능하게 하고, 도 1 및 2를 참조로 본원에 서술된다. 공정은 제1 표면(101)과 고체를 포함하는 제1 히트 싱크 표면(26a, 76a) 사이의 제1 갭(104)으로 전달된 유량 또는 액체(41 또는 L)의 압력에 의해, 적어도 부분적으로, 유리 시트의 상기 제1 표면(101) 상에서 적어도 상기 유리 시트(100)의 일부분을 지지하는 단계를 포함하고, 상기 시트(100)는 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되고, 시트(100)는 유리의 유리 전이 온도보다 더 높은 온도에 있으며, 시트(100)의 제1 표면(101)을 냉각시키는 단계를 포함하고, 상기 냉각의 20% 이상이 상기 액체를 통해 상기 제1 갭(104)을 가로질러 상기 시트(100)의 제1 표면(101)으로부터 상기 제1 히트 싱크 표면(26a, 76a)까지의 열전도에 의해 이루어진다.
공정은 유리 시트의 제2 표면(102) 상에서 적어도 유리 시트(100)의 일부분을, 적어도 부분적으로, 제2 표면(102)과 고체를 포함하는 제2 히트 싱크 표면(26b, 76b) 사이의 제2 갭(106)으로 전달된 유량 또는 액체(41, L)의 압력과 접촉시키는 단계 및 시트(100)의 제2 표면(102)을 냉각시키는 단계를 추가적으로 포함할 수 있고, 냉각의 20% 이상이 액체를 통해 제2 갭(106)을 가로질러 시트(100)의 제2 표면(102)으로부터 제2 히트 싱크 표면(26b, 76b)까지의 열전도에 의해 이루어진다.
상술한 공정들은 시트(100)를 냉각시키는 단계 전에, 시트(100)의 제1 표면(101)을 가열하는 단계를 추가적으로 포함할 수 있고, 가열의 20% 이상이 유체(41)를 통해 제3 갭(108)을 가로질러 제1 히트 소스 표면(22a, 60a)으로부터 시트(100)의 제1 표면(101)까지의 열전도에 의해 이루어지고, 마찬가지로 시트(100)를 냉각하는 단계 전에 시트(100)의 제2 표면(102)을 가열하는 단계를 추가적으로 포함할 수 있으며, 가열의 20% 이상이 열전도 유체(41, G)를 통해 제4 갭(110)을 가로질러 제2 히트 소스 표면(22b, 60b)으로부터 시트(100)의 제2 표면(102)까지의 열전도에 의해 이루어진다.
도 1, 2 및 3을 참조로 한 공정 실시예들에 따르면, 개시된 공정은 또한 시트(100)를 냉각시키는 단계를 포함할 수 있고, 시트는 ℃의 단위로 주어지는, T의 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되며, 상기 냉각시키는 단계는 (a) T를 넘는 온도를 넘는 상기 시트로부터 시작하여, (b) 상기 냉각의 20% 이상이, 상기 냉각 중 어느 지점에서, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면(26a, 66a, 90)으로의 액체(41, L)를 통한 열전도에 의해 이루어진다. 도 1, 2 및 3을 참조한 공정은 시트(100)를 냉각시키는 단계 전에, 시트(100)를 가열하는 단계를 더 포함할 수 있고, 가열하는 단계는 가열의 20% 이상이, 상기 가열 중 어느 지점에서, 유체(41, G)를 통해 히트 소스 표면(22a, 66a)으로부터 상기 시트(100)까지의 열전도에 의해 이루어진다. 유체는 도 1의 실시예에서와 같은 액체(41) 또는 도 2의 실시예에서와 같은 기체(G)가 될 수 있다.
또한, 도 1, 2 및 3을 참조로 하는 실시예들에 따르면, 제품에 열처리하는 공정이 제공되고, 상기 공정은 제품을 가열하거나 냉각시키는 단계를 포함하며, 가열이나 냉각의 적어도 50%가 상기 가열이나 냉각의 적어도 일부 시간 동안, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면으로의 액체를 통한 열전도에 의해 수행된다.
상술한 공정들 중의 어느 것에 있어서, 냉각은 바람직하게 T±0.20ㆍT ℃, T±0.10ㆍT ℃, T±0.05ㆍT ℃, 또는 T ℃ 의 온도 이하에서 수행된다. 또한, 상술한 공정들 중의 어느 것에 있어서, 열전도에 대해 냉각의 비율은, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%, 80% 심지어 90% 이상과 같이, 또는 심지어 열 전도에 대해 99% 이상인 것과 같이, 바람직하게는 심지어 20% 이상이다. 마찬가지로, 상술한 공정들 중 어느 것에 있어서, 열전도에 대해 가열의 비율은, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%, 80% 심지어 90% 이상과 같이, 또는 심지어 열 전도에 대해 99%인 것과 같이, 바람직하게는 심지어 20% 이상이다.
본 발명의 공정 및 장비 실시예들은 재료로 또는 재료로부터 열을 전달하기 위해, 바람직하게는 유리 시트 형태의 유리 재료로 또는 유리 재료로부터 열을 전달하기 위해 유체로 채워진 좁은 갭을 가로지르는 전도를 사용한다. 유체 베어링에서 발생하는 유체 갭의 경우, 열전달률의 전도 요소는 갭 내의 유체의 열전도율, 갭의 크기, 및 갭 내의 재료의 온도와 베어링들의 온도에 의해 결정된다.
여기서 Qconduction는 열전달률, Ag는 부품의 투영 면적(길이와 너비의 곱), Tg는 재료의 표면 온도, Tb는 베어링의 표면 온도, 그리고 k는 갭 내의 유체의 열전도율이다. 대부분의 유체들은 온도 의존적인 열전도율을 가지기 때문에 보다 일반적인 관계가 있다. :
아래에 참조로 표시되는 것은 일부 공통 기체들에 대한 온도의 함수로서의 열전도율입니다.
대부분의 기체들의 열전도율은 온도에 대해 매우 선형적이기 때문에, 식(1)을 사용하고 평균 온도 (Tb+Tg)/2에서 평가된 기체의 전도율을 사용하는 것은 매우 좋은 근사이다. 대략 실온에서 베어링들이 있는 일반적인 유리 조성물을 가공하면, 이러한 평균 온도는 대략적으로 377℃이다. 아래에 표시된 것은 공기를 사용하여 달성될 수 있는 전도 속도와 비교한 것일 뿐만 아니라, 이 온도에서 평가된 다양한 기체들의 열전도율이다.
도시된 바와 같이, 헬륨 또는 수소를 사용하려는 강한 동기가 있다. 헬륨(수소와 달리)은 불활성이고 불연성이기 때문에, 이러한 공정에서 매우 바람직한 기체이다. 그러나 이것은 비싸고 공급이 불확실할 수 있다. 그러므로 높은 전도율의 기체의 사용을 최소화하거나 피하기 위한 장비를 설계할 동기가 있다.
본 발명은 갭을 채우는 열전달 유체로서 액체의 사용을 제공한다. 이러한 액체에 대한 일부 필요사항 및 요구사항은 경제적이고, 건강 친화적이며, 환경 친화적이고, 그리고 바람직한 작동 온도에서 안정적인 것이다. 비교적 큰 갭들이 사용될 수 있도록, 또는 상대적으로 높은 열전달율가 제공될 수 있도록, 또는 둘 다 되도록, 액체는 높은 열전도율을 갖는 것 또한 바람직하다. 추가의 바람직한 품질은, 바람직한 열전달률를 전달할 갭들에서 작동할 때, 액체는 낮은 펌핑 전력 요구사항을 갖는 기존의 펑핑 시스템들을 잘 받아들이는 적합한 유량을 갖는 유체정역학적 베어링 유체로서 사용될 수 있고, 시트와 액체 사이의 대류로 인한 열전달은 갭을 가로지르는 전도 텀(term)에 비해 작다.
이 작업의 특별한 초점은 유리를 열적으로 처리하는 것이고, 공정 내의 유리 온도는 전형적으로 630℃에서 900℃ 사이이다. 상 변화 또는 저하 없이 이러한 온도에서 쉽게 사용될 수 있는 액체들은 용융 염 및 용융 금속을 포함한다. 예를 들어, 관련 금속 특성들을 갖는 용융 염 및 용융 금속은 표 3에서 표시된다.
| 용융 온도 (℃) |
열전도율 (W/mㆍK) |
밀도(kg/m3) | 비열용량 (J/kgㆍ°K) |
동점성 (PaㆍS) |
|
| 질산칼륨 (KNO3) |
334 | 0.41 @ 350℃ 0.32 @ 525℃ |
1865 | 1370 | 0.00278 @ 350℃ 0.00134 @ 525℃ |
| 질산나트륨 (NaNO3) |
308 | 0.51 @ 320℃ 0.47 @ 510℃ |
1900 | 1650 | 0.00285 @ 320℃ 0.0010 @ 510℃ |
| 주석(Sn) | 232 | 30 @ 240℃ 36 @ 470℃ |
6950 | 210 | 0.0019 @ 250℃ 0.0012 @ 470℃ |
| 납(Pb) | 327 | 16 @ 330℃ 19 @ 515℃ |
10600 | 160 | 0.00265 @ 330℃ 0.00177 @ 515℃ |
| 나트륨(Na) | 98 | 84 @ 110℃ 71 @ 405℃ |
930 | 1364 | 0.00055 @ 110℃ 0.00026 @ 405℃ |
가열 또는 냉각 여부에 관계없이, 전도 및 대류의 상대 기여도와 관련하여, 갭(또는 갭들)을 가로지르는 열전달 속도의 대류 Qconv 성분은 다음과 같이 주어질 수 있다. :
여기서 
은 유체의 질량 유량, Cp 는 유체의 비열 용량, Ts 는 재료의 표면 온도, THS 는 히트 싱크(베어링)의 표면 온도, Ti 는 갭으로 흐를 때 유체의 입구 온도, e는 갭 내의 기체 흐름과 시트 표면과 히트 싱크/소스(갭의 "벽들")의 표면 사이의 열 교환의 효과이다. e의 값은 0(표면 대 기체 열 교환이 0임을 나타냄)에서 1(기체가 완전히 표면들의 온도에 도달함을 나타냄)까지 다양하다. 방정식 (3)에 대한 e의 값은 바람직하게는 열전달 분야의 당업자에 의해 이해되는 바와 같이 e-NTU에 의해 계산된다.
그러나 전형적으로, 시트의 표면과 히트 싱크/소스의 표면 사이의 갭이 작으면, 및/또는 유체 유량 곱하기 열 용량이 작으면, e의 값이 매우 거의 1과 동일할 것이며, 이는 유체는 평균적으로 갭을 떠나기 전에 양쪽면의 두 표면들의 평균 온도와 거의 동일하게 가열되는 것을 의미한다. e=1(대류 열전달 속도의 약간의 과대 평가)로 가정하고, 유체가 히트 싱크/소스의 표면을 통해 갭으로 공급되는 경우, 갭에서 유체의 초기 온도가 히트 싱크/소스의 표면의 온도와 동일(Ti=THS)한 것으로 가정할 수 있다. 대류에 의한 열전달 속도는 다음과 같이 단순화될 수 있다. :
주로 전도에 의해 시트를 냉각(또는 가열, 가열이 너무 높지 않을 때 히트 소스로부터의 복사량을 가정할 때)하기 위해, 갭의 영역에서 요구되는 조건은 다음과 같다. :
방정식 13과 16을 결합(17)하면 다음과 같은 조건이 구해진다. :
이 조건이 유지될 때 문제의 갭 영역에서 주로 전도에 의해 냉각(또는 가열)되는 시트를 필수적으로 보장한다. 따라서, 유체의 질량 유량(
)은 갭 면적의 제곱 미터 당 2kAg/gCp, 또는 2k/gCp 이하이어야 한다. 실시예에서, 
이고, B는 대류 냉각 대비 전도 냉각의 비이다. 여기서 사용된 바와 같이, B는 1보다 작고 0보다 큰 양의 정수이다.
대부분의 경우, 베어링에 대한 유체의 유량을 최소화하고자 한다. 모든 경우, 펌핑 유닛의 크기 및 전력 공급 요구사항에 따라, 펌핑 전력 요구사항은 유량에 따라 조정된다. 베어링 유량이 공정 중인 시트의 측면 치수에 대해 공간적으로 충분히 균일하지 않ㅇ르 수 있기 때문에 열전달의 대류 부분을 최소화하고자 하는 요구가 또한 종종 있다; 베어링 갭들을 매우 균일하게 하고 대류 텀을 무시할 수 있게 함으로써 열전달률의 균일성이 매우 좋아질 수 있다.
대부분의 경우, 얇은 재료들에서 발생될 수 있는 좌굴 유발하는(buckling-inducing) 중력 하중의 전달 및 최소화와 관련된 실용적인 이유때문에, 가장 얇은 치수가 수평이되도록 제품이 가공된다. 이 경우, 중력 힘이 유도될 때, 부품은 일부 작은 비율 내로 유체 베어링의 중심 평면 상에 유지되어, 그럼으로써 대략 동일한 열전달율이 재료의 양쪽에서 발tode되는 것을 보장하도록, 유체 베어링들에 대해 필요한 유량에 대한 유용한 기준은 충분한 센터링(centering) 강성을 제공한다. 예를 들어, 제품은 베어링 갭의 5% 만큼 중심에서 벗어나 움직이는 것이 허용될 수 있다.
벌크 다공성 타입 유체 베어링에 의해 지지되는 시트를 고려한다. 시트의 중심 평면에 대해 대칭이다. 갭 내의 유체 유동과 압력은 유체 베어링 디자인 분야의 당업자에 의해 계산될 수 있다. 다공성 매체를 통한 유동은 달시(Darcy) 유동으로 설계될 수 있다. 다공성 매체의 미세 틈을 통해 유체 역학이 점성 효과에 의해 지배되는 다공성 매체를 통한 일차원 기체 유동의 경우, 달시 법칙이 국부 유속을 계산하는데 사용될 수 있다. :
여기서 k는 다공성 매체의 투과성, μ는 기체의 동점성, 그리고 dp/dx는 유동 방향에서 국부 압력 구배이다. 이 방정식은 적분에 적합한 형태로 다시 정렬될 수 있다. :
국부 속도(u)는 질량 유량으로부터 계산될 수 있다. :
여기서 
은 질량 유량, ρ는 기체 밀도, 그리고 A는 기체 유동의 면적이다. 다공성 매체 내에서 압력이 감소함에 따라 기체의 질량 유량은 일정하게 유지되어야 한다. 식(9)를 식(8)에 대입하면 :
이상 기체의 경우, ρ= p/RT에서 R은 기체 상수이고 T는 기체의 온도이다. 식 (10)에 대입하면 :
이 방정식을 적분하고 압력이 입구에서 p1과 동일하고 출구에서 p2와 동일한 경계조건을 대입하면 :
여기서 H는 다공성 매체의 높이 또는 두께이다. 질량 유량에 대해 식을 풀기 위해 다시 정리하면 :
점성 효과가 기체 유동에서 압력의 마찰 손실을 지배하는 다공성 매체를 통한 일차원의, 압축가능한, 이상기체 유동을 위한 일반해이다.
도 4는 베어링의 강성을 최대화하는 거의 최적의 설계를 만들기 위해 다공성 매체의 특성들(두께 및 투과성)과 베어링 갭이 선택되는 대표적인 유체 베어링 계산의 결과를 도시한다. 이 경우, p는 갭 내에서 유체의 게이지 압력이고, P0는 플레넘에 대한 게이지 공급 압력이다. 도시된 바와 같이, 베어링에 하중이 가해지지 않을 때(중력 없음), 중심 압력은 대략 플레넘 압력의 0.78배이다. 베어링에 베어링 갭의 5% 만큼 시트를 중심에서 벗어나게 하기 위해 중력에 의해 충분히 하중이 실릴 때, 하부 갭의 압력은 증가하고 상부 갭의 압력은 감소한다. 압력차를 베어링 면적으로 적분하는 것이 부품의 무게를 균형 잡는 알짜힘을 계산하는데 사용할 수 있다.
도 4는 전형적인 작동 조건들에 대해 계산된 시트와 다공성 매체 유체 베어링 사이의 갭 내의 표준화된 압력의 대표적인 그래프이다. p는 갭 내의 게이지 압력이고, P0는 플레넘 게이지 압력이다. 중심 자취선(202) 베어링에 하중이 실리지 않은 상태(베어링들 내의 무게가 없는 시트와 동일함)에서 상부 및 하부 갭 압력의 플롯(plot)이다. 아래 자취선(201)은 상부 갭 압력의 플롯이고, 위 자취선(203)은 하부 갭 압력의 플롯인데, 베어링은 중력 하중 하에 있다.
표 4에 도시된 다양한 유체들(기체들 및 액체들)에 대한 대표적인 계산들을 고려한다. 모든 경우에, 지지되는 시트는 2500㎏/㎥의 밀도, 1mm의 두께, 및 58mm와 114mm의 측면 치수를 갖는 유리이다. 유체 베어링들에 들어가는 초기 유리 온도는 700℃이다. 각각의 경우, 베어링 갭의 5% 이내에서 중심에 부품을 유지하기 위해 요구되는 유체의 유량을 결정하기 위해 베어링 계산들이 수행된다. 각 재료에 대해, 유체 베어링들 내의 부품의 무게는 계산된 부력에 의해 증가되었다.:
여기서 Fnet는 베어링들이 저항해야하는 알짜힘, A는 시트의 투영 면적, ρsheet는 시트의 밀도, ρfluid는 유체의 밀도, a는 중력에 의한 가속도(대략 9.81 m/s2), 그리고 t는 시트 두께이다. 갭을 나가는 유체의 레이놀즈 수 다음과 같이 계산된다 :
여기서, ρfluid는 갭의 출구에서 측정된 유체 밀도, μ는 갭을 나가는 유체의 온도에서 측정된 유체 동점성이다. 유동의 수력 직경(hydraulic diameter)으로서 2g(갭의 폭으로서 g를 갖는)의 값이 사용된다; 유체 역학 분야의 당업자에 의해 평행한 판 유동이 대략 2300의 레이놀즈 수에서 난류가 되는 것이 알려져 있다. 결정론적이고 간단한 유체 유동 방정식으로 쉽게 설계될 수 있도록 갭 내의 유동이 층류형으로 유지되는 것이 바람직하지만, 반드시 필요하지는 않다. 매우 높은 전도성 액체 금속의 표 4에 표시된 일부 경우들에서, 베어링 갭들은 출구에서 레이놀즈 수가 2300 이하로 유지되면서 가능한 크게 선택되었다. 1mm x 58mm x 114mm의 치수, 2500㎏/㎥의 밀도를 갖는 유리 시트를 띄기 위한 계산된 유체 베어링 설계 변수들이 결과로 도시되고, 700℃의 초기 시작 온도로부터 냉각된다.
어떤 경우에는 열전달의 대류 부분을 전도 텀과 비교하여 매우 낮은 수준으로 줄이는 것이 바람직할 수 있다. 도 3에 도시된 것과 같은 구성이 사용될 수 있다. 이 경우, 시트를 지지하는 요구 사항이 제거되고 유량이 매우 낮은 값으로 감소될 수 있다. 계산 예는 표 5에 표시된다. 모든 경우에 있어서, 대류가 대략 전도의 1%가 되도록 유량이 선택되었다. 유동 조건들은 도 3을 참조로 도시되고 상술된 바와 같이 열전달 영역을 가로질러 계산되었고, 여기서 1mm 두께 X 58mm 길이(도면의 페이지 방향으로의)의 치수를 갖는 유리 시트는 초기 시작 온도 700℃로부터 냉각된다.
본 발명은 대류 흐름으로 열적으로 유도된 효과를 피하거나 최소화하면서, 유리 탬퍼링 동안 다른 방법보다 높은 열 교환 속도(열 교환의 더 높은 효과적인 계수)의 특별한 장점을 제공한다. 이 조합은 두께의 함수로서 열적으로 강화된 유리 시트에서의 더 높은 응력(결과적으로 더 높은 강도를 가짐)과 이러한 응력 수준에서의 더 높은 응력 균질성 모두의 생산을 가능하게 한다. 또한, 상대적으로 높은 강도 유리 제품은 공급의 잠재적 비용 및 불확실성을 피하면서 제공될 수 있다. 다른 양태들 및 장점들은 전체로서 명세서의 검토로부터 명백해질 것이다.
다양한 예시적인 실시예들에 도시된 바와 같이 장비, 제품들, 재료들의 구성 및 배치는 단지 예시적인 것이다. 단지 몇몇 실시예들이 본 명세서에서 상세히 설명되었지만, 본 명세서에 기재된 주제의 신규한 교시 및 장점들로부터 실질적으로 벗어남 없이 많은 변형이 가능하다(예를 들어, 다양한 요소의 크기, 치수, 구조, 형상 및 비율의 변화, 매개 변수의 값, 장착 배치, 재료의 사용, 방향). 예를 들어, 편평한 유리 제품들과 곡선 유리 제품들 모두 본 명세서에 설명된 방법들에 따라 강화될 수 있다. 일체적으로 형성된 것으로 도시된 일부 요소들은 다수의 부품들 또는 요소들로 구성될 수 있고, 요소들의 위치는 반대로 또는 다르게 변화될 수 있으며, 별개의 요소들 또는 위치들의 성질 또는 수는 변경되거나 달라질 수 있다. 임의의 공정, 논리 알고리즘 또는 방법 단계의 순서 또는 시퀀스는 대안적인 실시예들에 따라 달라지거나 재배열될 수 있다. 본 발명 기술의 범위를 벗어나지 않으면서 다양한 예시적인 실시예들의 설계, 작동 조건들 및 배치에서 다른 대체, 수정, 변경 및 생략이 또한 이뤄질 수 있다.
Claims (25)
- 유리 시트를 강화하는 공정으로서,
a. 제1 표면과 고체를 포함하는 제1 히트 싱크 표면 사이의 제1 갭으로 전달된 유량 또는 액체의 압력에 의해, 적어도 부분적으로, 유리 시트의 상기 제1 표면 상에서 적어도 상기 유리 시트의 일부분을 지지하는 단계 - 상기 시트는 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성되고, 상기 시트는 상기 유리의 상기 유리 전이 온도보다 더 높은 온도에 있음 - ;
b. 상기 시트의 상기 제1 표면을 냉각시키는 단계 - 상기 냉각의 20% 이상이 상기 액체를 통해 상기 제1 갭을 가로질러 상기 시트의 상기 제1 표면으로부터 상기 제1 히트 싱크 표면까지의 열전도에 의해 이루어짐 - ;를 포함하는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1에 있어서,
a. 상기 유리 시트의 제2 표면 상에서 적어도 상기 유리 시트의 일부분을, 적어도 부분적으로, 제2 표면과 고체를 포함하는 제2 히트 싱크 표면 사이의 제2 갭으로 전달된 유량 또는 액체의 압력과 접촉시키는 단계;
b. 상기 시트의 상기 제2 표면을 냉각시키는 단계 - 상기 냉각의 20% 이상이 상기 액체를 통해 상기 제2 갭을 가로질러 상기 시트의 상기 제2 표면으로부터 상기 제2 히트 싱크 표면까지의 열전도에 의해 이루어짐 - ;를 더 포함하는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1 또는 2에 있어서,
상기 시트를 냉각시키는 단계 전에, 상기 시트의 상기 제1 표면을 가열하는 단계 - 상기 가열의 20% 이상이 유체를 통해 제3 갭을 가로질러 제1 히트 소스 표면으로부터 상기 시트의 상기 제1 표면까지의 열전도에 의해 이루어짐 - ;를 더 포함하는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1 내지 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 시트를 냉각시키는 단계 전에, 상기 시트의 상기 제2 표면을 가열하는 단계 - 상기 가열의 20% 이상이 열전도 유체를 통해 제4 갭을 가로질러 제2 히트 소스 표면으로부터 상기 시트의 상기 제2 표면까지의 열전도에 의해 이루어짐 - ;를 더 포함하는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 3 또는 4에 있어서,
상기 유체는 기체인, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 3 또는 4에 있어서,
상기 유체는 액체인, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 3 내지 6 중 어느 한 항에 있어서,
상기 가열의 30% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 3 내지 6 중 어느 한 항에 있어서,
상기 가열의 40% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 3 내지 6 중 어느 한 항에 있어서,
상기 가열의 50% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1 내지 9 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 30% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1 내지 9 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 40% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 1 내지 9 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 50% 이상이 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 유리 시트를 강화하는 공정에 있어서,
시트 또는 시트의 일부분을 냉각시키는 단계 - 상기 시트는, ℃의 단위로 주어지는, T의 유리 전이 온도를 갖는 유리를 포함하거나 상기 유리로 구성됨 - ;를 포함하고,
상기 냉각시키는 단계는 (a) T를 넘는 온도의 상기 시트로부터 시작하여, (b) 상기 냉각의 20% 이상이, 상기 냉각 중 어느 지점에서, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면으로의 액체를 통한 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13에 있어서,
상기 냉각은 T±0.20ㆍT ℃ 의 온도 이하에서 수행되는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13에 있어서,
상기 냉각은 T±0.10ㆍT ℃ 의 온도 이하에서 수행되는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13에 있어서,
상기 냉각은 T±0.05ㆍT ℃ 의 온도 이하에서 수행되는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13에 있어서,
상기 냉각은 T ℃ 의 온도 이하에서 수행되는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13 내지 17 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 30% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13 내지 17 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 40% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13 내지 17 중 어느 한 항에 있어서,
상기 냉각의 50% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 13 내지 17 중 어느 한 항에 있어서,
상기 시트 또는 시트의 일부분을 냉각시키는 단계 전에, 상기 시트를 가열하는 단계를 더 포함하고,
상기 가열하는 단계는 상기 가열의 20% 이상이, 상기 가열 중 어느 지점에서, 유체를 통해 히트 소스 표면으로부터 상기 시트까지의 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 21에 있어서,
상기 가열의 30% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 21에 있어서,
상기 가열의 40% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 청구항 21에 있어서,
상기 가열의 50% 이상은 열전도에 의해 이루어지는, 유리 시트를 강화하는 공정. - 제품에 열처리하는 공정으로서,
제품을 가열하거나 냉각시키는 단계 - 상기 가열이나 냉각의 적어도 50%가, 상기 가열이나 냉각의 적어도 일부 시간 동안, 고체를 포함하는 히트 싱크 표면으로의 액체를 통한 열전도에 의해 수행됨 - ;를 포함하는, 제품에 열처리하는 공정.
Applications Claiming Priority (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201662288177P | 2016-01-28 | 2016-01-28 | |
| US62/288,177 | 2016-01-28 | ||
| US201662288615P | 2016-01-29 | 2016-01-29 | |
| US62/288,615 | 2016-01-29 | ||
| US201662428168P | 2016-11-30 | 2016-11-30 | |
| US201662428142P | 2016-11-30 | 2016-11-30 | |
| US62/428,142 | 2016-11-30 | ||
| US62/428,168 | 2016-11-30 | ||
| PCT/US2017/015260 WO2017132461A1 (en) | 2016-01-28 | 2017-01-27 | Processes for thermal strengthening of glass using liquid conduction |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20180102675A true KR20180102675A (ko) | 2018-09-17 |
Family
ID=58018239
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020187024617A Withdrawn KR20180102675A (ko) | 2016-01-28 | 2017-01-27 | 액체 전도를 이용한 유리의 열강화를 위한 공정 |
| KR1020187024618A Withdrawn KR20180102189A (ko) | 2016-01-28 | 2017-01-27 | 액체 전도를 이용한 열적으로 강화된 유리를 위한 장치 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020187024618A Withdrawn KR20180102189A (ko) | 2016-01-28 | 2017-01-27 | 액체 전도를 이용한 열적으로 강화된 유리를 위한 장치 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20190055152A1 (ko) |
| EP (1) | EP3408235A1 (ko) |
| JP (2) | JP2019507088A (ko) |
| KR (2) | KR20180102675A (ko) |
| CN (2) | CN108698898A (ko) |
| WO (2) | WO2017132461A1 (ko) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112074490B (zh) * | 2018-04-02 | 2022-08-23 | 康宁公司 | 处理玻璃片的装置和方法 |
| CN111302654B (zh) * | 2018-12-11 | 2024-10-11 | 重庆鑫景特种玻璃有限公司 | 单面优势压应力玻璃及其制备方法与应用 |
| CN113548811A (zh) * | 2021-08-16 | 2021-10-26 | 苏州鑫福特玻璃机械制造有限公司 | 一种不用出炉可急速降温的化学钢化炉 |
| CN116611371B (zh) * | 2023-07-20 | 2023-10-20 | 浙江晶鸿精密机械制造有限公司 | 提高多孔质轴承性能的方法及多孔质轴承 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3293015A (en) * | 1961-09-22 | 1966-12-20 | Pittsburgh Plate Glass Co | Method and apparatus for tempering glass sheets on a gas support bed |
| US3223501A (en) * | 1962-05-18 | 1965-12-14 | Pittsburgh Plate Glass Co | Method and apparatus for treating glass on a pressurized fluid bed |
| US3223507A (en) * | 1964-06-17 | 1965-12-14 | Pittsburgh Plate Glass Co | Method of heat treating glass sheets |
| US3223549A (en) * | 1964-11-09 | 1965-12-14 | Pittsburgh Plate Glass Co | Coating of glass sheet while deformable and supported on gas |
| US3423198A (en) * | 1965-06-14 | 1969-01-21 | Permaglass | Method for tempering glass utilizing an organic polymer gaseous suspension |
| US3497340A (en) * | 1968-07-29 | 1970-02-24 | Ppg Industries Inc | Method of tempering and reshaping glass sheets |
| US4046543A (en) * | 1976-04-23 | 1977-09-06 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for tempering moving glass sheets |
| US4066430A (en) * | 1976-11-26 | 1978-01-03 | Ppg Industries, Inc. | Method of tempering in a fluidized quenching medium |
| US4204845A (en) * | 1978-09-25 | 1980-05-27 | Ppg Industries, Inc. | Method of heat treating moving glass sheets on modified gas bed |
| FI86055C (fi) * | 1990-07-04 | 1992-07-10 | Tamglass Oy | Anordning foer vaermehaerdning av glasskivor. |
| FI96764C (fi) * | 1995-01-10 | 1996-08-26 | Tamglass Eng Oy | Menetelmä karkaistavien tai lämpölujitettavien lasilevyjen lämmittämiseksi |
| US5772717A (en) * | 1996-09-20 | 1998-06-30 | The Boc Group, Inc. | Tempering method using a two phase flow of cryogen |
| EP1462420A1 (en) * | 2003-03-28 | 2004-09-29 | Pilkington Plc | Apparatus and Method for Tempering Bent Glass Sheets |
| CN100444308C (zh) * | 2003-05-07 | 2008-12-17 | 亚舍立技术公司 | 宽温度范围的卡盘系统 |
| DE102009037299A1 (de) * | 2009-08-14 | 2011-08-04 | Leybold Optics GmbH, 63755 | Vorrichtung und Behandlungskammer zur thermischen Behandlung von Substraten |
| US20150218045A1 (en) * | 2012-08-31 | 2015-08-06 | Corning Incorporated | Edge treating a cut edge of a glass piece |
| US9522837B2 (en) * | 2013-08-08 | 2016-12-20 | Corning Incorporated | Method of making glass articles |
| EP3038990A1 (en) * | 2013-08-26 | 2016-07-06 | Corning Incorporated | Methods for localized annealing of chemically strengthened glass |
-
2017
- 2017-01-27 WO PCT/US2017/015260 patent/WO2017132461A1/en not_active Ceased
- 2017-01-27 EP EP17704883.2A patent/EP3408235A1/en not_active Withdrawn
- 2017-01-27 CN CN201780008885.1A patent/CN108698898A/zh active Pending
- 2017-01-27 US US16/073,590 patent/US20190055152A1/en not_active Abandoned
- 2017-01-27 CN CN201780008912.5A patent/CN109071306A/zh active Pending
- 2017-01-27 WO PCT/US2017/015270 patent/WO2017132468A1/en not_active Ceased
- 2017-01-27 KR KR1020187024617A patent/KR20180102675A/ko not_active Withdrawn
- 2017-01-27 US US16/073,601 patent/US20190031549A1/en not_active Abandoned
- 2017-01-27 KR KR1020187024618A patent/KR20180102189A/ko not_active Withdrawn
- 2017-01-27 JP JP2018539119A patent/JP2019507088A/ja active Pending
- 2017-01-27 JP JP2018539125A patent/JP2019507089A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019507088A (ja) | 2019-03-14 |
| CN108698898A (zh) | 2018-10-23 |
| EP3408235A1 (en) | 2018-12-05 |
| CN109071306A (zh) | 2018-12-21 |
| US20190055152A1 (en) | 2019-02-21 |
| WO2017132461A1 (en) | 2017-08-03 |
| US20190031549A1 (en) | 2019-01-31 |
| KR20180102189A (ko) | 2018-09-14 |
| JP2019507089A (ja) | 2019-03-14 |
| WO2017132468A1 (en) | 2017-08-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9975801B2 (en) | High strength glass having improved mechanical characteristics | |
| KR20180102675A (ko) | 액체 전도를 이용한 유리의 열강화를 위한 공정 | |
| TW201738187A (zh) | 用於製造玻璃帶的玻璃成形設備及方法 | |
| JP3460148B2 (ja) | 平らなガラスを緻密化する方法 | |
| JPS5940771B2 (ja) | ガラスの熱調質方法 | |
| KR20210018930A (ko) | 평평한 금속 제품의 냉각 제어 방법 | |
| EP2390237B1 (en) | System and method for forming a glass sheet | |
| US20190308901A1 (en) | Apparatus and method for dynamic thermal tempering of glass | |
| Yatsenko et al. | Increasing the resistance of precision instrument-making elements from optical glass to external thermo-influences by preliminary electron-beam processing of surfaces | |
| Pavlushkin et al. | Structural state of the strengthened surface of severely tempered glass | |
| HK1027337B (en) | Method for precompressing flat glass |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PA0105 | International application |
Patent event date: 20180827 Patent event code: PA01051R01D Comment text: International Patent Application |
|
| PG1501 | Laying open of application | ||
| PC1203 | Withdrawal of no request for examination |