KR100308689B1 - How to collect consent from slag with coins - Google Patents
How to collect consent from slag with coins Download PDFInfo
- Publication number
- KR100308689B1 KR100308689B1 KR1019960034457A KR19960034457A KR100308689B1 KR 100308689 B1 KR100308689 B1 KR 100308689B1 KR 1019960034457 A KR1019960034457 A KR 1019960034457A KR 19960034457 A KR19960034457 A KR 19960034457A KR 100308689 B1 KR100308689 B1 KR 100308689B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- slag
- oxygen
- reducing agent
- propane
- magnetite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
동전로 조업의 슬래그 조성기(造成期)에 생성되는 용융상태의 슬래그에 석유액화가스(LPG)로 이루어진 환원제를 불어넣음으로써 마그네타이트를 환원함과 더불어 동분을 회수하는 방법에 있어서, 슬래그의 국부적 온도저하에 따른 환원반응의 저해요인을 제거한다.In the method of recovering the copper content by reducing the magnetite by injecting a reducing agent composed of petroleum liquefied gas (LPG) into the molten slag produced in the operation slag forming machine with a coin, the local temperature drop of the slag Eliminate the inhibitory effect of the reduction reaction.
환원제를 불어넣을 때 적어도 일부에서 환원제를 완전 연소시키기 위한 산소량을 1로 하는 산소비로서 0.1 이하의 산소를 함유하는 가스와 환원제의 혼합가스를 상기 슬래그 중에 불어넣는다.When the reducing agent is blown in, the mixed gas of a gas containing oxygen of 0.1 or less and a reducing agent is blown into the slag as an oxygen ratio in which the amount of oxygen for completely burning the reducing agent is 1 at least.
Description
본 발명은 동제련 전로공정에 있어서 생성되는 슬래그 중에 함유되어 있는 동의 회수방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게 설명하면 동전로 슬래그 중의 마그네타이트(磁鐵鑛)를 용융상태에서 환원하여 슬래그의 점성을 저하시킴으로써 슬래그 중의 동분을 회수하는 동전로 슬래그로부터의 동의 회수방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for recovering copper contained in slag generated in a copper smelting converter process. More specifically, the present invention relates to a method of recovering copper from slag by reducing the viscosity of slag in a molten state by reducing the slag viscosity. The present invention relates to a method for collecting copper from slag with a coin recovering copper content.
동전로 조업에서는 용련로에서 얻은 맷트(Matte)에 규석을 첨가하고 맷트에 산화처리를 함으로써 맷트 중의 철분을 슬래그화 하고 있다. 이때 생성되는 동전로 슬래그에는 다량의 마그네타이트가 함유되어 있기 때문에 슬래그의 점성이 높고, 동함유량이 높은 것으로 되어 있다. 이 때문에 어느 제련법에 있어서도 이 동전로 슬래그는 용련로에서의 반복처리 또는 별도의 처리설비에 의해 재처리가 이루어지고 있다.In the coin operation, the iron in the mat is slag by adding silica to the mat obtained from the smelting furnace and oxidizing the mat. At this time, since the slag contains a large amount of magnetite, the viscosity of the slag is high and the copper content is high. For this reason, in any smelting method, this coin slag is reprocessed by the repetitive process in a smelting furnace or another processing facility.
예를들어, 일본국내에서는 동전로 슬래그를 고체화한 후 분쇄하고 그후 부유 선광에 의하여 동분을 슬래그 동정광으로써 회수하는 슬래그 선광법이 주로 채용되고 있다. 이 슬래그 선광법은 동의 수율이 좋으나 부유선광을 위해 특별한 설비가 필요하고 또 공정이 복잡하기 때문에 회수 코스트가 크게 된다.For example, in Japan, a slag beneficiation method is mainly employed in which a slag is solidified and then crushed with a coin, and then the copper powder is recovered as slag concentrate by flotation. This slag beneficiation method has good copper yield, but the recovery cost is large because special equipment is required for flotation and the process is complicated.
다른 처리방법으로서 이 동전로 슬래그를 용융상태 그대로 처리하는 방법의 하나가 일본특허공개 소45-36105호에 제안되어 있다. 이것은 용융 슬래그 중에 직접 유황을 함유하는 물질, 예를들어 파이라이트를 고속으로 불어넣어 슬래그 중의 동함유 미립자를 맷트상(相)이 되는 유황 함유물질에 감싸 넣어 채취하는 방법이다. 이 방법에서는 슬래그 중의 마그네타이트는 파이라이트 등의 황화제로서 환원하기 때문에 마그네타이트의 양이 적게되고 슬래그는 동광물이 침강하기 쉬운 슬래그로 변성된다.As another treatment method, one of the methods of treating slag with molten state in the molten state is proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 45-36105. This is a method in which a material containing sulfur directly, such as pyrite, is blown at high speed in molten slag, and the copper-containing fine particles in the slag are wrapped in a sulfur-containing material which becomes a mat phase and collected. In this method, the magnetite in the slag is reduced as a sulfiding agent such as pyrite, so the amount of magnetite is reduced, and the slag is denatured into slag which is easy to settle copper minerals.
또한, 처리의 대상으로 하는 슬래그의 성분과 성질은 다르지만, 용융 슬래그 중에 함유되는 산화동 및 마그네타이트를 코크스, 석탄 등의 고체 환원제 또는 기체, 액체 환원제를 슬래그 중에 불어넣어 환원시키고, 동품위(銅品位) 1% 이하의 탈동 슬래그와 조동을 얻는 동의 연속제련법이 일본특허공개 소53-22115호에 제안되어 있다.In addition, although the components and properties of the slag to be treated are different, the copper oxide and magnetite contained in the molten slag are reduced by blowing a solid reducing agent such as coke and coal, or a gas and a liquid reducing agent into the slag to reduce them. A copper smelting method for obtaining copper slag and crude copper of 1% or less is proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 53-22115.
동전로 슬래그를 용융상태에서 환원제를 사용하여 처리하는 방법은 일본에서는 실시되었다는 보고는 없지만 칠레의 Codelco사, Caletones 제련소에서는 용융상태의 전로 슬래그 중에 미분탄을 불어넣어 슬래그 중의 마그네타이트를 환원시켜 슬래그 중의 동분을 회수하는 방법이 실용화되고 있다[Rolando Campos and Luis Torres, CALETONES SMELTER : TWO DECADES OF TECHNOLOGICAL IMPROVEMENTS, The Paul E. Queneau International Symposium, Ontario, CANADA(1993)].The treatment of slag with molten metal using a reducing agent in molten state has not been reported in Japan, but in Chile, Codelco and Caletones smelters are used to inject pulverized coal into molten converter slag to reduce the magnetite in slag to reduce the copper content. Recovery methods have been put to practical use [Rolando Campos and Luis Torres, CALETONES SMELTER: TWO DECADES OF TECHNOLOGICAL IMPROVEMENTS, The Paul E. Queneau International Symposium, Ontario, CANADA (1993)].
위와같이 용융상태의 동전로 슬래그 중의 마그네타이트를 환원제를 사용하여 환원시킴으로써 슬래그 중의 동분을 회수하는 방법이 널리 행해지고 있다.As described above, a method of recovering copper content in slag by reducing the magnetite in slag with a reducing agent using a reducing agent has been widely performed.
동전로 슬래그를 용융상태에서 처리하여 슬래그 중의 동분을 회수하는데 있어서, 슬래그 중의 마그네타이트를 환원하기 위해 사용하는 환원제로서는 코크스, 석탄 등의 고체 환원제 또는 기체, 액체의 환원제를 사용하는 것이 가능하지만, 고체 환원제를 슬래그 중에 불어넣기 위해서는 소위 분체수송설비(粉??輸送設備)가 필요하며 설비비가 증가하고 또한 분체에 의한 마모가 발생하기 때문에 수송설비를 유지하는데 곤란한 문제가 수반된다.In the treatment of slag in a molten state with a coin to recover copper content in the slag, as a reducing agent used to reduce the magnetite in the slag, it is possible to use a solid reducing agent such as coke or coal, or a gas or liquid reducing agent. The so-called powder transportation equipment is required to inject the slag into the slag, which increases the equipment cost and also causes the wear caused by the powder.
이에 대해 기체 환원제는 이러한 문제가 발생하지 않지만 천연가스를 직접 슬래그 중에 불어넣는 경우에는 이러한 가스의 크래킹 반응이 일어나며, 이 반응이 흡열반응이므로 불어넣는 관(吹入管)의 끝 부분의 용융슬래그의 온도를 국부적으로 저하시켜 마그네타이트의 환원반응 속도를 저하시키는 것이 공지되어 있다[G. E. Binks, J. D. Iley and P. G. Cooper, Development of submerged combustion for Noranda reactor slag cleaning, The Copper 91-Cobre 91 International Symposium, Ontario, CANADA(1991)].On the other hand, the gas reducing agent does not cause such a problem, but when natural gas is directly injected into the slag, a cracking reaction of such gas occurs. Since the reaction is an endothermic reaction, the temperature of the molten slag at the end of the blowing pipe is reduced. It is known to lower the rate of reduction of magnetite by locally lowering [G. E. Binks, J. D. Iley and P. G. Cooper, Development of submerged combustion for Noranda reactor slag cleaning, The Copper 91-Cobre 91 International Symposium, Ontario, CANADA (1991).
따라서, 본 발명은 동전로 슬래그를 용융상태에서 환원 처리하여 슬래그 중의 동을 회수함에 있어서, 프로판, 부탄 등의 탄화수소가스 또는 이들의 혼합물인 액화석유가스(LPG)로 이루어진 환원제를 사용할 때의 환원효율을 향상시키는 동전로 슬래그로부터의 동의 회수방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.Accordingly, the present invention is to reduce the efficiency when using a reducing agent consisting of liquefied petroleum gas (LPG), which is a hydrocarbon gas such as propane, butane, or a mixture thereof in recovering copper in the slag by reducing the slag in a molten state in a molten state with a coin It is an object of the present invention to provide a method for recovering the copper from the slag to improve the coin.
도1은 실시예, 비교예에서의 환원시간에 대한 슬래그 중 마그네타이트 함유율의 변화를 나타낸 그래프이다.1 is a graph showing a change in the magnetite content of the slag with respect to the reduction time in Examples, Comparative Examples.
상기 목적을 달성하는 본 발명에 관한 방법은 동전로 조업의 슬래그 조성기에 생성하는 용융상태의 슬래그에 프로판, 부탄 등의 탄화수소가스 또는 이들의 혼합물인 액화석유가스(LPG)로 이루어진 환원제를 불어넣음으로써 마그네타이트를 환원하는 동시에 동분을 회수하는 방법에 있어서, 환원제를 불어넣음을 행하는 기간의 적어도 일부에서 상기 환원제를 완전 연소하기 위한 산소량을 1로 하는 산소비로서 0.1 이하의 산소를 함유하는 가스와 상기 환원제의 혼합가스를 상기 슬래그 중에 불어넣는 것을 그 특징으로 한다.The method according to the present invention for achieving the above object is by blowing a reducing agent made of liquefied petroleum gas (LPG), which is a hydrocarbon gas such as propane, butane, or a mixture thereof to the slag in the molten state produced in the slag forming machine of the operation with a coin In a method of recovering copper powder while reducing magnetite, a gas containing oxygen of 0.1 or less as an oxygen ratio in which an amount of oxygen for completely burning the reducing agent is 1 in at least part of a period in which a reducing agent is blown, and the reducing agent It is characterized by blowing a mixed gas of in the slag.
이와같은 본 발명을 더욱 상세하게 설명하면 다음과 같다.The present invention will be described in more detail as follows.
환원제로서 프로판을 예를들어 설명하면, 프로판의 열분해에 의한 크래킹은 다음 화학식(1)로 표시된다.If propane is described as a reducing agent, cracking by the thermal decomposition of propane is represented by following General formula (1).
이 반응은 25 kcal/mol의 흡열반응이므로, 프로판을 불어넣는 관으로부터 슬래그 중에 불어넣는 경우에는 불어넣는 관내(管內) 및 관 끝에서 국부적으로 슬래그 온도가 저하되고 또는 불어넣는 속도가 늦는 경우에는 불어넣는 관 내에서 크래킹 반응에 의해 생성되는 탄소분이 가득차서 불어넣는 것이 불가능하게 되는 경우 마저 생겨 슬래그 중 마그네타이트의 환원반응을 현저하게 저해하는 원인이 된다.Since this reaction is an endothermic reaction of 25 kcal / mol, if the slag is blown into the slag from the propane blowing pipe, the slag temperature is lowered at the end of the blowing pipe and the end of the pipe, or the blowing speed is slow. If the carbon generated by the cracking reaction in the blowing pipe becomes full and it is impossible to blow, it is generated, which causes a significant inhibition of the reduction reaction of the magnetite in the slag.
이것에 대해, 프로판을 완전 연소에 필요한 산소보다도 적은 양의 산소와 혼합하여 불어넣는 경우에는 혼합가스가 가열된 단계에서 혼합한 산소와 프로판 사이에는 화학식(2)에 의한 산화반응이 일어난다.On the other hand, when propane is mixed and blown with oxygen in a smaller amount than oxygen necessary for complete combustion, an oxidation reaction according to formula (2) occurs between oxygen and propane mixed in the stage where the mixed gas is heated.
이 반응은 화학식(1)과는 반대로 54 kcal/mol의 발열 반응이다.This reaction is an exothermic reaction of 54 kcal / mol in contrast to formula (1).
여기서, 프로판의 일부를 화학식(2)와 같이 산화시키도록 산소와 혼합하여 슬래그 중에 불어넣는 것에 의해 나머지 부분의 프로판이 화학식(1)에 의해 크래킹 반응을 일으키는 것에 의한 흡열을 보충하면 프로판만을 불어넣는 경우의 문제를 해결하는 것이 가능하다.Here, a part of propane is mixed with oxygen to be oxidized as in the formula (2) and blown in the slag, so that only the propane is blown when the remaining portion of propane compensates for the endotherm caused by the cracking reaction according to the formula (1). It is possible to solve the problem of the case.
본 발명에 있어서, 프로판에 혼합하는 산소량을 프로판을 완전 연소하기 위한 산소량을 1로 한 산소비로서 0.1 이하로 한 것은 프로판에 혼합해야 하는 산소량을 프로판을 완전 연소하기 위한 산소량을 1로 한 산소비로서 0.1로 한다면 화학식(1)에 의해 크래킹하는 프로판과 화학식(2)에 의해 산화하는 프로판 양과의 용량비가 2 : 1로 되어 거의 열적으로 균형을 이루기 때문이다. 즉, 이 이상 산소를 혼합한 경우는 화학식(2)에 의해 산화하는 프로판 양이 증가하고, 환원제로서 기여하는 프로판 양이 감소하여 환원제로서의 효율이 저하되기 때문이다.In the present invention, the amount of oxygen to be mixed with propane is set to 0.1 or less as the oxygen ratio for the complete combustion of propane, and the oxygen ratio for the complete combustion of propane is the oxygen ratio of oxygen to 1 for the complete combustion of propane. This is because if it is set to 0.1, the capacity ratio between propane cracked by formula (1) and propane oxidized by formula (2) is 2: 1, which is almost thermally balanced. That is, when this abnormal oxygen is mixed, the amount of propane oxidized by Formula (2) increases, the amount of propane which contributes as a reducing agent decreases, and the efficiency as a reducing agent falls.
한편, 프로판에 혼합하는 산소비의 하한(下限)은 슬래그의 초기온도가 높은 경우는 작아지지만 대부분의 경우 0.01 이상인 것이 바람직하다. 단, 슬래그 중의 환원은 흡열반응이므로, 동전로 슬래그로부터의 마그네타이트에 있어서는 적어도 1200 ℃, 바람직하게는 1250 ℃ 이상의 반응온도를 유지하기 위해서 마그네타이트의 환원반응에 의한 흡열분과 반응용기로부터의 방사열을 보충할 필요가 있으며, 이것을 슬래그 중에 불어넣는 프로판의 일부를 연소시켜 행하는 경우에는 당연히 상기의 산소혼합비율 보다 많은 산소를 혼합시켜 프로판을 불어넣게 된다.On the other hand, the lower limit of the oxygen ratio to be mixed with propane becomes smaller when the initial temperature of slag is high, but in most cases, it is preferable that it is 0.01 or more. However, since the reduction in slag is endothermic, in order to maintain the reaction temperature of at least 1200 ° C, preferably 1250 ° C or higher, for magnetite from slag with a coin, the endothermic fraction from the reduction reaction of magnetite and the radiant heat from the reaction vessel can be supplemented. In the case where this is done by burning a part of propane blown into the slag, it is naturally necessary to mix propane by mixing more oxygen than the above oxygen mixing ratio.
따라서, 이 경우는 상기 비율인 0.1 이하에서 산소와 프로판의 혼합가스를 어느 기간 불어넣고, 반응온도가 바람직한 온도 이하로 저하되는 경우에는 상기 비율 0.1 이상의 산소를 불어넣는 것에 의해 슬래그 중의 마그네타이트의 환원효율을 일시적으로 저하시키면서 슬래그의 온도를 상승 도모한다.Therefore, in this case, the mixed efficiency of oxygen and propane is blown for a period of time at the ratio of 0.1 or less, and when the reaction temperature is lowered below the desired temperature, the reduction efficiency of the magnetite in the slag is blown by blowing oxygen at the ratio of 0.1 or more. The slag temperature is increased while temporarily decreasing the temperature.
그 후, 재차 마그네타이트를 환원하기 위해 산소량을 저하시킨다. 산소함유 가스로서는 순산소, 산소부가공기, 산소와 비활성 가스의 혼합가스를 사용하는 것이 가능하고, 이들 중 어느 것을 프로판과 혼합하여도 소기의 효과가 얻어지나 공기를 사용하는 것이 가장 실제적이다.Thereafter, the amount of oxygen is lowered to reduce the magnetite again. As the oxygen-containing gas, it is possible to use pure oxygen, oxygen addition air, and a mixed gas of oxygen and an inert gas. Even if any of these are mixed with propane, the desired effect is obtained, but air is most practical.
환원제로서는 프로판, 부탄 등의 탄화수소가스의 1종 또는 2종 이상, 예를들어 이들의 혼합물인 석유액화가스를 사용하는 것이 가능하다. 프로판의 불어넣는 양은 마그네타이트의 함유량을 몰수로 계산하여 몰수비로 0.2 ∼ 0.6의 범위로 하는 것이 바람직하다.As the reducing agent, it is possible to use petroleum liquefied gas which is one kind or two or more kinds of hydrocarbon gases such as propane and butane, for example, a mixture thereof. It is preferable to make the amount of propane blown into the range of 0.2-0.6 by the number-of-moles ratio by calculating content of magnetite in mole number.
공기와 프로판 등의 혼합은 혼합시에 배관부내(配管部內)에서 연소가 일어나지 않도록 배관온도가 낮은 위치에서 행하여 혼합전의 공기와 프로판 등의 배관 각각에 역화(逆火)방지를 위한 역지변(逆止弁)을 설치하는 것이 바람직하다.Mixing of air and propane is carried out at a position where the piping temperature is low so that combustion does not occur in the piping section during mixing, and a reverse valve is used to prevent backfire in each of the pipes such as air and propane before mixing. It is preferable to install iii).
프로판이나 공기를 불어넣는 것은 상방(上方)에서 제련로에 돌입(突入)된 관 또는 제련로의 슬래그 액면(液面) 보다 아랫 방향에 고정된 관 등에서부터 행하여 질 수 있다. 일반적으로, 환원제를 불어넣는 것은 마그네타이트가 1% 보다 적게 되는 때에 중지한다.Blowing propane or air can be done from a tube which has entered the smelting furnace from above, or a tube fixed below the slag liquid surface of the smelting furnace. In general, blowing the reducing agent stops when the magnetite becomes less than 1%.
용융상태의 동전로 슬라그 중에 환원제를 불어넣어 슬래그 중의 마그네타이트를 환원하여 슬래그의 점성을 저하시킴으로써 슬래그 중의 동분을 회수하는 방법에 있어서, 고체환원제와 같이 환원제 자체의 열분해 반응이 일어나지 않는 경우에는 반응용기 전체에서는 열 밸런스를 유지하는 것이 가능하다. 그러나 프로판, 부탄 등의 석유액화가스(LPG)와 같이 가스 자체의 열분해 반응이 일어나는 경우에는 불어넣는 관내 또는 불어넣는 관의 끝부분에서는 아직 마그네타이트의 환원반응이 일어나지 않은 단계에서도 흡열이 일어나며, 국부적인 온도저하가 일어난다. 슬래그 온도가 낮은 경우에는 발열재의 첨가 등에 의해 외부로부터의 열보상(熱補償)을 하여도 온도저하를 완전히 보충할 수 없기 때문에 마그네타이트의 환원반응을 저해하게 된다. 여기서, 프로판, 부탄 등 또는 이것들의 혼합물인 액화석유가스(LPG)에 산화용 가스를 혼합하는 것에 의해 크래킹과 산화의 2종류의 반응을 일으키는 것에 의해 불어넣는 가스 자체의 열 밸런스를 얻으면, 불어넣어진 프로판, 부탄, 액화석유가스(LPG) 등이 슬래그 중에 분산된 단계에서 마그네타이트의 환원반응에 의한 흡열이 일어나도, 슬래그의 국부적인 온도저하에 의한 환원효율의 저하를 방지하는 것이 가능하게 된다.A method of recovering copper content in slag by blowing a reducing agent into the slag by reducing the magnetite in the slag by reducing the viscosity of the slag by using a molten coin.If the pyrolysis reaction of the reducing agent itself does not occur like a solid reducing agent, It is possible to maintain the heat balance in the whole. However, if the pyrolysis of the gas itself occurs, such as liquefied liquefied gas (LPG) such as propane or butane, the endotherm occurs at the stage where the reduction reaction of magnetite has not yet occurred at the end of the blowing pipe or at the end of the blowing pipe. A temperature drop occurs. When the slag temperature is low, the reduction of the magnetite is inhibited because the temperature decrease cannot be completely compensated even by the heat compensation from the outside due to the addition of a heating material. Here, if the heat balance of the gas itself blown is obtained by mixing two kinds of reactions, cracking and oxidation, by mixing the oxidizing gas with LPG which is propane, butane, or the like or a mixture thereof. Even when endothermic due to the reduction reaction of magnetite occurs in the stage where gin propane, butane, liquefied petroleum gas (LPG) and the like are dispersed in the slag, it is possible to prevent the reduction of the reduction efficiency due to the local temperature drop of the slag.
더욱이, 화학식(2)의 반응생성물인 CO와 H2로 마그네타이트를 환원하고 슬래그 중에서 각각 CO2와 H2O로 산화되는 것이 기대된다.Furthermore, it is expected that the magnetite is reduced with CO and H 2 , which are reaction products of the formula (2), and oxidized with CO 2 and H 2 O in slag, respectively.
상술한 바와같이 산화용 가스를 불어넣는 것은 원하는 슬래그 온도가 확보되어 있는 한 프로판 등의 전체 불어넣음 기간(全吹入期間)에 대하여 행하는 것이 바람직하지만 슬래그의 국부적 온도 강하가 현저한 시기에만 행하여도 좋다는 것이 이해될 것이다.As described above, the blowing of the oxidizing gas is preferably performed for the entire blowing period of propane or the like as long as the desired slag temperature is secured, but may be performed only when the local temperature drop of the slag is significant. Will be understood.
이하, 본 발명을 실시예에 의거하여 상세히 설명하면 다음과 같은 바, 본 발명이 실시예에 의해 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the following Examples, but the present invention is not limited by the Examples.
실시예Example
Cu 3.6%, 마그네타이트 22.6%를 함유하는 동전로 슬래그 1.3 kg을 알루미나 도가니에서 외부저항 가열방식의 전기로로 1250 ℃ 용융, 유지하였다. 이 도가니에 위로부터 돌입시킨 직경 16 mm 노즐로부터 프로판 0.16ℓ/min과 산소 0.13 ℓ/min을 혼합시킨 혼합가스를 60분간 불어넣었다.1.3 kg of slag with a coin containing 3.6% of Cu and 22.6% of magnetite was melted and maintained at 1250 ° C. in an alumina crucible in an electric furnace of an external resistance heating method. 60 minutes of the mixture gas which mixed 0.16 L / min of propane and 0.13 L / min of oxygen was blown into this crucible from the 16 mm diameter nozzle intruded from above.
이때, 혼합한 공기 중의 산소량은 프로판을 완전 연소하기 위한 산소량을 1로 하는 산소비로서 0.03이다. 얻어진 슬래그는 Cu 0.3%, 마그네타이트 2.7% 이었다. 전기로에서 반응 중에도 슬래그 온도를 제어하고 있기 때문에 최종 슬래그 온도는 1250 ℃ 이었다. 이때의 환원시간의 경과에 따른 슬래그 중 마그네타이트 함유율의 변화를 도 1에 실시예로서 나타내었다.At this time, the amount of oxygen in the mixed air is 0.03 as an oxygen ratio where the amount of oxygen for completely burning propane is set to one. The slag obtained was 0.3% Cu and 2.7% magnetite. Since the slag temperature was controlled even during the reaction in the electric furnace, the final slag temperature was 1250 ° C. The change of the magnetite content rate of the slag with the progress of the reduction time at this time is shown as an Example in FIG.
비교예Comparative example
Cu 2.8%, 마그네타이트 24.0%을 함유하는 동전로 슬래그 1.3 kg을 알루미나 도가니에서 외부저항 가열방식의 전기로로 1250 ℃ 용융, 유지하였다. 여기서 노즐에 프로판 0.16 ℓ/min을 60분간 불어넣었다.1.3 kg of slag with a coin containing 2.8% Cu and 24.0% magnetite was melted and maintained at 1250 ° C. in an alumina crucible in an electric furnace of an external resistance heating method. The nozzle was blown with propane 0.16 L / min for 60 minutes.
얻어진 슬래그는 Cu 2.1%, 마그네타이트 13.5% 이었다.The slag obtained was 2.1% Cu and 13.5% magnetite.
반응중 전기로에서 슬래그 온도를 제어하고 있기 때문에, 최종 슬래그 온도는 실시예와 똑같은 1250 ℃ 이었다. 이때의 환원시간의 경과에 따른 슬래그 중 마그네타이트 함유율의 변화를 도 1과 비교예로서 나타내었다. 이 비교예에서는 프로판의 크래킹에 의해 발생한 탄소의 미분이 노즐내에 쌓여 프로판을 불어넣는 데에 지장을 초래하고 자철광의 환원반응을 현저하게 저해하였다.Since the slag temperature was controlled in the electric furnace during the reaction, the final slag temperature was the same as in Example 1250 ℃. The change of the magnetite content rate of the slag with the progress of the reduction time at this time is shown as a comparative example with FIG. In this comparative example, the fine powder of carbon generated by the cracking of propane accumulates in the nozzle, which impedes the blowing of propane and significantly inhibits the reduction reaction of magnetite.
상술한 바와같이, 본 발명의 동전로 슬래그로부터의 동의 회수방법에 따르면, 양호한 환원효율로 프로판, 부탄 등의 석유액화가스(LPG)를 환원제로서 사용할 수 있고, 용융상태에서의 동전로 슬래그 중에서 고수율로 동을 회수하는 것이 가능하다.As described above, according to the method for recovering copper from slag with the coin of the present invention, petroleum liquefied gas (LPG) such as propane and butane can be used as a reducing agent with good reduction efficiency, It is possible to recover copper in yield.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019960034457A KR100308689B1 (en) | 1995-09-22 | 1996-08-20 | How to collect consent from slag with coins |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP224249 | 1995-09-22 | ||
| KR1019960034457A KR100308689B1 (en) | 1995-09-22 | 1996-08-20 | How to collect consent from slag with coins |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR970015768A KR970015768A (en) | 1997-04-28 |
| KR100308689B1 true KR100308689B1 (en) | 2001-11-30 |
Family
ID=66251565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1019960034457A Expired - Fee Related KR100308689B1 (en) | 1995-09-22 | 1996-08-20 | How to collect consent from slag with coins |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100308689B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100707110B1 (en) | 2004-09-29 | 2007-04-13 | 닛코 킨조쿠 가부시키가이샤 | Copper converter dust treatment method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177341A (en) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | Treatment of copper converter slag |
-
1996
- 1996-08-20 KR KR1019960034457A patent/KR100308689B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177341A (en) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | Treatment of copper converter slag |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100707110B1 (en) | 2004-09-29 | 2007-04-13 | 닛코 킨조쿠 가부시키가이샤 | Copper converter dust treatment method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970015768A (en) | 1997-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4007034A (en) | Method for making steel | |
| US4889323A (en) | Mill arrangement with primary gas mixing means | |
| AU2009214417B2 (en) | Method for melting raw iron while recirculating blast furnace gas by adding hydrocarbons | |
| FI68389C (en) | SAETT ATT FRAMSTAELLA KISEL UR PULVERFORMIGT KISELDIOXIDHALTIGT MATERIAL. | |
| RU2147039C1 (en) | Plant and process of winning of iron melt | |
| EP0441052A1 (en) | Method for recovering zinc from zinc-containing waste materials | |
| US9499872B2 (en) | Iron reduction process and equipment | |
| EP0184405B1 (en) | Processes and apparatus for the smelting reduction of ores | |
| US20230323491A1 (en) | Process for producing raw steel and aggregate for production thereof | |
| SU869562A3 (en) | Method of producing metal from its oxides | |
| US3912501A (en) | Method for the production of iron and steel | |
| US6270554B1 (en) | Continuous nickel matte converter for production of low iron containing nickel-rich matte with improved cobalt recovery | |
| US6685761B1 (en) | Method for producing beneficiated titanium oxides | |
| KR20230097107A (en) | Manufacture of steel from iron melt | |
| CA1149175A (en) | Recovery of steel from high phosphorous iron ores | |
| US4756748A (en) | Processes for the smelting reduction of smeltable materials | |
| EP1587962B1 (en) | An improved smelting process for the production of iron | |
| KR100308689B1 (en) | How to collect consent from slag with coins | |
| JP7636731B2 (en) | Method for melting direct reduced iron, method for manufacturing solid iron, method for manufacturing civil engineering and construction materials, and system for melting direct reduced iron | |
| KR100227997B1 (en) | How to reduce nonferrous metal oxides in slag | |
| US3905807A (en) | Recovery of tin from slags | |
| US11208706B2 (en) | System and method of high pressure oxy-fired (hiPrOx) flash metallization | |
| JPH0987761A (en) | Method for recovering copper from copper converter slag | |
| KR810001941B1 (en) | Continuous process of converting non-ferrous metal sulfide concentrates | |
| CA1195509A (en) | Method of producing metallic nickel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PA0109 | Patent application |
St.27 status event code: A-0-1-A10-A12-nap-PA0109 |
|
| R17-X000 | Change to representative recorded |
St.27 status event code: A-3-3-R10-R17-oth-X000 |
|
| AMND | Amendment | ||
| P11-X000 | Amendment of application requested |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P11-nap-X000 |
|
| P13-X000 | Application amended |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P13-nap-X000 |
|
| AMND | Amendment | ||
| P11-X000 | Amendment of application requested |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P11-nap-X000 |
|
| P13-X000 | Application amended |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P13-nap-X000 |
|
| PG1501 | Laying open of application |
St.27 status event code: A-1-1-Q10-Q12-nap-PG1501 |
|
| N231 | Notification of change of applicant | ||
| PN2301 | Change of applicant |
St.27 status event code: A-3-3-R10-R13-asn-PN2301 St.27 status event code: A-3-3-R10-R11-asn-PN2301 |
|
| A201 | Request for examination | ||
| PA0201 | Request for examination |
St.27 status event code: A-1-2-D10-D11-exm-PA0201 |
|
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| PE0902 | Notice of grounds for rejection |
St.27 status event code: A-1-2-D10-D21-exm-PE0902 |
|
| AMND | Amendment | ||
| P11-X000 | Amendment of application requested |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P11-nap-X000 |
|
| P13-X000 | Application amended |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P13-nap-X000 |
|
| E601 | Decision to refuse application | ||
| PE0601 | Decision on rejection of patent |
St.27 status event code: N-2-6-B10-B15-exm-PE0601 |
|
| J201 | Request for trial against refusal decision | ||
| PJ0201 | Trial against decision of rejection |
St.27 status event code: A-3-3-V10-V11-apl-PJ0201 |
|
| P11-X000 | Amendment of application requested |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P11-nap-X000 |
|
| P13-X000 | Application amended |
St.27 status event code: A-2-2-P10-P13-nap-X000 |
|
| PB0901 | Examination by re-examination before a trial |
St.27 status event code: A-6-3-E10-E12-rex-PB0901 |
|
| B701 | Decision to grant | ||
| PB0701 | Decision of registration after re-examination before a trial |
St.27 status event code: A-3-4-F10-F13-rex-PB0701 |
|
| GRNT | Written decision to grant | ||
| PR0701 | Registration of establishment |
St.27 status event code: A-2-4-F10-F11-exm-PR0701 |
|
| PR1002 | Payment of registration fee |
St.27 status event code: A-2-2-U10-U11-oth-PR1002 Fee payment year number: 1 |
|
| PG1601 | Publication of registration |
St.27 status event code: A-4-4-Q10-Q13-nap-PG1601 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee | ||
| PC1903 | Unpaid annual fee |
St.27 status event code: A-4-4-U10-U13-oth-PC1903 Not in force date: 20040901 Payment event data comment text: Termination Category : DEFAULT_OF_REGISTRATION_FEE |
|
| PC1903 | Unpaid annual fee |
St.27 status event code: N-4-6-H10-H13-oth-PC1903 Ip right cessation event data comment text: Termination Category : DEFAULT_OF_REGISTRATION_FEE Not in force date: 20040901 |
|
| R18-X000 | Changes to party contact information recorded |
St.27 status event code: A-5-5-R10-R18-oth-X000 |
|
| P22-X000 | Classification modified |
St.27 status event code: A-4-4-P10-P22-nap-X000 |