JPH08111322A

JPH08111322A - 低騒音トランス及びリアクトル用のコア

Info

Publication number: JPH08111322A
Application number: JP6270302A
Authority: JP
Inventors: Hironori Ninomiya; 弘憲二宮; Yasushi Tanaka; 靖田中
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1994-10-07
Filing date: 1994-10-07
Publication date: 1996-04-30
Anticipated expiration: 2017-02-12
Also published as: JP3255211B2

Abstract

(57)【要約】【目的】トランスやリアクトルの騒音を吸音材や遮音
箱で覆う必要のない程度に十分低下させること【構成】直流での磁歪が−１．５×（１／１０⁶）〜
１．５×（１／１０⁶）である珪素鋼板からなり、コア
構成部材どうしの突き当て部、さらに好ましくはコアの
ボルト締め部、ギャップ部が接着強度：１００ｋｇｆ／
ｃｍ²以上の接着剤で接着され、且つワニス含浸により
積層した鋼板間の接着固定及びコイル固定がなされ、よ
り好ましくはコア端面が鋼板の積層方向で溶接される。
また、ギャップの大きさによっては、ギャップ部に硬度
Ｈｖ：５０以上の非磁性体からなるスペーサが挿入さ
れ、該スペーサとコア構成部材とが上記接着強度の接着
剤で接着される。これらにより、コアの種々の要因によ
る振動が著しく低減され、騒音が効果的に低減する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、低騒音トランスまた
はリアクトルに用いられるコア、特に、可聴周波数域
（５０Ｈｚ〜２０ｋＨｚ）で使用される産業用、民生用
リアクトル及びトランスに好適なコアの構造に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来、電気機器に使用されるトランスや
リアクトルの多くはコア材として珪素鋼板を用いている
が、これらトランスやリアクトルではコアの振動により
騒音が発生するという問題があり、特に、最近のインバ
ータ技術の進歩に伴い電源装置のキャリア周波数が４０
０Ｈｚ以上となってきたことから、電源装置内で使われ
るリアクトルやトランスの騒音の発生が、鉄損の増大と
ともに特に大きな問題となりつつある。

【０００３】従来、このようなコアの振動による騒音を
低下させる方法として、コアをボルトやバンドで締め付
ける方法が知られており、また、他に以下のような提案
もなされている。特開平３−１３５００７号や特開平４−６１２１１
号では、コアの一部に磁歪の小さい材料を使用すること
が提案されている。特開平５−２９１０５３号では、中心部に方向性珪
素鋼板を配置し、その両側に６．５％珪素鋼板のような
低磁歪材料を配置したコアが提案されている。特開平５−２５１２４４号では、中央部に低磁歪材
料のコアを配置し、その内、外周に例えばフェライトの
ような高周波用磁性材料のコアを配置して高周波鉄損を
考慮した低騒音コアが提案されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの提案
によるコアでは、騒音の発生をある程度は抑えられるも
ののその効果は十分でなく、騒音を十分に抑えるために
は吸音材や遮音箱でトランスやリアクトルを覆う必要が
ある。また、特開平５−２５１２４４号で提案されてい
るコアなどは実際の製造自体が困難である。本発明はこ
のような従来の問題に鑑み、トランスやリアクトルの騒
音を吸音材や遮音箱で覆う必要のない程度に十分低下さ
せることができるコアを提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明の特徴とする構成は以下の通りであ
る。 (1) コア構成部材が、直流での磁歪が−１．５×（１／
１０⁶）〜１．５×（１／１０⁶）である珪素鋼板からな
り、コア構成部材どうしの突き当て部が接着強度：１０
０ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接着強度）の
接着剤で接着され、ワニス含浸により積層した鋼板間の
接着固定及びコイル固定がなされている低騒音トランス
またはリアクトル用のコア。

【０００６】(2) 上記(1)のコアにおいて、コア構成部
材両側に配された当て板を介して鋼板積層方向がボルト
締めされ、且つ該ボルトと当て板間、ボルトとコア構成
部材間、当て板とコア部材間及び当て板間がそれぞれ接
着強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での
接着強度）の接着剤で接着されている低騒音トランスま
たはリアクトル用のコア。 (3) 上記(1)または(2)のコアにおいて、端面が鋼板の積
層方向で溶接されている低騒音トランスまたはリアクト
ル用のコア。

【０００７】(4) 上記(1)、(2)または(3)のコアにおい
て、コア構成部材どうしの突き当て部の一部または全部
にギャップを有し、該ギャップ部が接着強度：１００ｋ
ｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接着強度）の接着
剤で接着されている低騒音トランスまたはリアクトル用
のコア。 (5) 上記(1)、(2)または(3)のコアにおいて、コア構成
部材どうしの突き当て部の一部または全部にギャップを
有し、該ギャップ部に硬度Ｈｖ：５０以上の非磁性体か
らなるスペーサが挿入され、該スペーサとコア構成部材
とが接着強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５
℃での接着強度）の接着剤で接着されている低騒音トラ
ンスまたはリアクトル用のコア。

【０００８】

【作用】トランスやリアクトルに用いられるコアの騒音
の発生原因としては、鉄芯材料の磁歪に起因する問題
と、コアの構造に起因する問題の２つが考えられるが、
従来、この２つの発生原因を同時に考慮して騒音の低下
を検討した例はない。そこで本発明者らは、上記２つの
騒音の発生原因を考慮して騒音を低下させることを検討
した。まず、前者の問題を解決するためには磁歪の極め
て低い材料を用いることが有効であるという前提の下
で、種々の材料を用いて実験を行ったところ、あるレベ
ル以下の磁歪値を有する珪素鋼板、特に、Ｓｉを６．５
ｗｔ％程度含有した無方向性珪素鋼板を用いた場合に騒
音が最も小さく抑えられ且つ鉄損も低く、コア材として
最適であることが判った。これに対して他の低磁歪材
料、例えばＰＣパーマロイやセンダスト等は、磁束密度
が低いこと、温度依存性があること、加工歪みによる特
性劣化があること、高価であること等、欠点が多いため
コア材としては不適当である。

【０００９】さらに、後者の問題を解決するために、ま
ず、コアの騒音の発生源について検討を行い、その結
果、騒音の発生源として以下のようなものがあることを
確認した。積層している鋼板間の振動や巻き線コイルの振動に
よる騒音コア構成部材を連結固定している当て板やボルトの
振動による騒音コア構成部材どうしの突き当て部（例えば、カット
コアのカット面）での電磁吸引力による振動騒音コア形状に基づく意図的なギャップを有する場合
（リアクトルの場合に多い）には、ギャップ部での電磁
吸引力による振動騒音と機械的共振による振動騒音したがって、低騒音のコアを得るためには、上述した鉄
芯材料の適切な選択と上記〜に起因する振動の抑制
が不可欠である。

【００１０】以下、本発明の構成の限定理由について説
明する。磁歪値が異なる珪素鋼板をコア材として、図２
に示すような積層鉄芯タイプのコア（図中、１は積層鋼
板からなるコア構成部材）を作製し、このコアを用いた
リアクトル（単相、１ｋＨｚ、２００ｋＶＡ、重量１０
０ｋｇ）について騒音測定試験を行った。各コアは、コ
ア材としてＳｉ含有量：３〜７ｗｔ％、直流での磁歪の
絶対値が５×（１／１０⁶）〜０．１×（１／１０⁶）の
範囲の珪素鋼板を用い、２つの脚部にそれぞれ０．２ｍ
ｍのギャップ部３を設けたもので、ギャップ部３を接着
強度:１５０ｋｇｆ／ｃｍ²（但し、２５℃での接着強
度）の接着剤で接着したコアとギャップ部３を接着剤で
接着しない従来型のコアを作製し、それらの騒音を測定
した。なお、図示しないが、各コアはその両側に配され
た当て板を介してボルト締めされ、コア構成部材どうし
を一体に連結固定してある。騒音の測定は、コアを１ｋ
Ｈｚ、Ｂ＝１Ｔの条件で励磁した状態で、リアクトルの
前面中心部から１ｍ離れた位置で行った。

【００１１】図１はその結果を示すもので、コア材とし
て低磁歪の珪素鋼板を用い、且つギャップ部３を接着剤
で接着した場合に騒音が効果的に低下すること、特に、
コア材として直流での磁歪の絶対値が１．５×（１／１
０⁶）以下の高珪素鋼板を用いた場合に、磁歪値が２．
０×（１／１０⁶）以上の珪素鋼板を用いた場合よりも
騒音が１０ｄＢ以上低下することが判った。このため本
発明では、コア材として直流での磁歪の絶対値が１．５
×（１／１０⁶）以下の珪素鋼板を用いる。なお、方向
性珪素鋼板の場合には磁歪は板面内の方向により変化す
る。積層鉄芯タイプやＥＩコアの場合、磁束は板面内の
種々の方向に流れるため、板面内の平均値をもって磁歪
の値とする。

【００１２】直流での磁歪の絶対値を１．５×（１／１
０⁶）以下とするためには、珪素鋼板のＳｉ含有量を
５．５ｗｔ％以上とすることが必要である。磁歪はＳｉ
含有量が６．６ｗｔ％付近で最小となり、Ｓｉがさらに
増加すると再び増大するが、まだ十分に低い値である。
しかし、Ｓｉ含有量が７．０ｗｔ％を超えると鋼板が非
常に脆くなるため薄板の製造が不可能となる。このため
コア材を構成する珪素鋼板としては、Ｓｉ含有量が５．
５〜７．０ｗｔ％の高珪素鋼板を使用することが好まし
い。

【００１３】また、このような高珪素鋼板としては、
Ｃ：１００ｐｐｍ以下、Ｍｎ：５０ｐｐｍ〜０．５ｗｔ
％を含有するものが特に好ましい。Ｍｎは、磁歪の小さ
い高珪素鋼板を製造する上でＳによる脆化を防ぐ作用が
あり、このため５０ｐｐｍ以上添加することが有効であ
るが、その添加量が０．５ｗｔ％を超えると鋼の脆化を
促進するため好ましくない。また、Ｃの添加量が１００
ｐｐｍを超えると加工性が劣化するとともに、鉄損の増
大を招くため好ましくない。

【００１４】次に、材質以外のコアの構成について説明
すると、まず、コア構成部材どうしの突き当て部が存在
する場合、この突き当て部には不可避的なギャップを生
じており、先に述べたようにこの部分での電磁吸引力が
振動騒音の原因となる。そこで、本発明ではこのような
総ての突き当て部を接着強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ²以
上（但し、２５℃での接着強度）の接着剤で接着する。
図３の（ａ）〜（ｄ）はコア構成部材１どうしの突き当
て部２を有するコアの構成例を示している。

【００１５】なお、一般に第３図（ａ）〜（ｃ）に示す
ような積層コアの場合は、その両側に配された当て板を
介してボルト締めされることでコア構成部材１どうしが
一体的に連結固定され、また、第３図（ｄ）に示すよう
な巻コアの場合は、コアの外周がバンド締めされること
でコア構成部材１どうしが一体的に連結固定される。ま
た、コア構成部材１どうしの突き当て部２という場合、
図１４に示すようにコア構成部材１ａ、１ｂの端部が、
各部材の積層鋼板が交互に重なり合うように突き合わさ
せている場合も含み、この場合には、符号２０で示す部
分が実質的な突き当て部（つまり、不可避的なギャップ
が生じる部分）となる。

【００１６】直流での磁歪が０．２×（１／１０⁶）の
高珪素鋼板（Ｓｉ：６．４ｗｔ％の無方向性珪素鋼板）
を用いて図４に示す構造のトランス用コアを作製した。
その際、コア構成部材１の突き当て部２を種々の接着強
度をもつ接着剤で接着し、接着剤の接着強度と騒音発生
との関係を調べた。騒音の測定は、コアを３ｋＨｚ、Ｂ
＝０．２Ｔの条件で励磁した状態で、コア正面から１０
ｃｍ離れた位置で行った。その結果を図５に示す。同図
によれば、突き当て部２を接着強度１００ｋｇｆ／ｃｍ
²以上（但し、２５℃での接着強度）の接着剤で接着し
た場合に騒音が急激に低下している。

【００１７】また、コアがコア構成部材どうしの突き当
て部の一部または全部に意図的なギャップ部を有する場
合、このギャップ部での電磁吸引力および機械的共振が
振動騒音の原因となる。そこで、本発明ではこのような
ギャップ部についても、接着強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ
²（但し、２５℃での接着強度）の接着剤で接着する。
つまり、この場合にはギャップ部を接着剤で充填するこ
とになる。図６の（ａ）〜（ｃ）はギャップ部３を有す
るコアの構成例を示している。なお、一般にこれらのコ
アがボルト締め或いはバンド締めされることは上述した
通りである。

【００１８】磁歪が０．２×（１／１０⁶）の高珪素鋼
板（Ｓｉ：６．７ｗｔ％の無方向性珪素鋼板）を用い
て、図２と同じ仕様のリアクトル用コアを作成した。そ
の際、ギャップ部３を種々の接着強度を持つ接着剤で接
着し、接着剤の接着強度と騒音発生との関係を調べた。
騒音の測定は、コアを１ｋＨｚ、Ｂ＝１Ｔの条件で励磁
した状態で、リアクトルの前面中心部から１ｍ離れた位
置で行った。その結果を図７に示す。同図によれば、ギ
ャップ部３を接着強度１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但
し、２５℃での接着強度）の接着剤で接着した場合に騒
音が急激に低下している。

【００１９】なお、トランスやリアクトルの使用時には
コア表面温度は発熱により１００℃以上に達する場合が
あるので、突き当て部やギャップ部を接着する接着剤は
高温での接着強度の高いもの（例えば、１５０℃での接
着強度が２０ｋｇｆ／ｃｍ²以上のもの）を使用するこ
とが好ましい。使用される接着剤の種類に特別な限定は
ないが、通常はエポキシ系樹脂やアクリル系樹脂等の接
着剤が用いられる。

【００２０】図８は、先に述べたボルト締めされたコア
を示しており、同図の（ａ）は正面図、（ｂ）は側面
図、（ｃ）は平面図である。このコアは図３（ａ）に示
すタイプのコアをボルト締めしたものであり、コアの脚
部の両側に縦方向の当て板７ａを当て、その上からコア
の継鉄部の両側に横方向の当て板７ｂ、７ｃを当て、コ
アの四隅を当て板７ａ、７ｂとコアを貫通したボルト４
により鋼板積層方向で締め付けた構造となっている。

【００２１】このようにボルト締めされたコアについて
は、ボルト４と当て板７ａ、７ｂ間、ボルト４とコア構
成部材１間、当て板７ａ〜７ｃとコア構成部材１間、さ
らに、当て板７ａ、７ｂ、７ｃの各間を、接着強度が１
００ｋｇｆ／ｃｍ²（但し、２５℃での接着強度）以上
の接着剤を用いて接着することが好ましく、これにより
ボルト４や当て板７の振動が適切に防止される。なお、
上記ボルト４や当て板７は、振動を抑制するという観点
からは非磁性体により構成することが好ましい。

【００２２】次に、図６に示すようなギャップ部３を有
するコアにおいて、そのギャップ部の大きさ（厚さ）に
よっては、硬度Ｈｖが５０以上の非磁性体からなるスペ
ーサを挿入し、このスペーサとコア構成部材を接着強度
が１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接着強
度）の接着剤で接着することが好ましい。図９は、この
ようなギャップ部３にスペーサ５を挿入したコアの構成
例を示している。なお、このようなコアも、通常はボル
ト締めによりコア構成部材が一体的に連結される。ま
た、ギャップ部にスペーサを挿入した大容量のコアの構
造例としては、例えば、図１５に示すようなものを挙げ
ることができる。同図の（ａ）はボルト締め前のコア本
体の構造を示す正面図、（ｂ）はボルト４および当て板
７を仮想線で示す側面図である。

【００２３】図１０は、磁歪が０．２×（１／１０⁶）
の高珪素鋼板（Ｓｉ：６．７ｗｔ％の無方向性珪素鋼
板）を用いて、ギャップ部が１ｍｍのカットコア（ＣＳ
１００）を作製し、そのギャップ部に挿入するスペーサ
としてシリコンゴム板、アルミ板、非磁性ステンレス
板、エポキシガラス板を用いたときの騒音値を比較した
ものである。各コアともに、スペーサとコア構成部材は
接着強度が１１０ｋｇｆ／ｃｍ²（但し、２５℃での接
着強度）のアクリル系接着剤を用いて接着した。また、
騒音の測定は、カットコアを１ｋＨｚ、Ｂ＝１Ｔの条件
で励磁した状態で、カットコアの正面から１０ｃｍ離れ
た位置で行った。

【００２４】図１０によれば、スペーサの材質により騒
音の程度に明らかな違いがあり、且つこれはスペーサの
硬度に依存していることが判る。このことは、騒音を抑
えるためにはギャップ間の振動を吸収することではな
く、ギャップの両側のコア振動そのものを固定すること
が重要であることを示唆している。図１０の結果から、
スペーサの硬度Ｈｖが５０未満で騒音が急激に増加して
おり、したがって、ギャップ部にスペーサを挿入する場
合は、硬度Ｈｖが５０以上のスペーサを用いることが望
ましい。硬度Ｈｖが５０以上の非磁性体からなるスペー
サとしては、上記アルミ板、非磁性ステンレス板、エポ
キシガラス板の他に、例えば、硬質プラスチック、アル
ミナ板等を用いることができる。また、スペーサは騒音
防止の観点から非磁性体であることが必要である。

【００２５】また、コアを構成する積層鋼板間の振動を
抑えることも騒音を抑えるためには極めて有効であり、
積層コア、巻コアともにその端面を鋼板積層方向で溶接
することによって積層鋼板間の振動が抑えられ、鋼板間
の振動による騒音が効果的に低減する。特に、比較的容
量の小さいコアにおいては溶接による固定方法が有効で
ある。図１１（ａ）、（ｂ）に溶接により積層端面が固
定されたコアの構成例を示す。図中、６が溶接部であ
る。

【００２６】表１は、突き当て部２を本発明にしたがっ
て接着強度２００ｋｇｆ／ｃｍ²の接着剤で接着した積
層コア（ＥＩコア）ならびに巻コア（カットコア）につ
いて、コアの鋼板積層方向を各種方法で固定した場合の
騒音値を示す。図１２（ａ）〜（ｆ）は表１の各コアの
構成を示すもので、図１２（ａ）はボルト締めのみを行
ったＥＩコア、図１２（ｂ）は端面を溶接したＥＩコ
ア、図１２（ｃ）はボルト締めし且つ端面を溶接したＥ
Ｉコア、図１２（ｄ）はバンド締めのみを行ったカット
コア、図１２（ｅ）は端面を溶接したカットコア、図１
２（ｆ）はバンド締めし且つ端面を溶接したカットコア
である。

【００２７】この試験では、コア材として磁歪が０．１
５×（１／１０⁶）の高珪素鋼板（Ｓｉ：６．５ｗｔ％
の無方向性珪素鋼板）を用い、積層コアとしてＥＩ−９
６（外側はガラスエポキシの枠を使用）を、また、巻コ
アとしてＣＳ４００をそれぞれ作製した。各コアは、ギ
ャップ厚みを０とし、コア構成部材１の突き当て部２を
接着強度が１５０ｋｇｆ／ｃｍ²の接着剤で接着した。
騒音の測定は、各コアを２ｋＨｚ、Ｂ＝０．３Ｔの条件
で励磁した状態で、コア正面から１０ｃｍ離れた位置で
行った。表１によれば、騒音値はボルトやバンドで固定
するよりも溶接の方が３ｄＢ低く、また、溶接とボルト
やバンドによる固定とを併用することによってさらに３
ｄＢ低くなることが判る。

【００２８】また、本発明のコアはワニス含浸により積
層した鋼板間の接着固定及びコイル固定がなされ、これ
によって積層する鋼板間の振動及びコイルの振動による
騒音が抑えられ、先に述べた突き当て部及びギャップ部
の接着剤による固定、ギャップ部への高硬度のスペーサ
の挿入とその接着剤による固定、ボルトによる締め付け
部の接着剤による固定、及び鋼板積層方向の溶接による
固定と相俟って、コアの種々の要因による振動が著しく
低減され、このため騒音を効果的に低減させることがで
きる。ワニスとしては、ポリエステル系樹脂のように乾
燥熱処理後の硬度が高いものが適しており、このような
ワニスを用いた場合には、通常の絶縁ワニスを用いた場
合に較べ数ｄＢ以上の騒音改善効果が得られる。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【実施例】

〔実施例１〕磁歪値が異なる珪素鋼板をコア材として、
図３（Ｃ）に示すような積層鉄心タイプで且つボルト締
めされたコアを作製し、このコアを用いたトランス（４
００Ｈｚ、２００ｋＶＡ、３相）の騒音を測定した。こ
の実施例ではコア構成部材１どうしの突き当て部２を種
々の接着強度の接着剤で接着したコアと、突き当て部２
を接着剤で接着せず、ボルト締めのみを行ったコアを作
製し、各コアについて騒音の測定を行った。なお、各コ
アは、ポリエステル系ワニスの含浸により積層した鋼板
間の接着固定及びコイル固定を行った。騒音の測定は、
暗騒音２７ｄＢの無響室内でリアクトル前面中心部から
１ｍ離れた位置で行った。

【００３１】騒音測定の結果を、コア材の直流での磁歪
値と突き当て部２３の接着条件とともに表２に示す。同
表において、磁歪値５．０×（１／１０⁶）はＳｉ：
２．８ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、磁歪値１．２×（１
／１０⁶）はＳｉ：５．５ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、
磁歪値０．２×（１／１０⁶）はＳｉ：６．４５ｗｔ％
の無方向性珪素鋼板である。表２によれば、コア材とし
て直流での磁歪の絶対値が１．５×（１／１０⁶）以下
の珪素鋼板を用い、突き当て部２を接着強度１００ｋｇ
ｆ／ｃｍ²以上の接着剤で接着したコアの場合、コア材
として直流での磁歪の絶対値が１．５×（１／１０⁶）
を超える珪素鋼板を用いたコアや、突き当て部２を接着
しないコアに較べて５ｄＢ以上の騒音低減効果が得られ
ている。

【００３２】〔実施例２〕磁歪値が異なる珪素鋼板をコ
ア材として、図３（Ｃ）に示すような積層鉄心タイプで
且つボルト締めされたコアを作製し、このコアを適用し
たトランス（１ｋＨｚ、５０ｋＶＡ、単相）の騒音を測
定した。この実施例では、コア構成部材１どうしの突き
当て部２とボルト４による締め付け部を接着強度２００
ｋｇｆ／ｃｍ²の接着剤で接着したコアと、突き当て部
２及びボルト締め付け部を接着剤で接着しないコアを作
製し、各コアについて騒音の測定を行った。なお、各コ
アは、ポリエステル系ワニスの含浸により積層した鋼板
間の接着固定及びコイル固定を行った。騒音の測定は、
暗騒音２７ｄＢの無響室内でトランス前面中心部から１
ｍ離れた位置で行った。

【００３３】騒音の測定結果を、コア材の珪素鋼板の磁
歪値と突き当て部２及びボルト締め付け部の接着条件と
ともに表３に示す。同表において、磁歪値３．０×（１
／１０⁶）はＳｉ：２．０ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、
磁歪値０．９×（１／１０⁶）はＳｉ：６．１ｗｔ％の
無方向性珪素鋼板、磁歪値−０．３×（１／１０⁶）は
Ｓｉ：６．８ｗｔ％の無方向性珪素鋼板である。同表に
よれば、コア材として直流での磁歪の絶対値が１．５×
（１／１０⁶）以下の珪素鋼板を用い、突き当て部２及
びボルト締め付け部を接着強度２００ｋｇｆ／ｃｍ²以
上の接着剤で接着したコアの場合、コア材として直流で
の磁歪の絶対値が１．５×（１／１０⁶）を超える珪素
鋼板を用いたコアや、突き当て部２及びボルト締め付け
部を接着しないコアに較べて８ｄＢ以上の騒音低減効果
が得られている。

【００３４】〔実施例３〕磁歪値が異なる珪素鋼板をコ
ア材として、図６（Ｃ）に示すようなギャップ部３を有
し且つバンド締めされたカットコア（ＣＳ４００）を作
製し、このコアを適用したリアクトルの騒音を測定し
た。この実施例ではカットコアを下記〜の構造と
し、それぞれの構造についてコア端面の計４箇所を鋼板
積層方向で溶接したものと溶接しないものを作製した。ギャップ部３に何も介在させないもの（研磨まま）ギャップ部３を接着剤で接着したものギャップ部３にスペーサとして厚さ０．５ｍｍのシ
リコンゴムを挿入し、このスペーサとコア構成部材を接
着強度１５０ｋｇｆ／ｃｍ²のエポキシ系接着剤で接着
したものギャップ部３にスペーサとして厚さ０．５ｍｍのガ
ラスエポキシ材を挿入し、このスペーサとコア構成部材
を接着強度１５０ｋｇｆ／ｃｍ²のエポキシ系接着剤で
接着したもの

【００３５】なお、各コアともにポリエステル系ワニス
の含浸により積層した鋼板間の接着固定及びコイル固定
を行った。また、騒音の測定は、リアクトルを２ｋＨ
ｚ、Ｂ＝０．５Ｔで励磁した状態で、暗騒音２７ｄＢの
無響室内でリアクトル前面中心部から１０ｃｍ離れた位
置で行った。騒音の測定結果を、コア材の珪素鋼板の磁
歪値とコアの構成とともに表４に示す。同表において、
磁歪値６．０×（１／１０⁶）はＳｉ：３．５ｗｔ％の
無方向性珪素鋼板、磁歪値０．５×（１／１０⁶）はＳ
ｉ：６．３ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、磁歪値−０．１
×（１／１０⁶）はＳｉ：６．７ｗｔ％の無方向性珪素
鋼板である。

【００３６】〔実施例４〕磁歪値が異なる珪素鋼板をコ
ア材として、図１３に示すようなギャップ部３を有する
ＥＩコア（ＥＩ−９５）を作製し、このコアを適用した
リアクトルの騒音を測定した。この実施例では、ＥＩコ
アを中央の脚部のギャップを２ｍｍとした下記〜の
構造とし、それぞれの構造についてコア端面の計４箇所
を鋼板積層方向で溶接したものと溶接しないものを作製
した。ギャップ部３に何も介在させないものギャップ部３を接着剤で接着したものギャップ部３にスペーサとして厚さ２ｍｍのシリコ
ンゴムを挿入し、このスペーサとコア構成部材を接着強
度１１０ｋｇｆ／ｃｍ²のアクリル系接着剤で接着した
ものギャップ部３にスペーサとして厚さ２ｍｍのガラス
エポキシ材を挿入し、このスペーサとコア構成部材を接
着強度１１０ｋｇｆ／ｃｍ²のアクリル系接着剤で接着
したもの

【００３７】なお、各コアともに、コア構成部材どうし
の突き当て部２は接着強度１１０ｋｇｆ／ｃｍ²のアク
リル系接着剤で接着し、また、ポリエステル系ワニスの
含浸により積層した鋼板間の接着固定及びコイル固定を
行った。また、騒音の測定は、リアクトルを２ｋＨｚ、
Ｂ＝０．５Ｔの条件で励磁した状態で、暗騒音２７ｄＢ
の無響室内においてリアクトル前面中心部から１０ｃｍ
離れた位置で行った。騒音の測定結果を、コア材の珪素
鋼板の磁歪値とコアの構成とともに表５に示す。同表に
おいて、磁歪値７．０×（１／１０⁶）はＳｉ：３．２
ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、磁歪値１．９×（１／１０
⁶）はＳｉ：４．０ｗｔ％の無方向性珪素鋼板、磁歪値
０．２×（１／１０⁶）はＳｉ：６．５ｗｔ％の無方向
性珪素鋼板である。

【００３８】

【表２】

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】

【表５】

【００４２】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、吸音材や
遮音箱で覆う必要のない低騒音なトランス及びリアクト
ル用のコアを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ギャップ部が所定の接着強度の接着剤で接着さ
れたコアとギャップ部が接着剤で接着されていないコア
について、それらの騒音値をコア材の磁歪値との関係で
示すグラフ

【図２】図１のグラフの試験で用いたコアの構造を示す
斜視図

【図３】コア構成部材どうしの突き当て部を有するコア
の構成例を示す図面

【図４】図５の試験に用いたコアの構成を示す説明図

【図５】突き当て部が接着剤で接着されたコアについ
て、接着剤の接着強度と騒音値との関係を示すグラフ

【図６】ギャップ部を有するコアの構成例を示す図面

【図７】ギャップ部が接着剤で接着されたコアについ
て、接着剤の接着強度と騒音値との関係を示すグラフ

【図８】ボルト締めされたコアの構成例を示す図面

【図９】ギャップ部にスペーサが挿入されたコアの構成
例を示す斜視図

【図１０】ギャップ部にスペーサが挿入されたコアにお
いて、スペーサの種類及び硬度と騒音値との関係を示す
グラフ

【図１１】積層した鋼板を溶接により固定したコアの構
成例を示す図面

【図１２】表１に示された各構成のコアを示す図面

【図１３】実施例４で用いたコアの構成を示す斜視図

【図１４】コア構成部材どうしの突き当て部の一例を示
す斜視図

【図１５】ギャップ部にスペーサが挿入されたコアの他
の構成例を示す図面

【符号の説明】

１…コイル構成部材、２…突き当て部、３…ギャップ
部、４…ボルト、５…スペーサ、６…溶接部、７、７
ａ、７ｂ、７ｃ…当て板

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コア構成部材が、直流での磁歪が−１．
５×（１／１０⁶）〜１．５×（１／１０⁶）である珪素
鋼板からなり、コア構成部材どうしの突き当て部が接着
強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接
着強度）の接着剤で接着され、ワニス含浸により積層し
た鋼板間の接着固定及びコイル固定がなされている低騒
音トランスまたはリアクトル用のコア。
【請求項２】コア構成部材両側に配された当て板を介
して鋼板積層方向がボルト締めされ、且つ該ボルトと当
て板間、ボルトとコア構成部材間、当て板とコア部材間
及び当て板間がそれぞれ接着強度：１００ｋｇｆ／ｃｍ
²以上（但し、２５℃での接着強度）の接着剤で接着さ
れている請求項１に記載の低騒音トランスまたはリアク
トル用のコア。
【請求項３】端面が鋼板の積層方向で溶接されている
請求項１または２に記載の低騒音トランスまたはリアク
トル用のコア。
【請求項４】コア構成部材どうしの突き当て部の一部
または全部にギャップを有し、該ギャップ部が接着強
度：１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接着
強度）の接着剤で接着されている請求項１、２または３
に記載の低騒音トランスまたはリアクトル用のコア。
【請求項５】コア構成部材どうしの突き当て部の一部
または全部にギャップを有し、該ギャップ部に硬度Ｈ
ｖ：５０以上の非磁性体からなるスペーサが挿入され、
該スペーサとコア構成部材とが接着強度：１００ｋｇｆ
／ｃｍ²以上（但し、２５℃での接着強度）の接着剤で
接着されている請求項１、２または３に記載の低騒音ト
ランスまたはリアクトル用のコア。