JPH0776714A - 製鋼用電気高炉 - Google Patents
製鋼用電気高炉Info
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- JPH0776714A JPH0776714A JP5224699A JP22469993A JPH0776714A JP H0776714 A JPH0776714 A JP H0776714A JP 5224699 A JP5224699 A JP 5224699A JP 22469993 A JP22469993 A JP 22469993A JP H0776714 A JPH0776714 A JP H0776714A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 電力系統容量の制限を受けずに、高能率で大
容量の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能とす
る。 【構成】 二基の高炉２，３の中間に製鋼用三相交流ア
ーク炉４が配設されると共に、高炉２，３とアーク炉４
の炉床５が一体化された炉殻６を備え、高炉２，３に配
した複数のジェットバーナ及び酸素ランス７により装入
原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドア
ークにより加熱精錬する。
容量の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能とす
る。 【構成】 二基の高炉２，３の中間に製鋼用三相交流ア
ーク炉４が配設されると共に、高炉２，３とアーク炉４
の炉床５が一体化された炉殻６を備え、高炉２，３に配
した複数のジェットバーナ及び酸素ランス７により装入
原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドア
ークにより加熱精錬する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼スクラップ等を主原
料とする製鋼用電気炉に関するものである。
料とする製鋼用電気炉に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、製鋼用アーク炉は、三相交流のア
ーク炉（ＡＣ炉）と直流のアーク炉（ＤＣ炉）に二分さ
れて使用されており、大容量（特に１００ｔｏｎ／ｈｒ
以上）アーク炉においては、炉用変圧器容量が６０００
０ＫＶＡ以上であり、電力供給の質的制限上、電圧フリ
ッカーの規制値をクリアーする為に（大型アーク炉は電
圧フリッカーの発生値が、ＡＣ炉に比較してＤＣ炉は約
５０％と低い）、電力系統容量の比較的小さい地域で
は、新規建設される電気炉は、ＤＣ炉が増加している傾
向にある。
ーク炉（ＡＣ炉）と直流のアーク炉（ＤＣ炉）に二分さ
れて使用されており、大容量（特に１００ｔｏｎ／ｈｒ
以上）アーク炉においては、炉用変圧器容量が６０００
０ＫＶＡ以上であり、電力供給の質的制限上、電圧フリ
ッカーの規制値をクリアーする為に（大型アーク炉は電
圧フリッカーの発生値が、ＡＣ炉に比較してＤＣ炉は約
５０％と低い）、電力系統容量の比較的小さい地域で
は、新規建設される電気炉は、ＤＣ炉が増加している傾
向にある。
【０００３】従来のＡＣ炉、ＤＣ炉は、何れも、所要エ
ネルギーの６０〜７０％が電気エネルギーにより賄われ
ており、電力原単位は３００〜４５０ｋｗｈ／ｔｏｎと
高く、また、炉から排出される廃ガスの顕熱は１４０〜
２００ｋｗｈ／ｔｏｎであり、大きな熱損失となってい
る。そこで、排ガスの顕熱を有効利用して電力原単位を
１５〜２０％低減し、生産性の向上を図るべく、シャフ
ト炉を用いた電気炉製鋼プロセスが実用化されている。
ネルギーの６０〜７０％が電気エネルギーにより賄われ
ており、電力原単位は３００〜４５０ｋｗｈ／ｔｏｎと
高く、また、炉から排出される廃ガスの顕熱は１４０〜
２００ｋｗｈ／ｔｏｎであり、大きな熱損失となってい
る。そこで、排ガスの顕熱を有効利用して電力原単位を
１５〜２０％低減し、生産性の向上を図るべく、シャフ
ト炉を用いた電気炉製鋼プロセスが実用化されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、シャフト炉
を用いた電気炉製鋼プロセスにあっては、電力原単位が
３００ｋｗｈ／ｔｏｎ程度であり、消費電力量において
も従来型製鋼用アーク炉に比べて優位差がなく、スクラ
ップ鋼の溶解が電極とスクラップ鋼間のアークにより行
われるため、ＡＣ炉の場合には電圧フリッカーがＤＣ炉
に比べて約２倍発生し、建設に際して電力系統容量によ
り、従来型ＡＣ炉と同様に大きな制約を受けるという問
題がある。
を用いた電気炉製鋼プロセスにあっては、電力原単位が
３００ｋｗｈ／ｔｏｎ程度であり、消費電力量において
も従来型製鋼用アーク炉に比べて優位差がなく、スクラ
ップ鋼の溶解が電極とスクラップ鋼間のアークにより行
われるため、ＡＣ炉の場合には電圧フリッカーがＤＣ炉
に比べて約２倍発生し、建設に際して電力系統容量によ
り、従来型ＡＣ炉と同様に大きな制約を受けるという問
題がある。
【０００５】例えば、２００ｔｏｎ／ｈｒの大型製鋼用
アーク炉において、従来型ＡＣ炉における炉用変圧器容
量は１２０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、したがっ
て、電圧フリッカー規制値をクリアーするために、電力
系統容量５０００ＭＶＡ以上が必要である。また、同等
の製鋼能力を有するＤＣ炉の炉用変圧器容量は、約１５
０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、電圧フリッカー規制
値をクリアーするための電力系統容量は３０００ＭＶＡ
以上となる等の問題があった。
アーク炉において、従来型ＡＣ炉における炉用変圧器容
量は１２０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、したがっ
て、電圧フリッカー規制値をクリアーするために、電力
系統容量５０００ＭＶＡ以上が必要である。また、同等
の製鋼能力を有するＤＣ炉の炉用変圧器容量は、約１５
０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、電圧フリッカー規制
値をクリアーするための電力系統容量は３０００ＭＶＡ
以上となる等の問題があった。
【０００６】本発明は、上述のような実状に鑑みてなさ
れたもので、その目的とするところは、電力系統容量の
制限を受けることなく、高能率で大容量（ｔｏｎ／ｈ
ｒ）の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼できる製鋼
用電気炉を提供するにある。
れたもので、その目的とするところは、電力系統容量の
制限を受けることなく、高能率で大容量（ｔｏｎ／ｈ
ｒ）の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼できる製鋼
用電気炉を提供するにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記目的を
達成するために、次の技術的手段を講じた。即ち、本発
明は、二基の高炉の中間に製鋼用三相交流アーク炉が配
設されると共に、高炉とアーク炉の炉床が一体化された
炉殻を備え、高炉に配設したジェットバーナ及び酸素ラ
ンス等により装入原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼
をサブマージドアークにより加熱するようにしたことを
特徴としている。
達成するために、次の技術的手段を講じた。即ち、本発
明は、二基の高炉の中間に製鋼用三相交流アーク炉が配
設されると共に、高炉とアーク炉の炉床が一体化された
炉殻を備え、高炉に配設したジェットバーナ及び酸素ラ
ンス等により装入原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼
をサブマージドアークにより加熱するようにしたことを
特徴としている。
【０００８】また、本発明は、高炉内において装入原料
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴としている。そして、本発明は、
前記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該
燃焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴としてい
る。さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯口を設け
ると共にスライディングゲートを設けたことを特徴と
し、また、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しかつ各
高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリングが配
設されていることを特徴としている。
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴としている。そして、本発明は、
前記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該
燃焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴としてい
る。さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯口を設け
ると共にスライディングゲートを設けたことを特徴と
し、また、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しかつ各
高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリングが配
設されていることを特徴としている。
【０００９】また、本発明は、前記各高炉下部周壁に、
各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配設し
たことを特徴とし、さらに、前記アーク炉の蓋に炭素イ
ンジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴
としている。
各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配設し
たことを特徴とし、さらに、前記アーク炉の蓋に炭素イ
ンジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴
としている。
【００１０】
【作用】本発明によれば、左右両高炉内にスクラップ鋼
等の原料を装入し、高炉に設けたジェットバーナ及び酸
素ランス等により高炉内の原料を棚吊りすることなく溶
解して炉床上に溶落させる。炉床上に溶落した半溶解状
態の溶湯が所定レベルに達すると、アーク炉のサブマー
ジドアークにより溶湯を加熱して、迅速かつ効率的に昇
温し、出鋼温度（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬
する。
等の原料を装入し、高炉に設けたジェットバーナ及び酸
素ランス等により高炉内の原料を棚吊りすることなく溶
解して炉床上に溶落させる。炉床上に溶落した半溶解状
態の溶湯が所定レベルに達すると、アーク炉のサブマー
ジドアークにより溶湯を加熱して、迅速かつ効率的に昇
温し、出鋼温度（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬
する。
【００１１】前記バーナ、酸素ランス及びサブマージド
アークによる酸素、油、炭素等の燃焼排ガスは、高炉内
を上昇して燃焼塔に導かれるが、高炉内の原料に排ガス
顕熱を効果的に熱吸収させて予熱し、燃焼塔内では燃焼
排ガスがアフターバーナにより温度調整され、排ガス中
のオイルミスト及び仮焼エレメントを熱分解して二次公
害を発生させない状態として排出される。
アークによる酸素、油、炭素等の燃焼排ガスは、高炉内
を上昇して燃焼塔に導かれるが、高炉内の原料に排ガス
顕熱を効果的に熱吸収させて予熱し、燃焼塔内では燃焼
排ガスがアフターバーナにより温度調整され、排ガス中
のオイルミスト及び仮焼エレメントを熱分解して二次公
害を発生させない状態として排出される。
【００１２】また、炉内の溶鋼は、炉底に設けたバブリ
ングによって、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質が防止され、
アーク炉蓋に設けた炭素インジェクタ（非消耗型）及び
石灰（ＣａＯ）インジェクタ（非消耗型）によって、ア
ークプラズマが常時フォーミングスラグ中にサブマージ
され、平滑湯面（フラットバス）状態で加熱される。そ
して、精錬された溶鋼は、スライディングゲート弁を開
いて、スラグと共に任意量出湯される。
ングによって、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質が防止され、
アーク炉蓋に設けた炭素インジェクタ（非消耗型）及び
石灰（ＣａＯ）インジェクタ（非消耗型）によって、ア
ークプラズマが常時フォーミングスラグ中にサブマージ
され、平滑湯面（フラットバス）状態で加熱される。そ
して、精錬された溶鋼は、スライディングゲート弁を開
いて、スラグと共に任意量出湯される。
【００１３】したがって、本発明電気炉の主駆動部が電
極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化でき、
かつアークエネルギー効率が最高になる。そして、本発
明電気炉では、左右両高炉による同時並列溶解が可能で
あるが、一方の高炉で溶解中は、他方の高炉側から排ガ
スを吸引して、他方の高炉内の原料を高温排ガスにより
予熱し、この溶解と予熱を二基の高炉で交互に切替えて
運転することによって、連続溶解を効率的に行なうこと
が可能である。
極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化でき、
かつアークエネルギー効率が最高になる。そして、本発
明電気炉では、左右両高炉による同時並列溶解が可能で
あるが、一方の高炉で溶解中は、他方の高炉側から排ガ
スを吸引して、他方の高炉内の原料を高温排ガスにより
予熱し、この溶解と予熱を二基の高炉で交互に切替えて
運転することによって、連続溶解を効率的に行なうこと
が可能である。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図面において、１は本発明に係る製鋼用電気炉で、
左右の二基の高炉２，３の中間に三相交流アーク炉４が
配設され、高炉２，３とアーク炉４の炉床５が一体化さ
れた共通の炉殻６を備え、高炉２，３内に投入されたス
クラップ鋼等の装入原料を、ジェットバーナ及び酸素ラ
ンス７により炉床５上に溶落させ、アーク炉４の炉蓋８
を貫通して昇降自在に設けた電極９のアークにより、平
滑湯面（フラットバス）状態で溶鋼を加熱精錬するよう
になっている。
る。図面において、１は本発明に係る製鋼用電気炉で、
左右の二基の高炉２，３の中間に三相交流アーク炉４が
配設され、高炉２，３とアーク炉４の炉床５が一体化さ
れた共通の炉殻６を備え、高炉２，３内に投入されたス
クラップ鋼等の装入原料を、ジェットバーナ及び酸素ラ
ンス７により炉床５上に溶落させ、アーク炉４の炉蓋８
を貫通して昇降自在に設けた電極９のアークにより、平
滑湯面（フラットバス）状態で溶鋼を加熱精錬するよう
になっている。
【００１５】前記高炉２，３は、共通炉殻６の左右両側
に立設された左右対称形状の原料予熱用シャフト２Ａ，
３Ａと、各シャフト２Ａ，３Ａの上端に原料装入用スラ
イドゲート１０，１１を介して接続された原料受入ホッ
パー１２，１３とからなり、各シャフト２Ａ，３Ａの対
向外側には、図２に示すように、複数（実施例では各７
個）の前記ジェットバーナ及び酸素ランス７が、図１に
示すように上下複数段（実施例では３段）に配設されて
いる。
に立設された左右対称形状の原料予熱用シャフト２Ａ，
３Ａと、各シャフト２Ａ，３Ａの上端に原料装入用スラ
イドゲート１０，１１を介して接続された原料受入ホッ
パー１２，１３とからなり、各シャフト２Ａ，３Ａの対
向外側には、図２に示すように、複数（実施例では各７
個）の前記ジェットバーナ及び酸素ランス７が、図１に
示すように上下複数段（実施例では３段）に配設されて
いる。
【００１６】そして、各シャフト２Ａ，３Ａの排ガス出
口１４，１５は、各ダクト１６，１７を介して燃焼塔１
８，１９の入口２０，２１に夫々連通状に接続されてお
り、各燃焼塔１８，１９の頂部には夫々アフターバーナ
２２，２３が配設されている。また、前記炉殻６の炉底
６Ａには、複数カ所（実施例では図２に示すように８カ
所）に、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質を防止するために、
炉底バブリング２４が配設されており、アーク炉４部の
炉殻６側壁には、図２及び図３に示すように、出湯口２
５が設けられ、そのタップホール２６にはスライドゲー
ト２７が設けられている。２８は出滓口、２９は作業口
であり、３０は受鋼鍋である。
口１４，１５は、各ダクト１６，１７を介して燃焼塔１
８，１９の入口２０，２１に夫々連通状に接続されてお
り、各燃焼塔１８，１９の頂部には夫々アフターバーナ
２２，２３が配設されている。また、前記炉殻６の炉底
６Ａには、複数カ所（実施例では図２に示すように８カ
所）に、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質を防止するために、
炉底バブリング２４が配設されており、アーク炉４部の
炉殻６側壁には、図２及び図３に示すように、出湯口２
５が設けられ、そのタップホール２６にはスライドゲー
ト２７が設けられている。２８は出滓口、２９は作業口
であり、３０は受鋼鍋である。
【００１７】前記炉蓋８には、中央部に３本の前記電極
９が昇降自在に設けられ、その外側に位置して、図１に
示すように非消耗型の炭素インジェクタ３１及び石灰
（ＣａＯ）インジェクタ３２が配設されており、これら
のインジェクタ３１，３２により、炭素及び石灰を溶鋼
中に吹き込んで、電極９によるアークプラズマを、常時
フォーミングスラグ中にサブマージさせ、平滑湯面（フ
ラットバス）状態で溶鋼Ｍを加熱しうるようになってい
る。
９が昇降自在に設けられ、その外側に位置して、図１に
示すように非消耗型の炭素インジェクタ３１及び石灰
（ＣａＯ）インジェクタ３２が配設されており、これら
のインジェクタ３１，３２により、炭素及び石灰を溶鋼
中に吹き込んで、電極９によるアークプラズマを、常時
フォーミングスラグ中にサブマージさせ、平滑湯面（フ
ラットバス）状態で溶鋼Ｍを加熱しうるようになってい
る。
【００１８】前記燃焼塔１８，１９の側壁下部には、排
ガス出口３３，３４が設けられ、夫々排ガスダクト３
５，３６が接続され、排ガスは図外の集塵機等に導かれ
る。また、燃焼塔１８，１９の下端には、ダスト排出口
３７，３８が設けられ、夫々ダンパー３９，４０が設け
られている。４１，４２はダスト受台車である。上記実
施例において、高炉２，３へのスクラップ鋼、その他の
原料の供給は、まず、前記受入ホッパー１２，１３に秤
量貯蔵した原料を、ホッパー下部のスライドゲート１
０，１１を開いてシャフト２Ａ，３Ａ内に装入する。そ
こで、高炉２，３内の原料を、溶解カッティング用のジ
ェットバーナ（酸素富化バーナ）及び酸素ランス７によ
り、棚吊りを発生させることなく炉床５上に溶落させ
る。
ガス出口３３，３４が設けられ、夫々排ガスダクト３
５，３６が接続され、排ガスは図外の集塵機等に導かれ
る。また、燃焼塔１８，１９の下端には、ダスト排出口
３７，３８が設けられ、夫々ダンパー３９，４０が設け
られている。４１，４２はダスト受台車である。上記実
施例において、高炉２，３へのスクラップ鋼、その他の
原料の供給は、まず、前記受入ホッパー１２，１３に秤
量貯蔵した原料を、ホッパー下部のスライドゲート１
０，１１を開いてシャフト２Ａ，３Ａ内に装入する。そ
こで、高炉２，３内の原料を、溶解カッティング用のジ
ェットバーナ（酸素富化バーナ）及び酸素ランス７によ
り、棚吊りを発生させることなく炉床５上に溶落させ
る。
【００１９】炉床５上に所定レベルまで溶鋼が溜まる
と、アーク炉４の電極９に三相交流電力が供給され、炉
底バブリング２４によって均一鋼浴が得られ、アーク加
熱部は常時湯面平滑状態で使用されるので、アーク熱効
率を高めるために、高温アークプラズマがフォーミング
スラグＳにサブマージするように、炭素インジェクタ３
１からは炭素が、また石灰インジェクタ３２からは石灰
（ＣａＯ）が夫々吹き込まれ、迅速に昇温して出鋼温度
（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬される。
と、アーク炉４の電極９に三相交流電力が供給され、炉
底バブリング２４によって均一鋼浴が得られ、アーク加
熱部は常時湯面平滑状態で使用されるので、アーク熱効
率を高めるために、高温アークプラズマがフォーミング
スラグＳにサブマージするように、炭素インジェクタ３
１からは炭素が、また石灰インジェクタ３２からは石灰
（ＣａＯ）が夫々吹き込まれ、迅速に昇温して出鋼温度
（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬される。
【００２０】そして、炉内で発生した高温の排ガスは、
高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａ内を通って燃焼塔１
８，１９内に導かれ、高炉シャフト２Ａ，３Ａ内の原料
に排ガス保有の顕熱が効果的に吸収されて予熱が行われ
る。燃焼塔１８，１９内に導入された排ガスは、アフタ
ーバーナ２２，２３により６００℃以上に温度調整さ
れ、オイルミスト及び仮焼エレメントが熱分解されて、
二次公害の生じない状態として、集塵機に送られる。な
お、燃焼塔１８，１９内の下部に溜まったダストは、適
宜排出されて搬出される。
高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａ内を通って燃焼塔１
８，１９内に導かれ、高炉シャフト２Ａ，３Ａ内の原料
に排ガス保有の顕熱が効果的に吸収されて予熱が行われ
る。燃焼塔１８，１９内に導入された排ガスは、アフタ
ーバーナ２２，２３により６００℃以上に温度調整さ
れ、オイルミスト及び仮焼エレメントが熱分解されて、
二次公害の生じない状態として、集塵機に送られる。な
お、燃焼塔１８，１９内の下部に溜まったダストは、適
宜排出されて搬出される。
【００２１】なお、略定温とされた定量の排ガスは、熱
交換器（図示省略）等により、蒸気、熱湯等として廃熱
回収し、或いは自家発電等に利用して、有効に廃熱を回
収することができる。また、前記高炉２，３は、上述の
ように、同時並列溶解することができることは勿論、一
方の高炉２の溶解中は、他方の高炉３側から排ガスを吸
引して、高炉３内の原料を排ガスにより予熱し、高炉２
側の原料溶落が終わると高炉３側の予熱された原料を溶
解して、高炉２内に原料を装入すると共に、排ガスを高
炉２側から吸引して高炉２内の原料を予熱することによ
り、左右の高炉２，３を交互に切替えて運転することが
でき、連続溶解を効率よく行なうことが可能である。
交換器（図示省略）等により、蒸気、熱湯等として廃熱
回収し、或いは自家発電等に利用して、有効に廃熱を回
収することができる。また、前記高炉２，３は、上述の
ように、同時並列溶解することができることは勿論、一
方の高炉２の溶解中は、他方の高炉３側から排ガスを吸
引して、高炉３内の原料を排ガスにより予熱し、高炉２
側の原料溶落が終わると高炉３側の予熱された原料を溶
解して、高炉２内に原料を装入すると共に、排ガスを高
炉２側から吸引して高炉２内の原料を予熱することによ
り、左右の高炉２，３を交互に切替えて運転することが
でき、連続溶解を効率よく行なうことが可能である。
【００２２】炉内の精錬された溶鋼（１６００〜１６５
０℃）は、適宜スライドゲート２６を開けて出湯するこ
とができる。したがって、電気エネルギーは、主として
溶鋼の昇温のみに利用される結果、同一生産能力（ｔｏ
ｎ／ｈｒ）に対して必要な電力は従来のアーク炉の半分
以下で足り、かつ三相交流アーク加熱は常時溶鋼とのサ
ブマージアーク加熱であるから、超高電力アーク炉設置
上の重大課題とされている電圧フリッカー規制に対し
て、直流アーク炉のフリッカー値以下にすることができ
る。
０℃）は、適宜スライドゲート２６を開けて出湯するこ
とができる。したがって、電気エネルギーは、主として
溶鋼の昇温のみに利用される結果、同一生産能力（ｔｏ
ｎ／ｈｒ）に対して必要な電力は従来のアーク炉の半分
以下で足り、かつ三相交流アーク加熱は常時溶鋼とのサ
ブマージアーク加熱であるから、超高電力アーク炉設置
上の重大課題とされている電圧フリッカー規制に対し
て、直流アーク炉のフリッカー値以下にすることができ
る。
【００２３】なお、本発明の上記実施例の操業の一例を
示すと、次のとおりである。 （イ）電気炉容量 ：２００ｔｏｎ （ロ）Ｔａｐ ｔｏ Ｔａｐ時間：６０分 （ハ）生産能率 ：２００ｔｏｎ／ｈｒ （ニ）炉用変圧器 ：４６／５５ＭＶＡ （ホ）原単位 （ａ）電力 ：１５０ＫＷＨ／ｔｏｎ （ｂ）電極 ：１ｋｇ／ｔｏｎ （ｃ）酸素 ：６０〜７０Ｎｍ3 ／ｔｏｎ （ｄ）燃焼油：４０ｌ／ｔｏｎ （ｅ）炭素 ：３０ｋｇ／ｔｏｎ 上記操業例において、炉用変圧器容量５５ＭＶＡの場
合、三相交流アークは溶鋼面とのサブマージ安定アーク
で常時操業されるので、直流アーク炉以下の電圧フリッ
カー発生レベルであり、かつエネルギーの総合利用及び
徹底した廃熱回収利用により電力系統容量が１５００Ｍ
ＶＡ程度となり、フリッカー規制値をクリアーしてい
る。なお、燃焼排ガス顕熱を装入原料に効果的に熱吸収
させることにより、装入原料の溶解に必要な電気エネル
ギーは、必要全エネルギーの３０％程度であり、アーク
熱は溶鋼の迅速昇温に有効利用されている。
示すと、次のとおりである。 （イ）電気炉容量 ：２００ｔｏｎ （ロ）Ｔａｐ ｔｏ Ｔａｐ時間：６０分 （ハ）生産能率 ：２００ｔｏｎ／ｈｒ （ニ）炉用変圧器 ：４６／５５ＭＶＡ （ホ）原単位 （ａ）電力 ：１５０ＫＷＨ／ｔｏｎ （ｂ）電極 ：１ｋｇ／ｔｏｎ （ｃ）酸素 ：６０〜７０Ｎｍ3 ／ｔｏｎ （ｄ）燃焼油：４０ｌ／ｔｏｎ （ｅ）炭素 ：３０ｋｇ／ｔｏｎ 上記操業例において、炉用変圧器容量５５ＭＶＡの場
合、三相交流アークは溶鋼面とのサブマージ安定アーク
で常時操業されるので、直流アーク炉以下の電圧フリッ
カー発生レベルであり、かつエネルギーの総合利用及び
徹底した廃熱回収利用により電力系統容量が１５００Ｍ
ＶＡ程度となり、フリッカー規制値をクリアーしてい
る。なお、燃焼排ガス顕熱を装入原料に効果的に熱吸収
させることにより、装入原料の溶解に必要な電気エネル
ギーは、必要全エネルギーの３０％程度であり、アーク
熱は溶鋼の迅速昇温に有効利用されている。
【００２４】図４は、本発明の他の実施例の要部を示
し、高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａのスライドゲート
１０，１１と原料受入ホッパー１２，１３の間に、中間
ホッパー１２Ａ，１３Ａを第２スライドゲート１０Ａ，
１１Ａを介して連設し、中間ホッパー１２Ａ，１３Ａの
側壁に排煙塵ダクト４３をまた、原料受入ホッパー１
２，１３にも排煙塵ダクト４４を設けた点で前記実施例
と異なっている。
し、高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａのスライドゲート
１０，１１と原料受入ホッパー１２，１３の間に、中間
ホッパー１２Ａ，１３Ａを第２スライドゲート１０Ａ，
１１Ａを介して連設し、中間ホッパー１２Ａ，１３Ａの
側壁に排煙塵ダクト４３をまた、原料受入ホッパー１
２，１３にも排煙塵ダクト４４を設けた点で前記実施例
と異なっている。
【００２５】図４の実施例によれば、受入ホッパー１
２，１３に秤量貯蔵した原料を高炉２，３に装入する場
合、下部スライドゲート１０，１１を閉じた状態で、上
部スライドゲート１０Ａ，１１Ａを開き、中間ホッパー
１２Ａ，１３Ａ内に原料を移し、次いで、上部スライド
ゲート１０Ａ，１１Ａを閉め、排煙塵ダクト４３，４４
から吸引しながら下部スライドゲート１０，１１を開
き、かつ排気ダクト３５，３６からも吸引しながら、原
料を高炉シャフト２Ａ，３Ａ内に装入することができ、
炉外への煙塵の放散を防止することが可能である。
２，１３に秤量貯蔵した原料を高炉２，３に装入する場
合、下部スライドゲート１０，１１を閉じた状態で、上
部スライドゲート１０Ａ，１１Ａを開き、中間ホッパー
１２Ａ，１３Ａ内に原料を移し、次いで、上部スライド
ゲート１０Ａ，１１Ａを閉め、排煙塵ダクト４３，４４
から吸引しながら下部スライドゲート１０，１１を開
き、かつ排気ダクト３５，３６からも吸引しながら、原
料を高炉シャフト２Ａ，３Ａ内に装入することができ、
炉外への煙塵の放散を防止することが可能である。
【００２６】なお、上記各実施例において、原料受入ホ
ッパー１２，１３への原料投入は、装入バケットによる
バッチ方式、或いはコンベアによる連続方式のいずれを
も採用することができる。本発明は、上記実施例に限定
されるものではなく、適宜設計変更可能である。
ッパー１２，１３への原料投入は、装入バケットによる
バッチ方式、或いはコンベアによる連続方式のいずれを
も採用することができる。本発明は、上記実施例に限定
されるものではなく、適宜設計変更可能である。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、上述のように、二基の高炉の
中間に製鋼用三相交流アーク炉が配設されると共に、高
炉とアーク炉の炉床が一体化された炉殻を備え、高炉に
配設したジェットバーナ及び酸素ランス等により装入原
料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドアー
クにより加熱するようにしたことを特徴とするものであ
るから、三相交流アーク炉特有の電圧フリッカーレベル
を直流アーク炉と同等に５０％減とすることができ、電
力系統容量の制限を受けることなく、高能率で大容量の
溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能である。
中間に製鋼用三相交流アーク炉が配設されると共に、高
炉とアーク炉の炉床が一体化された炉殻を備え、高炉に
配設したジェットバーナ及び酸素ランス等により装入原
料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドアー
クにより加熱するようにしたことを特徴とするものであ
るから、三相交流アーク炉特有の電圧フリッカーレベル
を直流アーク炉と同等に５０％減とすることができ、電
力系統容量の制限を受けることなく、高能率で大容量の
溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能である。
【００２８】また、本発明は、高炉内において装入原料
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴とするものであるから、原料溶解
に必要な電気エネルギーは必要全エネルギーの半分以下
に低減でき、総合エネルギーの有効活用と徹底した省エ
ネルギー化を図ることができる。そして、本発明は、前
記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該燃
焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴とするもの
であるから、排ガス中のオイルミスト及び仮焼エレメン
トを熱分解して、排ガスによる二次公害を防止すること
ができる。
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴とするものであるから、原料溶解
に必要な電気エネルギーは必要全エネルギーの半分以下
に低減でき、総合エネルギーの有効活用と徹底した省エ
ネルギー化を図ることができる。そして、本発明は、前
記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該燃
焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴とするもの
であるから、排ガス中のオイルミスト及び仮焼エレメン
トを熱分解して、排ガスによる二次公害を防止すること
ができる。
【００２９】さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯
口を設けると共にスライディングゲートを設けたことを
特徴とするものであるから、本発明電気炉の主駆動部が
電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化でき
アークエネルギー効率を最高にすることができる。ま
た、本発明は、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しか
つ各高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリング
が配設されていることを特徴とするものであるから、鋼
浴の偏熱及び冶金的偏質を防止でき、均一な鋼浴を迅速
に得ることができる。
口を設けると共にスライディングゲートを設けたことを
特徴とするものであるから、本発明電気炉の主駆動部が
電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化でき
アークエネルギー効率を最高にすることができる。ま
た、本発明は、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しか
つ各高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリング
が配設されていることを特徴とするものであるから、鋼
浴の偏熱及び冶金的偏質を防止でき、均一な鋼浴を迅速
に得ることができる。
【００３０】そして、本発明は、前記各高炉下部周壁
に、各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配
設したことを特徴とするものであるから、高炉内原料を
棚吊りを発生させることなく容易に溶落させることがで
きる。さらに、本発明は、前記アーク炉の蓋に炭素イン
ジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴と
するものであるから、アークプラズマを常時フォーミン
グスラグ中にサブマージさせることができ、平滑湯面状
態で溶鋼を加熱することができる。
に、各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配
設したことを特徴とするものであるから、高炉内原料を
棚吊りを発生させることなく容易に溶落させることがで
きる。さらに、本発明は、前記アーク炉の蓋に炭素イン
ジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴と
するものであるから、アークプラズマを常時フォーミン
グスラグ中にサブマージさせることができ、平滑湯面状
態で溶鋼を加熱することができる。
【図１】本発明の実施例を示す中央縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面拡大図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】本発明の他の実施例の要部（高炉部）を示す断
面図である。
面図である。
１ 製鋼用電気炉 ２ 高炉 ３ 高炉 ４ アーク炉 ５ 炉床 ６ 炉殻 ６Ａ 炉底 ７ ジェットバーナ及び酸素ランス ８ 炉蓋 ９ 電極 １０ スライドゲート １１ スライドゲート １２ 原料受入ホッパー １３ 原料受入ホッパー １４ 排ガス出口 １５ 排ガス出口 １８ 燃焼塔 １９ 燃焼塔 ２２ アフターバーナ ２３ アフターバーナ ２４ 炉底バブリング ２５ 出湯口 ２７ スライディングゲート ３１ 炭素インジェクタ ３２ 石灰インジェクタ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年９月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 製鋼用電気高炉
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼スクラップ等を主原
料とする製鋼用電気高炉に関するものである。
料とする製鋼用電気高炉に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、製鋼用アーク炉は、三相交流のア
ーク炉（ＡＣ炉）と直流のアーク炉（ＤＣ炉）に二分さ
れて使用されており、大容量（特に１００ｔｏｎ／ｈｒ
以上）アーク炉においては、炉用変圧器容量が６０００
０ＫＶＡ以上であり、電力供給の質的制限上、電圧フリ
ッカーの規制値をクリアーする為に（大型アーク炉は電
圧フリッカーの発生値が、ＡＣ炉に比較してＤＣ炉は約
５０％と低い）、電力系統容量の比較的小さい地域で
は、新規建設される電気炉は、ＤＣ炉が増加している傾
向にある。
ーク炉（ＡＣ炉）と直流のアーク炉（ＤＣ炉）に二分さ
れて使用されており、大容量（特に１００ｔｏｎ／ｈｒ
以上）アーク炉においては、炉用変圧器容量が６０００
０ＫＶＡ以上であり、電力供給の質的制限上、電圧フリ
ッカーの規制値をクリアーする為に（大型アーク炉は電
圧フリッカーの発生値が、ＡＣ炉に比較してＤＣ炉は約
５０％と低い）、電力系統容量の比較的小さい地域で
は、新規建設される電気炉は、ＤＣ炉が増加している傾
向にある。
【０００３】従来のＡＣ炉、ＤＣ炉は、何れも、所要エ
ネルギーの６０〜７０％が電気エネルギーにより賄われ
ており、電力原単位は３００〜４５０ｋｗｈ／ｔｏｎと
高く、また、炉から排出される廃ガスの顕熱は１４０〜
２００ｋｗｈ／ｔｏｎであり、大きな熱損失となってい
る。そこで、排ガスの顕熱を有効利用して電力原単位を
１５〜２０％低減し、生産性の向上を図るべく、シャフ
ト炉を用いた電気高炉製鋼プロセスが実用化されてい
る。
ネルギーの６０〜７０％が電気エネルギーにより賄われ
ており、電力原単位は３００〜４５０ｋｗｈ／ｔｏｎと
高く、また、炉から排出される廃ガスの顕熱は１４０〜
２００ｋｗｈ／ｔｏｎであり、大きな熱損失となってい
る。そこで、排ガスの顕熱を有効利用して電力原単位を
１５〜２０％低減し、生産性の向上を図るべく、シャフ
ト炉を用いた電気高炉製鋼プロセスが実用化されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、シャフト炉
を用いた電気高炉製鋼プロセスにあっては、電力原単位
が３００ｋｗｈ／ｔｏｎ程度であり、消費電力量におい
ても従来型製鋼用アーク炉に比べて優位差がなく、スク
ラップ鋼の溶解が電極とスクラップ鋼間のアークにより
行われるため、ＡＣ炉の場合には電圧フリッカーがＤＣ
炉に比べて約２倍発生し、建設に際して電力系統容量に
より、従来型ＡＣ炉と同様に大きな制約を受けるという
問題がある。
を用いた電気高炉製鋼プロセスにあっては、電力原単位
が３００ｋｗｈ／ｔｏｎ程度であり、消費電力量におい
ても従来型製鋼用アーク炉に比べて優位差がなく、スク
ラップ鋼の溶解が電極とスクラップ鋼間のアークにより
行われるため、ＡＣ炉の場合には電圧フリッカーがＤＣ
炉に比べて約２倍発生し、建設に際して電力系統容量に
より、従来型ＡＣ炉と同様に大きな制約を受けるという
問題がある。
【０００５】例えば、２００ｔｏｎ／ｈｒの大型製鋼用
アーク炉において、従来型ＡＣ炉における炉用変圧器容
量は１２０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、したがっ
て、電圧フリッカー規制値をクリアーするために、電力
系統容量５０００ＭＶＡ以上が必要である。また、同等
の製鋼能力を有するＤＣ炉の炉用変圧器容量は、約１５
０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、電圧フリッカー規制
値をクリアーするための電力系統容量は３０００ＭＶＡ
以上となる等の問題があった。
アーク炉において、従来型ＡＣ炉における炉用変圧器容
量は１２０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、したがっ
て、電圧フリッカー規制値をクリアーするために、電力
系統容量５０００ＭＶＡ以上が必要である。また、同等
の製鋼能力を有するＤＣ炉の炉用変圧器容量は、約１５
０ＭＶＡ程度の大容量を必要とし、電圧フリッカー規制
値をクリアーするための電力系統容量は３０００ＭＶＡ
以上となる等の問題があった。
【０００６】本発明は、上述のような実状に鑑みてなさ
れたもので、その目的とするところは、電力系統容量の
制限を受けることなく、高能率で大容量（ｔｏｎ／ｈ
ｒ）の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼できる製鋼
用電気高炉を提供するにある。
れたもので、その目的とするところは、電力系統容量の
制限を受けることなく、高能率で大容量（ｔｏｎ／ｈ
ｒ）の溶鋼を最小のランニングコストで製鋼できる製鋼
用電気高炉を提供するにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記目的を
達成するために、次の技術的手段を講じた。即ち、本発
明は、二基の高炉の中間に製鋼用三相交流アーク炉が配
設されると共に、高炉とアーク炉の炉床が一体化された
炉殻を備え、高炉に配設したジェットバーナ及び酸素ラ
ンス等により装入原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼
をサブマージドアークにより加熱するようにしたことを
特徴としている。
達成するために、次の技術的手段を講じた。即ち、本発
明は、二基の高炉の中間に製鋼用三相交流アーク炉が配
設されると共に、高炉とアーク炉の炉床が一体化された
炉殻を備え、高炉に配設したジェットバーナ及び酸素ラ
ンス等により装入原料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼
をサブマージドアークにより加熱するようにしたことを
特徴としている。
【０００８】また、本発明は、高炉内において装入原料
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴としている。そして、本発明は、
前記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該
燃焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴としてい
る。さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯口を設け
ると共にスライディングゲートを設けたことを特徴と
し、また、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しかつ各
高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリングが配
設されていることを特徴としている。
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴としている。そして、本発明は、
前記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該
燃焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴としてい
る。さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯口を設け
ると共にスライディングゲートを設けたことを特徴と
し、また、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しかつ各
高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリングが配
設されていることを特徴としている。
【０００９】また、本発明は、前記各高炉下部周壁に、
各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配設し
たことを特徴とし、さらに、前記アーク炉の蓋に炭素イ
ンジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴
としている。
各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配設し
たことを特徴とし、さらに、前記アーク炉の蓋に炭素イ
ンジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴
としている。
【００１０】
【作用】本発明によれば、左右両高炉内にスクラップ鋼
等の原料を装入し、高炉に設けたジェットバーナ及び酸
素ランス等により高炉内の原料を棚吊りすることなく溶
解して炉床上に溶落させる。炉床上に溶落した半溶解状
態の溶湯が所定レベルに達すると、アーク炉のサブマー
ジドアークにより溶湯を加熱して、迅速かつ効率的に昇
温し、出鋼温度（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬
する。
等の原料を装入し、高炉に設けたジェットバーナ及び酸
素ランス等により高炉内の原料を棚吊りすることなく溶
解して炉床上に溶落させる。炉床上に溶落した半溶解状
態の溶湯が所定レベルに達すると、アーク炉のサブマー
ジドアークにより溶湯を加熱して、迅速かつ効率的に昇
温し、出鋼温度（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬
する。
【００１１】前記バーナ、酸素ランス及びサブマージド
アークによる酸素、油、炭素等の燃焼排ガスは、高炉内
を上昇して燃焼塔に導かれるが、高炉内の原料に排ガス
顕熱を効果的に熱吸収させて予熱し、燃焼塔内では燃焼
排ガスがアフターバーナにより温度調整され、排ガス中
のオイルミスト及び仮焼エレメントを熱分解して二次公
害を発生させない状態として排出される。
アークによる酸素、油、炭素等の燃焼排ガスは、高炉内
を上昇して燃焼塔に導かれるが、高炉内の原料に排ガス
顕熱を効果的に熱吸収させて予熱し、燃焼塔内では燃焼
排ガスがアフターバーナにより温度調整され、排ガス中
のオイルミスト及び仮焼エレメントを熱分解して二次公
害を発生させない状態として排出される。
【００１２】また、炉内の溶鋼は、炉底に設けたバブリ
ングによって、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質が防止され、
アーク炉蓋に設けた炭素インジェクタ（非消耗型）及び
石灰（ＣａＯ）インジェクタ（非消耗型）によって、ア
ークプラズマが常時フォーミングスラグ中にサブマージ
され、平滑湯面（フラットバス）状態で加熱される。そ
して、精錬された溶鋼は、スライディングゲート弁を開
いて、スラグと共に任意量出湯される。
ングによって、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質が防止され、
アーク炉蓋に設けた炭素インジェクタ（非消耗型）及び
石灰（ＣａＯ）インジェクタ（非消耗型）によって、ア
ークプラズマが常時フォーミングスラグ中にサブマージ
され、平滑湯面（フラットバス）状態で加熱される。そ
して、精錬された溶鋼は、スライディングゲート弁を開
いて、スラグと共に任意量出湯される。
【００１３】したがって、本発明電気高炉の主駆動部が
電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化で
き、かつアークエネルギー効率が最高になる。そして、
本発明電気高炉では、左右両高炉による同時並列溶解が
可能であるが、一方の高炉で溶解中は、他方の高炉側か
ら排ガスを吸引して、他方の高炉内の原料を高温排ガス
により予熱し、この溶解と予熱を二基の高炉で交互に切
替えて運転することによって、連続溶解を効率的に行な
うことが可能である。
電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化で
き、かつアークエネルギー効率が最高になる。そして、
本発明電気高炉では、左右両高炉による同時並列溶解が
可能であるが、一方の高炉で溶解中は、他方の高炉側か
ら排ガスを吸引して、他方の高炉内の原料を高温排ガス
により予熱し、この溶解と予熱を二基の高炉で交互に切
替えて運転することによって、連続溶解を効率的に行な
うことが可能である。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図面において、１は本発明に係る製鋼用電気高炉
で、左右の二基の高炉２，３の中間に三相交流アーク炉
４が配設され、高炉２，３とアーク炉４の炉床５が一体
化された共通の炉殻６を備え、高炉２，３内に投入され
たスクラップ鋼等の装入原料を、ジェットバーナ及び酸
素ランス７により炉床５上に溶落させ、アーク炉４の炉
蓋８を貫通して昇降自在に設けた電極９のアークによ
り、平滑湯面（フラットバス）状態で溶鋼を加熱精錬す
るようになっている。
る。図面において、１は本発明に係る製鋼用電気高炉
で、左右の二基の高炉２，３の中間に三相交流アーク炉
４が配設され、高炉２，３とアーク炉４の炉床５が一体
化された共通の炉殻６を備え、高炉２，３内に投入され
たスクラップ鋼等の装入原料を、ジェットバーナ及び酸
素ランス７により炉床５上に溶落させ、アーク炉４の炉
蓋８を貫通して昇降自在に設けた電極９のアークによ
り、平滑湯面（フラットバス）状態で溶鋼を加熱精錬す
るようになっている。
【００１５】前記高炉２，３は、共通炉殻６の左右両側
に立設された左右対称形状の原料予熱用シャフト２Ａ，
３Ａと、各シャフト２Ａ，３Ａの上端に原料装入用スラ
イドゲート１０，１１を介して接続された原料受入ホッ
パー１２，１３とからなり、各シャフト２Ａ，３Ａの対
向外側には、図２に示すように、複数（実施例では各７
個）の前記ジェットバーナ及び酸素ランス７が、図１に
示すように上下複数段（実施例では３段）に配設されて
いる。
に立設された左右対称形状の原料予熱用シャフト２Ａ，
３Ａと、各シャフト２Ａ，３Ａの上端に原料装入用スラ
イドゲート１０，１１を介して接続された原料受入ホッ
パー１２，１３とからなり、各シャフト２Ａ，３Ａの対
向外側には、図２に示すように、複数（実施例では各７
個）の前記ジェットバーナ及び酸素ランス７が、図１に
示すように上下複数段（実施例では３段）に配設されて
いる。
【００１６】そして、各シャフト２Ａ，３Ａの排ガス出
口１４，１５は、各ダクト１６，１７を介して燃焼塔１
８，１９の入口２０，２１に夫々連通状に接続されてお
り、各燃焼塔１８，１９の頂部には夫々アフターバーナ
２２，２３が配設されている。また、前記炉殻６の炉底
６Ａには、複数カ所（実施例では図２に示すように８カ
所）に、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質を防止するために、
炉底バブリング２４が配設されており、アーク炉４部の
炉殻６側壁には、図２及び図３に示すように、出湯口２
５が設けられ、そのタップホール２６にはスライドゲー
ト２７が設けられている。２８は出滓口、２９は作業口
であり、３０は受鋼鍋である。
口１４，１５は、各ダクト１６，１７を介して燃焼塔１
８，１９の入口２０，２１に夫々連通状に接続されてお
り、各燃焼塔１８，１９の頂部には夫々アフターバーナ
２２，２３が配設されている。また、前記炉殻６の炉底
６Ａには、複数カ所（実施例では図２に示すように８カ
所）に、鋼浴の偏熱及び冶金的偏質を防止するために、
炉底バブリング２４が配設されており、アーク炉４部の
炉殻６側壁には、図２及び図３に示すように、出湯口２
５が設けられ、そのタップホール２６にはスライドゲー
ト２７が設けられている。２８は出滓口、２９は作業口
であり、３０は受鋼鍋である。
【００１７】前記炉蓋８には、中央部に３本の前記電極
９が昇降自在に設けられ、その外側に位置して、図１に
示すように非消耗型の炭素インジェクタ３１及び石灰
（ＣａＯ）インジェクタ３２が配設されており、これら
のインジェクタ３１，３２により、炭素及び石灰を溶鋼
中に吹き込んで、電極９によるアークプラズマを、常時
フォーミングスラグ中にサブマージさせ、平滑湯面（フ
ラットバス）状態で溶鋼Ｍを加熱しうるようになってい
る。
９が昇降自在に設けられ、その外側に位置して、図１に
示すように非消耗型の炭素インジェクタ３１及び石灰
（ＣａＯ）インジェクタ３２が配設されており、これら
のインジェクタ３１，３２により、炭素及び石灰を溶鋼
中に吹き込んで、電極９によるアークプラズマを、常時
フォーミングスラグ中にサブマージさせ、平滑湯面（フ
ラットバス）状態で溶鋼Ｍを加熱しうるようになってい
る。
【００１８】前記燃焼塔１８，１９の側壁下部には、排
ガス出口３３，３４が設けられ、夫々排ガスダクト３
５，３６が接続され、排ガスは図外の集塵機等に導かれ
る。また、燃焼塔１８，１９の下端には、ダスト排出口
３７，３８が設けられ、夫々ダンパー３９，４０が設け
られている。４１，４２はダスト受台車である。上記実
施例において、高炉２，３へのスクラップ鋼、その他の
原料の供給は、まず、前記受入ホッパー１２，１３に秤
量貯蔵した原料を、ホッパー下部のスライドゲート１
０，１１を開いてシャフト２Ａ，３Ａ内に装入する。そ
こで、高炉２，３内の原料を、溶解カッティング用のジ
ェットバーナ（酸素富化バーナ）及び酸素ランス７によ
り、棚吊りを発生させることなく炉床５上に溶落させ
る。
ガス出口３３，３４が設けられ、夫々排ガスダクト３
５，３６が接続され、排ガスは図外の集塵機等に導かれ
る。また、燃焼塔１８，１９の下端には、ダスト排出口
３７，３８が設けられ、夫々ダンパー３９，４０が設け
られている。４１，４２はダスト受台車である。上記実
施例において、高炉２，３へのスクラップ鋼、その他の
原料の供給は、まず、前記受入ホッパー１２，１３に秤
量貯蔵した原料を、ホッパー下部のスライドゲート１
０，１１を開いてシャフト２Ａ，３Ａ内に装入する。そ
こで、高炉２，３内の原料を、溶解カッティング用のジ
ェットバーナ（酸素富化バーナ）及び酸素ランス７によ
り、棚吊りを発生させることなく炉床５上に溶落させ
る。
【００１９】炉床５上に所定レベルまで溶鋼が溜まる
と、アーク炉４の電極９に三相交流電力が供給され、炉
底バブリング２４によって均一鋼浴が得られ、アーク加
熱部は常時湯面平滑状態で使用されるので、アーク熱効
率を高めるために、高温アークプラズマがフォーミング
スラグＳにサブマージするように、炭素インジェクタ３
１からは炭素が、また石灰インジェクタ３２からは石灰
（ＣａＯ）が夫々吹き込まれ、迅速に昇温して出鋼温度
（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬される。
と、アーク炉４の電極９に三相交流電力が供給され、炉
底バブリング２４によって均一鋼浴が得られ、アーク加
熱部は常時湯面平滑状態で使用されるので、アーク熱効
率を高めるために、高温アークプラズマがフォーミング
スラグＳにサブマージするように、炭素インジェクタ３
１からは炭素が、また石灰インジェクタ３２からは石灰
（ＣａＯ）が夫々吹き込まれ、迅速に昇温して出鋼温度
（１６００〜１６５０℃）まで加熱精錬される。
【００２０】そして、炉内で発生した高温の排ガスは、
高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａ内を通って燃焼塔１
８，１９内に導かれ、高炉シャフト２Ａ，３Ａ内の原料
に排ガス保有の顕熱が効果的に吸収されて予熱が行われ
る。燃焼塔１８，１９内に導入された排ガスは、アフタ
ーバーナ２２，２３により６００℃以上に温度調整さ
れ、オイルミスト及び仮焼エレメントが熱分解されて、
二次公害の生じない状態として、集塵機に送られる。な
お、燃焼塔１８，１９内の下部に溜まったダストは、適
宜排出されて搬出される。
高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａ内を通って燃焼塔１
８，１９内に導かれ、高炉シャフト２Ａ，３Ａ内の原料
に排ガス保有の顕熱が効果的に吸収されて予熱が行われ
る。燃焼塔１８，１９内に導入された排ガスは、アフタ
ーバーナ２２，２３により６００℃以上に温度調整さ
れ、オイルミスト及び仮焼エレメントが熱分解されて、
二次公害の生じない状態として、集塵機に送られる。な
お、燃焼塔１８，１９内の下部に溜まったダストは、適
宜排出されて搬出される。
【００２１】なお、略定温とされた定量の排ガスは、熱
交換器（図示省略）等により、蒸気、熱湯等として廃熱
回収し、或いは自家発電等に利用して、有効に廃熱を回
収することができる。また、前記高炉２，３は、上述の
ように、同時並列溶解することができることは勿論、一
方の高炉２の溶解中は、他方の高炉３側から排ガスを吸
引して、高炉３内の原料を排ガスにより予熱し、高炉２
側の原料溶落が終わると高炉３側の予熱された原料を溶
解して、高炉２内に原料を装入すると共に、排ガスを高
炉２側から吸引して高炉２内の原料を予熱することによ
り、左右の高炉２，３を交互に切替えて運転することが
でき、連続溶解を効率よく行なうことが可能である。
交換器（図示省略）等により、蒸気、熱湯等として廃熱
回収し、或いは自家発電等に利用して、有効に廃熱を回
収することができる。また、前記高炉２，３は、上述の
ように、同時並列溶解することができることは勿論、一
方の高炉２の溶解中は、他方の高炉３側から排ガスを吸
引して、高炉３内の原料を排ガスにより予熱し、高炉２
側の原料溶落が終わると高炉３側の予熱された原料を溶
解して、高炉２内に原料を装入すると共に、排ガスを高
炉２側から吸引して高炉２内の原料を予熱することによ
り、左右の高炉２，３を交互に切替えて運転することが
でき、連続溶解を効率よく行なうことが可能である。
【００２２】炉内の精錬された溶鋼（１６００〜１６５
０℃）は、適宜スライドゲート２６を開けて出湯するこ
とができる。したがって、電気エネルギーは、主として
溶鋼の昇温のみに利用される結果、同一生産能力（ｔｏ
ｎ／ｈｒ）に対して必要な電力は従来のアーク炉の半分
以下で足り、かつ三相交流アーク加熱は常時溶鋼とのサ
ブマージアーク加熱であるから、超高電力アーク炉設置
上の重大課題とされている電圧フリッカー規制に対し
て、直流アーク炉のフリッカー値以下にすることができ
る。
０℃）は、適宜スライドゲート２６を開けて出湯するこ
とができる。したがって、電気エネルギーは、主として
溶鋼の昇温のみに利用される結果、同一生産能力（ｔｏ
ｎ／ｈｒ）に対して必要な電力は従来のアーク炉の半分
以下で足り、かつ三相交流アーク加熱は常時溶鋼とのサ
ブマージアーク加熱であるから、超高電力アーク炉設置
上の重大課題とされている電圧フリッカー規制に対し
て、直流アーク炉のフリッカー値以下にすることができ
る。
【００２３】なお、本発明の上記実施例の操業の一例を
示すと、次のとおりである。 （イ）電気高炉容量 ：２００ｔｏｎ （ロ）Ｔａｐ ｔｏ Ｔａｐ時間：６０分 （ハ）生産能率 ：２００ｔｏｎ／ｈｒ （ニ）炉用変圧器 ：４６／５５ＭＶＡ （ホ）原単位 （ａ）電力 ：１５０ＫＷＨ／ｔｏｎ （ｂ）電極 ：１ｋｇ／ｔｏｎ （ｃ）酸素 ：６０〜７０Ｎｍ3 ／ｔｏｎ （ｄ）燃焼油：４０ｌ／ｔｏｎ （ｅ）炭素 ：３０ｋｇ／ｔｏｎ 上記操業例において、炉用変圧器容量５５ＭＶＡの場
合、三相交流アークは溶鋼面とのサブマージ安定アーク
で常時操業されるので、直流アーク炉以下の電圧フリッ
カー発生レベルであり、かつエネルギーの総合利用及び
徹底した廃熱回収利用により電力系統容量が１５００Ｍ
ＶＡ程度となり、フリッカー規制値をクリアーしてい
る。なお、燃焼排ガス顕熱を装入原料に効果的に熱吸収
させることにより、装入原料の溶解に必要な電気エネル
ギーは、必要全エネルギーの３０％程度であり、アーク
熱は溶鋼の迅速昇温に有効利用されている。
示すと、次のとおりである。 （イ）電気高炉容量 ：２００ｔｏｎ （ロ）Ｔａｐ ｔｏ Ｔａｐ時間：６０分 （ハ）生産能率 ：２００ｔｏｎ／ｈｒ （ニ）炉用変圧器 ：４６／５５ＭＶＡ （ホ）原単位 （ａ）電力 ：１５０ＫＷＨ／ｔｏｎ （ｂ）電極 ：１ｋｇ／ｔｏｎ （ｃ）酸素 ：６０〜７０Ｎｍ3 ／ｔｏｎ （ｄ）燃焼油：４０ｌ／ｔｏｎ （ｅ）炭素 ：３０ｋｇ／ｔｏｎ 上記操業例において、炉用変圧器容量５５ＭＶＡの場
合、三相交流アークは溶鋼面とのサブマージ安定アーク
で常時操業されるので、直流アーク炉以下の電圧フリッ
カー発生レベルであり、かつエネルギーの総合利用及び
徹底した廃熱回収利用により電力系統容量が１５００Ｍ
ＶＡ程度となり、フリッカー規制値をクリアーしてい
る。なお、燃焼排ガス顕熱を装入原料に効果的に熱吸収
させることにより、装入原料の溶解に必要な電気エネル
ギーは、必要全エネルギーの３０％程度であり、アーク
熱は溶鋼の迅速昇温に有効利用されている。
【００２４】図４は、本発明の他の実施例の要部を示
し、高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａのスライドゲート
１０，１１と原料受入ホッパー１２，１３の間に、中間
ホッパー１２Ａ，１３Ａを第２スライドゲート１０Ａ，
１１Ａを介して連設し、中間ホッパー１２Ａ，１３Ａの
側壁に排煙塵ダクト４３をまた、原料受入ホッパー１
２，１３にも排煙塵ダクト４４を設けた点で前記実施例
と異なっている。
し、高炉２，３のシャフト２Ａ，３Ａのスライドゲート
１０，１１と原料受入ホッパー１２，１３の間に、中間
ホッパー１２Ａ，１３Ａを第２スライドゲート１０Ａ，
１１Ａを介して連設し、中間ホッパー１２Ａ，１３Ａの
側壁に排煙塵ダクト４３をまた、原料受入ホッパー１
２，１３にも排煙塵ダクト４４を設けた点で前記実施例
と異なっている。
【００２５】図４の実施例によれば、受入ホッパー１
２，１３に秤量貯蔵した原料を高炉２，３に装入する場
合、下部スライドゲート１０，１１を閉じた状態で、上
部スライドゲート１０Ａ，１１Ａを開き、中間ホッパー
１２Ａ，１３Ａ内に原料を移し、次いで、上部スライド
ゲート１０Ａ，１１Ａを閉め、排煙塵ダクト４３，４４
から吸引しながら下部スライドゲート１０，１１を開
き、かつ排気ダクト３５，３６からも吸引しながら、原
料を高炉シャフト２Ａ，３Ａ内に装入することができ、
炉外への煙塵の放散を防止することが可能である。
２，１３に秤量貯蔵した原料を高炉２，３に装入する場
合、下部スライドゲート１０，１１を閉じた状態で、上
部スライドゲート１０Ａ，１１Ａを開き、中間ホッパー
１２Ａ，１３Ａ内に原料を移し、次いで、上部スライド
ゲート１０Ａ，１１Ａを閉め、排煙塵ダクト４３，４４
から吸引しながら下部スライドゲート１０，１１を開
き、かつ排気ダクト３５，３６からも吸引しながら、原
料を高炉シャフト２Ａ，３Ａ内に装入することができ、
炉外への煙塵の放散を防止することが可能である。
【００２６】なお、上記各実施例において、原料受入ホ
ッパー１２，１３への原料投入は、装入バケットによる
バッチ方式、或いはコンベアによる連続方式のいずれを
も採用することができる。本発明は、上記実施例に限定
されるものではなく、適宜設計変更可能である。
ッパー１２，１３への原料投入は、装入バケットによる
バッチ方式、或いはコンベアによる連続方式のいずれを
も採用することができる。本発明は、上記実施例に限定
されるものではなく、適宜設計変更可能である。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、上述のように、二基の高炉の
中間に製鋼用三相交流アーク炉が配設されると共に、高
炉とアーク炉の炉床が一体化された炉殻を備え、高炉に
配設したジェットバーナ及び酸素ランス等により装入原
料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドアー
クにより加熱するようにしたことを特徴とするものであ
るから、三相交流アーク炉特有の電圧フリッカーレベル
を直流アーク炉と同等に５０％減とすることができ、電
力系統容量の制限を受けることなく、高能率で大容量の
溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能である。
中間に製鋼用三相交流アーク炉が配設されると共に、高
炉とアーク炉の炉床が一体化された炉殻を備え、高炉に
配設したジェットバーナ及び酸素ランス等により装入原
料を溶落させ、平滑湯面状態で溶鋼をサブマージドアー
クにより加熱するようにしたことを特徴とするものであ
るから、三相交流アーク炉特有の電圧フリッカーレベル
を直流アーク炉と同等に５０％減とすることができ、電
力系統容量の制限を受けることなく、高能率で大容量の
溶鋼を最小のランニングコストで製鋼可能である。
【００２８】また、本発明は、高炉内において装入原料
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴とするものであるから、原料溶解
に必要な電気エネルギーは必要全エネルギーの半分以下
に低減でき、総合エネルギーの有効活用と徹底した省エ
ネルギー化を図ることができる。そして、本発明は、前
記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該燃
焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴とするもの
であるから、排ガス中のオイルミスト及び仮焼エレメン
トを熱分解して、排ガスによる二次公害を防止すること
ができる。
を、酸素、炭素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱する
ようにしたことを特徴とするものであるから、原料溶解
に必要な電気エネルギーは必要全エネルギーの半分以下
に低減でき、総合エネルギーの有効活用と徹底した省エ
ネルギー化を図ることができる。そして、本発明は、前
記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通状に接続し、該燃
焼塔にアフターバーナを配設したことを特徴とするもの
であるから、排ガス中のオイルミスト及び仮焼エレメン
トを熱分解して、排ガスによる二次公害を防止すること
ができる。
【００２９】さらに、本発明は、前記炉殻側壁には出湯
口を設けると共にスライディングゲートを設けたことを
特徴とするものであるから、本発明電気高炉の主駆動部
が電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化で
きアークエネルギー効率を最高にすることができる。ま
た、本発明は、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しか
つ各高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリング
が配設されていることを特徴とするものであるから、鋼
浴の偏熱及び冶金的偏質を防止でき、均一な鋼浴を迅速
に得ることができる。
口を設けると共にスライディングゲートを設けたことを
特徴とするものであるから、本発明電気高炉の主駆動部
が電極昇降のみとなり、炉側インピーダンスを最小化で
きアークエネルギー効率を最高にすることができる。ま
た、本発明は、前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しか
つ各高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリング
が配設されていることを特徴とするものであるから、鋼
浴の偏熱及び冶金的偏質を防止でき、均一な鋼浴を迅速
に得ることができる。
【００３０】そして、本発明は、前記各高炉下部周壁
に、各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配
設したことを特徴とするものであるから、高炉内原料を
棚吊りを発生させることなく容易に溶落させることがで
きる。さらに、本発明は、前記アーク炉の蓋に炭素イン
ジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴と
するものであるから、アークプラズマを常時フォーミン
グスラグ中にサブマージさせることができ、平滑湯面状
態で溶鋼を加熱することができる。
に、各々複数のバーナ及び酸素ランスを上下複数段に配
設したことを特徴とするものであるから、高炉内原料を
棚吊りを発生させることなく容易に溶落させることがで
きる。さらに、本発明は、前記アーク炉の蓋に炭素イン
ジェクタ及び石灰インジェクタを配設したことを特徴と
するものであるから、アークプラズマを常時フォーミン
グスラグ中にサブマージさせることができ、平滑湯面状
態で溶鋼を加熱することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例を示す中央縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面拡大図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】本発明の他の実施例の要部（高炉部）を示す断
面図である。
面図である。
【符号の説明】 １ 製鋼用電気高炉 ２ 高炉 ３ 高炉 ４ アーク炉 ５ 炉床 ６ 炉殻 ６Ａ 炉底 ７ ジェットバーナ及び酸素ランス ８ 炉蓋 ９ 電極 １０ スライドゲート １１ スライドゲート １２ 原料受入ホッパー １３ 原料受入ホッパー １４ 排ガス出口 １５ 排ガス出口 １８ 燃焼塔 １９ 燃焼塔 ２２ アフターバーナ ２３ アフターバーナ ２４ 炉底バブリング ２５ 出湯口 ２７ スライディングゲート ３１ 炭素インジェクタ ３２ 石灰インジェクタ
Claims (7)
- 【請求項１】 二基の高炉の中間に製鋼用三相交流アー
ク炉が配設されると共に、高炉とアーク炉の炉床が一体
化された炉殻を備え、高炉に配設したジェットバーナ及
び酸素ランス等により装入原料を溶落させ、平滑湯面状
態で溶鋼をサブマージドアークにより加熱するようにし
たことを特徴とする製鋼用電気炉。 - 【請求項２】 高炉内において装入原料を、酸素、炭
素、油等の燃焼排ガス顕熱により予熱するようにしたこ
とを特徴とする請求項１の製鋼用電気炉。 - 【請求項３】 前記各高炉の排ガス出口を燃焼塔に連通
状に接続し、該燃焼塔にアフターバーナを配設したこと
を特徴とする請求項１又は２の製鋼用電気炉。 - 【請求項４】 前記炉殻側壁には出湯口を設けると共に
スライディングゲートを設けたことを特徴とする請求項
１〜３の１つに記載の製鋼用電気炉。 - 【請求項５】 前記炉殻がアーク熱源に対して偏心しか
つ各高炉に対応して設けられ、炉底に複数のバブリング
が配設されていることを特徴とする請求項１〜４の１つ
に記載の製鋼用電気炉。 - 【請求項６】 前記各高炉下部周壁に、各々複数のバー
ナ及び酸素ランスを上下複数段に配設したことを特徴と
する請求項１〜５の１つに記載の製鋼用電気炉。 - 【請求項７】 前記アーク炉の蓋に炭素インジェクタ及
び石灰インジェクタを配設したことを特徴とする請求項
１〜６の１つに記載の製鋼用電気炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224699A JPH0776714A (ja) | 1993-09-09 | 1993-09-09 | 製鋼用電気高炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224699A JPH0776714A (ja) | 1993-09-09 | 1993-09-09 | 製鋼用電気高炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0776714A true JPH0776714A (ja) | 1995-03-20 |
Family
ID=16817862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5224699A Pending JPH0776714A (ja) | 1993-09-09 | 1993-09-09 | 製鋼用電気高炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776714A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007017129A (ja) * | 2005-07-11 | 2007-01-25 | Denso Corp | 溶融金属保持炉の燃焼制御方法 |
| CN106197006A (zh) * | 2016-07-04 | 2016-12-07 | 内蒙古纳顺装备工程(集团)有限公司 | 一种矿热炉炉体 |
| RU2634105C1 (ru) * | 2016-05-06 | 2017-10-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" | Способ плавки стали в дуговой сталеплавильной печи трехфазного тока |
-
1993
- 1993-09-09 JP JP5224699A patent/JPH0776714A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007017129A (ja) * | 2005-07-11 | 2007-01-25 | Denso Corp | 溶融金属保持炉の燃焼制御方法 |
| RU2634105C1 (ru) * | 2016-05-06 | 2017-10-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" | Способ плавки стали в дуговой сталеплавильной печи трехфазного тока |
| CN106197006A (zh) * | 2016-07-04 | 2016-12-07 | 内蒙古纳顺装备工程(集团)有限公司 | 一种矿热炉炉体 |
| CN106197006B (zh) * | 2016-07-04 | 2018-03-20 | 内蒙古纳顺装备工程(集团)有限公司 | 一种矿热炉炉体 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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|
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20070306 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |