JPH0673654A - ポリアミド系極細繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents
ポリアミド系極細繊維不織布及びその製造方法Info
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- JPH0673654A JPH0673654A JP4253944A JP25394492A JPH0673654A JP H0673654 A JPH0673654 A JP H0673654A JP 4253944 A JP4253944 A JP 4253944A JP 25394492 A JP25394492 A JP 25394492A JP H0673654 A JPH0673654 A JP H0673654A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 相対粘度が２．６〜４．０のポリテトラメチ
レンアジパミド系重合体からなる平均繊維径が０．１〜
８．０μｍの極細繊維から構成され，温度１６０℃時の
乾熱収縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維同士が三
次元的に交絡しているポリアミド系極細繊維不織布。 【効果】 機械的特性，耐熱性，寸法安定性，柔軟性が
優れ，従来の衣料用素材のみならず，特に産業資材用素
材として好適である。
レンアジパミド系重合体からなる平均繊維径が０．１〜
８．０μｍの極細繊維から構成され，温度１６０℃時の
乾熱収縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維同士が三
次元的に交絡しているポリアミド系極細繊維不織布。 【効果】 機械的特性，耐熱性，寸法安定性，柔軟性が
優れ，従来の衣料用素材のみならず，特に産業資材用素
材として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，機械的特性，耐熱性，
寸法安定性，柔軟性が優れ，特に産業資材用素材として
好適なポリアミド系極細繊維不織布と，それを効率良く
製造する方法に関するものである。
寸法安定性，柔軟性が優れ，特に産業資材用素材として
好適なポリアミド系極細繊維不織布と，それを効率良く
製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から，ポリカプラミドやポリヘキサ
メチレンアジパミド重合体を用いメルトブローン法によ
り製造したポリアミド系極細繊維不織布が知られてお
り，この不織布は，タフネス，耐摩耗性，耐アルカリ性
等が優れているところから，各種の産業資材用素材とし
て広範に用いられている。ところで，近年，産業資材用
途では，熱的及び／又は機械的に過酷な使用条件に耐え
る特性を具備する素材が要求されてきた。しかしなが
ら，前記のポリアミド系極細繊維不織布は，タフネス，
耐摩耗性，耐アルカリ性等が優れているものの，耐熱
性，寸法安定性の面で不十分なものであった。
メチレンアジパミド重合体を用いメルトブローン法によ
り製造したポリアミド系極細繊維不織布が知られてお
り，この不織布は，タフネス，耐摩耗性，耐アルカリ性
等が優れているところから，各種の産業資材用素材とし
て広範に用いられている。ところで，近年，産業資材用
途では，熱的及び／又は機械的に過酷な使用条件に耐え
る特性を具備する素材が要求されてきた。しかしなが
ら，前記のポリアミド系極細繊維不織布は，タフネス，
耐摩耗性，耐アルカリ性等が優れているものの，耐熱
性，寸法安定性の面で不十分なものであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，機械的特性，耐熱性，寸法安定性，柔軟性が優
れ，特に産業資材用素材として好適なポリアミド系極細
繊維不織布と，それを効率良く製造することができる方
法を提供しようとするものである。
解決し，機械的特性，耐熱性，寸法安定性，柔軟性が優
れ，特に産業資材用素材として好適なポリアミド系極細
繊維不織布と，それを効率良く製造することができる方
法を提供しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記問題
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，相対粘度が２．６〜４．０のポリテト
ラメチレンアジパミド系重合体からなる平均繊維径が
０．１〜８．０μｍの極細繊維から構成され，温度１６
０℃時の乾熱収縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維
同士が三次元的に交絡していることを特徴とするポリア
ミド系極細繊維不織布，を要旨とするものである。ま
た，本発明は，メルトブローン法によりポリアミド系極
細繊維不織布を製造するに際し，重合体として相対粘度
が２．６〜４．０のポリテトラメチレンアジパミド系重
合体を用い，溶融紡出されたポリマ流を溶融温度より２
０〜５０℃高い温度の高圧空気流により牽引・細化し，
冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエ
ブとし，次いで得られたウエブに高圧液体流処理を施し
て構成繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とす
るポリアミド系極細繊維不織布の製造方法，を要旨とす
るものである。
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，相対粘度が２．６〜４．０のポリテト
ラメチレンアジパミド系重合体からなる平均繊維径が
０．１〜８．０μｍの極細繊維から構成され，温度１６
０℃時の乾熱収縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維
同士が三次元的に交絡していることを特徴とするポリア
ミド系極細繊維不織布，を要旨とするものである。ま
た，本発明は，メルトブローン法によりポリアミド系極
細繊維不織布を製造するに際し，重合体として相対粘度
が２．６〜４．０のポリテトラメチレンアジパミド系重
合体を用い，溶融紡出されたポリマ流を溶融温度より２
０〜５０℃高い温度の高圧空気流により牽引・細化し，
冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエ
ブとし，次いで得られたウエブに高圧液体流処理を施し
て構成繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とす
るポリアミド系極細繊維不織布の製造方法，を要旨とす
るものである。
【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おけるポリテトラメチレンアジパミド系重合体とは，主
としてポリテトラメチレンアジパミドからなる重合体で
あり，ポリテトラメチレンアジパミドにポリカプラミド
やポリヘキサメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレ
ンテレフタラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％
以下共重合されたポリテトラメチレンアジパミド系共重
合体，あるいはブレンドされたブレンド物であってもよ
い。前記他のポリアミド成分の共重合率あるいはブレン
ド率が３０モル％を超えると，共重合体あるいはブレン
ド物の融点が低下し，不織布を高温条件下で使用したと
きに機械的特性や寸法安定性が低下するので好ましくな
い。本発明におけるポリテトラメチレンアジパミド系重
合体は，相対粘度が２．６〜４．０のものであり，相対
粘度が２．６未満であると不織布の強力が著しく低下す
るので，一方，相対粘度が４．０を超えると重合度が高
すぎるために製糸性が低下して極細繊維の形成が困難と
なり，しかも繊維形成に要するエネルギが大となるの
で，いずれも好ましくない。なお，本発明において，ポ
リテトラメチレンアジパミド系重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，光安定剤，熱安定剤，酸化
防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲
内で添加することができる。
おけるポリテトラメチレンアジパミド系重合体とは，主
としてポリテトラメチレンアジパミドからなる重合体で
あり，ポリテトラメチレンアジパミドにポリカプラミド
やポリヘキサメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレ
ンテレフタラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％
以下共重合されたポリテトラメチレンアジパミド系共重
合体，あるいはブレンドされたブレンド物であってもよ
い。前記他のポリアミド成分の共重合率あるいはブレン
ド率が３０モル％を超えると，共重合体あるいはブレン
ド物の融点が低下し，不織布を高温条件下で使用したと
きに機械的特性や寸法安定性が低下するので好ましくな
い。本発明におけるポリテトラメチレンアジパミド系重
合体は，相対粘度が２．６〜４．０のものであり，相対
粘度が２．６未満であると不織布の強力が著しく低下す
るので，一方，相対粘度が４．０を超えると重合度が高
すぎるために製糸性が低下して極細繊維の形成が困難と
なり，しかも繊維形成に要するエネルギが大となるの
で，いずれも好ましくない。なお，本発明において，ポ
リテトラメチレンアジパミド系重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，光安定剤，熱安定剤，酸化
防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲
内で添加することができる。
【０００６】本発明における前記ポリテトラメチレンア
ジパミド系重合体からなる極細繊維は，平均繊維径が
０．１〜８．０μｍのものであり，平均繊維径が０．１
μｍ未満であると製糸性が低下し，一方，平均繊維径が
８．０μｍを超えると得られたウエブの風合いが硬くな
って柔軟性に富む不織布を得ることができず，いずれも
好ましくない。
ジパミド系重合体からなる極細繊維は，平均繊維径が
０．１〜８．０μｍのものであり，平均繊維径が０．１
μｍ未満であると製糸性が低下し，一方，平均繊維径が
８．０μｍを超えると得られたウエブの風合いが硬くな
って柔軟性に富む不織布を得ることができず，いずれも
好ましくない。
【０００７】本発明における前記極細繊維からなる不織
布は，温度１６０℃時の乾熱収縮率が２０％以下のもの
である。ポリテトラメチレンアジパミド系重合体からな
る繊維は，ポリカプラミドやポリヘキサメチレンアジパ
ミド重合体からなる繊維と同様，繊維の配向が上昇する
にしたがいその収縮率も上昇する傾向にあるが，ポリカ
プラミドやポリヘキサメチレンアジパミドの場合ほどに
その上昇の程度は高くない。すなわち，ポリテトラメチ
レンアジパミド重合体に他のポリアミド成分を３０モル
％を超え共重合あるいはブレンドしたとき，繊維の配向
が上昇するにしたがいその収縮率が大きく上昇し，得ら
れた不織布の用途は極めて限定されることになる。これ
に対し，本発明の不織布は，前述した特定のポリテトラ
メチレンアジパミド系重合体からなる繊維から構成され
るため収縮率が抑制され，温度１６０℃時の乾熱収縮率
が２０％以下となって寸法安定性が優れ，しかも前記ポ
リテトラメチレンアジパミド系重合体からなる繊維から
構成されるため従来のポリカプラミドやポリヘキサメチ
レンアジパミド重合体からなる繊維の場合に比べ耐熱性
が優れ，したがって，産業資材用素材として広範に適用
可能となる。
布は，温度１６０℃時の乾熱収縮率が２０％以下のもの
である。ポリテトラメチレンアジパミド系重合体からな
る繊維は，ポリカプラミドやポリヘキサメチレンアジパ
ミド重合体からなる繊維と同様，繊維の配向が上昇する
にしたがいその収縮率も上昇する傾向にあるが，ポリカ
プラミドやポリヘキサメチレンアジパミドの場合ほどに
その上昇の程度は高くない。すなわち，ポリテトラメチ
レンアジパミド重合体に他のポリアミド成分を３０モル
％を超え共重合あるいはブレンドしたとき，繊維の配向
が上昇するにしたがいその収縮率が大きく上昇し，得ら
れた不織布の用途は極めて限定されることになる。これ
に対し，本発明の不織布は，前述した特定のポリテトラ
メチレンアジパミド系重合体からなる繊維から構成され
るため収縮率が抑制され，温度１６０℃時の乾熱収縮率
が２０％以下となって寸法安定性が優れ，しかも前記ポ
リテトラメチレンアジパミド系重合体からなる繊維から
構成されるため従来のポリカプラミドやポリヘキサメチ
レンアジパミド重合体からなる繊維の場合に比べ耐熱性
が優れ，したがって，産業資材用素材として広範に適用
可能となる。
【０００８】本発明における前記極細繊維からなる不織
布は，構成繊維同士が三次元的に交絡しているものであ
る。この三次元的交絡とは，公知のいわゆる高圧液体流
処理により形成されるものであって，これにより不織布
としての形態が保持される。
布は，構成繊維同士が三次元的に交絡しているものであ
る。この三次元的交絡とは，公知のいわゆる高圧液体流
処理により形成されるものであって，これにより不織布
としての形態が保持される。
【０００９】本発明における前記極細繊維からなる不織
布は，公知のいわゆるメルトブローン法により効率良く
製造することができる。すなわち，相対粘度が２．６〜
４．０のポリテトラメチレンアジパミド系重合体を用い
メルトブローン法で溶融紡出し，溶融紡出されたポリマ
流を溶融温度より２０〜５０℃高い温度の高圧空気流に
より牽引・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕
集・堆積させてウエブとし，次いで得られたウエブに高
圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡さ
せるのである。メルトブローン法で溶融紡出するに際
し，溶融紡出されたポリマ流を牽引・細化する高圧空気
流は，その温度をポリマ流の溶融温度より２０〜５０℃
高い温度とし，この温度がポリマ流の溶融温度より＋２
０℃未満であると製糸性が低下して極細繊維の形成が困
難となり，一方，この温度がポリマ流の溶融温度より＋
５０℃を超えると重合体の分解により紡糸口金の吐出孔
が経時的に汚れて操業性が低下し，いずれも好ましくな
い。高圧液体流処理を施すに際しては，公知の方法を採
用することができる。例えば，孔径が０．０５〜１．０
ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を多数配列した装
置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧
液体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴射孔の配
列は，ウエブの進行方向と直交する方向に列状に配列す
る。この処理は，ウエブの片面あるいは両面のいずれに
施してもよいが，特に片面処理の場合には，噴射孔を複
数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で高くして
処理を施すと，均一で緻密な交絡形態と均一な地合いを
有する不織布を得ることができる。高圧液体としては，
水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔とウ
エブとの間の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。こ
の距離が１ｃｍ未満であるとウエブの地合いが乱れ，一
方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流がウエブに衝
突した時の衝撃力が低下し三次元的な交絡が十分に施さ
れず，いずれも好ましくない。この高圧液体流処理は，
連続工程あるいは別工程のいずれであってもよい。な
お，高圧液体流処理を施すに際し，ウエブを担持するス
クリーンのメツシユあるいは織組織を適宜変更すること
により，不織布の組織あるいは柄を変更することもでき
る。
布は，公知のいわゆるメルトブローン法により効率良く
製造することができる。すなわち，相対粘度が２．６〜
４．０のポリテトラメチレンアジパミド系重合体を用い
メルトブローン法で溶融紡出し，溶融紡出されたポリマ
流を溶融温度より２０〜５０℃高い温度の高圧空気流に
より牽引・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕
集・堆積させてウエブとし，次いで得られたウエブに高
圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡さ
せるのである。メルトブローン法で溶融紡出するに際
し，溶融紡出されたポリマ流を牽引・細化する高圧空気
流は，その温度をポリマ流の溶融温度より２０〜５０℃
高い温度とし，この温度がポリマ流の溶融温度より＋２
０℃未満であると製糸性が低下して極細繊維の形成が困
難となり，一方，この温度がポリマ流の溶融温度より＋
５０℃を超えると重合体の分解により紡糸口金の吐出孔
が経時的に汚れて操業性が低下し，いずれも好ましくな
い。高圧液体流処理を施すに際しては，公知の方法を採
用することができる。例えば，孔径が０．０５〜１．０
ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を多数配列した装
置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧
液体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴射孔の配
列は，ウエブの進行方向と直交する方向に列状に配列す
る。この処理は，ウエブの片面あるいは両面のいずれに
施してもよいが，特に片面処理の場合には，噴射孔を複
数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で高くして
処理を施すと，均一で緻密な交絡形態と均一な地合いを
有する不織布を得ることができる。高圧液体としては，
水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔とウ
エブとの間の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。こ
の距離が１ｃｍ未満であるとウエブの地合いが乱れ，一
方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流がウエブに衝
突した時の衝撃力が低下し三次元的な交絡が十分に施さ
れず，いずれも好ましくない。この高圧液体流処理は，
連続工程あるいは別工程のいずれであってもよい。な
お，高圧液体流処理を施すに際し，ウエブを担持するス
クリーンのメツシユあるいは織組織を適宜変更すること
により，不織布の組織あるいは柄を変更することもでき
る。
【００１０】高圧液体流処理を施した後，ウエブから過
剰水分を除去する。この過剰水分を除去するに際して
は，公知の方法を採用することができる。例えば，マン
グルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度除
去し，引き続き連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて残
余の水分を除去するのである。
剰水分を除去する。この過剰水分を除去するに際して
は，公知の方法を採用することができる。例えば，マン
グルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度除
去し，引き続き連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて残
余の水分を除去するのである。
【００１１】
【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 相対粘度：９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し，
温度２５℃の条件で常法により測定した。 平均繊維径（μｍ）：試料の電子顕微鏡写真を撮影して
求めた。 引張強力（ｋｇ）及び引張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１
０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。すなわち，試
料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片１０点を作成
し，各試料片毎に不織布の経方向について，定速伸長型
引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ
−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃｍ／分で伸
長し，得られた切断時荷重値（ｋｇ）の平均値を引張強
力（ｋｇ），切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度
（％）とした。 乾熱収縮率（％）：試料長と試料幅が各々２５ｃｍの試
料片複数点を作成し，熱風乾燥器を用いて各試料片に温
度１６０℃，処理時間５分の条件で熱処理を施した。こ
の際，熱処理前試料片の面積Ｓ1 と熱処理後試料片の面
積Ｓ2 を求め，得られたＳ1 及びＳ2 から次式（１）に
より算出した値の平均値を乾熱収縮率（％）とした。 乾熱収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・・（１） 柔軟性：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のハンドルオメー
タ法に準じ，スリツト幅１ｃｍの条件で測定した。
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 相対粘度：９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し，
温度２５℃の条件で常法により測定した。 平均繊維径（μｍ）：試料の電子顕微鏡写真を撮影して
求めた。 引張強力（ｋｇ）及び引張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１
０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。すなわち，試
料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片１０点を作成
し，各試料片毎に不織布の経方向について，定速伸長型
引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ
−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃｍ／分で伸
長し，得られた切断時荷重値（ｋｇ）の平均値を引張強
力（ｋｇ），切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度
（％）とした。 乾熱収縮率（％）：試料長と試料幅が各々２５ｃｍの試
料片複数点を作成し，熱風乾燥器を用いて各試料片に温
度１６０℃，処理時間５分の条件で熱処理を施した。こ
の際，熱処理前試料片の面積Ｓ1 と熱処理後試料片の面
積Ｓ2 を求め，得られたＳ1 及びＳ2 から次式（１）に
より算出した値の平均値を乾熱収縮率（％）とした。 乾熱収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・・（１） 柔軟性：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のハンドルオメー
タ法に準じ，スリツト幅１ｃｍの条件で測定した。
【００１２】実施例１ 融点が２９５℃，相対粘度が２．９０のポリテトラメチ
レンアジパミド重合体チツプを用い，メルトブローン法
により不織布を製造した。すなわち，前記重合体チツプ
を溶融し，これをダイから紡糸温度３４０℃，単孔吐出
量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を高
圧空気流により牽引・細化した。この高圧空気流として
温度３７０℃，圧力２．９ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用
いた。牽引・細化に引き続き，ポリマ流を冷却し繊維に
形成した後，ダイから５０ｃｍ離れた位置に配設されか
つ速度６．７ｍ／分で移動する金網製ベルト上に捕集・
堆積させてウエブとした。次いで，得られたウエブを７
８メツシユの金網上に載置し高圧液体流処理を施して構
成繊維同士を三次元的に交絡させた。高圧液体流処理と
して，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍで
３群配列で配設された高圧柱状水流処理装置を用い，水
圧８０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で，ウエブの上方８０ｍｍの
位置から柱状水流を作用させた。なお，この処理は，ウ
エブの表裏から各々３回施した。次いで，得られた処理
ウエブからマングルロールを用いて過剰水分を除去した
後，ウエブに熱風乾燥機を用い温度９８℃の条件で乾燥
処理を施し，不織布を得た。得られた不織布の特性を表
１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなように
機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱性
も優れたものであった。
レンアジパミド重合体チツプを用い，メルトブローン法
により不織布を製造した。すなわち，前記重合体チツプ
を溶融し，これをダイから紡糸温度３４０℃，単孔吐出
量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を高
圧空気流により牽引・細化した。この高圧空気流として
温度３７０℃，圧力２．９ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用
いた。牽引・細化に引き続き，ポリマ流を冷却し繊維に
形成した後，ダイから５０ｃｍ離れた位置に配設されか
つ速度６．７ｍ／分で移動する金網製ベルト上に捕集・
堆積させてウエブとした。次いで，得られたウエブを７
８メツシユの金網上に載置し高圧液体流処理を施して構
成繊維同士を三次元的に交絡させた。高圧液体流処理と
して，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍで
３群配列で配設された高圧柱状水流処理装置を用い，水
圧８０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で，ウエブの上方８０ｍｍの
位置から柱状水流を作用させた。なお，この処理は，ウ
エブの表裏から各々３回施した。次いで，得られた処理
ウエブからマングルロールを用いて過剰水分を除去した
後，ウエブに熱風乾燥機を用い温度９８℃の条件で乾燥
処理を施し，不織布を得た。得られた不織布の特性を表
１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなように
機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱性
も優れたものであった。
【００１３】実施例２ ポリテトラメチレンアジパミドにポリカプラミドを５重
量％共重合した，融点が２８７℃，相対粘度が２．８０
のポリテトラメチレンアジパミド系共重合体チツプを溶
融し，これをダイから紡糸温度３３０℃，単孔吐出量
０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を温度
３６０℃，圧力２．８ｋｇ／ｃｍ2 の加熱高圧空気流に
より牽引・細化し，ポリマ流を冷却し繊維に形成した
後，ダイから６０ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度
６．７ｍ／分で移動する金網製ベルト上に捕集・堆積さ
せてウエブとし，次いで，得られたウエブを金網上に載
置し高圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に
交絡させた。高圧液体流処理として，実施例１で用いた
ものと同じ高圧柱状水流処理装置を用い，同条件で柱状
水流を作用させた。なお，この処理は，ウエブの表裏か
ら各々３回施した。次いで，得られた処理ウエブからマ
ングルロールを用いて過剰水分を除去した後，実施例１
と同様にして，不織布を得た。得られた不織布の特性を
表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなよう
に機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱
性も優れたものであった。
量％共重合した，融点が２８７℃，相対粘度が２．８０
のポリテトラメチレンアジパミド系共重合体チツプを溶
融し，これをダイから紡糸温度３３０℃，単孔吐出量
０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を温度
３６０℃，圧力２．８ｋｇ／ｃｍ2 の加熱高圧空気流に
より牽引・細化し，ポリマ流を冷却し繊維に形成した
後，ダイから６０ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度
６．７ｍ／分で移動する金網製ベルト上に捕集・堆積さ
せてウエブとし，次いで，得られたウエブを金網上に載
置し高圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に
交絡させた。高圧液体流処理として，実施例１で用いた
ものと同じ高圧柱状水流処理装置を用い，同条件で柱状
水流を作用させた。なお，この処理は，ウエブの表裏か
ら各々３回施した。次いで，得られた処理ウエブからマ
ングルロールを用いて過剰水分を除去した後，実施例１
と同様にして，不織布を得た。得られた不織布の特性を
表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなよう
に機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱
性も優れたものであった。
【００１４】実施例３ 相対粘度を３．３０，紡糸温度を３４５℃，溶融紡出さ
れたポリマ流を温度３８０℃，圧力３．０ｋｇ／ｃｍ2
の加熱高圧空気流により牽引・細化した以外は実施例２
と同様にして，不織布を得た。得られた不織布の特性を
表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなよう
に機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱
性も優れたものであった。
れたポリマ流を温度３８０℃，圧力３．０ｋｇ／ｃｍ2
の加熱高圧空気流により牽引・細化した以外は実施例２
と同様にして，不織布を得た。得られた不織布の特性を
表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなよう
に機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，しかも耐熱
性も優れたものであった。
【００１５】比較実施例１ 相対粘度を４．２０，紡糸温度を３７０℃，溶融紡出さ
れたポリマ流を温度４００℃，圧力３．４ｋｇ／ｃｍ2
の加熱高圧空気流により牽引・細化した以外は実施例２
と同様にして，不織布を得た。溶融紡出されたポリマ流
を加熱高圧空気流により牽引・細化するに際し，相対粘
度が高過ぎるため加熱空気の温度と圧力を高めても極細
繊維を形成することが困難であった。また，得られた不
織布の特性を表１に示す。得られた不織布は，表１から
明らかなように機械的特性と柔軟性が共に劣り，しかも
紡糸温度が高いため黄変しており，実用に供することが
困難なものであった。
れたポリマ流を温度４００℃，圧力３．４ｋｇ／ｃｍ2
の加熱高圧空気流により牽引・細化した以外は実施例２
と同様にして，不織布を得た。溶融紡出されたポリマ流
を加熱高圧空気流により牽引・細化するに際し，相対粘
度が高過ぎるため加熱空気の温度と圧力を高めても極細
繊維を形成することが困難であった。また，得られた不
織布の特性を表１に示す。得られた不織布は，表１から
明らかなように機械的特性と柔軟性が共に劣り，しかも
紡糸温度が高いため黄変しており，実用に供することが
困難なものであった。
【００１６】比較実施例２ 融点が２１０℃，相対粘度が２．８０のポリカプラミド
重合体チツプを用い，メルトブローン法により不織布を
製造した。すなわち，前記重合体チツプを溶融し，これ
をダイから紡糸温度２７０℃，単孔吐出量０．２ｇ／分
で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を高圧空気流により
牽引・細化した。この高圧空気流として温度３１０℃，
圧力２．７ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用いた。牽引・細
化に引き続き，ポリマ流を冷却し繊維に形成した後，ダ
イから７０ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度６．７ｍ
／分で移動する金網製ベルト上に捕集・堆積させてウエ
ブとし，次いで，得られたウエブを金網上に載置し高圧
液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させ
た。高圧液体流処理として，実施例１で用いたものと同
じ高圧柱状水流処理装置を用い，同条件で柱状水流を作
用させた。次いで，得られた処理ウエブからマングルロ
ールを用いて過剰水分を除去した後，実施例１と同様に
して，不織布を得た。得られた不織布の特性を表１に示
す。得られた不織布は，表１から明らかなように実施例
１で得られた不織布と比べ機械的特性と柔軟性は共に遜
色のないものであるものの，寸法安定性が劣り，高温条
件下での使用に適さないものであった。
重合体チツプを用い，メルトブローン法により不織布を
製造した。すなわち，前記重合体チツプを溶融し，これ
をダイから紡糸温度２７０℃，単孔吐出量０．２ｇ／分
で紡出し，溶融紡出されたポリマ流を高圧空気流により
牽引・細化した。この高圧空気流として温度３１０℃，
圧力２．７ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用いた。牽引・細
化に引き続き，ポリマ流を冷却し繊維に形成した後，ダ
イから７０ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度６．７ｍ
／分で移動する金網製ベルト上に捕集・堆積させてウエ
ブとし，次いで，得られたウエブを金網上に載置し高圧
液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させ
た。高圧液体流処理として，実施例１で用いたものと同
じ高圧柱状水流処理装置を用い，同条件で柱状水流を作
用させた。次いで，得られた処理ウエブからマングルロ
ールを用いて過剰水分を除去した後，実施例１と同様に
して，不織布を得た。得られた不織布の特性を表１に示
す。得られた不織布は，表１から明らかなように実施例
１で得られた不織布と比べ機械的特性と柔軟性は共に遜
色のないものであるものの，寸法安定性が劣り，高温条
件下での使用に適さないものであった。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】本発明のポリアミド系極細繊維不織布
は，相対粘度が２．６〜４．０のポリテトラメチレンア
ジパミド系重合体からなる平均繊維径が０．１〜８．０
μｍの極細繊維から構成され，温度１６０℃時の乾熱収
縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維同士が三次元的
に交絡しているものであって，機械的特性，耐熱性，寸
法安定性，柔軟性が優れ，従来の衣料用素材のみなら
ず，特に産業資材用素材として好適である。また，本発
明のポリアミド系極細繊維不織布の製造方法によれば，
前記不織布を効率良く製造することができる。
は，相対粘度が２．６〜４．０のポリテトラメチレンア
ジパミド系重合体からなる平均繊維径が０．１〜８．０
μｍの極細繊維から構成され，温度１６０℃時の乾熱収
縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維同士が三次元的
に交絡しているものであって，機械的特性，耐熱性，寸
法安定性，柔軟性が優れ，従来の衣料用素材のみなら
ず，特に産業資材用素材として好適である。また，本発
明のポリアミド系極細繊維不織布の製造方法によれば，
前記不織布を効率良く製造することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 相対粘度が２．６〜４．０のポリテトラ
メチレンアジパミド系重合体からなる平均繊維径が０．
１〜８．０μｍの極細繊維から構成され，温度１６０℃
時の乾熱収縮率が２０％以下であり，かつ構成繊維同士
が三次元的に交絡していることを特徴とするポリアミド
系極細繊維不織布。 - 【請求項２】 メルトブローン法によりポリアミド系極
細繊維不織布を製造するに際し，重合体として相対粘度
が２．６〜４．０のポリテトラメチレンアジパミド系重
合体を用い，溶融紡出されたポリマ流を溶融温度より２
０〜５０℃高い温度の高圧空気流により牽引・細化し，
冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエ
ブとし，次いで得られたウエブに高圧液体流処理を施し
て構成繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とす
るポリアミド系極細繊維不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4253944A JPH0673654A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | ポリアミド系極細繊維不織布及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4253944A JPH0673654A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | ポリアミド系極細繊維不織布及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673654A true JPH0673654A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=17258165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4253944A Pending JPH0673654A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | ポリアミド系極細繊維不織布及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673654A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996002694A1 (en) * | 1994-07-18 | 1996-02-01 | Cerex Advanced Fabrics, L.P. | Spunbonded nonwoven nylon fabrics |
| US7576305B2 (en) | 2006-09-22 | 2009-08-18 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| US7676144B2 (en) | 2005-09-23 | 2010-03-09 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| US7777161B2 (en) | 2005-09-23 | 2010-08-17 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| JP2019518148A (ja) * | 2016-06-10 | 2019-06-27 | アセンド・パフォーマンス・マテリアルズ・オペレーションズ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーＡｓｃｅｎｄ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｌｌｃ | 溶液紡糸ポリアミドナノファイバー不織布 |
| US11813477B2 (en) | 2017-02-19 | 2023-11-14 | Soliton, Inc. | Selective laser induced optical breakdown in biological medium |
| US11857212B2 (en) | 2016-07-21 | 2024-01-02 | Soliton, Inc. | Rapid pulse electrohydraulic (EH) shockwave generator apparatus with improved electrode lifetime |
| US12138487B2 (en) | 2016-03-23 | 2024-11-12 | Soliton, Inc. | Pulsed acoustic wave dermal clearing system and method |
-
1992
- 1992-08-27 JP JP4253944A patent/JPH0673654A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996002694A1 (en) * | 1994-07-18 | 1996-02-01 | Cerex Advanced Fabrics, L.P. | Spunbonded nonwoven nylon fabrics |
| US7676144B2 (en) | 2005-09-23 | 2010-03-09 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| US7777161B2 (en) | 2005-09-23 | 2010-08-17 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| US7576305B2 (en) | 2006-09-22 | 2009-08-18 | Catem Gmbh & Co. Kg | Heat-generating element of a heating device |
| US12138487B2 (en) | 2016-03-23 | 2024-11-12 | Soliton, Inc. | Pulsed acoustic wave dermal clearing system and method |
| JP2019518148A (ja) * | 2016-06-10 | 2019-06-27 | アセンド・パフォーマンス・マテリアルズ・オペレーションズ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーＡｓｃｅｎｄ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｌｌｃ | 溶液紡糸ポリアミドナノファイバー不織布 |
| US11857212B2 (en) | 2016-07-21 | 2024-01-02 | Soliton, Inc. | Rapid pulse electrohydraulic (EH) shockwave generator apparatus with improved electrode lifetime |
| US11813477B2 (en) | 2017-02-19 | 2023-11-14 | Soliton, Inc. | Selective laser induced optical breakdown in biological medium |
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