JPH06336636A - 超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系 ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系 ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH06336636A JPH06336636A JP5151213A JP15121393A JPH06336636A JP H06336636 A JPH06336636 A JP H06336636A JP 5151213 A JP5151213 A JP 5151213A JP 15121393 A JP15121393 A JP 15121393A JP H06336636 A JPH06336636 A JP H06336636A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】オーステナイト・フェライト２相、或いは、過
飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナイト・フ
ェライト系ステンレス鋼粉末に、機械的合金化法により
強加工を行い、さらに、２相温度域において粉末の固化
を行う超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法であり、また、オーステナ
イト・フェライト２相、或いは、過飽和固溶体であるフ
ェライト単相のオーステナイト・フェライト系ステンレ
ス鋼粉末は、４０〜１００μｍの径を有しており、さら
に、粉末の固化処理の加熱温度は、１０００〜１０２０
℃である超微細粒組織を有するものである。 【効果】極めて微細な結晶粒径である超微細粒のオース
テナイト・フェライトの２相組織を有しており、機械的
特性を向上させることができる。
飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナイト・フ
ェライト系ステンレス鋼粉末に、機械的合金化法により
強加工を行い、さらに、２相温度域において粉末の固化
を行う超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法であり、また、オーステナ
イト・フェライト２相、或いは、過飽和固溶体であるフ
ェライト単相のオーステナイト・フェライト系ステンレ
ス鋼粉末は、４０〜１００μｍの径を有しており、さら
に、粉末の固化処理の加熱温度は、１０００〜１０２０
℃である超微細粒組織を有するものである。 【効果】極めて微細な結晶粒径である超微細粒のオース
テナイト・フェライトの２相組織を有しており、機械的
特性を向上させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超微細粒組織を有するオ
ーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法に
関し、さらに詳しくは、海洋構造物に適合する機械的性
質を向上させることができる超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
ーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法に
関し、さらに詳しくは、海洋構造物に適合する機械的性
質を向上させることができる超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来技術】従来より、ＳＵＳ３２９Ｊ１に代表される
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼は、耐蝕
性、特に、海水に対する耐蝕性は、オーステナイト系ス
テンレス鋼のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６よりも優れて
おり、海水ポンプ等の海洋構造物に使用されてきてい
る。
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼は、耐蝕
性、特に、海水に対する耐蝕性は、オーステナイト系ス
テンレス鋼のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６よりも優れて
おり、海水ポンプ等の海洋構造物に使用されてきてい
る。
【０００３】このような合金は２相温度域において熱処
理を行い、オーステナイト・フェライトの２相混合組織
として、引張強度が約５８８ＭＰａ、伸びが約１８％の
機械的性質を保有させている。
理を行い、オーステナイト・フェライトの２相混合組織
として、引張強度が約５８８ＭＰａ、伸びが約１８％の
機械的性質を保有させている。
【０００４】また、特殊な加工熱処理を行い、２相微細
粒組織（ｍｉｃｒｏｄｕｐｌｅｘ）とし、適切な温度、
歪速度を与えると数百％もの伸びを示す高速超塑性が発
現することも知られている。この高速超塑性現象は結晶
粒を微細にすることにより歪速度を高速にすることが可
能となる。
粒組織（ｍｉｃｒｏｄｕｐｌｅｘ）とし、適切な温度、
歪速度を与えると数百％もの伸びを示す高速超塑性が発
現することも知られている。この高速超塑性現象は結晶
粒を微細にすることにより歪速度を高速にすることが可
能となる。
【０００５】そして、「日本金属学会誌，１９９０，第
５４巻８号，８８１頁」には、結晶粒径を１μｍ程度に
まで微細にして、歪速度１０-1／ｓのオーダーで、９３
０％の伸びを示したという報告が記載されている。さら
に、歪速度を上昇させて高速超塑性を発現させるために
は、結晶粒をさらに微細にすると有効であることはよく
知られている。
５４巻８号，８８１頁」には、結晶粒径を１μｍ程度に
まで微細にして、歪速度１０-1／ｓのオーダーで、９３
０％の伸びを示したという報告が記載されている。さら
に、歪速度を上昇させて高速超塑性を発現させるために
は、結晶粒をさらに微細にすると有効であることはよく
知られている。
【０００６】この２相微細粒組織（ｍｉｃｒｏｄｕｐｌ
ｅｘ）を得るために、フェライト単相の高温域から急冷
を行って過飽和固溶体とし、次いで、強加工を行い、再
び２相域に昇温してオーステナイトを微細に析出させて
いる。
ｅｘ）を得るために、フェライト単相の高温域から急冷
を行って過飽和固溶体とし、次いで、強加工を行い、再
び２相域に昇温してオーステナイトを微細に析出させて
いる。
【０００７】これは加工を行うことによって、オーステ
ナイトの析出サイトの増加を図ることを目的としてい
る。そして、昇温する温度が同じであるならば、強加工
を行う程オーステナイトの析出サイトが増加して、微細
にオーステナイトが分散した組織となる。
ナイトの析出サイトの増加を図ることを目的としてい
る。そして、昇温する温度が同じであるならば、強加工
を行う程オーステナイトの析出サイトが増加して、微細
にオーステナイトが分散した組織となる。
【０００８】また、結晶粒径が微細になればなる程、強
度、延性のバランスを保持したまま、機械的な特性を向
上させることができることも良く知られていることであ
る。しかし、この方法においては、最終形状の制約か
ら、例えば、圧延では最終形状より決定される板厚によ
り加工度が制約されるため、いくら加工を行っても良好
であるということにはならず、加工度を上昇させるには
自ずから限界があり、結晶粒を微細にすることは困難に
なっている。
度、延性のバランスを保持したまま、機械的な特性を向
上させることができることも良く知られていることであ
る。しかし、この方法においては、最終形状の制約か
ら、例えば、圧延では最終形状より決定される板厚によ
り加工度が制約されるため、いくら加工を行っても良好
であるということにはならず、加工度を上昇させるには
自ずから限界があり、結晶粒を微細にすることは困難に
なっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来におけるオーステナイト・フェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法における種々の問題点を解決したもので
あり、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、
従来よりも微細な結晶粒組織を付与することにより機械
的性質を向上させることができる超微細粒組織を有する
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法
を開発したのである。
た従来におけるオーステナイト・フェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法における種々の問題点を解決したもので
あり、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、
従来よりも微細な結晶粒組織を付与することにより機械
的性質を向上させることができる超微細粒組織を有する
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法
を開発したのである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる超微細粒
組織を有するオーステナイト・フェライト系ステンレス
鋼の製造方法は、オーステナイト・フェライト２相、或
いは、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナ
イト・フェライト系ステンレス鋼粉末に、機械的合金化
法により強加工を行い、さらに、２相温度域において粉
末の固化を行うことを特徴とする超微細粒組織を有する
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法
を第１の発明とし、オーステナイト・フェライト２相、
或いは、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステ
ナイト・フェライト系ステンレス鋼粉末は、４０〜１０
０μｍの径を有することを特徴とする請求項１記載の超
微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法を第２の発明とし、粉末の固化処理
における加熱温度は、１０００〜１０２０℃であること
を特徴とする請求項１記載の超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法を第
３の発明とする３つの発明よりなるものである。
組織を有するオーステナイト・フェライト系ステンレス
鋼の製造方法は、オーステナイト・フェライト２相、或
いは、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナ
イト・フェライト系ステンレス鋼粉末に、機械的合金化
法により強加工を行い、さらに、２相温度域において粉
末の固化を行うことを特徴とする超微細粒組織を有する
オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法
を第１の発明とし、オーステナイト・フェライト２相、
或いは、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステ
ナイト・フェライト系ステンレス鋼粉末は、４０〜１０
０μｍの径を有することを特徴とする請求項１記載の超
微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法を第２の発明とし、粉末の固化処理
における加熱温度は、１０００〜１０２０℃であること
を特徴とする請求項１記載の超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法を第
３の発明とする３つの発明よりなるものである。
【００１１】本発明にかかる超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法につ
いて、以下詳細に説明する。
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法につ
いて、以下詳細に説明する。
【００１２】即ち、超微細粒組織を有するオーステナイ
ト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法は、具体的に
は、アトナイズ急冷法により、室温において準安定であ
る過飽和固溶体であるフェライト単相、或いは、平衡状
態であるオーステナイト・フェライト２層を有する粉
末、例えば、粉末粒径４０〜１００μｍのオーステナイ
ト・フェライト系ステンレス鋼粉末を準備して、撹拌
型、遊星型、振動型ボールミル等の高エネルギー型ボー
ルミルによって、２４〜４８時間の機械的合金化処理
（メカニカルグライディング）を行い、最後に熱間静水
圧プレス、或いは、ホットプレス、熱間押出し等の粉末
固化処理を１０００〜１２００℃の温度域において行う
のである。
ト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法は、具体的に
は、アトナイズ急冷法により、室温において準安定であ
る過飽和固溶体であるフェライト単相、或いは、平衡状
態であるオーステナイト・フェライト２層を有する粉
末、例えば、粉末粒径４０〜１００μｍのオーステナイ
ト・フェライト系ステンレス鋼粉末を準備して、撹拌
型、遊星型、振動型ボールミル等の高エネルギー型ボー
ルミルによって、２４〜４８時間の機械的合金化処理
（メカニカルグライディング）を行い、最後に熱間静水
圧プレス、或いは、ホットプレス、熱間押出し等の粉末
固化処理を１０００〜１２００℃の温度域において行う
のである。
【００１３】本発明にかかる超微細粒組織を有するオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法にお
ける機械的合金化法とは、１種または２種以上の金属粉
末に強加工を行い、その加工エネルギーにより室温付近
において金属合金化を行ったり、アモルファス等の準安
定な相に変えることができる方法である。
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法にお
ける機械的合金化法とは、１種または２種以上の金属粉
末に強加工を行い、その加工エネルギーにより室温付近
において金属合金化を行ったり、アモルファス等の準安
定な相に変えることができる方法である。
【００１４】この方法を準安定なフェライト単相のオー
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼粉末に適用する
ことにより、板の圧延等の板厚の制約等最終形状に拘束
されることなく、強加工を行うことができる。
ステナイト・フェライト系ステンレス鋼粉末に適用する
ことにより、板の圧延等の板厚の制約等最終形状に拘束
されることなく、強加工を行うことができる。
【００１５】次いで、その後の固化処理における加熱に
よって、従来の加工熱処理方法では得られないような微
細なオーステナイトを析出させて、特に、強度等の機械
的特性を向上させることができる（加工硬化と微細化を
図ることができる。）。
よって、従来の加工熱処理方法では得られないような微
細なオーステナイトを析出させて、特に、強度等の機械
的特性を向上させることができる（加工硬化と微細化を
図ることができる。）。
【００１６】このような機械的合金化法に使用すること
ができる粉末は、４０〜１００μｍの粉末径である準安
定な過飽和固溶体であるフェライト単相、或いは、平衡
状態のオーステナイト・フェライト２層のものが使用す
ることができる。
ができる粉末は、４０〜１００μｍの粉末径である準安
定な過飽和固溶体であるフェライト単相、或いは、平衡
状態のオーステナイト・フェライト２層のものが使用す
ることができる。
【００１７】この粉末は機械的合金化処理において、加
工、粉砕、圧着を繰り返すことによって、強加工が行わ
れるものであるが、粉末の径が大きすぎると粉末中央部
まで加工が行われず、固化処理時の加熱により粗大なオ
ーステナイトが析出してしまい、機械的特性に悪影響を
及ぼす。
工、粉砕、圧着を繰り返すことによって、強加工が行わ
れるものであるが、粉末の径が大きすぎると粉末中央部
まで加工が行われず、固化処理時の加熱により粗大なオ
ーステナイトが析出してしまい、機械的特性に悪影響を
及ぼす。
【００１８】従って、微細な粉末を使用すれば粉末サイ
ズ内でオーステナイトの析出が生じるので、良好な結果
が得られるが、粉末の径が４０μｍ未満では機械的合金
化処理時に加工が行えなくなり、また、粉末の径が１０
０μｍを越えると粉末中央部にまで加工が行えない。よ
って、使用する粉末の粉末径は４０〜１００μｍとす
る。
ズ内でオーステナイトの析出が生じるので、良好な結果
が得られるが、粉末の径が４０μｍ未満では機械的合金
化処理時に加工が行えなくなり、また、粉末の径が１０
０μｍを越えると粉末中央部にまで加工が行えない。よ
って、使用する粉末の粉末径は４０〜１００μｍとす
る。
【００１９】また、オーステナイトの析出を最大限に利
用するために、使用する粉末はオーステナイトが析出し
ていない準安定な過飽和に固溶しているフェライト単相
の粉末を使用することが望ましい。
用するために、使用する粉末はオーステナイトが析出し
ていない準安定な過飽和に固溶しているフェライト単相
の粉末を使用することが望ましい。
【００２０】しかし、機械的合金化処理を行うことによ
り、粉末をエネルギーの高い状態にすることが可能であ
り、従って、平衡状態のオーステナイト・フェライト２
層状態の粉末を使用しても、機械的合金化処理中に準安
定状態の過飽和固溶体状態のフェライト単相に遷移する
ので問題はないのである。
り、粉末をエネルギーの高い状態にすることが可能であ
り、従って、平衡状態のオーステナイト・フェライト２
層状態の粉末を使用しても、機械的合金化処理中に準安
定状態の過飽和固溶体状態のフェライト単相に遷移する
ので問題はないのである。
【００２１】高エネルギー型ボールミルにより機械的合
金化処理を行う時、処理時間は少なくとも２４時間は必
要であり、処理時間が短い方が生産性からみて効率的で
あるが、２４時間以上の処理を行わないと従来の加工熱
処理法により得られるものの性質を越えることができな
い。
金化処理を行う時、処理時間は少なくとも２４時間は必
要であり、処理時間が短い方が生産性からみて効率的で
あるが、２４時間以上の処理を行わないと従来の加工熱
処理法により得られるものの性質を越えることができな
い。
【００２２】また、機械的合金化処理を２４時間以上行
うことにより粉末がさらに粉砕されて微細になる。そし
て、４８時間を越える時間の処理は機械的合金化処理の
エネルギーを有効に粉末に与えることができないので、
機械的合金化処理時間は２４〜４８時間とする必要があ
る。
うことにより粉末がさらに粉砕されて微細になる。そし
て、４８時間を越える時間の処理は機械的合金化処理の
エネルギーを有効に粉末に与えることができないので、
機械的合金化処理時間は２４〜４８時間とする必要があ
る。
【００２３】次に、粉末の固化処理方法は、熱間静水圧
プレス（ＨＩＰ）、ホットプレス、熱間押出等により行
うことができるが、加熱温度は合金粉末のオーステナイ
ト・フェライト２相共存域温度の直上である１０００℃
から１０２０℃の範囲の温度とするのがよく、あまり高
温度にまで加熱すると析出オーステナイトの成長速度が
核生成速度を上回り、粗大なオーステナイトを有する組
織となり、機械的性質に問題が発生する。よって、粉末
の固化処理方法における加熱温度は１０００〜１０２０
℃とする。
プレス（ＨＩＰ）、ホットプレス、熱間押出等により行
うことができるが、加熱温度は合金粉末のオーステナイ
ト・フェライト２相共存域温度の直上である１０００℃
から１０２０℃の範囲の温度とするのがよく、あまり高
温度にまで加熱すると析出オーステナイトの成長速度が
核生成速度を上回り、粗大なオーステナイトを有する組
織となり、機械的性質に問題が発生する。よって、粉末
の固化処理方法における加熱温度は１０００〜１０２０
℃とする。
【００２４】また、粉末の固化したまま製品形状とする
ことも可能であるが、その後のプレス等の製品形状への
成形を行って、より精密な形状とすることができ、高速
超塑性（成形のし易さ）が生じてくる。
ことも可能であるが、その後のプレス等の製品形状への
成形を行って、より精密な形状とすることができ、高速
超塑性（成形のし易さ）が生じてくる。
【００２５】
【実 施 例】本発明にかかる超微細粒組織を有するオ
ーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法の
実施例を説明する。
ーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法の
実施例を説明する。
【００２６】
使用粉末 ：Ｃ ０.０３ｗｔ％、Ｓｉ ０.８９ｗｔ
％、Ｍｎ ０.０８２ｗｔ％、Ｐ ０.０２ｗｔ％、Ｓ
０.００７ｗｔ％、Ｎｉ ４.６ｗｔ％、Ｃｒ ２４.８
ｗｔ％、Ｍｏ ２ｗｔ％、Ｏ ０.５ｗｔ％、残部 Ｆ
ｅのＳＵＳ３２９Ｊ１水アトマイズ粉末 粉末径 ： ４４〜１００μｍ 組織 ： 準安定過飽和固溶体のフェライト単相（Ｘ線
回折，組織観察）
％、Ｍｎ ０.０８２ｗｔ％、Ｐ ０.０２ｗｔ％、Ｓ
０.００７ｗｔ％、Ｎｉ ４.６ｗｔ％、Ｃｒ ２４.８
ｗｔ％、Ｍｏ ２ｗｔ％、Ｏ ０.５ｗｔ％、残部 Ｆ
ｅのＳＵＳ３２９Ｊ１水アトマイズ粉末 粉末径 ： ４４〜１００μｍ 組織 ： 準安定過飽和固溶体のフェライト単相（Ｘ線
回折，組織観察）
【００２７】機械的合金化処理 ： 遊星型ボールミル（高エネルギー型ボールミルの１種） ボール：粉末の重量比＝５.３：１ 雰囲気：Ａｒガス 回転数１８０ｒｐｍ，２４時間
【００２８】得られた粉末を軟鋼カプセルに充填し、１
０００℃の温度に２時間加熱した後、１０００ａｔｍの
条件によりＨＩＰ法により固化を行い、結晶粒、硬さの
測定、また、室温における引張試験を行った。
０００℃の温度に２時間加熱した後、１０００ａｔｍの
条件によりＨＩＰ法により固化を行い、結晶粒、硬さの
測定、また、室温における引張試験を行った。
【００２９】１μｍ以下である結晶粒径を有する２相微
細粒組織（ｍｉｃｒｏｄｕｐｌｅｘ）が得られた。引張
強度は６００ＭＰａであった。
細粒組織（ｍｉｃｒｏｄｕｐｌｅｘ）が得られた。引張
強度は６００ＭＰａであった。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る超微
細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系ステン
レス鋼の製造方法は上記の構成であるから、極めて微細
な結晶粒径である超微細粒のオーステナイト・フェライ
トの２相組織を有しており、機械的特性を向上させるこ
とができるという優れた効果を奏するものである。
細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系ステン
レス鋼の製造方法は上記の構成であるから、極めて微細
な結晶粒径である超微細粒のオーステナイト・フェライ
トの２相組織を有しており、機械的特性を向上させるこ
とができるという優れた効果を奏するものである。
Claims (3)
- 【請求項１】オーステナイト・フェライト２相、或い
は、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナイ
ト・フェライト系ステンレス鋼粉末に、機械的合金化法
により強加工を行い、さらに、２相温度域において粉末
の固化を行うことを特徴とする超微細粒組織を有するオ
ーステナイト・フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】オーステナイト・フェライト２相、或い
は、過飽和固溶体であるフェライト単相のオーステナイ
ト・フェライト系ステンレス鋼粉末は、４０〜１００μ
ｍの径を有することを特徴とする請求項１記載の超微細
粒組織を有するオーステナイト・フェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法。 - 【請求項３】粉末の固化処理における加熱温度は、１０
００〜１０２０℃であることを特徴とする請求項１記載
の超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系
ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5151213A JPH06336636A (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系 ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5151213A JPH06336636A (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系 ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06336636A true JPH06336636A (ja) | 1994-12-06 |
Family
ID=15513714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5151213A Pending JPH06336636A (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 超微細粒組織を有するオーステナイト・フェライト系 ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06336636A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017504723A (ja) * | 2013-12-27 | 2017-02-09 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 耐食性二相鋼合金、耐食性二相鋼合金から作製された物品、及びそのような合金の作製方法 |
| KR20180123499A (ko) * | 2016-03-15 | 2018-11-16 | 케이에스비 에스이 앤드 코. 카게아아 | 듀플렉스 강으로부터 성분을 제조하는 방법 및 상기 방법을 사용하여 제조된 성분 |
-
1993
- 1993-05-28 JP JP5151213A patent/JPH06336636A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017504723A (ja) * | 2013-12-27 | 2017-02-09 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 耐食性二相鋼合金、耐食性二相鋼合金から作製された物品、及びそのような合金の作製方法 |
| JP2019151928A (ja) * | 2013-12-27 | 2019-09-12 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 耐食性二相鋼合金、耐食性二相鋼合金から作製された物品、及びそのような合金の作製方法 |
| US12398448B2 (en) | 2013-12-27 | 2025-08-26 | Alleima Tube Ab | Corrosion resistant duplex steel alloy, objects made thereof, and method of making the alloy |
| KR20180123499A (ko) * | 2016-03-15 | 2018-11-16 | 케이에스비 에스이 앤드 코. 카게아아 | 듀플렉스 강으로부터 성분을 제조하는 방법 및 상기 방법을 사용하여 제조된 성분 |
| CN109070215A (zh) * | 2016-03-15 | 2018-12-21 | Ksb 股份公司 | 由双相钢制造部件的方法以及通过该方法制造的部件 |
| JP2019516009A (ja) * | 2016-03-15 | 2019-06-13 | カーエスベー ソシエタス ヨーロピア ウント コンパニー コマンディート ゲゼルシャフト アウフ アクチェンＫＳＢ ＳＥ ＆ Ｃｏ． ＫＧａＡ | 二相鋼から部品を製造するための方法、および前記方法を用いて製造した部品 |
| CN109070215B (zh) * | 2016-03-15 | 2021-07-02 | Ksb股份有限公司 | 由双相钢制造部件的方法以及通过该方法制造的部件 |
| US11059102B2 (en) | 2016-03-15 | 2021-07-13 | KSB SE & Co. KGaA | Method for producing components from a duplex steel, and components produced using said method |
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