JP7534593B2 - スパイラル鋼管 - Google Patents
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Description
本発明はスパイラル鋼管に関し、特に、溶接金属靭性に優れたスパイラル鋼管に関する。
スパイラル鋼管は、従来から、ビルディング等の建築物や、橋梁、鉄塔などの構造物に使用されている。スパイラル鋼管については、強度や生産性を重要視して、従来から検討がなされてきた。
近年、強度とともに優れた靭性を有するスパイラル鋼管が要求されている。具体的には、たとえば、シャルピー衝撃試験における０℃での靭性が２７Ｊ等の値が要求されている。
さらに、スパイラル鋼管は熱延鋼板（鋼帯）をスパイラル状（螺旋状）に加工しながら、幅方向端面を突合せた部分の内外面にサブマージアーク溶接を施し製管する。そのため、スパイラル鋼管の母材だけでなく、その溶接金属部においても良好な靭性を有することが要求されるようになっている。特に、建築分野に用いられるスパイラル鋼管では、溶接金属部においても高い靭性を確保することが重要とされている。また、土木分野で用いられるスパイラル鋼管においても、溶接金属部の靭性が良好であることが要求されるようになっている。
特許文献１には、ベイニティックフェライト相を主相とし、第二相としてマルテンサイト相、ベイナイト相、パーライトのうちの１種または２種以上を合計で、体積率で１０％以上５０％未満含む組織と、を有し、管軸方向の降伏強さＹＳ：４５０ＭＰａ以上、引張強さＴＳ：５７０ＭＰａ以上、降伏比ＹＲ：９０％以下の低降伏比高強度で、かつシャルピー衝撃試験の試験温度：０℃の吸収エネルギーｖＥ０：２７Ｊ以上の高靭性を有する高強度スパイラル鋼管杭が開示されている。
特許文献２には、溶接金属部の組織が焼き戻しマルテンサイトとベイナイト組織とを合わせた分率が８０％以上であるスパイラル鋼管が開示されている。
鋼管杭に一般的に用いられるＳＭ５７０材では、靭性の指標として、－５℃におけるシャルピー吸収エネルギーが規定されている。しかしながら、溶接金属の靭性はＳＭ５７０母材よりは低く、改善の余地がある。
本発明は、溶接金属の靭性に優れたスパイラル鋼管を提供することを課題とする。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討し、粒界フェライトを抑制し、アシキュラーフェライト主体の溶接金属組織を形成することで、溶接金属の靭性を向上させることができることを見出した。本発明は、さらに検討を進めてなされたものであって、その要旨は以下のとおりである。
［１］スパイラル状に巻かれた鋼帯の幅方向端面同士を内外面から溶接したスパイラル鋼管であって、溶接金属の化学組成が、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１５０％、Ｓｉ：０．０５～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．００１～０．０５０％、Ｔｉ：０．００２％～０．０５０％、Ｂ：０％超、０．００５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１５０～０．０６００％、残部：Ｆｅ及び不純物であり、元素の含有量（質量％）を元素記号で表すとき、０．３００≦Ａｌ／Ｏ≦１．０００を満たし、α´＝（１．５×（Ｏ－０．８９Ａｌ）＋３．４×Ｎ－Ｔｉ）×１０００で定義されるα’が０～６０．０％であり、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５で定義されるＣｅｑが０．３５０～０．４５０％であり、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋（Ｍｎ＋Ｃｕ＋Ｃｒ）／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍが０．２５０％以下であることを特徴とするスパイラル鋼管。
［２］前記溶接金属の組織が、面積率で、アシキュラーフェライト：７０．０％以上、
粒界フェライト：２０．０％以下、島状マルテンサイト：５．０％以下を含有し、ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であることを特徴とする前記［１］のスパイラル鋼管。
粒界フェライト：２０．０％以下、島状マルテンサイト：５．０％以下を含有し、ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であることを特徴とする前記［１］のスパイラル鋼管。
［３］前記溶接金属が、前記Ｆｅの一部に代えて、さらに、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｃｒ：０．５０％以下、Ｍｏ：０．５０％以下、Ｖ：０．０５０％以下、Ｎｂ：０．０５０％以下、Ｍｇ：０．０１００％以下、及びＣａ：０．００６０％以下からなる群から選択される１種以上の元素を含有することを特徴とする前記［１］又は［２］のスパイラル鋼管。
［４］前記スパイラル鋼管の母材の化学組成が、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１５０％、Ｓｉ：０．５５％以下、Ｍｎ：０．５０～２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、残部：Ｆｅ及び不純物であることを特徴とする前記［１］～［３］のいずれかのスパイラル鋼管。
［５］前記母材が、前記Ｆｅの一部に代えて、さらに、Ａｌ：０．１００％以下、Ｔｉ：０．０３０％以下、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．００５０％以下、Ｃａ：０．００５０％以下、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｃｒ：０．５０％以下、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｍｏ：０．５０％以下、Ｎｂ：０．１００％以下、Ｂ：０．００２０％以下、Ｖ：０．０６０％以下、及びＭｇ：０．０１００％以下からなる群から選択される１種以上の元素を含有することを特徴とする前記［１］～［４］のいずれかのスパイラル鋼管。
本発明によれば、溶接金属の靭性に優れたスパイラル鋼管を得ることができる。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のスパイラル鋼管は、スパイラル状（螺旋状）に巻かれた鋼帯の幅方向端面同士が、内外面からそれぞれサブマージアーク溶接されてなる溶接金属部を有する。本発明のスパイラル鋼管は、加熱工程と冷却工程と焼き戻し工程と造管工程を備える製造方法により製造できる。以下、化学組成に関する「％」は「質量％」を意味する。
はじめに、溶接金属部の化学組成について説明する。
Ｃ：０．０３０～０．１５０％
Ｃの含有量が０．０３０％未満であると、焼き入れ性が低く、溶接金属が十分な焼入れ組織とならない。また、高温割れの感受性が高くなる。特に、スパイラル鋼管の内面に対する溶接の後に行う外面に対する溶接により形成された後続溶接金属部では、内面に対する溶接を行う際の予熱効果により冷却速度が遅くなるため、高温割れが発生する可能性が高い。また、Ｃの含有量が０．１５０％を超えると、焼入れ性が過剰となり、冷却工程における冷却時に割れる危険性が高くなる。また、Ｃ量が高い場合も高温割れが懸念される。したがって、Ｃの含有量は０．０３０～０．１５０％とする。
Ｃの含有量が０．０３０％未満であると、焼き入れ性が低く、溶接金属が十分な焼入れ組織とならない。また、高温割れの感受性が高くなる。特に、スパイラル鋼管の内面に対する溶接の後に行う外面に対する溶接により形成された後続溶接金属部では、内面に対する溶接を行う際の予熱効果により冷却速度が遅くなるため、高温割れが発生する可能性が高い。また、Ｃの含有量が０．１５０％を超えると、焼入れ性が過剰となり、冷却工程における冷却時に割れる危険性が高くなる。また、Ｃ量が高い場合も高温割れが懸念される。したがって、Ｃの含有量は０．０３０～０．１５０％とする。
Ｓｉ：０．０５～０．５０％
Ｓｉの含有量が０．０５％未満であると、脱酸不足となり粗大な酸化物が形成されるおそれがある。Ｓｉの含有量が０．５０％を超えると、粗大な島状マルテンサイト（ＭＡ）が形成し、その結果、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｓｉの含有量は０．０５～０．５０％とする。
Ｓｉの含有量が０．０５％未満であると、脱酸不足となり粗大な酸化物が形成されるおそれがある。Ｓｉの含有量が０．５０％を超えると、粗大な島状マルテンサイト（ＭＡ）が形成し、その結果、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｓｉの含有量は０．０５～０．５０％とする。
Ｍｎ：０．５０～２．００％
Ｍｎは焼入れ性を確保する上で必要な元素である。Ｍｎの含有量が０．５０％未満であると、焼入れ性が不足する。Ｍｎの含有量が２．００％を超えると、焼入れ性が過剰となり、冷却工程における冷却時に割れる危険性がある。また、焼入れ後の溶接金属部の靭性の回復も困難となる。さらに粗大なＭｎＳが形成し破壊の起点となり靭性が低下する。したがって、Ｍｎの含有量は０．５０～２．００％とする。
Ｍｎは焼入れ性を確保する上で必要な元素である。Ｍｎの含有量が０．５０％未満であると、焼入れ性が不足する。Ｍｎの含有量が２．００％を超えると、焼入れ性が過剰となり、冷却工程における冷却時に割れる危険性がある。また、焼入れ後の溶接金属部の靭性の回復も困難となる。さらに粗大なＭｎＳが形成し破壊の起点となり靭性が低下する。したがって、Ｍｎの含有量は０．５０～２．００％とする。
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｐは不純物であり、その含有量は０．０２０％以下とする。含有量は０であってもよい。Ｐは凝固割れを助長する元素である。Ｐの含有量が０．０２０％を超えると、凝固割れの危険性が高くなるので、精錬コストを考慮し、含有量を低減する。
Ｐは不純物であり、その含有量は０．０２０％以下とする。含有量は０であってもよい。Ｐは凝固割れを助長する元素である。Ｐの含有量が０．０２０％を超えると、凝固割れの危険性が高くなるので、精錬コストを考慮し、含有量を低減する。
Ｓ：０．０１０％以下
Ｓは不純物であり、その含有量は０．０１０％以下とする。含有量は０であってもよい。ＳはＰとともに凝固割れを助長する元素である。Ｓの含有量が０．０１０％を超えると、凝固割れの危険性が高くなるので、精錬コストを考慮し、含有量を低減する。
Ｓは不純物であり、その含有量は０．０１０％以下とする。含有量は０であってもよい。ＳはＰとともに凝固割れを助長する元素である。Ｓの含有量が０．０１０％を超えると、凝固割れの危険性が高くなるので、精錬コストを考慮し、含有量を低減する。
Ａｌ：０．００１～０．０５０％以下
Ａｌはアシキュラーフェライト生成サイトとなる酸化物を溶接金属中に多数分散させるための酸素量制御に必要な元素である。Ａｌは母材、溶接ワイヤ―およびフラックスから含有される。Ａｌの含有量が０．００１％未満では上記酸化物がほとんど得られない。Ａｌの含有量が０．０５０％を超えると、そだいなＡｌ２Ｏ３が形成され、破壊の起点となり靭性が低下する。したがって、Ａｌの含有量は０．００１％以上、０．０５０％以下とする。
Ａｌはアシキュラーフェライト生成サイトとなる酸化物を溶接金属中に多数分散させるための酸素量制御に必要な元素である。Ａｌは母材、溶接ワイヤ―およびフラックスから含有される。Ａｌの含有量が０．００１％未満では上記酸化物がほとんど得られない。Ａｌの含有量が０．０５０％を超えると、そだいなＡｌ２Ｏ３が形成され、破壊の起点となり靭性が低下する。したがって、Ａｌの含有量は０．００１％以上、０．０５０％以下とする。
Ｔｉ：０．００２％～０．０５０％
Ｔｉはアシキュラーフェライト生成サイトとなる酸化物の構成元素の１つで溶接金属組織の微細化を促す。Ｔｉの含有量が０．００２％未満では上記の効果が得られない。Ｔｉの含有量が０．０５０％を超えると、固溶Ｔｉが増加して、焼き戻し工程において炭化物を形成し、溶接金属部の靭性が低下する。したがって、Ｔｉの含有量は０．００２％以上、０．０５０％以下とする。
Ｔｉはアシキュラーフェライト生成サイトとなる酸化物の構成元素の１つで溶接金属組織の微細化を促す。Ｔｉの含有量が０．００２％未満では上記の効果が得られない。Ｔｉの含有量が０．０５０％を超えると、固溶Ｔｉが増加して、焼き戻し工程において炭化物を形成し、溶接金属部の靭性が低下する。したがって、Ｔｉの含有量は０．００２％以上、０．０５０％以下とする。
Ｂ：０％超、０．００５０％以下
Ｂは、固溶状態のＢが、溶接金属の粒界フェライト形成を抑制することにより、アシキュラーフェライトの形成を促進する効果を有する。Ｂは極少量でも含有すればこの効果が得られる。効果をより確実に得るためには０．０００１％以上の含有が好ましい。強度が高くなりすぎることによる靭性の低下を防ぐために、０．００５０％以下とする。
Ｂは、固溶状態のＢが、溶接金属の粒界フェライト形成を抑制することにより、アシキュラーフェライトの形成を促進する効果を有する。Ｂは極少量でも含有すればこの効果が得られる。効果をより確実に得るためには０．０００１％以上の含有が好ましい。強度が高くなりすぎることによる靭性の低下を防ぐために、０．００５０％以下とする。
Ｎ：０．０１００％以下
Ｎは不純物であり、Ｔｉと反応せずに残った固溶Ｎが靭性を低下させるのを防ぐため、０．０１００％以下とする。
Ｎは不純物であり、Ｔｉと反応せずに残った固溶Ｎが靭性を低下させるのを防ぐため、０．０１００％以下とする。
Ｏ：０．０１５０～０．０６００％
Ｏはアシキュラーフェライトの核となる酸化物形成のため、０．０１５０％以上とし、酸化物の過剰形成、凝集・粗大化による靭性の低下を抑えるため、０．０６００％以下とする。
Ｏはアシキュラーフェライトの核となる酸化物形成のため、０．０１５０％以上とし、酸化物の過剰形成、凝集・粗大化による靭性の低下を抑えるため、０．０６００％以下とする。
溶接金属は、さらに必要に応じて、以下の元素を含有してもよい。
Ｃｕ：０．５０％以下
Ｃｕは溶接金属の強度を向上することのできる元素であり、必要に応じて添加する。含有量は０．５０％以下の範囲とすることが好ましい。
Ｃｕは溶接金属の強度を向上することのできる元素であり、必要に応じて添加する。含有量は０．５０％以下の範囲とすることが好ましい。
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは靭性を低下させることなく、溶接金属の強度を向上することができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｎｉは靭性を低下させることなく、溶接金属の強度を向上することができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｃｒは溶接金属の強度を向上させることができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｃｒは溶接金属の強度を向上させることができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｍｏ：０．５０％以下
Ｍｏは溶接金属の強度を向上させることができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｍｏは溶接金属の強度を向上させることができ、また、焼入れ性を高める元素である。必須ではないが、０．５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｖ ：０．０５０％以下
Ｖは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。必須ではないが、０．０５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｖは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。必須ではないが、０．０５０％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｎｂ：０．０５０％以下
Ｎｂは強度向上、粒界フェライト抑制に有効な固溶Ｂを存在させるために有効な元素である。Ｎｂの含有は必須ではない。島状マルテンサイトの形成による靭性の低下を防ぐため、０．０５０％以下とするのが好ましい。
Ｎｂは強度向上、粒界フェライト抑制に有効な固溶Ｂを存在させるために有効な元素である。Ｎｂの含有は必須ではない。島状マルテンサイトの形成による靭性の低下を防ぐため、０．０５０％以下とするのが好ましい。
Ｍｇ：０．０１００％以下
Ｍｇは、脱酸剤として働き溶接金属の酸素量を低減し、靭性を向上させる元素である。必須ではないが、０．０１００％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｍｇは、脱酸剤として働き溶接金属の酸素量を低減し、靭性を向上させる元素である。必須ではないが、０．０１００％以下の範囲で含有させることが好ましい。
Ｃａ：０．００６０％以下
Ｃａは形態制御による延性の改善や組織微細化に有効な元素である。Ｃａの含有は必須ではない。硫化物や酸化物の粗大化による延性や靭性の低下を防ぐため、０．００６０％以下とするのが好ましい。
Ｃａは形態制御による延性の改善や組織微細化に有効な元素である。Ｃａの含有は必須ではない。硫化物や酸化物の粗大化による延性や靭性の低下を防ぐため、０．００６０％以下とするのが好ましい。
溶接金属の残部はＦｅ及び不純物である。不純物とは、溶接の過程で、溶接ワイヤ、フラックス、鋼板、周辺雰囲気等から混入する成分であり、意図的に含有させたものではない成分のことをいう。
具体的には、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｗ、Ｃｏ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｂｉ、及びＨがあげられる。このうち、Ｐ、Ｓ、及びＮは、上述のとおり、それぞれ、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０１００％以下となるように制御する必要がある。
その他の元素については、通常、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｗ、Ｃｏ、及びＡｓは０．１％以下、Ｐｂ及びＢｉは０．００５％以下、Ｈは０．０００５％以下の不可避的不純物としての混入があり得るが、通常の範囲であれば、特に制御する必要はない。
溶接金属の化学組成は、さらに、Ａｌ／Ｏ、α´、Ｃｅｑ、Ｐｃｍが以下の条件を満たす必要がある。以下のＡｌ／Ｏ、α´、Ｃｅｑ、Ｐｃｍに関する説明において、元素記号は、元素の含有量（質量％）を表す。
Ａｌ／Ｏ：０．３００～１．０００
Ａｌ／Ｏは、Ａｌ量とＯ量の比であり、アルミ脱酸終了後の酸素ポテンシャルを示す指標である。Ａｌ／Ｏを０．３００～１．０００に制御することで、アシキュラーフェライトの生成量を向上できる。
Ａｌ／Ｏは、Ａｌ量とＯ量の比であり、アルミ脱酸終了後の酸素ポテンシャルを示す指標である。Ａｌ／Ｏを０．３００～１．０００に制御することで、アシキュラーフェライトの生成量を向上できる。
Ａｌ／Ｏが０．３００未満の場合、Ｏ量が過多となり、Ｔｉ酸化物を形成しなかった溶存酸素が鋼の清浄度を下げるため靭性が低下する。一方、Ａｌ／Ｏが１．０００超の場合、Ａｌ量が過多となり、Ｔｉと結合するＯ量が低減し、アシキュラーフェライト核となるＴｉ酸化物が減少し、靭性が低下する。よって、Ａｌ／Ｏは、０．３００～１．０００する。
α´：０～６０．０％
α´はＡｌ、Ｏ及びＴｉ、Ｎの化学量論比に基づいて、有効なアシキュラーフェライト生成能を示したパラメーターであり、α´＝（１．５×（Ｏ－０．８９Ａｌ）＋３．４×Ｎ－Ｔｉ）×１０００で定義される。α´を０～６０．０％の範囲に制御することによりアシキュラーフェライト核生成能が向上する。ここで、溶接金属に含有されない元素はゼロとして計算する（以降の説明で同じ）。
α´はＡｌ、Ｏ及びＴｉ、Ｎの化学量論比に基づいて、有効なアシキュラーフェライト生成能を示したパラメーターであり、α´＝（１．５×（Ｏ－０．８９Ａｌ）＋３．４×Ｎ－Ｔｉ）×１０００で定義される。α´を０～６０．０％の範囲に制御することによりアシキュラーフェライト核生成能が向上する。ここで、溶接金属に含有されない元素はゼロとして計算する（以降の説明で同じ）。
α´が０％未満の場合、Ａｌ、Ｔｉ量がいずれかが過多、あるいはＮ、Ｏ量が過少となるため、著しくアシキュラーフェライト核生成能が減少する。α´が６０．０％超の場合、Ａｌ、Ｔｉ量がいずれかが過少、あるいはＮ、Ｏ量が過多となるため、著しくアシキュラーフェライト核生成能が減少する。
Ｃｅｑ：０．３５０～０．４５０％
溶接金属の化学組成は、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５で定義されるＣｅｑが０．３５０～０．４５０％となる必要がある。
溶接金属の化学組成は、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５で定義されるＣｅｑが０．３５０～０．４５０％となる必要がある。
Ｃｅｑは母材の溶接熱影響による硬化能について、各合金元素の硬化能をそれぞれＣ量に換算して合計したものである。溶接金属が所望の引張り強さを達成するために、Ｃｅｑを０．３５０～０．４５０％に制御する。好ましくはＣｅｑを０．４００～０．４３０％とする。
Ｐｃｍ：０．２５０％以下
溶接金属の化学組成は、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋（Ｍｎ＋Ｃｕ＋Ｃｒ）／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍが０．２５０％以下となる必要がある。
溶接金属の化学組成は、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋（Ｍｎ＋Ｃｕ＋Ｃｒ）／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍが０．２５０％以下となる必要がある。
Ｐｃｍは溶接感受性と呼ばれ、低温割れに対する鋼材の化学成分の影響を定量的に評価したものである。Ｐｃｍが０．２５０％を超えると低温割れが発生しやすくなるので、上限は０．２５０％とする。
本発明のスパイラル鋼管の溶接金属は、上記の化学組成とすることによって、好ましくは以下のような組織となる。以下、組織に関する「％」は「面積％」を意味する。
アシキュラーフェライト：７０．０％以上
アシキュラーフェライトはＴｉ系酸化物を核とした針状のフェライト組織であり、その割合が大きいほど、溶接金属部の破壊単位が微細化する。その効果を得るためには、アシキュラーフェライトを７０．０％以上とすることが好ましい。最も好ましくはアシキュラーフェライトの割合が１００％である。
アシキュラーフェライトはＴｉ系酸化物を核とした針状のフェライト組織であり、その割合が大きいほど、溶接金属部の破壊単位が微細化する。その効果を得るためには、アシキュラーフェライトを７０．０％以上とすることが好ましい。最も好ましくはアシキュラーフェライトの割合が１００％である。
粒界フェライト：２０．０％以下
粒界フェライトは脆化相の１つで、破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、粒界フェライトは２０．０％以下とすることが好ましい。
粒界フェライトは脆化相の１つで、破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、粒界フェライトは２０．０％以下とすることが好ましい。
島状マルテンサイト：５．０％以下
島状マルテンサイト脆化相の１つで、非常に硬度が高いため破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、島状マルテンサイトは５．０％以下とすることが好ましい。
島状マルテンサイト脆化相の１つで、非常に硬度が高いため破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、島状マルテンサイトは５．０％以下とすることが好ましい。
組織の残部として、粒内フェライト、フェライトサイドプレート、上部ベイナイトを含んでもよい。これらの組織は破壊の起点となり、靭性の低下の原因となる組織であるので、上述したとおり、アシキュラーフェライトにより破壊単位が微細化されていることが好ましい。
ＥＢＳＤ粒径：１５．０μｍ以下
さらに、溶接金属組織においては、ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であることが好ましい。ＥＢＳＤ（Electron Back Scatter Diffraction）粒径は破壊単位の目安となる結晶粒径サイズである。ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であれば破壊単位が微細であり、低温での靭性を確保できるので好ましい。
さらに、溶接金属組織においては、ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であることが好ましい。ＥＢＳＤ（Electron Back Scatter Diffraction）粒径は破壊単位の目安となる結晶粒径サイズである。ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下であれば破壊単位が微細であり、低温での靭性を確保できるので好ましい。
本発明のスパイラル鋼管では、適切なフラックスとワイヤを組み合わせることにより上述のとおり溶接金属の成分を制御し、さらに、溶接入熱を適切に制御することで、上述の組織を得ることができる。
これにより、溶接金属部においても優れた靭性を有するスパイラル鋼管を得ることができる。具体的には、溶接金属部の－５℃におけるシャルピー吸収エネルギーが１００Ｊ以上となるスパイラル鋼管を得ることができる。
次に、好ましい母材の化学組成について説明する。
Ｃ：０．０３０～０．１５０％
Ｃは鋼の強度向上に有効であり、所望の強度を得るために０．０３０％以上含有させるのが好ましい。Ｃ量が多すぎると焼き入れ性が向上しすぎて母材の靭性が低下するため、Ｃ量は０．１５０％以下とするのが好ましい。好ましくは０．０６０～０．０８０％である。
Ｃは鋼の強度向上に有効であり、所望の強度を得るために０．０３０％以上含有させるのが好ましい。Ｃ量が多すぎると焼き入れ性が向上しすぎて母材の靭性が低下するため、Ｃ量は０．１５０％以下とするのが好ましい。好ましくは０．０６０～０．０８０％である。
Ｓｉ：０．５５％以下
Ｓｉは脱酸に必要な元素である。Ｓｉ量が多いと島状マルテンサイトを形成しやすくなり、低温靱性を著しく劣化させるので、Ｓｉ量は０．５５％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．３５％未満である。脱酸は、Ａｌ、Ｔｉでも行えるのでＳｉの添加は必須ではない。
Ｓｉは脱酸に必要な元素である。Ｓｉ量が多いと島状マルテンサイトを形成しやすくなり、低温靱性を著しく劣化させるので、Ｓｉ量は０．５５％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．３５％未満である。脱酸は、Ａｌ、Ｔｉでも行えるのでＳｉの添加は必須ではない。
Ｍｎ：０．５０～２．００％
Ｍｎは焼入れ性向上元素として作用し、その効果を得るために０．５０％以上含有させるのが好ましい。Ｍｎ量が多いと鋼の焼入れ性が増して、ＨＡＺ靱性、溶接性を劣化し、さらに、連続鋳造鋼片の中心偏析を助長し、母材の低温靱性が劣化するので、Ｍｎ量は２．００％以下とするのが好ましい。より好ましくは、１．００～１．８０％である。
Ｍｎは焼入れ性向上元素として作用し、その効果を得るために０．５０％以上含有させるのが好ましい。Ｍｎ量が多いと鋼の焼入れ性が増して、ＨＡＺ靱性、溶接性を劣化し、さらに、連続鋳造鋼片の中心偏析を助長し、母材の低温靱性が劣化するので、Ｍｎ量は２．００％以下とするのが好ましい。より好ましくは、１．００～１．８０％である。
Ｐ ：０．０２０％以下
Ｓ ：０．０１０％以下
Ｐ、Ｓは、いずれも不純物であり、継手の靭性を悪化させる元素である。これらの含有量はなるべく低い方が好ましく、Ｐは０．０２０％以下、Ｓは０．０１０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、Ｐは０．０１０％以下、Ｓは０．００３％以下である。
Ｓ ：０．０１０％以下
Ｐ、Ｓは、いずれも不純物であり、継手の靭性を悪化させる元素である。これらの含有量はなるべく低い方が好ましく、Ｐは０．０２０％以下、Ｓは０．０１０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、Ｐは０．０１０％以下、Ｓは０．００３％以下である。
母材は、さらに必要に応じて、以下の元素を含有してもよい。
Ａｌ：０．１００％以下
Ａｌは通常脱酸剤として用いられ、鋼材中に含まれる元素である。Ａｌ量が多くなると、Ａｌ系非金属介在物が増加し、鋼材の清浄度が低下し、靭性が劣化するので、０．１００％以下とするのが好ましい。
Ａｌは通常脱酸剤として用いられ、鋼材中に含まれる元素である。Ａｌ量が多くなると、Ａｌ系非金属介在物が増加し、鋼材の清浄度が低下し、靭性が劣化するので、０．１００％以下とするのが好ましい。
Ｔｉ：０．０３０％以下
Ｔｉは、鋼中で微細なＴｉＮを形成し、その単体、あるいはＭｇ（ＭｇＡｌ２Ｏ４）酸化物との複合介在物がピニング粒子として作用する。その結果、ＨＡＺのオーステナイト粒の粗大化が抑制されミクロ組織が微細化し、低温靱性が改善する。Ｔｉは必須の元素ではないが、この効果を得るためには、Ｔｉは０．００５％以上含有させるのが好ましい。Ｔｉ量が多くなると、Ｔｉ酸化物が凝集・粗大化し、靭性が劣化するので、Ｔｉ量は０．０３０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、０．００８～０．０２０％である。
Ｔｉは、鋼中で微細なＴｉＮを形成し、その単体、あるいはＭｇ（ＭｇＡｌ２Ｏ４）酸化物との複合介在物がピニング粒子として作用する。その結果、ＨＡＺのオーステナイト粒の粗大化が抑制されミクロ組織が微細化し、低温靱性が改善する。Ｔｉは必須の元素ではないが、この効果を得るためには、Ｔｉは０．００５％以上含有させるのが好ましい。Ｔｉ量が多くなると、Ｔｉ酸化物が凝集・粗大化し、靭性が劣化するので、Ｔｉ量は０．０３０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、０．００８～０．０２０％である。
Ｎ ：０．００６０％以下
ＮはＴｉと結合してＴｉＮを形成する元素である。Ｎは必須の元素ではないが、ＴｉＮがピニング粒子として作用する効果を得るためには０．００２０％以上含有させるのが好ましい。Ｎ量が多いと、Ｔｉと結合しなかった固溶Ｎが靭性を低下させるので、Ｎ量は０．００６０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、０．００３０～０．００５０％である。
ＮはＴｉと結合してＴｉＮを形成する元素である。Ｎは必須の元素ではないが、ＴｉＮがピニング粒子として作用する効果を得るためには０．００２０％以上含有させるのが好ましい。Ｎ量が多いと、Ｔｉと結合しなかった固溶Ｎが靭性を低下させるので、Ｎ量は０．００６０％以下とするのが好ましい。より好ましくは、０．００３０～０．００５０％である。
Ｏ ：０．００５０％以下
Ｏはピニング粒子を形成する元素である。しかしながら、Ｏを含有すると鋼の清浄度が低下するので少ない方が好ましく、０．００５０％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．００３０％以下である。
Ｏはピニング粒子を形成する元素である。しかしながら、Ｏを含有すると鋼の清浄度が低下するので少ない方が好ましく、０．００５０％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．００３０％以下である。
Ｃａ：０．００５０％以下
Ｃａは、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靱性を向上させる元素である。Ｃａ量が多いと、ＣａＯ－ＣａＳが大型のクラスターや介在物となり、靱性に悪影響を及ぼすおそれがある。Ｃａはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣａ量は０．００５０％以下である。
Ｃａは、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靱性を向上させる元素である。Ｃａ量が多いと、ＣａＯ－ＣａＳが大型のクラスターや介在物となり、靱性に悪影響を及ぼすおそれがある。Ｃａはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣａ量は０．００５０％以下である。
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは靭性を低下させることなく、母材の強度を向上することのできる元素である。Ｎｉ量が多くなると、効果は飽和する。Ｎｉはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＮｉ量は０．５０％以下である。
Ｎｉは靭性を低下させることなく、母材の強度を向上することのできる元素である。Ｎｉ量が多くなると、効果は飽和する。Ｎｉはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＮｉ量は０．５０％以下である。
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｃｒは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｃｒ量が多くなると、効果は飽和する。Ｃｒはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣｒ量は０．５０％以下である。
Ｃｒは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｃｒ量が多くなると、効果は飽和する。Ｃｒはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣｒ量は０．５０％以下である。
Ｃｕ：０．５０％以下
Ｃｕは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｃｕ量が多くなると、効果は飽和する。Ｃｕはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣｕ量は０．５０％以下である。
Ｃｕは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｃｕ量が多くなると、効果は飽和する。Ｃｕはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＣｕ量は０．５０％以下である。
Ｍｏ：０．５０％以下
Ｍｏは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｍｏ量が多くなると、効果は飽和し、さらに、靭性が低下する。Ｍｏはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＭｏ量は０．５０％以下である。
Ｍｏは母材の強度を向上することのできる元素である。Ｍｏ量が多くなると、効果は飽和し、さらに、靭性が低下する。Ｍｏはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＭｏ量は０．５０％以下である。
Ｎｂ：０．１００％以下
Ｎｂは母材強度を向上させる元素である。Ｎｂ量が多くなると、島状マルテンサイトが形成しやすくなり、靭性が低下する。Ｎｂはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＮｂ量は０．１００％以下である。強度と靭性の観点から、より好ましくは０．０２０～０．０５０％である。
Ｎｂは母材強度を向上させる元素である。Ｎｂ量が多くなると、島状マルテンサイトが形成しやすくなり、靭性が低下する。Ｎｂはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＮｂ量は０．１００％以下である。強度と靭性の観点から、より好ましくは０．０２０～０．０５０％である。
Ｂ ：０．００２０％以下
Ｂは母材の焼入れ性向上、粒界フェライト形成抑制に有効な元素である。Ｂ量が多くなると、効果は飽和する。Ｂはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＢ量は０．００２０％以下である。
Ｂは母材の焼入れ性向上、粒界フェライト形成抑制に有効な元素である。Ｂ量が多くなると、効果は飽和する。Ｂはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＢ量は０．００２０％以下である。
Ｖ ：０．０６０％以下
Ｖは母材強度を向上させる元素である。Ｖ量が大きくなると、析出硬化によって降伏比が上昇することがある。Ｖはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＶ量は０．０６０％以下である。
Ｖは母材強度を向上させる元素である。Ｖ量が大きくなると、析出硬化によって降伏比が上昇することがある。Ｖはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＶ量は０．０６０％以下である。
Ｍｇ：０．０１００％以下
ＭｇはＭｇＡｌ２Ｏ４、ＭｇＳのような介在物を形成する元素である。ＭｇＡｌ２Ｏ４はＴｉＮ上に析出する。これらの介在物はピニング粒子として作用し、ＨＡＺのオーステナイト粒の粗大化を抑制してミクロ組織を微細化し、低温靱性を改善する。Ｍｇ量が多くなると、効果は飽和する。Ｍｇはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＭｇ量は０．０１００％以下である。
ＭｇはＭｇＡｌ２Ｏ４、ＭｇＳのような介在物を形成する元素である。ＭｇＡｌ２Ｏ４はＴｉＮ上に析出する。これらの介在物はピニング粒子として作用し、ＨＡＺのオーステナイト粒の粗大化を抑制してミクロ組織を微細化し、低温靱性を改善する。Ｍｇ量が多くなると、効果は飽和する。Ｍｇはスパイラル鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なＭｇ量は０．０１００％以下である。
以上説明した以外の残部は、Ｆｅ及び不純物である。不純物とは、原材料に含まれる、あるいは製造の過程で混入する成分であり、意図的に鋼に含有させたものではない成分のことをいう。
具体的には、Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｗ、Ｃｏ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｂｉ、及びＨがあげられる。このうち、Ｐ、Ｓ、及びＯは、上述の好適な範囲となるように制御されることが好ましい。
その他の元素については、通常、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｗ、Ｃｏ、及びＡｓは０．１％以下、Ｐｂ及びＢｉは０．００５％以下、Ｈは０．０００５％以下の不可避的不純物としての混入があり得るが、通常の範囲であれば、特に制御する必要はない。
本発明の実施例について説明する。実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
種々の成分組成の鋼材を溶製し、精錬された溶鋼を連続鋳造法によりスラブにし、１２００℃に加熱後、熱間圧延を行い、熱延仕上げ前温度を１０００℃、巻取り温度を５００～７００℃として板厚５～２５ｍｍの鋼帯を作製した。表１に鋼板の板厚、化学組成、及び引張強さを示す。
次に、作製した鋼帯をスパイラル状(螺旋状)に加工しながら、幅方向端面を突合せ、外面からサブマージアーク溶接し、そのあと内面をサブマージアーク溶接した。入熱は板厚によって開先部を埋めるだけ電流、電圧および溶接速度にすることで制御した。
内面および外面の溶接金属靭性は本発明の溶接金属成分に制御することで得られる。さらに、外面溶接金属部は内面溶接の熱影響によるテンパー効果で、同一成分でも内面よりもより良好な靭性を得られることから、実施例では外面溶接金属成分を例として表２、表３に示す。
サブマージアーク溶接後、溶接金属組織（アシキュラーフェライト、粒界フェライトと島状マルテンサイトの合計）の面積率（％）、溶接金属部のＥＢＳＤ粒径、溶接金属の引張強度及びシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーを測定した。
表４に、その結果を示す。表４におけるＡＦ率、ＧＢＦ率、ＭＡ率はそれぞれ、溶接金属組織におけるアシキュラーフェライト、粒界フェライト、島状マルテンサイトの面積率を示す。
シャルピー衝撃試験の吸収エネルギーは、次のように測定した。
溶接金属を含む方向に平行な板厚断面において、鋼板の表層２ｍｍ下から溶接金属部中央からシャルピー試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４２に従って、０℃でシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーを測定した。吸収エネルギーは、シャルピー衝撃試験を３回行い、その平均値とし、１００Ｊ未満のものを靭性が不良と判断した。
組織の面積率は、次のように測定した。
２パス目の表層から肉厚ｔ／４位置の溶接ビード幅の１／２部を試験片採取し、研磨後、ナイタル腐食及びレペラ腐食を行い、現出した組織を光学顕微鏡にて、１０００μｍ×１０００μｍの範囲で観察される組織を対象に１０視野測定し、得られた像を画像解析し、各組織の平均面積率を算出して求めた。
ＥＢＳＤ粒径は５００μｍ×５００μｍの範囲で２０視野ＥＢＳＤ解析し、結晶方位差１５°で区切ったときの結晶粒サイズの平均とした。
表３に示すように、本発明の溶接継手の化学組成を満足する発明例は、いずれも、０℃におけるシャルピー吸収エネルギーが１００Ｊ以上であり、優れた溶接金属部靱性を有するものであった。
Claims (4)
- スパイラル状に巻かれた鋼帯の幅方向端面同士を内外面から溶接したスパイラル鋼管であって、
溶接金属の化学組成が、質量％で、
Ｃ ：０．０３０～０．１５０％、
Ｓｉ：０．０５～０．５０％、
Ｍｎ：０．５０～２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０１０％以下、
Ａｌ：０．００１～０．０５０％、
Ｔｉ：０．００２％～０．０５０％、
Ｂ ：０％超、０．００５０％以下、
Ｎ ：０．０１００％以下、
Ｏ ：０．０１５０～０．０６００％、
残部：Ｆｅ及び不純物
であり、元素の含有量（質量％）を元素記号で表すとき、
０．３００≦Ａｌ／Ｏ≦１．０００を満たし、
α´＝（１．５×（Ｏ－０．８９Ａｌ）＋３．４×Ｎ－Ｔｉ）×１０００で定義されるα´が０～６０．０％であり、
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５で定義されるＣｅｑが０．３５０～０．４５０％であり、
Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋（Ｍｎ＋Ｃｕ＋Ｃｒ）／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂで定義されるＰｃｍが０．２５０％以下であり、
前記溶接金属の組織が、面積率で、
アシキュラーフェライト：７０．０％以上、
粒界フェライト：２０．０％以下、
島状マルテンサイト：５．０％以下
を含有し、
ＥＢＳＤ粒径が１５．０μｍ以下である
ことを特徴とするスパイラル鋼管。 - 前記溶接金属が、前記Ｆｅの一部に代えて、さらに、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．５０％以下、
Ｖ ：０．０５０％以下、
Ｎｂ：０．０５０％以下、
Ｍｇ：０．０１００％以下、及び
Ｃａ：０．００６０％以下
からなる群から選択される１種以上の元素を含有することを特徴とする請求項１に記載のスパイラル鋼管。 - 前記スパイラル鋼管の母材の化学組成が、質量％で、
Ｃ ：０．０３０～０．１５０％、
Ｓｉ：０．５５％以下、
Ｍｎ：０．５０～２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０１０％以下、
残部：Ｆｅ及び不純物
であることを特徴とする請求項１又は２に記載のスパイラル鋼管。 - 前記母材が、前記Ｆｅの一部に代えて、さらに、
Ａｌ：０．１００％以下、
Ｔｉ：０．０３０％以下、
Ｎ ：０．００６０％以下、
Ｏ ：０．００５０％以下、
Ｃａ：０．００５０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以下、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．５０％以下、
Ｎｂ：０．１００％以下、
Ｂ ：０．００２０％以下、
Ｖ ：０．０６０％以下、及び
Ｍｇ：０．０１００％以下
からなる群から選択される１種以上の元素を含有することを特徴とする請求項３に記載のスパイラル鋼管。
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