JP7366005B2 - 復熱式超臨界ｃｏ２電力サイクルの低品位熱最適化 - Google Patents

Description

本開示は、炭素質燃料の燃焼、および太陽熱源などの低品位熱源からの熱の入力を有する、電力生産のためのシステムおよび方法を提供する。

二酸化炭素（ＣＯ_２）は、炭素質燃料の燃焼の既知の生成物であり、炭素質燃料の燃焼を利用する電力生産システムは、生成されたＣＯ_２を捕捉することを求められている。Ａｌｌａｍらの米国特許第８，５９６，０７５号は、燃焼から生成されたＣＯ_２が様々な最終用途のために取り出され得る、ＣＯ_２作動流を使用する電力生産システムについて記載している。Ｐａｌｍｅｒらの米国特許出願公開第２０１３／０１１８１４５号は、加熱された高圧再循環ＣＯ_２流が太陽熱ヒータでさらに加熱され得る、ＣＯ_２作動流を使用する電力生産システムについて記載している。これは、太陽熱加熱が、１５０バールを超える（または３００バールよりさらに高い）圧力および５００℃超の温度の超臨界ＣＯ_２流内で起こることを必要とすると思われる。しかしながら、そのような温度および圧力条件は、超臨界ＣＯ_２が直接加熱される場合、集光型太陽熱発電（ＣＳＰ）レシーバの設計に関して重要な課題をもたらす。超臨界ＣＯ_２が中間熱伝達ループによって加熱される場合、超臨界ＣＯ_２の高い温度および圧力だけでなく、約４００℃を超える温度などの高温でＣＳＰ用途で使用され得る熱伝達流体からのおそらく望ましくない効果にも対処できる熱交換材料を見つけることが課題となる。したがって、当該技術分野において、太陽熱加熱を組み込む能力を有する電力生産のためのさらなるシステムおよび方法に対するニーズが、依然として存在する。

本開示は、太陽エネルギーなどの様々な低品位熱源が、例えば、末端熱伝達を利用する代わりに、低品位加熱を復熱式熱交換器列と直接接続する（例えば、サイクルにおける所望の最高温度まで加熱する）ことなどによって、超臨界ＣＯ_２電力サイクルと有効に統合されてよい、システムおよび方法に関する。したがって、本開示は、低品位加熱が、復熱式熱交換器と直接相互作用することなどによってＣＯ_２電力サイクルと統合される、電力生産システムおよび方法を包含する。

本開示のいくつかの実施形態では、タービン排ガスは、復熱式熱交換器列に入る前および／または復熱式熱交換器列に入った後（すなわち、復熱式熱交換器の途中）に、予熱され得る。ＣＯ_２電力サイクル中の低圧流体は直接加熱される一方、再循環ＣＯ_２に、集光型太陽熱発電（ＣＳＰ）システムなどの低品位熱源と直接連通しない高温熱回収を依然として提供する。この構成は、熱交換器中での中間熱伝達流体と高圧ＣＯ_２流との接触から生じる場合がある任意の望ましくない効果を低減または排除するため、有利であり得る。したがって、技術的および商業的リスクが最小限にされ得る。

低圧ＣＯ_２も、再循環ＣＯ_２が永久に混入しないような方法で管理され得る、穏やかな熱伝達流体との直接接触を通して加熱されてよい。例えば、ＣＳＰシステムまたは他の形態の熱（例えば、ガスタービンからの燃焼排ガス）が、蒸気（他の作動流体としては、ＣＯ_２、およびおよそ１００℃超で気相を形成し、周囲温度ほどの温度で液体である化合物が挙げられ得る）を発生させるのに使用されてよい。この蒸気は、その後、復熱式熱交換器列に入る前および／または復熱式熱交換器列に入った後（すなわち、復熱式熱交換器の途中）に、ＣＯ_２電力サイクルからのタービン排ガスと合流してよい。蒸気は、その後、復熱式熱交換器列の出口で、専用の水分離ステップで液体水として分離されてよい。その後、熱源へポンプで戻され、蒸気に変換されてもう一度プロセスを開始し得る。

本開示のシステムおよび方法の利点は、燃焼器／ヒータに入る再循環ＣＯ_２の温度を上げるために、主要復熱式熱交換器列の熱伝達性能をさらに最適化することに焦点を合わせている。これは、再循環ＣＯ_２流自体を直接加熱することによって太陽熱加熱を利用する既知のシステムおよび方法と根本的に異なる。

１つ以上の実施形態では、本開示は、発電のための方法を提供する。実施形態例では、方法は、圧縮二酸化炭素流の存在下、燃焼器中で燃料を酸化剤で燃焼させて圧縮燃焼生成物流を形成することと、圧縮燃焼生成物流をタービンで膨張させて発電しかつ膨張燃焼生成物流を提供することと、膨張燃焼生成物流を一次熱交換器に通してそこから利用可能な熱量を回収し、かつ冷却タービン排気流を形成することと、冷却タービン排気流から水を除去して二酸化炭素流を提供することと、二酸化炭素流を圧縮して圧縮二酸化炭素流を形成することと、圧縮二酸化炭素流を燃焼器へ戻して再循環させることと、低品位熱源で循環流体流を加熱して加熱された循環流体流を形成することと、加熱された循環流体流を使用して膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量を増加させることとを含み得る。さらなる実施形態では、方法は、以下の記述の１つ以上に関連して特徴付けられてよく、それらは任意の順序または数で組み合わされ得る。

加熱された循環流体流を使用して膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量を増加させた後、循環流体流は、再加熱されるために低品位熱源へ戻されて再循環され得る。

熱は、タービンの下流かつ一次熱交換器の上流で加熱された循環流体流から伝達され得る。

膨張タービン排気流および加熱された循環流体流は二次熱交換器に通され得る。

加熱された循環流体流は一次熱交換器に通され得る。

加熱された循環流体流は、タービンの下流かつ一次熱交換器の上流で膨張タービン排気流と混合され得る。

加熱された循環流体流は、膨張タービン排気流が一次熱交換器を通っている間に膨張タービン排気流と混合され得る。

膨張タービン排気流と混合される循環流体流の少なくとも一部は、一次熱交換器を通過後、膨張タービン排気流から分離され得る。

循環流体と混合された膨張タービン排気流は、一次熱交換器の下流の分離ユニットに通され得る。

一次熱交換器を通過後、膨張タービン排気流から分離される循環流体の少なくとも一部は、再加熱されるために低品位熱源へ戻されて再循環され得る。

循環流体流は水を含み得る。

循環流体流は二酸化炭素を含み得る。

循環流体流は冷媒を含み得る。

一次熱交換器は複数の熱交換ユニットを含み得る。

サイドヒータが第１の熱交換ユニットと第２の熱交換ユニットとの間に位置し得、膨張タービン排気流はサイドヒータを通り得、加熱された循環流体流は、膨張タービン排気流に熱を提供するためにサイドヒータを通り得る。

加熱された循環流体流は、複数の熱交換ユニットの２つの熱交換ユニットの間で膨張タービン排気流と混合され得る。

低品位熱源は太陽熱ヒータであり得る。

１つ以上の実施形態では、本開示は、発電のためのシステムを提供し得る。実施形態例では、システムは、燃料、酸化剤、および圧縮二酸化炭素流を受け取るように構成された燃焼器と、燃焼器から受け取られた燃焼器排気流を膨張させるように構成されたタービンと、タービンから受け取った膨張タービン排気流から利用可能な熱量を回収するように構成された一次熱交換器と、一次熱交換器から受け取られた膨張タービン排気流から水を除去するように構成された分離器と、分離器から受け取られた二酸化炭素流を圧縮するように構成されたコンプレッサと、コンプレッサから燃焼器へ、一次熱交換器を介して、圧縮二酸化炭素を通すように構成されたラインと、加熱された循環流体流を提供するように構成された低品位熱源と、加熱された循環流体流からの熱を膨張タービン排気流と組み合わせるために構成された少なくとも１つの結合器とを含み得る。さらなる実施形態では、システムは、以下の記述の１つ以上によって特徴付けられ得、それらは任意の順序または数で組み合わされ得る。

少なくとも１つの結合器は、タービンの下流かつ一次熱交換器の上流に位置する二次熱交換器を含み得、二次熱交換器は、加熱された循環流体流と膨張タービン排気流との間で熱交換するために構成される。

一次熱交換器は複数の熱交換ユニットを含み得る。

結合器は、複数の熱交換ユニットの２つの熱交換ユニットの間に位置し得る。

低品位熱源は太陽熱ヒータであり得る。

低圧流と混じり合うことのない、本開示による、低圧流の加熱に低品位加熱を利用する発電サイクルの実施形態例を示す流れ図である。 加熱流を低圧流と組み合わせ、その後、加熱流を除去することによる、本開示による、低圧流の加熱に低品位加熱を利用する発電サイクルの実施形態例を示す流れ図である。 複数の熱交換ユニットの通過に対するタービン排気流への熱の追加を示す発電サイクルの一部の実施形態例の流れ図を提供する。 複数の熱交換ユニットの通過に対するタービン排気流への熱の追加を示す発電サイクルの一部の実施形態例の流れ図を提供する。 複数の熱交換ユニットの通過に対するタービン排気流への熱の追加を示す発電サイクルの一部の実施形態例の流れ図を提供する。 複数の熱交換ユニットの通過に対するタービン排気流への熱の追加を示す発電サイクルの一部の実施形態例の流れ図を提供する。

次に、本発明の主題について、その例示的実施形態を参照して、以下でより完全に記載する。これら例示的実施形態は、本開示が徹底的かつ完全であるように記載され、当業者に主題の範囲を完全に伝えるものであろう。実際、主題は、多くの異なる形態で具現化されることができ、本明細書に明記される実施形態に限定されると解釈すべきではない。むしろ、これら実施形態は、本開示が適用可能な法的要件を満たすように提供される。本明細書および添付の特許請求の範囲で使用される場合、単数形「一」、「一つ」、「その」は、文脈で特段他の意味が明示されていない限り、複数形を含む。

本開示は、電力生産のためのシステムおよび方法に関する。システムおよび方法は、高圧高温再循環ＣＯ_２流が、（例えば、燃焼器中で）さらに加熱され、電力生産のためにタービンで膨張され、復熱式熱交換器中で冷却され、再加圧され、復熱式熱交換器中で再加熱される電力サイクルと、太陽熱加熱が統合される、様々な実施形態に関連して例示され得る。本開示による使用に適し得る、電力生産のためのシステムおよび方法ならびにそれらの要素の非限定的な例は、それらの開示内容が参照により本明細書に組み込まれる米国特許第８，５９６，０７５号、米国特許第８，７７６，５３２号、米国特許第８，９５９，８８７号、米国特許第８，９８６，００２号、米国特許第９，０６８，７４３号、米国特許第９，４１６，７２８号、米国特許第９，５４６，８１４号、米国特許第１０，０１８，１１５号、および米国特許出願公開第２０１２／００６７０５４号に記載されている。低品位加熱を利用する従来のシステムおよび方法と異なり、本開示のシステムおよび方法は、再循環ＣＯ_２流が、復熱式熱交換器列中ですでに加熱された後に過熱されることを必要としない。

１つ以上の実施形態例では、低品位熱は、復熱式熱交換器列に直接提供される。本明細書で使用される場合、低品位熱は、約１００℃～約５５０℃、約１５０℃～約５００℃、または約２００℃～約４５０℃の範囲の熱を意味し得る。これは、空気分離ユニット（ＡＳＵ）、高温ガスコンプレッサ、および／または他の供給源からの圧縮熱などの、さらなる外部供給源からの熱統合のいかなる必要性も本質的に排除し得る。例えば、低品位熱は、復熱式熱交換器列の中のタービン排気を、直接的または間接的のいずれかで加熱し得る。熱の追加は、タービン排気と再循環ＣＯ_２との間のＣ_Ｐの不均衡の軽減を可能にし、それにより燃焼器中への再循環ＣＯ_２の温度を上昇させる。

１つ以上の実施形態では、様々なタイプの追加の加熱が組み合わされ得る。そのような場合、組み合わされた加熱源は、具体的には、サイクル中の異なる箇所の異なる流れに加えられ得る。例えば、追加加熱は、ＡＳＵおよび／または高温ガスコンプレッサから、圧縮済みの、燃焼器中へ戻る再循環の準備ができている再循環流へ提供され得る（例えば、再循環流が熱交換器中で加熱されている間に再循環流に加えられるか、または熱交換器の高温端と燃焼器との間のある箇所で加えられる）。そのような場合、低品位熱は、タービン排気流が復熱式熱交換器列に入る前に過熱され得るように、タービン排気流に加えられてもよい。熱伝達流体の一部は、さらなる低品位加熱を提供するために、タービン排気温度未満に冷却されてもよく、これは、ＡＳＵおよび／または高温ガスコンプレッサによって提供される加熱を補うか、またはそのような供給源から提供されなければならない加熱の量をさらに低減する。この補助的な熱は、上述したのと同じＣ_Ｐの利益を提供する。それはまた、低品位熱発生に使用されるフロースルー非冷却コンプレッサ（高温ガスコンプレッサ対中間冷却コンプレッサ比は様々）を減らすことを可能にしてよく、それにより、内部寄生負荷消費量を最小限にし、正味の発電量を増加させる。低品位熱追加は、正味効率はより高いが電力出力の低減をもたらす内部発熱の必要性を低減するため、効率だけでなく電力の送り出しも増加させる。あるいは、フロースルー非冷却低品位熱発生コンプレッサは減らされなくてよく、復熱式熱交換器列中の過剰の利用可能な熱は、熱電併給システムなどの第三者工業プロセスを熱的に補うために、または主要熱交換器列の有効サイズを低減するために、使用されてよい。本開示による低品位加熱の追加は、熱交換器内で到達する内部温度を増加させ得、熱交換器の相対的なサイズを低減し得るという点で特に有利である。

本開示による電力生産方法を実行するための例示的な電力生産システム１０を図１に示す。そこに示すように、燃焼器１１０は、酸化剤源１０２からライン１０３で酸化剤を受け取り、燃料源１０４からライン１０５で燃料を受け取るために構成される。ライン１０５からの燃料は、燃焼器中でライン１０３からの酸化剤で燃焼されて、ライン１１７で燃焼器を出る燃焼器排気を形成する。ライン１１７中の燃焼器排気は、タービン１２０に通されて発電機１２５で発電し、膨張された燃焼器排気は、ライン１２３でタービン排気としてタービンを出る。タービン１２０は、第１のタービンまたは一次タービンと呼ばれてよい。ライン１２３で一次タービン１２０を出る膨張タービン排気は、復熱式熱交換器１３０に通されてタービン排気を冷却しかつ１つ以上のさらなる流れに熱を提供する。復熱式熱交換器１３０は、第１の熱交換器または一次熱交換器と呼ばれてよい。冷却タービン排気は、ライン１３３で一次熱交換器１３０を出て、タービン排気流中のＣＯ_２の精製のために水分離器１３５に通る。水および任意の同伴要素は、ライン１３７を通して取り出され、実質的に純粋なＣＯ_２は、ライン１３９で水分離器１３５を出る。ライン１３９中の実質的に精製されたＣＯ_２は、まず、コンプレッサ１４０で圧縮され、その後、ライン１４１を通ってポンプ１４５へ入り、ライン１４７に燃焼器１１０へ戻る入力に適した圧力の再循環ＣＯ_２流を形成する。コンプレッサ１４０およびポンプ１４５が図示されているが、要素の１つまたは組み合わせが、再循環ＣＯ_２流の圧縮に使用されてよいことが理解される。例えば、中間冷却多段コンプレッサが利用されてよい。ライン１４７中の再循環ＣＯ_２の一部は、ＣＯ_２生成物ライン１４９を通してシステムから取り出されてよい。加えてまたは代わりに、生成物ＣＯ_２は、異なる圧力でライン１３９および／またはライン１４１から取り出されてよい。ライン１４７中の再循環ＣＯ_２は、一次熱交換器１３０を通って戻ることによって加熱され、燃焼器１１０中へ戻る再循環用のライン１５１として出る。このようにして、ライン１５１は、コンプレッサ１４０から（具体的には、コンプレッサおよびポンプ１４５から）燃焼器１１０へ、一次熱交換器１３０を介して、圧縮二酸化炭素を通すように構成される。所望により、ライン１５１および／またはライン１４７および／またはライン１４１中の再循環ＣＯ_２の一部は、ライン１０３中の酸化剤の希釈剤として使用するために、取り出され、ライン１０３に加えられてよい。

低品位熱源１７０は、循環流に加熱を提供するために利用される。必要な温度範囲の加熱を提供できる任意の熱源が利用されてよい。いくつかの実施形態では、ＣＳＰ加熱ユニットが利用されてよい。さらなる例では、ガスタービンまたは発電方法で典型的に使用される他の既知の熱源が使用されてよい。好ましくは、低品位熱源１７０は、約１００℃～約５５０℃、約１５０℃～約５００℃、または約２００℃～約４５０℃の範囲の温度の加熱された循環流体流を提供するように構成される。循環流体は、必要な温度条件下で流動性を有し、効率的な熱伝達を提供する任意の材料であってよい。例示された実施形態では、２つの流れは混ざらないため、低品位熱の伝達のための循環流体流は、必ずしもタービン排気流と相溶性である必要はない。

図１に示すように、循環流体は、ライン１６９を通して低品位熱源１７０に提供され、メイクアップ流体は、電力生産システム１０の動作中、必要に応じて提供され得る。循環流体は、低品位熱源１７０で所望の温度に加熱され、ライン１７１を通って、ライン１２３中のタービン排気流に熱を伝達する。システム１０は、加熱された循環流体流からの熱を膨張タービン排気流と組み合わせるために構成された少なくとも１つの結合器を含む。結合器は様々な形態を取り得、流れ間での熱伝達および／または流れの直接混合に適した任意の要素であり得る。本明細書の結合器として有用であり得る要素の非限定的な例としては、熱交換器、サイドヒータ、ユニオン、弁、混合ユニット等が挙げられる。

図１は、ライン１７１の循環流体の別経路を示す。循環流体は、一次熱交換器１３０中へ通る前にライン１２３中のタービン排気に加熱を提供するために、ライン１７２を通ってよい。破線で示すように、任意選択のラインヒータ１２９が、ライン１７２からライン１２３への熱伝達を促進するために含まれてよい。したがって、ラインヒータ１２９は二次熱交換器と呼ばれてよい。あるいは、循環流体は、一次熱交換器を通過中にライン１２３中のタービン排気に加熱を提供するために、ライン１７３を通ってよい。好ましくは、ライン１７３中の循環流体は、タービン排気がその熱の大部分を失う前に熱伝達がもたらされるように、一次熱交換器１３０中の箇所に提供される。例えば、タービン排気温度は、ライン１７３中の循環流体から熱が伝達される場合、一次熱交換器１３０を通過中の箇所で、その元の温度の４０％、少なくとも５０％、少なくとも６０％、少なくとも７０％、少なくとも８０％、または少なくとも９０％（例えば、最高９９．９％まで）であってよい。ある実施形態では、ライン１７３中の循環流体は、その熱を、一次タービン排気１３０を通過中にライン１２３中のタービン排気へ伝達してよく、一方、タービン排気の温度は、約１５０℃～約５５０℃、約２００℃～約５００℃、約２５０℃～約４７５℃、または約３００℃～約４５０℃の範囲である。ライン１７１中の循環流体は、ライン１７２だけを通ってよく、ライン１７３だけを通ってよく、またはライン１７２とライン１７３との間で分割されて通ってよい。後者の構成の場合、ライン１７２とライン１７３との間で分割される循環流体の比率を制御するために、スプリッタ（図示せず）が含まれてよい。したがって、タービンの下流かつ一次熱交換器の上流で加熱された循環流体流から熱を伝達することが可能である。あるいは、サイクル中の、一次熱交換器の低温端の上流の箇所で、加熱された循環流体流から熱を伝達することが可能である。

低品位熱源１７０からの加熱された循環流体流は、膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量を増加させるのに使用され得る。膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量は、燃焼器へ戻る圧縮二酸化炭素流を加熱するのに利用され、そのような加熱を提供するために膨張タービン排気流から熱を回収することが望ましい。しかしながら、このようにして回収できる熱の量には明白な限界がある。加熱された循環流体から膨張タービン排気流へ熱を加えることによって、圧縮二酸化炭素流を加熱するために一次熱交換器１３０で取り出すことができる利用可能な熱量を増加させることが可能である。好ましくは、低品位熱源を出る加熱された循環流体流からの熱の追加は、膨張タービン排気流からの利用可能な熱量を、少なくとも５％、少なくとも１０％、または少なくとも２０％増加させるのに十分である。例えば、加熱された循環流体流からの熱の追加は、膨張タービン排気流からの利用可能な熱量を、少なくとも３℃、少なくとも５℃、少なくとも１０℃、少なくとも２０℃、少なくとも５０℃、または少なくとも１００℃（最高３００℃まで）増加させるのに十分であり得る。より具体的には、加熱された循環流体流からの熱の追加は、膨張タービン排気流からの利用可能な熱量を、約１０℃～約３００℃、約２０℃～約２００℃、または約２５℃～約１００℃増加させるのに十分であり得る。利用可能な熱量の増加は、タービンを出る膨張タービン排気流の温度を実質的に一定に保ちながら、加熱された循環流体流から膨張タービン排気流への熱の追加あり、および加熱された循環流体流から膨張タービン排気流への熱の追加なしで、一次熱交換器１３０の高温端を出る圧縮二酸化炭素流の温度を測定することによって計算され得る。いくつかの実施形態では、加熱された循環流体がタービン排気流と混ざるような場合、元のタービン排気温度での総加熱質量流量の有利な増加が提供される。したがって、実施形態例では、一次熱交換器を通ってその低温端へ向かう加熱された流体の質量流量は、タービンを出てすぐの排気流の質量に対して少なくとも５％、少なくとも１０％、少なくとも１５％、少なくとも２０％、少なくとも３０％、少なくとも４０％、少なくとも５０％、少なくとも７５％、または少なくとも９０％（例えば、最大質量増加２００％で）増加され得る。ある実施形態では、一次熱交換器を通ってその低温端へ向かう加熱された流体の質量流量は、約５％～約２００％、約１０％～約１５０％、約２０％～約１００％、または約２５％～約９０％増加され得る。

タービン排気流への熱伝達の後、循環流体は、再加熱のためにライン１７７に通る。任意選択の冷却器１７５が、その温度を低減し、任意選択で、電力生産システム１０で使用するためのさらなる利用可能な熱を取り出すために、ライン１７７に設けられてよい。その後、循環流体はライン１７７を通って低品位熱源へ戻り、所望の温度に再加熱される。

１つ以上の実施形態では、循環流体は、およそ１００℃超の温度で気相を形成するように構成され、より低い温度で液体（例えば、約１５℃～約９０℃、約１８℃～約８０℃、または約２０℃～約７０℃の範囲などの、およそ周囲温度で液体）に変換するように構成された材料であってよい。いくつかの実施形態では、水が循環流体として使用されてよい。他の実施形態では、二酸化炭素が循環流体として使用されてよい。さらなる実施形態では、水と二酸化炭素との混合物が循環流体として利用されてよい。さらに他の実施形態では、既知の冷媒が循環流体として利用されてよい。

図２は、図１に示すシステムに実質的に類似しているが、その加熱をもたらすためにタービン排気流と循環流体が混ざるように構成されている電力生産システムを示す。図２に示すように、循環流体は、ライン１６９を通して低品位熱源１７０に提供され、メイクアップ流体は、電力生産システム１０の動作中、必要に応じて提供され得る。循環流体は、低品位熱源１７０で所望の温度に加熱され、ライン１７１を通って、ライン１２３中のタービン排気流に熱を伝達する。図２は再び、ライン１７１の循環流体の別経路を示す。循環流体は、一次熱交換器１３０中へ通る前にライン１２３中のタービン排気に加熱を提供するために、ライン１７２を通ってよい。循環流体は、一次熱交換器１３０を通過中にライン１２３中のタービン排気に加熱を提供するために、ライン１７３を通ってよい。いずれの場合も、循環流体は、タービン排気と組み合わされて混合流を形成してよい。したがって、ライン１３３で一次熱交換器を出る流れは、循環流体と組み合わされたタービン排気を含む。組み合わされた流れは、タービン排気から水を除去するために水分離器１３５で処理され得、水はライン１３７に出る。水が循環流体として使用される実施形態では、ライン１３７からの水の一部は、低品位熱源１７０へ戻るために、ライン１７８でライン１７７へ回され得る。所望により、スプリッタ、弁、または類似の要素（図２には示されていない）が、ライン１３７中の水の適切な比率の除去を促進するために、ライン１３７に設けられ得る。循環流体が二酸化炭素を含む実施形態では、二酸化炭素は、水分離器１３５の頂部を出るライン１３９から除去され得る。具体的には、ライン１３９からの二酸化炭素の一部は、低品位熱源１７０へ戻るために、ライン１７９でライン１７７へ回され得る。再び、スプリッタ、弁、または類似の要素（図２には示されていない）が、ライン１３９中の二酸化炭素の適切な比率の除去を促進するために、ライン１３９に設けられ得る。１つ以上の実施形態では、低品位熱源へ戻って再循環するための循環流体の分離を促進するために、１つ以上の追加の分離ユニットが含まれてよい。例えば、第１の流体分離ユニット１３６ａが、一次熱交換器と水分離器１３５との間で、タービン排気流からの循環流体の除去のために、ライン１３３に位置してよい。別の例として、第２の流体分離ユニット１３６ｂが、水分離器１３５とコンプレッサ１４０との間で、再循環ＣＯ_２流からの循環流体の除去のために、ライン１３９に位置してよい。さらに別の例として、第３の流体分離ユニット１３６ｃが、水分離器１３５を出る水流からの循環流体の除去のために、ライン１３７に位置してよい。いずれの場合も、低品位熱源１７０中へ通るライン１７７へ除去された循環流体を戻すために、さらなるラインが設けられてよい。

低品位加熱に加えて、さらなる加熱が、本システムおよび方法に提供されてよい。低品位加熱は、圧縮前のタービン排気流への追加加熱の提供に特に有利であり、圧縮された再循環ＣＯ_２流への追加加熱の提供にも有用であり得る。図２を参照すると、追加熱源１９０が設けられ得、熱がライン１９１を介して提供され得、それは、圧縮された再循環ＣＯ_２流への熱伝達に使用され得る加熱流体の流れであってよい。追加熱源１９０からの熱は、任意の箇所でライン１５１中の流れに加えられ得る。したがって、追加熱源からの熱は、再循環ＣＯ_２流が一次熱交換器１３０中で加熱されている間に、または一次熱交換器を通過後、燃焼器１１０中へ通る前に、再循環ＣＯ_２流に加えられ得る。所望により、補助的な熱交換器が、ライン１９１中の流れとライン１５１中の圧縮された再循環ＣＯ_２流との間の熱交換に使用され得る。同様に、サイドヒータが、図３Ａおよび図３Ｂに関連して説明されるものと類似の方法で利用されてよい。追加熱源１９０は、例えば、ＡＳＵ、ボイラからの蒸気流、高温ガスコンプレッサからの流れ等であってよい。

１つ以上の実施形態では、一次熱交換器１３０は、複数の熱交換ユニットで形成されてよい。低品位熱源１７０からの熱は、その後、様々な箇所および様々な方法でライン１２３中のタービン排気に加えられ得る。（図１および図２で別途説明された電力生産システムの一部のみを示す）図３Ａの実施形態例では、タービン排気流は、第１の熱交換ユニット１３０ａ、第２の熱交換ユニット１３０ｂ、および第３の熱交換ユニット１３０ｃを通る。３つの熱交換ユニットが図示されているが、２つの熱交換ユニットが使用されてよく、または４つ以上の熱交換ユニットが利用されてよいことが理解される。図示されるように、第１の熱交換ユニット１３０ａは高温ユニットであり、第２の熱交換ユニット１３０ｂは中温ユニットであり、第３の熱交換ユニット１３０ｃは低温ユニットである。ライン１２３中のタービン排気流は、熱交換ユニットを順次通る。第１の熱交換ユニットを通過後、タービン排気流は第１のサイドヒータ１３２ａを通り、そこで第１のサイドヒータを向流で通されるライン１７１中の循環流体流に接して加熱される。このようにして、タービン排気流は、第１の熱交換ユニット１３０ａと第２の熱交換ユニット１３０ｂとの間の温度範囲で加熱される。

さらなる実施形態例では、図３Ｂに示すように、ライン１２３中のタービン排気流は、第２の熱交換ユニット１３０ｂを通過後、第３の熱交換ユニット１３０ｃを通る前に、第２のサイドヒータ１３２ｂを通る。再び、タービン排気流は、第２のサイドヒータ１３２ｂを向流で通されるライン１７１中の循環流体流に接して加熱される。このようにして、タービン排気流は、第２の熱交換ユニット１３０ｂと第３の熱交換ユニット１３０ｃとの間の温度範囲で加熱される。いくつかの実施形態では、第１のサイドヒータ１３２ａおよび第２のサイドヒータ１３２ｂの両方が存在してよく、ライン１７１中の循環流体は、低品位熱源１７０を出る加熱された循環流体の第１の部分が第１のサイドヒータ１３２ａに通され、低品位熱源を出る加熱された循環流体の第２の部分が第２のサイドヒータ１３２ｂに通されるように分割されてよい。第１の部分と第２の部分との間の比率は、必要に応じて調節され得る。例えば、第１の部分および第２の部分は、約４：１～約１：４、約２：１～約１：２、または約１：１の重量比であり得る。図示されていないが、本開示は、第１の熱交換ユニット中へ通る前にライン１２３中のタービン排気流を加熱するために、サイドヒータが第１の熱交換ユニット１３０ａの上流に位置する実施形態も包含する。

前述と同様に、循環流体がタービン排気流と混合される実施形態で、複数の熱交換ユニットが利用されてよい。図３Ｃに示すように、ライン１２３中のタービン排気流は、第１の熱交換ユニット１３０ａ、第２の熱交換ユニット１３０ｂ、および第３の熱交換ユニット１３０ｃを順次通る。第１のユニオン１３４ａは、第１の熱交換ユニット１３０ａと第２の熱交換ユニット１３０ｂとの間に位置する。ライン１７１中の循環流体流は、第１のユニオン１３４ａでタービン排気流と合流して混合流を形成する。その後、混合流は、第２の熱交換ユニット１３０ｂおよび第３の熱交換ユニット１３０ｃを通り、その後、第１の流体分離ユニット１３６ａに通る。循環流体は分離され、再加熱のために低品位ヒータへ戻るライン１７７に出て、タービン排気流は、本明細書に別途記載されたようなさらなる処理のためにライン１３３に出る。このようにして、タービン排気流は、第１の熱交換ユニット１３０ａと第２の熱交換ユニット１３０ｂとの間の温度範囲で加熱される。

第２のユニオン１３４ｂが第２の熱交換ユニット１３０ｂと第３の熱交換ユニット１３０ｃとの間に位置する、さらなる実施形態例を図３ｄに示す。ライン１７１中の循環流体流は、第２のユニオン１３４ｂでタービン排気流と合流して混合流を形成する。その後、混合流は、第３の熱交換ユニット１３０ｃを通り、その後、第１の流体分離ユニット１３６ａに通る。循環流体は分離され、再加熱のために低品位ヒータへ戻るライン１７７に出て、タービン排気流は、本明細書に別途記載されたようなさらなる処理のためにライン１３３に出る。このようにして、タービン排気流は、第２の熱交換ユニット１３０ｂと第３の熱交換ユニット１３０ｃとの間の温度範囲で加熱される。いくつかの実施形態では、第１のユニオン１３４ａおよび第２のユニオン１３４ｂの両方が存在してよく、ライン１７１中の循環流体は、低品位熱源１７０を出る加熱された循環流体の第１の部分が第１のユニオンに通され、低品位熱源を出る加熱された循環流体の第２の部分が第２のユニオンに通されるように分割されてよい。第１の部分と第２の部分との間の比率は、必要に応じて調節され得、上に記載されたような範囲であり得る。図示されていないが、本開示は、第１の熱交換ユニット中へ通る前にライン１２３中のタービン排気流を加熱するために、ユニオンが第１の熱交換ユニット１３０ａの上流に位置する実施形態も包含する。

前述のシステムおよび方法は、（太陽熱加熱システムなどの）低品位熱源の、ＣＯ_２作動流を利用するシステムおよび方法との統合に特に有利である。しかしながら、そのようなシステムおよび方法は、高圧と低圧との間でＣ_ｐ値の差を有する任意の作動流体に使用されてよいことが理解される。

当業者であれば、前述の説明および付随する図面に示される教示の利益を有して本開示の主題に関連する、本開示の主題の多くの変更形態および他の実施形態を思いつくであろう。それゆえ、本開示は、本明細書に記載される具体的な実施形態に限定されるものではなく、変更形態および他の実施形態が添付の特許請求の範囲に含まれることが意図されていることを理解されたい。明細書において具体的な用語が用いられているが、それらは単に一般的かつ記述的な意味で使用されており、限定を目的としていない。

Claims (17)

1. 発電のための方法であって、前記方法は、
   圧縮二酸化炭素流の存在下、燃焼器中で燃料を酸化剤で燃焼させて圧縮燃焼生成物流を形成することと、
   前記圧縮燃焼生成物流をタービンで膨張させて発電しかつ膨張燃焼生成物流を提供することと、
   前記膨張燃焼生成物流を一次熱交換器に通してそこから利用可能な熱量を回収し、かつ冷却タービン排気流を形成することと、
   前記冷却タービン排気流から水を除去して二酸化炭素流を提供することと、
   前記二酸化炭素流を圧縮して圧縮二酸化炭素流を形成することと、
   前記圧縮二酸化炭素流を前記燃焼器へ戻して再循環させることと、
   低品位熱源で循環流体流を加熱して加熱された循環流体流を形成することと、
   前記加熱された循環流体流を使用して前記膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量を増加させることと、
   を含み、
   前記加熱された循環流体流を使用して前記膨張燃焼生成物流中の利用可能な熱量を増加させた後、前記循環流体流は、再加熱されるために前記低品位熱源へ戻されて再循環され、
   以下の条件：１）前記熱は、前記タービンの下流かつ前記一次熱交換器の上流で前記加熱された循環流体流から伝達される、および、２）前記加熱された循環流体流は、前記タービンの下流かつ前記一次熱交換器の上流で膨張タービン排気流と混合される、のうちの１つが当てはまる、方法。
2. 条件１が当てはまり、かつ、膨張タービン排気流および前記加熱された循環流体流は二次熱交換器に通される、請求項１に記載の方法。
3. 前記加熱された循環流体流は前記一次熱交換器に通される、請求項１に記載の方法。
4. 前記加熱された循環流体流は、前記膨張タービン排気流が前記一次熱交換器を通っている間に前記膨張タービン排気流と混合される、請求項１に記載の方法。
5. 前記膨張タービン排気流と混合される前記循環流体流の少なくとも一部は、前記一次熱交換器を通過後、前記膨張タービン排気流から分離される、請求項４に記載の方法。
6. 前記循環流体と混合された膨張タービン排気流は、前記一次熱交換器の下流の分離ユニットに通される、請求項５に記載の方法。
7. 前記一次熱交換器を通過後、前記膨張タービン排気流から分離される前記循環流体の少なくとも一部は、再加熱されるために前記低品位熱源へ戻されて再循環される、請求項５に記載の方法。
8. 前記循環流体流は水を含む、請求項１に記載の方法。
9. 前記循環流体流は二酸化炭素を含む、請求項１に記載の方法。
10. 前記一次熱交換器は複数の熱交換ユニットを含む、請求項１に記載の方法。
11. サイドヒータが第１の熱交換ユニットと第２の熱交換ユニットとの間に位置し、前記膨張タービン排気流は前記サイドヒータを通り、前記加熱された循環流体流は、前記膨張タービン排気流に熱を提供するために前記サイドヒータを通る、請求項１０に記載の方法。
12. 前記加熱された循環流体流は、前記複数の熱交換ユニットの２つの熱交換ユニットの間で前記膨張タービン排気流と混合される、請求項１０に記載の方法。
13. 前記低品位熱源は太陽熱ヒータである、請求項１に記載の方法。
14. 発電のためのシステムであって、前記システムは、
    燃料、酸化剤、および圧縮二酸化炭素流を受け取るように構成された燃焼器と、
    前記燃焼器から受け取られた燃焼器排気流を膨張させるように構成されたタービンと、
    前記タービンから受け取られた膨張タービン排気流から利用可能な熱量を回収するように構成された一次熱交換器と、
    前記一次熱交換器から受け取られた膨張タービン排気流から水を除去するように構成された分離器と、
    前記分離器から受け取られた二酸化炭素流を圧縮するように構成されたコンプレッサと、
    前記コンプレッサから前記燃焼器へ、前記一次熱交換器を介して、圧縮二酸化炭素を通すように構成されたラインと、
    加熱された循環流体流を提供するように構成された低品位熱源と、
    前記加熱された循環流体流からの熱を前記膨張タービン排気流と組み合わせるために構成された少なくとも１つの結合器と、
    を含み、
    前記少なくとも１つの結合器は、前記タービンの下流かつ前記一次熱交換器の上流に位置する二次熱交換器を含み、前記二次熱交換器は、前記加熱された循環流体流と前記膨張タービン排気流との間で熱交換するために構成される、システム。
15. 前記一次熱交換器は複数の熱交換ユニットを含む、請求項１４に記載のシステム。
16. 前記結合器は、前記複数の熱交換ユニットの２つの熱交換ユニットの間に位置する、請求項１５に記載のシステム。
17. 前記低品位熱源は太陽熱ヒータである、請求項１４に記載のシステム。

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