JP7106923B2 - エンジンの排気ガス状態推定方法及び触媒異常判定方法、並びに、エンジンの触媒異常判定装置 - Google Patents

Description

本発明は、エンジンの排気ガス状態推定方法及び触媒異常判定方法、並びに、エンジンの触媒異常判定装置に関する技術分野に属する。

従来より、エンジンの排気通路に設けられ、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、選択還元型ＮＯｘ触媒に、還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを備えるエンジンが知られている。

例えば、特許文献１には、内燃機関（エンジン）の排気通路に設けられ、アンモニアを還元剤とする選択還元型ＮＯｘ触媒と、選択還元型ＮＯｘ触媒に流れ込む排気中にアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給する還元剤供給部と、選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路に配設され、排気中のアンモニアもＮＯｘとして検出するＮＯｘセンサとを備え、ＮＯｘセンサの検出値に基づいて、選択還元型ＮＯｘ触媒の劣化判定を行うものにおいて、選択還元型ＮＯｘ触媒から流出するアンモニアの量を推定し、アンモニアの流出量が多い場合には、劣化判定においてＮＯｘセンサの検出値の利用を制限するか、又は、劣化判定自体を禁止することが開示されている。

また、特許文献１には、選択還元型ＮＯｘ触媒の温度が上昇すると、選択還元型ＮＯｘ触媒へのアンモニアの吸着量が増大して、アンモニアの吸着量が過剰になると、アンモニアが該選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路に排出されやすくなることが開示されている。

特開２０１４－１０９２２４号公報

ところが、本願発明者らの検討によれば、選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量（以下、アンモニアのスリップ量ということがある）は、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニアの吸着反応速度と脱離反応速度とのバランスによって決まることが判明した。すなわち、アンモニアの吸着反応速度が脱離反応速度によりも大きいときには、見かけ上、アンモニアの吸着反応が支配的になって、アンモニアのスリップ量が少なくなる一方で、アンモニアの脱離反応速度が吸着反応速度よりも大きいときには、見かけ上、アンモニアの脱離反応が支配的になって、アンモニアのスリップ量が多くなる。このことから、アンモニアのスリップ量は、アンモニアの吸着反応速度及び脱離反応速度の少なくとも一方に影響するパラメータを考慮する必要がある。

本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、選択還元型ＮＯｘ触媒を有するエンジンにおいて、該選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量の推定精度を向上させることにある。

上記の目的を達成するために、本発明では、エンジンの排気通路に設けられ、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、該選択還元型ＮＯｘ触媒に、上記還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを有するエンジンの排気ガス状態推定方法を対象として、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を取得するアンモニア濃度取得工程と、上記アンモニア濃度取得工程で取得したアンモニア濃度に基づいて、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量である、アンモニアのスリップ量を推定するスリップ量推定工程と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定工程と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒の温度を検出する触媒温度検出工程と、を備え、上記スリップ量推定工程は、上記アンモニア濃度取得工程で取得したアンモニア濃度に加えて、上記アンモニア吸着量推定工程で推定された推定アンモニア吸着量、及び、上記触媒温度検出工程で検出された検出触媒温度に基づいて、上記スリップ量を推定する工程であり、上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定する、ようにした。

すなわち、選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度は、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニアの吸着反応速度に影響するパラメータであり、上記アンモニア濃度が低いと、吸着反応が抑制されるため、吸着反応速度が低くなって、アンモニアのスリップ量が多くなる。このことから、上記アンモニア濃度を考慮することにより、アンモニアのスリップ量を精度良く推定することができるようになる。

さらに、選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニアの吸着量は、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニアの吸着反応速度及び脱離反応速度に影響するパラメータであり、選択還元型ＮＯｘ触媒の温度は、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニアの脱離反応速度に影響するパラメータである。したがって、推定アンモニア吸着量と検出触媒温度と排気ガスの流量とに基づいてアンモニアのスリップ量を推定することで、エンジンの運転状態に拘わらず、アンモニアのスリップ量をより一層精度良く推定することができるようになる。

上記エンジンの排気ガス状態推定方法の一実施形態では、上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度の変化に対する上記スリップ量の変化が線形になるように該スリップ量を推定する。

特に、上記スリップ量推定工程において、上記スリップ量推定工程において、最小アンモニア濃度から最大アンモニア濃度に至るまで、上記アンモニア濃度の変化に対する上記スリップ量の変化が線形になるように該スリップ量を推定する、ことが好ましい。

このようにアンモニア濃度の変化に対するスリップ量の変化が線形になるようにスリップ量を推定することにより、アンモニアのスリップ量を容易に推定することができるとともに、スリップ量をより一層精度良く推定することができる。

上記エンジンの排気ガス状態推定方法の他の実施形態において、上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定するとともに、同一の上記アンモニア濃度及び同一の上記検出触媒温度で比較したときに、上記推定アンモニア吸着量が多いときには、該推定アンモニア吸着量が少ないときに比べて、上記スリップ量を多く推定する一方、同一の上記アンモニア濃度及び同一の上記推定アンモニア吸着量で比較したときに、上記検出触媒温度が高いときには、該検出触媒温度が低いときに比べて、上記スリップ量を多く推定する、ことが好ましい。

このことにより、アンモニアのスリップ量をより一層精度良く推定することができるようになる。

このように上記スリップ量を推定する場合において、上記スリップ量推定工程は、上記推定アンモニア吸着量及び上記検出触媒温度に基づいて推定した仮のスリップ量に対して、上記アンモニア濃度に基づいて補正して、上記スリップ量を推定する工程である、ことが好ましい。

このことにより、推定アンモニア吸着量及び検出触媒温度に基づくスリップ量の検討と、アンモニア濃度に基づくスリップ量の検討とを別々に行って、開発工数を削減することができる。また、アンモニアのスリップ量の推定精度は確保することができる。

上記他の実施形態において、上記エンジンは、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも上流側に配設され、排気ガス中のＮＯｘを吸蔵しかつ吸蔵したＮＯｘを還元可能な吸蔵還元型ＮＯｘ触媒と、上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元すべく、排気ガスの空燃比を理論空燃比近傍又は理論空燃比よりもリッチな空燃比にするＮＯｘ触媒再生制御手段と、を更に有し、上記ＮＯｘ触媒再生制御手段により上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元したときに、上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒から排気ガス中に排出されたアンモニア量を推定する還元時アンモニア発生量推定工程を更に備え、上記アンモニア吸着量推定工程は、上記還元剤供給手段で供給されたアンモニアの量又はアンモニアの前駆体の量と、上記還元時アンモニア発生量推定工程で推定されたアンモニア量とに基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定する工程である、ことが好ましい。

すなわち、排気ガスの空燃比を理論空燃比近傍又は理論空燃比よりもリッチな空燃比にすることで、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元する反応には、ＮＯｘと排気ガス中のＨＣとの反応が含まれる。このため、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元する過程では、ＨＣの水素とＮＯｘの窒素とが反応してアンモニアが発生する。選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量の推定精度を高くするには、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元したことにより発生したアンモニア量も考慮することが好ましい。よって、上記のような構成とすることにより、アンモニア吸着量推定工程における、選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量の推定精度を向上させることができ、延いては、アンモニアのスリップ量の推定精度をより一層向上させることができる。

本発明の別の側面では、上記エンジンの排気ガス状態推定方法を用いた、エンジンの触媒異常判定方法を対象として、上記エンジンは、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側に設けられかつ排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するＮＯｘセンサを更に有し、上記ＮＯｘセンサの上記出力値に基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があるか否かの異常判定をする異常判定工程を備え、上記異常判定工程は、上記スリップ量推定工程において推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときには、上記異常判定を制限する異常判定制限工程を含むものとする。

この構成によると、ＮＯｘセンサは、排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するため、排気ガス中のアンモニア量が多いときには、ＮＯｘ量が少ない場合であっても、排気ガス中のＮＯｘ量が多いとみなしてしまう。このため、ＮＯｘセンサの出力値に基づいて、選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があるか否かの異常判定をする場合、排気ガス中のＮＯｘ量が少ない場合であっても、選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があると誤判定をしてしまうおそれがある。そこで、スリップ量推定工程において推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときには、上記異常判定を制限することによって、排気ガス中のＮＯｘ量が少ない場合において、選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があると誤判定してしまうのを抑制することができる。

本発明の更に別の側面では、エンジンの排気通路に設けられ、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に、上記還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを有するエンジンの触媒異常判定装置を対象として、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を取得するアンモニア濃度取得手段と、上記アンモニア濃度取得手段により取得したアンモニア濃度に基づいて、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量である、アンモニアのスリップ量を推定するスリップ量推定手段と、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側に設けられ、排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するＮＯｘセンサと、上記ＮＯｘセンサの上記出力値に基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があるか否かの異常判定をする異常判定手段と、上記スリップ量推定手段で推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときに、上記異常判定手段の上記異常判定を制限する異常判定制限手段と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定手段と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒の温度を検出する触媒温度検出手段と、を備え、上記スリップ量推定手段は、上記アンモニア濃度取得手段で取得したアンモニア濃度に加えて、上記アンモニア吸着量推定手段によって推定された推定アンモニア吸着量、及び、上記触媒温度検出工程で検出された検出触媒温度に基づいて、上記スリップ量を推定し、上記スリップ量推定手段は、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定するように構成されているものとする。

この構成においても、ＮＯｘセンサは、排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するため、異常判定手段は、排気ガス中のＮＯｘ量が少ない場合であっても、選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があると誤判定をしてしまうおそれがある。そこで、スリップ量推定手段において推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときには、上記異常判定を制限することによって、排気ガス中のＮＯｘ量が少ない場合において、選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があると誤判定してしまうのを抑制することができる。また、スリップ量推定手段においてはアンモニアのスリップ量を精度良く推定することができる。

以上説明したように、本発明によると、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニアの吸着反応速度に影響するパラメータである、選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度に基づいて、アンモニアのスリップ量を推定するようにしたことにより、アンモニアのスリップ量を精度良く推定することができるようになる。

本発明の実施形態に係るエンジンの触媒異常判定装置が適用されたエンジンシステムの概略構成図である。 エンジンシステムの制御系を示すブロック図である。 パッシブＤｅＮＯｘ制御及びアクティブＤｅＮＯｘ制御の制御マップを示す図である。 排気ガスを浄化する触媒を選択する際のフローチャートである。 ＤｅＮＯｘ制御を実行する際のフローチャートの一部である。 ＤｅＮＯｘ制御を実行する際のフローチャートの残部である。 ＮＯｘセンサのＮＯｘ検出原理を示す模式図である。 ＳＣＲ触媒からのアンモニアのスリップ量を推定する処理動作を示すフローチャートである。 ＳＣＲ触媒のアンモニア吸着量とＳＣＲ触媒の温度とに基づくアンモニアのスリップ量を示すマップである。 図９に示すマップにおいてＳＣＲ触媒のアンモニア吸着量に対するアンモニアのスリップ量を示すマップである。 図１０に示すマップにおいてアンモニアのスリップ量が少ない領域を拡大したマップである。 ＳＣＲ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度とそれにに基づく補正係数との関係を示すマップである。 ＳＣＲ触媒の異常判定の処理動作を示すフローチャートである。 ＳＣＲ触媒の異常判定における各パラメータの時間変化を模式的に示すタイムチャートである。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

図１は、本発明の実施形態に係るエンジンの異常判定装置が適用されたエンジンシステム２００を示す。エンジンシステム２００は、ディーゼルエンジンとしてのエンジンＥと、エンジンＥに吸気を供給する吸気系ＩＮと、エンジンＥに燃料を供給するための燃料供給系ＦＳと、エンジンＥの排気ガスを排出するＥＸと、エンジンシステム２００に関する各種の状態を検出するセンサ１００～１１９とを有する。また、エンジンシステム２００には、該エンジンシステム２００の制御を行うＰＣＭ（Ｐｏｗｅｒ－ｔｒａｉｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｍｏｄｕｌｅ）６０（図２参照）と、後述する尿素インジェクタ５１の制御を行うＤＣＵ（Ｄｏｓｉｎｇ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｕｎｉｔ）７０とが設けられている。このエンジンシステム２００は車両に設けられるエンジンシステムであり、エンジンＥは該車両の駆動源として用いられる。

吸気系ＩＮは、吸気が通過する吸気通路１を有する。この吸気通路１には、上流側から順に、エアクリーナ３と、第１ターボ過給機５のコンプレッサと、第２ターボ過給機６のコンプレッサと、インタークーラ８と、スロットルバルブ７と、サージタンク１２とが設けられている。また、吸気通路１には、第２ターボ過給機６のコンプレッサをバイパスする吸気バイパス通路１ａと、吸気バイパス通路１ａを開閉する吸気バイパスバルブ６ａとが設けられている。

吸気通路１におけるエアクリーナ３の直下流側の通路には、吸入空気量を検出するエアフローセンサ１０１及び吸気温度を検出する第１吸気温度センサ１０２が設けられている。吸気通路１における第１ターボ過給機５と第２ターボ過給機６との間の通路には、吸気の圧力を検出する第１吸気圧センサ１０３が設けられている。吸気通路１におけるインタークーラ８の直下流側の通路には、インタークーラ８を通過した吸気の温度を検出する第２吸気温度センサ１０６が設けられている。スロットルバルブ７には、該スロットルバルブ７の開度を検出するポジションセンサ１０５が設けられている。サージタンク１２には、吸気マニホールドにおける吸気の圧力を検出する第２吸気圧センサ１０８が設けられている。

エンジンＥは、吸気通路１の吸気マニホールドから供給された吸気を燃焼室１７内に導入するための吸気バルブ１５と、燃焼室１７に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁２０と、通電により発熱する発熱部を燃焼室１７内に備えたブロープラグ２１と、燃焼室１７内での混合気の燃焼により往復運動するピストン２３と、燃焼室１７内での混合気の燃焼により発生した排気ガスを排気通路４１に排出するための排気バルブ２７とを有する。ピストン２３は、コンロッド２４を介してクランクシャフト２５と連結されている。クランクシャフト２５は、ピストン２３の往復運動により回転される。

エンジンＥには、クランクシャフトの回転角を検出するクランク角センサ１００が設けられている。ＰＣＭ６０（図２参照）は、クランク角センサ１００からの検出信号に基づいて、エンジン回転数を取得する。

燃料系ＦＳは、燃料を貯蔵する燃料タンク３０と、燃料タンク３０から燃料噴射弁２０に燃料を供給するための燃料供給通路３８とを有する。燃料供給通路３８には、上流側から順に、低圧燃料ポンプ３１と、高圧燃料ポンプ３３と、コモンレール３５とが設けられている。

排気系ＥＸは、排気ガスが通路する排気通路４１を有する。排気ガス通路４１には、上流側から順に、第２ターボ過給機６のタービンと、第１ターボ過給機５のタービンと、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５と、ＤＰＦ（Ｄｉｅｓｅｌ ｐａｔｉｃｕｌａｔｅ Ｆｉｌｔｅｒ）４６と、ＤＰＦ４６の下流側の排気通路４１中に尿素を噴射する尿素インジェクタ５１と、尿素インジェクタ５１から噴射された尿素を用いてＮＯｘを浄化するＳＣＲ（Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）触媒４７と、ＳＣＲ触媒４７から排出された未反応のアンモニアを酸化させて浄化するスリップ触媒４８と、が設けられている。また、排気通路４１には、第２ターボ過給機６のタービンをバイパスする排気バイパス通路４１ａと、この排気バイパス通路４１ａを開閉する排気バイパスバルブ６ｂとが設けられている。さらに、排気通路４１には、第１ターボ過給機５のタービンをバイパスするウェイストゲート通路４１ｂと、このウェイストゲート通路４１ｂを開閉するウェイストゲートバルブ５ａとが設けられている。

吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５は、排気ガスの空燃比が理論空燃比よりも大きいリーンな状態（空気過剰率λがλ＞１）において排気ガス中のＮＯｘを吸蔵し、吸蔵したＮＯｘを、排気ガスの空燃比が理論空燃比近傍である状態（λ≒１）あるいは理論空燃比よりも小さいリッチな状態（λ＜１）において還元する、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒（ＮＳＣ：ＮＯｘ Ｓｔｏｒａｇｅ Ｃａｔａｌｙｓｔ）である。また、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５は、ＮＳＣとしての機能だけでなく、排気ガス中の酸素を用いて炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）などを酸化して水と二酸化炭素に変化させるディーゼル触媒（ＤＯＣ：Ｄｉｅｓｅｌ Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ Ｃａｔａｌｙｓｔ）としての機能も有するように構成されている。詳しくは、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５は、ＤＯＣの触媒層の表面に、ＮＳＣの触媒材がコーティングされることで形成されている。

ＤＰＦ４６は、排気中の粒子状物質（ＰＭ：Ｐａｔｉｃｕｌａｔｅ Ｍａｔｔｅｒ）を捕集するフィルタである。ＤＰＦ４６に捕集されたＰＭは、高温に晒されかつ酸素の供給を受けることで燃焼し、ＤＰＦ４６から除去されるようになっている。

ＳＣＲ触媒４７は、尿素インジェクタ５１から噴射された尿素から生成されたアンモニアを吸着し、この吸着したアンモニアを排気ガス中のＮＯｘと反応（還元）させて浄化する。このことから、ＳＣＲ触媒４７は、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒に相当し、尿素インジェクタ５１は、還元剤としての、アンモニアの前駆体である尿素を供給可能な還元剤供給手段に相当する。ＳＣＲ触媒４７は、アンモニアによってＮＯｘを還元する触媒金属を、アンモニアをトラップする（アンモニアが吸着される）ゼオライトに担持させて構成されている。

吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５とＳＣＲ触媒４７とは、いずれもＮＯｘを浄化可能な触媒であるが、ＮＯｘの浄化率（ＮＯｘ吸蔵率）が高くなる温度が互いに異なっている。詳しくは、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のＮＯｘ浄化率は、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の温度が比較的低温のときに高くなる一方、ＳＣＲ触媒４７のＮＯｘ浄化率は、ＳＣＲ触媒４７の温度（以下、ＳＣＲ触媒温度という）が比較的高温のときに高くなる。

排気通路４１における第２ターボ過給機６よりも上流側の通路には、排気ガスの圧力を検出する排気圧センサ１０９及び排気ガスの温度を検出する第１排気温度センサ１１０が設けられている。排気通路４１における第１ターボ過給機５の直下流側の通路には、排気ガス中の酸素濃度を検出するＯ２センサ１１１が設けられている。排気通路４１における吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の周辺には、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の直上流側の通路における排気ガスの温度を検出する第２排気温度センサ１１２と、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５とＤＯＣ４６との間の通路における排気ガスの温度を検出する第３排気温度センサ１１３と、ＤＰＦ４６の直上流側の通路とＤＰＦ４６の直下流側の通路との圧力差を検出する差圧センサ１１４と、ＤＰＦ４６の直下流側の通路における排気ガスの温度を検出する第４排気温度センサ１１５と、ＤＰＦ４６の直下流側の通路でかつ尿素インジェクタ５１よりも上流側の位置におけるＮＯｘの濃度を検出する第１ＮＯｘセンサ１１６と、が設けられている。また、排気通路４１におけるＳＣＲ触媒４７の周辺には、ＳＣＲ触媒温度を検出する触媒温度センサ１１７と、ＳＣＲ触媒４７の直下流側の通路におけるＮＯｘの濃度を検出する第２ＮＯｘセンサ１１８と、が設けられている。さらに、排気通路４１には、スリップ触媒４８の直上流側の通路における排気ガス中のＰＭを検出するＰＭセンサ１１９が設けられている。詳しくは後述するが、少なくとも第２ＮＯｘセンサ１１８は、排気ガス中のＮＯｘ量だけでなく、アンモニア量に応じても出力値が変化するＮＯｘセンサである。

本実施形態におけるエンジンシステム２００は、排気ガスの一部を吸気に還流させるＥＧＲ装置４３を更に有する。ＥＧＲ装置４３は、排気通路４１における排気バイパス通路４１ａの上流端よりも上流側の通路と、吸気通路１におけるスロットルバルブ７とサージタンク１２との間の通路とを接続するＥＧＲ通路４３ａと、ＥＧＲ通路４３ａを通過する排気ガスを冷却するためのＥＧＲクーラ４３ｂと、ＥＧＲ通路４３ａを開閉する第１ＥＧＲバルブ４３ｃとを有する。また、ＥＧＲ装置４３は、ＥＧＲクーラ４３ｂをバイパスするＥＧＲクーラバイパス通路４３ｄと、ＥＧＲクーラバイパス通路を開閉する第２ＥＧＲバルブ４３ｅとを有する。

本実施形態のエンジンシステム２００は、主として、車両に搭載されたＰＣＭ６０によって制御される。ＰＣＭ６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、Ｉ／Ｏバス等で構成されるマイクロプロセッサである。ＣＰＵは、コンピュータプログラム（ＯＳ等の基本制御プログラム、及び、ＯＳ上で起動されて特定機能を実現するアプリケーションプログラムを含む）を実行する中央演算処理装置である。ＲＯＭは、種々のコンピュータプログラムやデータ、後述のマップが格納されたメモリである。ＲＡＭは、ＣＰＵが一連の処理を行う際に使用される処理領域が設けられるメモリである。Ｉ／Ｏバスは、ＰＣＭ６０に対して電気信号の入出力をする入出力バスである。

ＰＣＭ６０には、各種センサ１００～１１９の検出信号が入力される。また、ＰＣＭ６０には、上記車両のアクセルペダル（図示省略）の操作量に対応したアクセル開度を検出するアクセル開度センサ１５０、及び、上記車両の車速を検出する車速センサ１５１のそれぞれが出力した検出信号が入力される。ＰＣＭ６０は、入力された信号に基づいて、主に、スロットルバルブ７、燃料噴射弁２０、グロープラグ２１、第１ＥＧＲバルブ４３ｃ及び第２ＥＧＲバルブ４３ｅの作動を制御する。また、ＰＣＭ６０は、ＤＣＵ７０に出力信号を送ることで、ＤＣＵ７０を介して尿素インジェクタ５１の作動を制御する。ＤＣＵ７０も、ＰＣＭ６０と同様の構成である。ＰＣＭ６０は、ＤＣＵ７０を介さず直接に尿素インジェクタ５１の作動を制御してもよい。

尚、詳しくは後述するが、ＰＣＭ６０は、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定部６１と、排気通路４１のＳＣＲ触媒４７よりも下流側の通路における排気ガス中のアンモニア量を推定するスリップ量推定部６２と、第２ＮＯｘセンサ１１８の出力値に基づく異常判定条件により、エンジンシステム２００に異常があるか否かの異常判定をする異常判定部６３と、該異常判定部６３による異常判定を制限する異常判定制限部６４と、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を取得するアンモニア濃度取得部６５（アンモニア濃度取得手段）と、を備えている。

〈通常の燃料噴射制御〉
ＰＣＭ６０は、後述するＤｅＮＯｘ制御を実施しない通常の燃料噴射制御では、燃焼室１７内の混合気の空燃比が、理論空燃比よりもリーンな状態（λ＞１）になるように、燃料噴射弁２０を制御する。また、ＰＣＭ６０は、通常の燃料噴射制御では、ＤｅＮＯｘ制御において実施されるポスト噴射は停止させてメイン噴射のみを実行させる。

ＰＣＭ６０は、通常の燃料噴射制御では、車両の運転状態に応じてメイン噴射における燃料の噴射量を設定する。具体的には、まず、ＰＣＭ６０は、各種センサ１００～１１９，１５０，１５１からの入力信号を取得する。次に、ＰＣＭ６０は、取得された上記アクセルペダルの操作等を含む車両の運転状態に基づいて、目標加速度を設定する。次いで、ＰＣＭ６０は、決定された目標加速度を実現するためのエンジンＥの目標トルクを決定する。そして、ＰＣＭ６０は、決定された目標トルクをエンジンＥから出力させるべく、当該目標トルク及びエンジン回転数に基づいて、燃料噴射弁２０から噴射させるべき噴射量を算出する。

また、ＰＣＭ６０は、通常の燃料噴射制御では、車両の運転状態に応じてメイン噴射の噴射タイミングを設定する。

その後、ＰＣＭ６０は、設定された噴射量及び噴射タイミングとなるように、燃料噴射弁２０を制御する。

〈ＤｅＮＯｘ制御〉
次に、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５に吸蔵されたＮＯｘ（以下、吸蔵ＮＯｘということがある）を吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５から離脱させるＤｅＮＯｘ制御について説明する。

本実施形態では、ＰＣＭ６０は、ＮＯｘ吸蔵量が第１所定吸蔵量以上であるときには（例えば、ＮＯｘ吸蔵量が吸蔵限界付近にあるときには）、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５に吸蔵されたＮＯｘをほぼ０にまで低下させるために、ＤｅＮＯｘ制御を実行する。また、本実施形態では、ＰＣＭ６０は、ＮＯｘ吸蔵量が第１所定吸蔵量未満であっても、ＮＯｘ吸蔵量が第１所定吸蔵量よりも少ない第２所定吸蔵量以上でありかつ車両の加速により排気ガスの空燃比がリッチ側に変化するときには、ＤｅＮＯｘ制御を実行することがある。以下の説明では、ＮＯｘ吸蔵量が第１所定吸蔵量以上であるときに実行するＤｅＮＯｘ制御をアクティブＤｅＮＯｘ制御といい、ＮＯｘ吸蔵量が第２所定吸蔵量以上でありかつ車両の加速により排気ガスの空燃比がリッチ側に変化するときに実行するＤｅＮＯｘ制御をパッシブＤｅＮＯｘ制御という。これらを区別しないときには、単に、ＤｅＮＯｘ制御という。

上述したように、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５は、排気ガスの空燃比が理論空燃比近傍である状態（λ≒１）あるいは理論空燃比よりも小さいリッチな状態（λ＜１）において、吸蔵ＮＯｘが還元される。このため、ＤｅＮＯｘ制御では、吸蔵ＮＯｘを還元するためには、排気ガスの空燃比を通常運転時よりも低下させる必要がある。そこで、本実施形態では、メイン噴射に加えてポスト噴射を実行することで、排気ガスの空燃比を低下させて吸蔵ＮＯｘを還元させる。尚、ＤｅＮＯｘ制御時の空気過剰率λは、例えば、λ＝０．９４～１．０６程度である。

ポスト噴射における燃料の噴射量（以下、単にポスト噴射量という）は、エンジンＥの運転状態に基づいて設定される。具体的には、まず、ＰＣＭ６０は、少なくとも、エアフローセンサ１０１によって検出された吸入空気量、Ｏ２センサ１１１によって検出された排気ガス中の酸素濃度、上記の燃料噴射制御において算出されたメイン噴射でお噴射量を取得する。さらに、ＰＣＭ６０は、所定のモデルなどにより求められた、ＥＧＲ装置４３によって吸気系ＩＮに還流される排気ガス量（ＥＧＲ量）も取得する。

次に、ＰＣＭ６０は、取得された新気量及びＥＧＲガス量に基づき、エンジンＥに導入される空気量を算出する。そして、ＰＣＭ６０は、算出された空気量から、エンジンＥに導入される空気の酸素濃度を算出する。

次いで、ＰＣＭ６０は、排気ガスの空燃比を理論空燃比近傍あるいは理論空燃比以下の目標空燃比（以下、目標ＤｅＮＯｘ空燃比という）にするのに必要なポスト噴射量を算出する。すなわち、ＰＣＭ６０は、排気ガスの空燃比を目標ＤｅＮＯｘ空燃比にするためにメイン噴射の噴射量に加えてどれだけの量の燃料をポスト噴射で噴射すればよいかを決定する。このとき、ＰＣＭ６０は、Ｏ２センサ１１１によって検出された酸素濃度と、エンジンＥに導入される空気の酸素濃度との差を考慮して、ポスト噴射量を算出する。

本実施形態では、パッシブＤｅＮＯｘ制御は、車両の加速により排気ガスの空燃比がリッチ側に変化するときに実行されるため、排気ガスの空燃比を目標ＤｅＮＯｘ空燃比にするために必要な燃料の噴射量は、パッシブＤｅＮＯｘ制御の方がアクティブＤｅＮＯｘ制御に比べて少なくなる。このため、パッシブＤｅＮＯｘ制御を出来る限り高頻度で行って、アクティブＤｅＮＯｘ制御の頻度を少なくすれば、ＤｅＮＯｘ制御による燃費の悪化を抑制することができる。

ポスト噴射における燃料の噴射タイミングについては、本実施形態では、ＤｅＮＯｘ制御の形態によって噴射タイミングが変更される。具体的には、ＰＣＭ６０は、アクティブＤｅＮＯｘ制御を実行するときには、ポスト噴射された燃料が燃焼室１７内において燃焼されるタイミングに設定する。一方で、パッシブＤｅＮＯｘ制御を実行するときには、ポスト噴射された燃料が筒内において燃焼されずに未燃燃料として排気通路４１に排出されるタイミングに設定する。

ここで、アクティブＤｅＮＯｘ制御及びパッシブＤｅＮＯｘ制御のそれぞれを実行する運転条件について図３を参照して説明する。図３は、横軸にエンジン回転数を示し、縦軸にエンジン負荷を示している。また、図３において、曲線Ｌ１は、エンジンＥの最大トルク線を示している。

本実施形態では、ＰＣＭ６０は、エンジン負荷が第１所定負荷Ｌｏ１以上かつ第２所定負荷Ｌｏ２（＞第１所定負荷Ｌｏ１）未満である中負荷域であるとともに、エンジン回転数が第１所定回転数Ｎ１以上かつ第２所定回転数Ｎ２（＞第１所定回転数Ｎ１）未満である中回転域であるとき、すなわち、図３に示す第１運転領域Ｒ１において、アクティブＤｅＮＯｘ制御を実行する。これは、空気と燃料が適切に混合された状態で着火が生じるようにして、スモーク及びＨＣの発生を抑制するためである。このために、例えば、アクティブＤｅＮＯｘ制御時には適量のＥＧＲガスを導入することで、ポスト噴射された燃料の着火を効果的に遅延させるようにしてもよい。

尚、アクティブＤｅＮＯｘ制御時にＨＣの発生を抑制する理由は、上記のようにＥＧＲガスを導入する場合に、ＨＣもＥＧＲガスとして吸気系ＩＮに還流されて、このＨＣがバインダとなって煤と結合してＥＧＲガスの通路が閉塞してしまうのを防止するためである。加えて、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の温度が低く、ＨＣの浄化性能が確保されないような領域においてアクティブＤｅＮＯｘ制御を実行したときに、ＨＣが浄化されずに排出されてしまうのを防止するためである。

一方で、本実施形態では、エンジン負荷が第１運転領域Ｒ１よりもかなり高い領域、すなわち、図３に示す第２運転領域Ｒ２にあるときに、パッシブＤｅＮＯｘ制御を実行する。これは、エンジン負荷が第２運転領域Ｒ２にあるときには、通常、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の温度が、該吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５を構成するＤＯＣによるＨＣの浄化性能が発揮される程度の温度になっているため、パッシブＤｅＮＯｘ制御により排気通路４１に排出された未燃燃料（ＨＣ）が、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５によって十分に浄化されるためである。

第１及び第２運転領域Ｒ１，Ｒ２以外の運転領域について説明すると、エンジン負荷が第１運転領域Ｒ１よりも高いが第２運転領域Ｒ２よりも低い領域では、エンジンＥの筒内温度が高くなって、空気と燃料が適切に混合されていない状態で燃焼が生じ、スモークやＨＣが発生しやすい。また、エンジン負荷は第１運転領域Ｒ１と同じであるがエンジン回転数が第１運転領域Ｒ１よりも高い領域では、エンジンＥの１ストロークにかかる時間が短いために、空気と燃料が適切に混合されていない状態で燃焼が生じ、スモークやＨＣが発生しやすい。さらに、エンジン負荷が第１運転領域Ｒ１よりも低い領域、あるいは、エンジン負荷は第１運転領域Ｒ１と同じであるがエンジン回転数が第１運転領域Ｒ１よりも低い領域では、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の温度が吸蔵ＮＯｘを還元できる温度よりも低くなりやすい。これらのことから、本実施形態では、エンジンＥの運転領域が、第１及び第２運転領域Ｒ１，Ｒ２以外の運転領域にあるときには、ＤｅＮＯｘ制御を実行しないようにしている。

エンジンＥの運転領域が、第１及び第２運転領域Ｒ１，Ｒ２以外の運転領域にあるときにおいて、ＮＯｘ吸蔵量が上記第１所定吸蔵量以上のときには、ＮＯｘは吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５ではほとんど浄化されない。しかしながら、本実施形態では、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５よりも下流側にＳＣＲ触媒４７が設けられているため、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５で浄化されなかった分のＮＯｘについてはＳＣＲ触媒４７により浄化することができる。

本実施形態では、上述したようなＤｅＮＯｘ制御を実行するか否かは、上述したエンジンＥの運転領域に加えて、ＳＣＲ触媒４７によるＮＯｘの浄化が可能であるか否かに応じて判断される。これは、排気ガス中のＮＯｘをＳＣＲ触媒４７によって適切に浄化させることができるのであれば、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５によるＮＯｘの浄化性能を確保すべくＤｅＮＯｘ制御を敢えて行う必要がないからである。上述したように、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のＮＯｘ浄化率は排気ガスの温度が比較的低温のときに高くなる一方、ＳＣＲ触媒４７のＮＯｘ浄化率は排気ガスの温度が比較的高温のときに高くなる。そこで、本実施形態では、図４のフローチャートに示すように、ＰＣＭ６０は、ＳＣＲ触媒温度に応じて、ＤｅＮＯｘ制御を実行して吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５でＮＯｘを浄化するか、又は、ＳＣＲ触媒４７によりＮＯｘを浄化するかを選択するようにしている。

図４のフローチャートを参照して、排気ガスを浄化する触媒を選択する際のＰＣＭ６０の処理について説明する。ＰＣＭ６０は、エンジンＥが作動している間は、常に又は所定期間毎に、このフローチャートに基づく処理を実行する。

まず、ステップＳ１０１において、ＰＣＭ６０は、各種センサ１００～１１９，１５０，１５１からの情報を読み込み、次のステップＳ１０２で、ＳＣＲ触媒温度が第１所定温度未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ１０２の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ１０３に進む一方、上記ステップＳ１０２の判定がＮＯであるときには、ステップＳ１０４に進む。尚、上記第１所定温度は、ＳＣＲ触媒４７によるＮＯｘの浄化が可能であるがＮＯｘの浄化率が所定浄化率未満となる温度であり、例えば、１６０℃である。

上記ステップＳ１０３では、ＰＣＭ６０は、ＳＣＲ触媒４７ではＮＯｘを浄化させずに、ＤｅＮＯｘ制御を実行して吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のみによりＮＯｘを浄化させる。このステップＳ１０３では、ＰＣＭ６０は、尿素インジェクタ５１による尿素の供給を制限させることで、ＳＣＲ触媒４７ではＮＯｘを浄化させないようにする。つまり、ここでいう、「ＳＣＲ触媒４７ではＮＯｘを浄化させない」とは、「尿素インジェクタ５１による尿素の供給を制限させる」ことを意味する。上記ステップＳ１０３の後はリターンする。

上記ステップＳ１０４では、ＳＣＲ触媒温度が第２所定温度（＞第１所定温度）未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ１０４の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ１０５に進む一方、上記ステップＳ１０４の判定がＮＯであるときには、ステップＳ１０６に進む。尚、上記第２所定温度は、ＳＣＲ触媒４７のＮＯｘの浄化率が上記所定以上となり得る温度範囲の下限付近の温度であり、例えば、２５０℃である。

上記ステップＳ１０５では、ＰＣＭ６０は、ＤｅＮＯｘ制御を実行して吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５によりＮＯｘを浄化させるとともに、ＳＣＲ触媒４７でもＮＯｘを浄化させる。つまり、このステップＳ１０５では、ＰＣＭ６０は、尿素インジェクタ５１から尿素を供給させる。上記ステップＳ１０５の後はリターンする。

上記ステップＳ１０６では、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガスの流量が所定流量未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ１０６の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ１０７に進む一方、上記ステップＳ１０６の判定がＮＯであるときには、ステップＳ１０５に進む。このステップＳ１０６において、排気ガスの流量について判定を行うのは、ＳＣＲ触媒温度が上記第２所定温度以上であったとしても、例えば、エンジンＥの運転状態が高回転高負荷の運転領域にあって、排気ガスの流量が多い場合には、ＳＣＲ触媒４７のみではＮＯｘを浄化しきれないことがあるためである。つまり、排気ガスの流量が所定流量以上であるＮＯのときには、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５とＳＣＲ触媒４７との両方でＮＯｘを浄化させる方が好ましく、ステップＳ１０５に進むようにしている。尚、上記排気ガスの流量は、エンジンＥの運転状態（特にエンジン負荷及びエンジン回転数）から推定することができる。

上記ステップＳ１０７では、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５ではＮＯｘを浄化させずに、ＳＣＲ触媒４７のみによりＮＯｘを浄化させる。このステップＳ１０７でも、ＰＣＭ６０は、尿素インジェクタ５１からＳＣＲ触媒４７へ尿素を供給させる。このステップＳ１０７では、ＤｅＮＯｘ制御の実行を禁止して、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のＮＯｘ吸蔵量を吸着限界にすることで、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５でＮＯｘを浄化させないようにする。上記ステップＳ１０７の後はリターンする。尚、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のＮＯｘ吸蔵量が限界に到達していなければ、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５でＮＯｘを吸蔵することが可能であるため、このステップＳ１０７においても、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５でＮＯｘが浄化される（吸蔵される）ことがある。つまり、ここでいう、「吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５ではＮＯｘを浄化させない」とは、「ＤｅＮＯｘ制御の実行を禁止する」ことを意味する。

次に、ＤｅＮＯｘ制御を実行する際のＰＣＭ６０の処理動作について、図５及び図６を参照して説明する。ＰＣＭ６０は、図４に示すフローチャートに従ってＤｅＮＯｘ制御を実行することになった場合には、図５及び図６に示すフローチャートに基づく処理動作を実行する。

まず、ステップＳ２０１において、ＰＣＭ６０は、各種センサ１００～１１９，１５０，１５１からの情報を読み込み、次のステップＳ２０２で、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５におけるＮＯｘ吸蔵量が第１所定吸蔵量以上であるか否かを判定する。上記ステップＳ２０２の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ２０３に進む一方、上記ステップＳ２０２の判定がＮＯであるときには、ステップＳ２１１に進む。尚、ＮＯｘ吸蔵量は、例えば、エンジンＥの運転状態、排気ガスの流量、排気ガスの温度等に基づいて、排気ガス中のＮＯｘ量を推定し、この推定したＮＯｘ量を積算することによって求められる。

上記ステップＳ２０３では、ＰＣＭ６０は、エンジンＥの運転領域が第１運転領域Ｒ１に属するか否かを判定する。上記ステップＳ２０３の判定がＹＥＳであるときには、アクティブＤｅＮＯｘ制御を実行すべく、ステップＳ２０５に進む一方、上記ステップＳ２０３の判定がＮＯであるときには、ステップＳ２１２に進む。

上記ステップＳ２０４では、ＰＣＭ６０は、ポスト噴射量を設定する。上述したように、ポスト噴射量は、エンジンＥに導入される空気の酸素濃度やメイン噴射での燃料の噴射量等に基づいて、排気ガスの空燃比が目標ＤｅＮＯｘ空燃比になるのに必要な噴射量に設定される。

次のステップＳ２０５では、ＰＣＭ６０は、ポスト噴射のタイミングを設定する。上述したように、アクティブＤｅＮＯｘ制御では、ポスト噴射のタイミングは、ポスト噴射された燃料が燃焼室１７内において燃焼されるタイミングに設定される。

続く、ステップＳ２０６では、ＰＣＭ６０は、上記ステップＳ２０４で算出したポスト噴射量が第１所定噴射量未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ２０６の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ２０７に進む一方、上記ステップＳ２０６の判定がＮＯであるときには、ステップＳ２０８に進む。この第１所定噴射量を設定することにより、ＤｅＮＯｘを実行することによる燃費の悪化を抑制するようにしている。

上記ステップＳ２０７では、ＰＣＭ６０は、上記ステップＳ２０５で設定したポスト噴射量でポスト噴射するように燃料噴射弁２０を制御する。上記ステップＳ２０７の次はステップＳ２１０に進む。

一方で、上記ステップＳ２０８では、スロットルバルブ７を閉じ側に制御し、次のステップＳ２０９では、第１所定噴射量でポスト噴射するように燃料噴射弁２０を制御する。このステップＳ２０８及びステップＳ２０９では、第１所定噴射量を超えないポスト噴射量（実際には第１所定噴射量の値そのもの）によって排気ガスの空燃比を目標ＤｅＮＯｘ空燃比にすべく、スロットルバルブ７を絞って、エンジンＥに導入する空気の酸素濃度を低下させている。上記ステップＳ２０９の次はステップＳ２１０に進む。

上記ステップＳ２１０では、ＰＣＭ６０は、ＮＯｘ吸蔵量が略０になったか否かを判定する。上記ステップＳ２１０の判定がＹＥＳであるときには、アクティブＤｅＮＯｘ制御を終了してリターンする一方、上記ステップＳ２１０の判定がＮＯであるときには、ステップＳ２０３に戻る。上記ステップＳ２１０において、ＮＯｘ吸蔵量が略０になったか否かは、ポスト噴射量を積算して、該積算値が第１所定吸蔵量以上の吸蔵ＮＯｘを略０にするだけの値になったか否かに基づいて判定する。尚、ＮＯｘ吸蔵量が略０になるとは、ＮＯｘ吸蔵量が０なることも含む。

一方で、ステップＳ２０２の判定がＮＯであるときに進む上記ステップＳ２１１では、ＰＣＭ６０は、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５におけるＮＯｘ吸蔵量が第２所定吸蔵量以上であるか否かを判定する。上記ステップＳ２１１の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ２１２に進む一方、上記ステップＳ２１１の判定がＮＯであるときには、アクティブＤｅＮＯｘ制御及びパッシブＤｅＮＯｘ制御を実行する必要がないためリターンする。

上記ステップＳ２１２では、ＰＣＭ６０は、ポスト噴射量を設定する。ポスト噴射量は、上記ステップＳ２０４と同様に、エンジンＥに導入される空気の酸素濃度やメイン噴射での燃料の噴射量等に基づいて、排気ガスの空燃比が目標ＤｅＮＯｘ空燃比になるのに必要な噴射量に設定される。

上記ステップＳ２１３では、ＰＣＭ６０は、ポスト噴射のタイミングを設定する。上述したように、パッシブＤｅＮＯｘ制御では、ポスト噴射のタイミングは、ポスト噴射された燃料が筒内において燃焼されずに未燃燃料として排気通路４１に排出されるタイミングに設定される。

次のステップＳ２１４では、ＰＣＭ６０は、上記ステップＳ２１２で算出したポスト噴射量が第２所定噴射量未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ２０６の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ２０７に進む一方、上記ステップＳ２０６の判定がＮＯであるときには、ステップＳ２０８に進む。上記第２所定噴射量は、車両の運転領域が上記第２運転領域にあるときにのみ設定されるような値に設定されており、上記第１所定噴射量よりも小さい値である。つまり、ポスト噴射量が上記第２所定噴射量未満であるときには、車両の運転領域は、パッシブＤｅＮＯｘ制御が実行可能な上記第２運転領域にあることになる。

続く、上記ステップＳ２１５では、ＰＣＭ６０は、上記ステップＳ２１５で設定したポスト噴射量でポスト噴射するように燃料噴射弁２０を制御する。上記ステップＳ２１６の後は、パッシブＤｅＮＯｘ制御を終了してリターンする。

上記ステップＳ２１６では、ＰＣＭ６０は、パッシブＤｅＮＯｘ制御を実行せずに、通常の燃料噴射制御を実行する。すなわち、ポスト噴射をせずにメイン噴射のみを行うように燃料噴射弁２０を制御する。上記ステップＳ２１６の後は、ステップＳ２０３に戻る。

以上のように、ＤｅＮＯｘ制御を実行することで、本実施形態では、ＤｅＮＯｘ制御による燃費の悪化を抑制しつつ、排気ガス中のＮＯｘを適切に浄化できるようにしている。

〈ＳＣＲ触媒の異常判定〉
次に、ＳＣＲ触媒４７の異常判定について説明する。

ＳＣＲ触媒４７では、ＳＣＲ触媒４７に吸着したアンモニアと、排気ガス中のＮＯｘとを反応（還元）させることによって、ＮＯｘを浄化する。ＳＣＲ触媒４７に吸着するアンモニアは、基本的には、尿素インジェクタ５１から噴射される尿素（（ＮＨ_２）_２ＣＯ）が、排気通路４１内で熱分解反応又は加水分解反応することによって生成される。

尿素インジェクタ５１からの尿素の噴射量（以下、単に尿素噴射量という）は、ＤＣＵ７０によって制御される。具体的には、ＤＣＵ７０は、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が、予め設定された目標吸着量になるように尿素噴射量を設定する。より詳しくは、ＤＣＵ７０は、モデルによりＳＣＲ触媒４７の現在のアンモニア吸着量を推定し、上記目標吸着量と該推定値との差に基づいて尿素噴射量を設定する。

ＳＣＲ触媒４７の現在のアンモニア吸着量は、詳しくは後述するが、尿素噴射量と、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニア量と、ＮＯｘ流入量と、ＳＣＲ触媒４７の浄化効率とからモデルにより推定する。また、上記目標吸着量は、ＳＣＲ触媒温度が高い方が、ＳＣＲ触媒温度が低いときに比べて、小さくなるように設定される。さらに、上記目標吸着量は、ＳＣＲ触媒４７におけるアンモニアの吸着限界よりも小さい値に設定されている。

ＳＣＲ触媒４７の異常判定は、ＰＣＭ６０の異常判定部６３により、ＳＣＲ触媒４７でのＮＯｘの実際の浄化率に基づいて行われる。具体的には、まず、異常判定部６３は、ＳＣＲ触媒４７よりも上流側の通路におけるＮＯｘ量（以下、上流側ＮＯｘ量という）を第１ＮＯｘセンサ１１６の検出結果に基づいて算出し、ＳＣＲ触媒４７よりも下流側の通路におけるＮＯｘ量（以下、下流側ＮＯｘ量という）を第２ＮＯｘセンサ１１８の検出結果に基づいて算出して、以下の式１に基づいてＳＣＲ触媒４７の実際の浄化率を算出する。

浄化率＝１－（下流側ＮＯｘ量／上流側ＮＯｘ量）・・・（式１）
次に、異常判定部６３は、式１で算出される浄化率が所定浄化率以下であるときには、ＳＣＲ触媒４７に異常が発生している可能性ありとして、故障カウントを１つ加算する。そして、異常判定部６３は、故障カウントのカウント数が所定値以上になったときに、ＳＣＲ触媒４７に異常があると判定する。つまり、浄化率が所定浄化率以下であること及び故障カウントのカウント数が所定値以上になることが、異常判定部６３の異常判定条件に相当する。

また、異常判定部６３は、ＳＣＲ触媒４７に異常があると判定したときには、車両の乗員にＳＣＲ触媒４７に異常がある旨の警告を行う。この警告は、例えば、車両の乗員が視認可能な位置に設けられたランプを点灯させる等により行われる。

上記の異常判定を正確に行うには、特に、第２ＮＯｘセンサ１１８の検出結果に基づく下流側ＮＯｘ量の算出を正確に行う必要がある。しかしながら、一般に、ＮＯｘセンサは、排気ガス中のＮＯｘだけでなく、排気ガス中のアンモニアでも出力値（検出値）が変化してしまうため、下流側ＮＯｘ量を正確に算出できずに、異常判定部６３が誤判定してしまうことがある。以下、ＮＯｘセンサによるＮＯｘの検出原理について図７を参照しながら説明する。

図７には、ＮＯｘの検出原理を模式的に示す。この図７では、第２ＮＯｘセンサ１１８を例示しているが、第１ＮＯｘセンサ１１６も同様の構成である。図７に示すように、第２ＮＯｘセンサ１１８は、排気通路４１に接続された第１キャビティ１１８ａと、該第１キャビティ１１８ａに接続された第２キャビティ１１８ｂとを有している。第２ＮＯｘセンサ１１８に流入した排気ガスは、まず、第１キャビティ１１８ａで、排気ガス中のＨＣやＣＯが酸化されて、ＮＯｘ以外の気体が取り除かれる。次に、第１キャビティ１１８ｂを通過したＮＯｘは、次の第２キャビティ１１８ｂで窒素に還元される。このとき、第２キャビティ１１８ｂ内では、ＮＯｘに由来する酸素が発生する。第２ＮＯｘセンサ１１８では、第２キャビティ１１８ｂで発生する、ＮＯｘに由来の酸素の濃度を検出することで、ＮＯｘの濃度を検出する。

ここで、第２ＮＯｘセンサ１１８に流入した排気ガス中に、アンモニアが混入していた場合には、該排気ガス中のアンモニアは、図７に示すように、第１キャビティ１１８ａ内で酸化されて、ＮＯｘとＨ_２Ｏとに分解される。このアンモニア由来のＮＯｘは、図７に示すように、第２キャビティ１１８ｂで還元されて、窒素と酸素とに分解される。このため、第２ＮＯｘセンサ１１８は、アンモニア由来のＮＯｘも排気ガス中のＮＯｘとして検出してしまう。このことから、第２ＮＯｘセンサ１１８は、排気ガス中のＮＯｘ及びアンモニアに応じて出力値が変化してしまう。

尚、第１ＮＯｘセンサ１１６も排気ガス中のアンモニアに応じて出力値が変化する。詳しくは後述するが、アンモニアはＤｅＮＯｘ制御によっても生じるため、第１ＮＯｘセンサ１１６もアンモニアをＮＯｘとして検出することがある。しかし、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニアの量を推定して、該推定値と第１ＮＯｘセンサ１１６の検出結果とに基づいて上流側ＮＯｘ量を算出することで、上流側ＮＯｘ量については精度良く算出することができる。

基本的には、ＤＣＵ７０により、目標吸着量を適切な値に設定することで、排気通路４１におけるＳＣＲ触媒４７よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量（以下、アンモニアのスリップ量という）をある程度抑えることができる。しかしながら、ＳＣＲ触媒４７内では、アンモニアの吸着反応と脱離反応とが常に発生しており、脱離反応が支配的になるような状況では、アンモニアがＳＣＲ触媒４７よりも下流側の通路へ排出されてしまう（アンモニアのスリップが発生してしまう）。このため、第２ＮＯｘセンサ１１８の検出結果から下流側ＮＯｘ量を正確に算出できなくなることがある。

そこで、本実施形態では、アンモニアのスリップ量を推定して、この推定スリップ量に基づいて、異常判定部６３による異常判定を制限するようにしている。以下、アンモニアのスリップ量の推定方法について詳細に説明する。

ＳＣＲ触媒４７内でのアンモニアの吸着反応と脱離反応に基づくアンモニアのスリップ量は、主に、ＳＣＲ触媒４７内でのアンモニアの吸着反応速度と脱離反応速度とのバランスによって決まる。上記吸着反応速度及び上記脱離反応速度は、以下の式２及び式３で示される。

吸着反応速度＝Ａａ×（１－θ）×ｅｘｐ（－Ｅａ／ＲＴ）×Ｃ１・・・（式２）
脱離反応速度＝Ａｄ×ｅｘｐ（－Ｅｄ／ＲＴ）×吸着量・・・（式３）
上記式２において、Ａａは吸着反応の頻度係数、θはＳＣＲ触媒４７のアンモニアの被覆率、Ｅａは吸着反応に必要な活性化エネルギー、Ｒは気体常数、ＴはＳＣＲ触媒温度、Ｃ１は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度に基づく補正係数である。活性化エネルギーＥａは、実験やシミュレーションにより求められる定数である。被覆率θは、ＳＣＲ触媒４７の現在のアンモニア吸着量を当該ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの吸着限界（ここでは、一定とする）で割った値であり、０以上１以下の値を取り得る変数である。一方で、上記式３において、Ａｄは脱離反応の頻度係数、Ｅｄは脱離反応に必要な活性化エネルギー、Ｒは気体常数、ＴはＳＣＲ触媒温度である。活性化エネルギーＥｄは、実験やシミュレーションにより求められる定数である。吸着量は、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量である。頻度係数Ａａ及び頻度係数Ａｄは、実験やシミュレーションによって予め求められる。

ＳＣＲ触媒４７へのアンモニアの吸着反応は、該ＳＣＲ触媒４７の酸点にアンモニアが吸着するだけの反応である一方、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアの脱離反応は、吸着したアンモニアを該ＳＣＲ触媒４７の酸点から切り離す反応である。このため、脱離反応の活性化エネルギーＥｄは、吸着反応の活性化エネルギーＥａに比べてかなり大きい。つまり、吸着反応速度はＳＣＲ触媒温度に影響されにくい一方で、脱離反応速度はＳＣＲ触媒温度に影響されやすい。

したがって、吸着反応速度は、主に、ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの被覆率（すなわち、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量）とＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度とに依存する一方で、脱離反応速度は、主に、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量とＳＣＲ触媒温度とに依存する。よって、吸着反応速度と脱離反応速度とのバランスによって決まる、アンモニアのスリップ量は、主に、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量とＳＣＲ触媒温度と上記アンモニア濃度とを考慮する必要がある。そこで、本実施形態では、ＰＣＭ６０において、アンモニア吸着量推定部６１がＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定し、触媒温度センサ１１７によりＳＣＲ触媒温度を検出し、アンモニア濃度取得部６５が上記アンモニア濃度を取得し、スリップ量推定部６２が、アンモニア吸着量推定部６１で推定されたアンモニア吸着量と、触媒温度センサ１１７により検出されたＳＣＲ触媒温度と、アンモニア濃度取得部６５により取得されたアンモニア濃度とに基づいて、排気通路４１のＳＣＲ触媒４７よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量である、アンモニアのスリップ量を推定するようにしている。

ここで、本実施形態では、アンモニア吸着量推定部６１は、尿素噴射量と、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニア量と、ＳＣＲ触媒４７へのＮＯｘ流入量と、ＳＣＲ触媒４７の浄化効率とに基づいて、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定する。具体的には、アンモニア吸着量推定部６１は、まず、尿素噴射量及びＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニア量に基づいて、ＳＣＲ触媒４７に流入したアンモニア量を算出する。ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニアは、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の吸蔵ＮＯｘを還元したときに、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５から排気ガス中に排出されるアンモニアであって、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５の吸蔵ＮＯｘとポスト噴射によって供給されるＨＣとの反応によって生じるものである。このため、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニアは、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５のＮＯｘ吸蔵量とポスト噴射量とから推定することができる。次に、アンモニア吸着量推定部６１は、ＳＣＲ触媒４７へのＮＯｘ流入量とＳＣＲ触媒４７の浄化効率とに基づいて、ＳＣＲ触媒４７から消費されたアンモニア量を算出する。ＳＣＲ触媒４７へのＮＯｘ流入量は、第１ＮＯｘセンサ１１６の検出結果とＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニアの推定値とに基づいて算出する。ＳＣＲ触媒４７の浄化効率は、ＳＣＲ触媒温度や排気ガスの流量等に基づいて予め算出された理論値を、ＰＣＭ６０の上記マップに格納されたマップを読み込むことで求める。そして、アンモニア吸着量推定部６１は、ＳＣＲ触媒４７に流入したアンモニア量の積算値とＳＣＲ触媒４７から消費されたアンモニア量の積算値との差から、ＳＣＲ触媒４７の現在のアンモニア吸着量を推定する。以下、アンモニア吸着量推定部６１で推定されたＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定アンモニア吸着量という。

尚、ＤｅＮＯｘ制御が実行されていないときには、アンモニア吸着量推定部６１は、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定において、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニア量を考慮しない。

図８は、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量を推定する際のＰＣＭ６０の処理動作を示す。尚、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量は、アンモニア吸着量推定部６１により推定され、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量は、スリップ量推定部６２により推定される。

まず、ステップＳ３０１において、ＰＣＭ６０は、各種センサ１００～１１９，１５０，１５１からの情報を読み込む。このステップＳ３０１では、特に、触媒温度センサ１１７によりＳＣＲ触媒温度を検出する。

次のステップＳ３０２で、ＰＣＭ６０は、ＤｅＮＯｘ制御中であるか否かを判定する。このステップＳ３０２の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ３０３に進む一方で、このステップＳ３０２の判定がＮＯであるときには、ステップＳ３０４に進む。

次のステップＳ３０３では、ＰＣＭ６０は、ＤｅＮＯｘ制御により発生するアンモニア量を推定する。

上記ステップＳ３０４では、ＰＣＭ６０は、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定する。このステップＳ３０４では、上記ステップＳ３０３を経由したときには、ＤｅＮＯｘ制御により発生するアンモニア量を考慮して、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定する一方で、上記ステップＳ３０３を経由していないときには、ＤｅＮＯｘ制御により発生するアンモニア量は考慮せずに、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量を推定する。

次のステップＳ３０５では、ＰＣＭ６０（アンモニア濃度取得部６５）は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を推定して取得する。アンモニア濃度取得部６５は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガスの流量と、尿素噴射量と、ＤｅＮＯｘ制御によって生じるアンモニア量とに基づいて、上記アンモニア濃度を推定する。尚、アンモニア濃度取得部６５は、アンモニア濃度を推定する代わりに、センサによりアンモニア濃度を検出して取得するようにしてもよい。

次いで、ステップＳ３０６では、ＰＣＭ６０（スリップ量推定部６２）は、上記ステップＳ３０４で推定した推定アンモニア吸着量と、上記ステップＳ３０１において触媒温度センサ１１７により検出したＳＣＲ触媒温度と、上記ステップＳ３０５において取得したアンモニア濃度とに基づいて、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量を推定する。詳しくは、上記推定アンモニア吸着量と上記ＳＣＲ触媒温度とを、図９に示すマップや図１０に示すマップに当てはめて、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量（仮のスリップ量）を推定し、この仮のスリップ量に対して、アンモニア濃度に基づいて補正して、上記スリップ量を推定する。ステップＳ３０６の後はリターンする。

図９は、実験により、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量とＳＣＲ触媒温度とを変化させてアンモニアのスリップ量を求めることで得られたマップ（ＰＣＭ６０の上記メモリに格納されている）を示す。詳しくは後述するが、排気ガス中のアンモニア濃度及び排気ガスの流量に基づく後述の補正係数は１としている。図９において、縦軸はＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量であり、横軸はＳＣＲ触媒温度である。縦軸の下限値は０であり、縦軸の上限値はＳＣＲ触媒４７のアンモニアの吸着限界である。横軸は、ＳＣＲ触媒４７を利用可能な温度範囲に設定されており、最低温度は１６０℃、最高温度は４００℃に設定されている。図９の「小」、「中」及び「大」は、アンモニアのスリップ量を表し、「小」、「中」及び「大」の順にアンモニアのスリップ量が多い。ここでは、アンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上、詳しくは、第２ＮＯｘセンサ１１８によるＮＯｘの濃度の検出に影響する程度の量以上である場合に、その量に応じて「小」、「中」及び「大」としている。また、図９の「０」は、アンモニアのスリップがないか、又は、アンモニアのスリップ量が、第２ＮＯｘセンサ１１８によるＮＯｘの濃度の検出に影響しない程度に少ないことを表している。

尚、ＳＣＲ触媒４７を利用可能な最高温度とは、ＳＣＲ触媒４７が取り得る最高の温度のことを意味し、エンジンＥの運転領域が高回転高負荷の領域にあるときのＳＣＲ触媒温度に相当する。

図９に示すように、ＳＣＲ触媒４７を利用可能な温度範囲においては、アンモニアのスリップ量は、推定アンモニア吸着量が多くなりかつＳＣＲ触媒温度が高くなるほど大きくなることが分かる。また、図９に示すように、ＳＣＲ温度が最高温度にあるときには、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が少なくてもアンモニアのスリップが発生することが分かる。

さらに、図９に示すように、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が吸着限界付近にあるときには、ＳＣＲ触媒温度が低いときであってもアンモニアのスリップが発生することが分かる。本実施形態では、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が吸着限界にあるときに、アンモニアのスリップ量が上記所定スリップ量以上になる温度は約２００℃である。つまり、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が最大であるときには、ＳＣＲ触媒温度が上記第２所定温度（例えば２５０℃）のときには、アンモニアのスリップ量が所定スリップ量を超えることになる。

図１０は、図９のマップにおいて、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量とアンモニアのスリップ量との関係をより詳細に示すマップである。縦軸は、アンモニアのスリップ量であり、横軸はＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量である。横軸の下限は０であり、上限はＳＣＲ触媒４７の吸着限界である。図１０中の各曲線Ｌ１～Ｌ４は、ＳＣＲ触媒温度がそれぞれ異なる。具体的には、Ｌ１はＳＣＲ触媒４７の最高温度（４００℃）における曲線であり、Ｌ４はＳＣＲ触媒４７の最低温度（１６０℃）における曲線である。Ｌ２及びＬ３は、ＳＣＲ触媒４７の最高温度と最低温度との間の温度における曲線であって、ＳＣＲ触媒４７の最高温度と最低温度との間を３等分したときの、高い方の温度（３２０℃）における曲線がＬ２であり、低い方の温度（２４０℃）における曲線がＬ３である。

図１０に示すように、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、ＳＣＲ触媒温度が同一である（ここでは、上記アンモニア濃度も同一である（以下同様））条件では、当該ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が多いときには、当該ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が少ないときに比べて、アンモニアのスリップ量が多くなることが分かる。これは、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が多いと、ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの被覆率θが大きくなって吸着反応速度が低下する一方で、脱離反応速度は上昇するためである。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、同一のアンモニア濃度及び同一のＳＣＲ触媒温度で比較したときに、上記推定アンモニア吸着量が多いときには、該推定アンモニア吸着量が少ないときに比べて、アンモニアのスリップ量を多く推定するように構成されている。特に、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、上記推定アンモニア吸着量がＳＣＲ触媒４７の吸着限界に近づく程、アンモニアのスリップ量を多く推定するように構成されている。

また、図１０に示すように、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が同一である（ここでは、上記アンモニア濃度も同一である（以下、同様））条件では、当該ＳＣＲ触媒４７の温度が高いときには、当該ＳＣＲ触媒４７の温度が低いときに比べて、アンモニアのスリップ量が多くなることが分かる。これは、ＳＣＲ触媒温度が高いほど、式３における、ｅｘｐ（－Ｅｄ／ＲＴ）の値が小さくなり、脱離反応速度が上昇するためである。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、同一のアンモニア濃度及び同一の上記推定アンモニア吸着量で比較したときに、ＳＣＲ触媒温度が高いときには、ＳＣＲ触媒温度が低いときに比べて、アンモニアのスリップ量を多く推定するように構成されている。

さらに、図１０に示すように、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、ＳＣＲ触媒温度が同一である条件では、当該ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が多いときには、当該ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が少ないときに比べて、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量の変化に対するアンモニアのスリップ量の変化（すなわち、図１０の曲線の傾き）が大きくなることが分かる。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、同一のアンモニア濃度及び同一のＳＣＲ触媒温度で比較したときに、上記推定アンモニア吸着量が多いときには、該推定アンモニア吸着量が少ないときに比べて、上記推定アンモニア吸着量の変化に対するアンモニアのスリップ量の変化が大きくなるように、アンモニアのスリップ量を推定するように構成されている。

特に、ＳＣＲ触媒温度が上記第２所定温度以上のときには、ＳＣＲ触媒温度が同一である条件では、アンモニアの吸着量が吸着限界の１／３以上のときには、アンモニアの吸着量が吸着限界の１／３未満のときに比べて、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量の変化に対するアンモニアのスリップ量の変化が大きいことが分かる。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、特に、ＳＣＲ触媒温度が上記第２所定温度以上のときには、同一のアンモニア濃度及び同一のＳＣＲ触媒温度で比較したときに、上記推定アンモニア吸着量が吸着限界の１／３以上のときには、上記推定アンモニア吸着量が吸着限界の１／３未満のときに比べて、上記推定アンモニア吸着量の変化に対するアンモニアのスリップ量の変化が大きくなるように、アンモニアのスリップ量を推定するように構成されている。

また、図１０に示すように、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が同一である条件では、当該ＳＣＲ触媒温度が高いときには、当該ＳＣＲ触媒温度が低いときに比べて、当該ＳＣＲ触媒温度の変化に対するアンモニアのスリップ量の変化が大きくなることが分かる。特に、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が、ＳＣＲ触媒４７の吸着限界の半分以下の領域では、上述の傾向が顕著に表れていることが分かる。上述したように、脱離反応に必要な活性化エネルギーが比較的大きい。このため、ＳＣＲ触媒温度が低いときには、式３におけるｅｘｐ（－Ｅｄ／ＲＴ）の値自体が小さく、ＳＣＲ触媒温度が上昇したとしても、脱離反応速度が上昇しにくい。一方で、ＳＣＲ触媒温度が高いときには、式３におけるｅｘｐ（－Ｅｄ／ＲＴ）の値が大きくなるため、ＳＣＲ触媒温度が上昇すると脱離反応速度が上昇しやすい。このため、上記のような変化となる。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、同一のアンモニア濃度及び同一の上記推定アンモニア吸着量で比較したときに、ＳＣＲ触媒温度が高いときには、ＳＣＲ触媒温度が低いときに比べて、ＳＣＲ触媒温度の変化に対する上記アンモニアのスリップ量の変化が大きくなるように、アンモニアのスリップ量を推定するように構成されている。

図１１は、図１０において、アンモニアのスリップ量が比較的少ない領域を拡大したマップである。図１１を参照すると、ＳＣＲ触媒温度が高いほど、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が小さいときから、アンモニアのスリップが発生することが分かる。これは、ＳＣＲ触媒温度が高いほど、式３におけるｅｘｐ（－Ｅｄ／ＲＴ）の値が大きくなって、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が少ない状態でも、吸着反応速度に比べて脱離反応速度の方が早くなるためであると考えられる。よって、本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７が利用可能な温度範囲において、ＳＣＲ触媒温度が高いほど、アンモニアのスリップが発生し始めるアンモニア吸着量が少ないと推定するように構成されている。

本実施形態では、スリップ量推定部６２は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度の影響を考慮するために、図９のマップを構成する数値（仮のスリップ量）に対して、アンモニア濃度に基づいて補正して、上記スリップ量を推定する。具体的には、スリップ量推定部６２は、図９のマップの数値に対して、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度に基づく補正係数（式２のＣ１とは異なる）を乗じて、上記スリップ量を推定する。

図１２は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度とそれに基づく補正係数との関係を示すマップ（ＰＣＭ６０の上記メモリに格納されている）の一例である。上述したように、上記排気ガス中のアンモニア濃度は、吸着反応速度に影響を与えるパラメータである。具体的には、排気ガス中のアンモニア濃度が低い場合には、吸着反応が抑制されるため、吸着反応速度が低くなる（つまり、上記スリップ量が多くなる）。このため、排気ガス中のアンモニア濃度に基づく補正係数は、図１２に示すように、アンモニア濃度が低いほど大きくなるような補正係数となる。したがって、スリップ量推定部６２は、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定することになる。

本実施形態では、エンジンシステム２００が取り得る最大アンモニア濃度と最小アンモニア濃度（０）との中間のアンモニア濃度Ｄ１における補正係数を１として、アンモニア濃度がＤ１よりも高いときには、補正係数を１よりも小さくする一方、アンモニア濃度がＤ１よりも低いときには、補正係数を１よりも小さくする。この補正係数は０よりも大きくかつ２よりも小さい範囲で変化する。上記補正係数が１であれば、上記アンモニア濃度を考慮したアンモニアのスリップ量は、図９のマップの数値と同じになる。Ｄ１の値については、実験等により実際のエンジンシステムに合わせて設定される。

図１２の上記マップは、上記アンモニア濃度を横軸としかつ上記補正係数を縦軸とする二次元直交グラフ上において、最小アンモニア濃度（０）から上記最大アンモニア濃度に至るまで、直線で表される。これにより、スリップ量推定部６２は、最小アンモニア濃度（０）から上記最大アンモニア濃度に至るまで、上記アンモニア濃度の変化に対する上記スリップ量の変化が線形となるように、上記スリップ量を推定することになる。尚、これに限らず、上記マップは、最小アンモニア濃度（０）と上記最大アンモニア濃度との間の一部で、直線で表されてもよく、最小アンモニア濃度（０）から上記最大アンモニア濃度に至るまで、曲線で表されてもよい。

以上のようにしてスリップ量推定部６２で、アンモニアのスリップ量を推定することで、アンモニアの吸着反応速度と脱離反応速度とに影響するパラメータが考慮されるため、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量の推定精度を向上させることができる。

スリップ量推定部６２で推定された、アンモニアの推定スリップ量は、ＰＣＭ６０の異常判定制限部６４に入力される。異常判定制限部６４は、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量以上、詳しくは、第２ＮＯｘセンサ１１８によるＮＯｘの濃度の検出に影響する程度の量以上であるときには、異常判定部６３によるＳＣＲ触媒４７の異常判定を制限する。具体的には、異常判定制限部６４は、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量であるときには、異常判定部６３が上記式１で算出した浄化率が所定浄化率以下であったとしても、異常判定を中止して、異常判定部６３に故障カウントをさせないようにする。これにより、異常判定部６３は、ＳＣＲ触媒４７をスリップしたアンモニアによって、ＳＣＲ触媒４７の浄化率が所定浄化率以下であると判定されたとしても、ＳＣＲ触媒４７の故障とは判定しないようにすることができる。これにより、異常判定部６３は、下流側ＮＯｘ量を正確に算出できる状況でＳＣＲ触媒４７の故障を判定できるようになるため、異常判定部６３の誤判定を抑制することができる。

次に、ＳＣＲ触媒４７の異常判定を実行する際のＰＣＭ６０の処理動作について、図１３を参照して説明する。以下に説明する処理動作では、ＳＣＲ触媒４７の異常判定に関する制御はＰＣＭ６０の異常判定部６３により実行され、該異常判定の制限に関する制御においては、異常判定制限部６４により実行されている。このフローチャートに基づく異常判定は、ＳＣＲ触媒４７が使用可能な間（ＳＣＲ触媒温度が第１所定温度以上である間）は所定時間毎に実行される。

まず、ステップＳ４０１において、ＰＣＭ６０は、各種センサ１００～１１９，１５０，１５１からの情報を読み込み、次のステップＳ４０２で、ＳＣＲ触媒４７のＮＯｘの浄化率を算出する。

次のステップＳ４０３では、ＰＣＭ６０は、上記ステップＳ４０２で算出したＳＣＲ触媒４７のＮＯｘの浄化率が所定浄化率未満であるか否かを判定する。このステップＳ４０３の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ４０４に進む一方で、このステップＳ４０３の判定がＮＯであるときには、ＳＣＲ触媒４７は正常であると判定してリターンする。

上記ステップＳ４０４では、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量未満であるか否かを判定する。上記ステップＳ４０４の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ４０５に進む一方、上記ステップＳ４０４の判定がＮＯであるときには、ステップＳ４０９に進む。尚、このアンモニアの推定スリップ量は、図８に示すフローチャートに基づいて推定される。

上記ステップＳ４０５では、ＰＣＭ６０は、故障カウントを１つ加算し、次のステップＳ４０６において、ＰＣＭ６０は、故障カウントのカウント数が所定値以上になったか否かを判定する。上記ステップＳ４０６の判定がＹＥＳであるときには、ステップＳ４０７に進む一方、上記ステップＳ４０６の判定がＮＯであるときには、未だ判定期にあるとしてリターンする。

上記ステップＳ４０７では、ＳＣＲ触媒４７に異常があると判定して、次のステップＳ４０８において、車両の乗員に警告する。ステップＳ４０８の後はリターンする。

一方で、上記ステップＳ４０４の判定がＮＯであるときに進むステップＳ４０９では、ＰＣＭ６０は異常判定を中止し、その後リターンする。

ＰＣＭ６０による異常判定を実行する際の各パラメータ（推定スリップ量等）の変化を、図１４のタイムチャートにより説明する。尚、図１４において、アンモニア吸着量は、ＰＣＭ６０のアンモニア吸着量推定部６１で推定される値であり、アンモニアのスリップ量は、ＰＣＭ６０のスリップ量推定部６２で推定される値である。また、ＮＯｘセンサの出力値は、破線が第１ＮＯｘセンサ１１６の出力値であり、実線が第２ＮＯｘセンサ１１８の出力値である。

まず、初期状態では、ＰＣＭ６０は通常の燃料噴射制御を実行しており、ＳＣＲ触媒４７は未活性状態であるとする。この初期状態から、ＤｅＮＯｘ制御を実行したとすると、該ＤｅＮＯｘ制御に伴いアンモニアが発生するため、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が多くなる。その後、ＳＣＲ触媒温度が第１所定温度未満、すなわち、ＳＣＲ触媒４７によるＮＯｘの浄化が行われない状態で、ＤｅＮＯｘ制御が実行されると、ＳＣＲ触媒４７からはアンモニアが消費されずに、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が増加する。

ＳＣＲ触媒温度が第１所定温度以上になると、ＳＣＲ触媒４７によりＮＯｘの浄化が開始されるため、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が減少し始める。これと同時に、ＳＣＲ触媒４７の異常診断が開始される。また、ＮＯｘが吸蔵還元型ＮＯｘ触媒４５よりも下流側に流れるため、第１ＮＯｘセンサ１１６の出力値が上昇する。

ＳＣＲ触媒４７の温度が高くなると、アンモニアのスリップが発生する。これにより、第２ＮＯｘセンサ１１８の出力値が上昇する。そして、アンモニアのスリップが所定スリップ量以上になったときには、ＰＣＭ６０は、ＳＣＲ触媒４７の異常判定を中止する。これにより、図１４に示すように、第２ＮＯｘセンサ１１８の出力値が第１ＮＯｘセンサ１１６の出力値を超えるような状態で上記異常判定が実行されるのを防止することができる。尚、ＰＣＭ６０は、アンモニアのスリップが所定スリップ量未満になったときには、ＳＣＲ触媒４７の異常判定を再開する。

また、図１４に示すように、ＰＣＭ６０は、アンモニアのスリップが発生したときには、アンモニアのスリップがない場合よりも、アンモニアの吸着量を少なく推定する。アンモニアのスリップが発生しているときには、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアの脱離反応が支配的であるから、アンモニアのスリップがない場合よりもＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量が少ないとみなせるためである。これにより、ＳＣＲ触媒４７のアンモニア吸着量の推定精度が向上され、延いては、アンモニアのスリップ量の推定精度が向上される。

したがって、本実施形態では、スリップ量推定部６２が、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中のアンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量を多く推定するようにしたので、上記スリップ量の推定精度を向上させることができる。

また、本実施形態では、スリップ量推定部６２が、上記アンモニア濃度に加えて、上記推定アンモニア吸着量、及び、上記検出触媒温度に基づいて、上記スリップ量を推定するようにしたので、ＳＣＲ触媒４７における、アンモニアの吸着反応速度と脱離反応速度とに比較的大きく影響するパラメータが考慮されることで、上記スリップ量の推定精度をより一層向上させることができる。

本発明は、上記実施形態に限られるものではなく、請求の範囲の主旨を逸脱しない範囲で代用が可能である。

例えば、上述の実施形態では、図９のマップの数値（仮のスリップ量）に対して、排気ガス中のアンモニア濃度に基づく補正係数を乗じて、最終的にアンモニアのスリップ量を推定したが、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガスの流量（排気ガスの流量が多くなるほど、頻度係数Ａａが小さくなりかつ頻度係数Ａｄが大きくなる）、及び／又は、ＳＣＲ触媒４７の劣化度（劣化度が大きくなると、ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの吸着限界が低下して、被覆率θが大きくなる）、及び／又は、ＳＣＲ触媒４７に導入される排気ガス中の酸素濃度（式２には、記載していないが、厳密には、排気ガス中の酸素濃度が大きくなると、吸着反応速度が大きくなる）の影響も考慮するために、図９のマップの数値に対して、上記排気ガス中のアンモニア濃度に基づく補正係数に加えて、上記排気ガスの流量に基づく補正係数、及び／又は、ＳＣＲ触媒４７の劣化度に基づく補正係数、及び／又は、上記排気ガス中の酸素濃度に基づく補正係数を更に乗じて、最終的にアンモニアのスリップ量を推定してもよい。排気ガスの流量に基づく補正係数は、排気ガスの流量が多いときには、該排気ガスの流量が少ないときに比べて大きくなる。排気ガス中の酸素濃度に基づく補正係数は、排気ガス中の酸素濃度が低いときには、該酸素濃度が高いときに比べて大きくなる。

上記劣化度は、ＳＣＲ触媒４７に付与される熱負荷、及び／又は、ＳＣＲ触媒４７のＨＣ被毒量とすることができ、上記熱負荷は、例えば、ＳＣＲ触媒４７に付与された熱エネルギーの積算値とすることができる。この熱エネルギーの積算値は、例えば、ＳＣＲ触媒温度と該ＳＣＲ触媒温度が維持された時間とを掛けた値における該ＳＣＲ触媒温度毎の値を足し合わせた値で代用することができる。熱負荷が大きくなるほど、ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの吸着限界が低下する（つまり、上記スリップ量が多くなる）。ＳＣＲ触媒４７のＨＣ被毒量は、エンジンＥの運転状態から推定されるＨＣ発生量の積算値に対して所定割合を掛けた値とする。該所定割合は、実験等に求めた値とする。ＳＣＲ触媒４７のＨＣ被毒量が多くなるほど、ＳＣＲ触媒４７のアンモニアの吸着限界が低下する（つまり、上記スリップ量が多くなる）。ＳＣＲ触媒４７の劣化度に基づく補正係数は、劣化度が大きいときには、劣化度が小さいときに比べて小さくなる。

さらに、上記各補正係数に代えて、補正量を求めるようにして、図９のマップの数値に対して、該補正量を加算又は減算するようにしてもよい。

また、上記実施形態では、尿素インジェクタ５１によりアンモニアの前駆体である尿素を供給するようにしていたが、アンモニアを直接供給するような構成にしてもよい。

さらに、上記実施形態では、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量の推定を、ＳＣＲ触媒４７の異常判定に利用する場合について説明したが、例えば、尿素インジェクタ５１による尿素噴射量の算出やスリップ触媒４８の浄化率の判定などに利用してもよい。つまり、ＳＣＲ触媒４７からのアンモニアのスリップ量の推定は、ＳＣＲ触媒４７の異常判定以外のものにも利用可能である。

また、上記実施形態では、ＰＣＭ６０の異常判定において、ＳＣＲ触媒４７の浄化率が所定浄化率未満であるか否かの判定（ステップＳ４０３）をした後、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量未満であるか否かの判定（ステップＳ４０４）をしていたが、これに限らず、ＳＣＲ触媒４７の浄化率の算出及び該浄化率に基づく判定の前に、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量未満であるか否かの判定をしてもよい。この場合、ＰＣＭ６０の処理動作は、アンモニアの推定スリップ量が所定スリップ量以上であるときには、ＳＣＲ触媒４７の浄化率の算出や該浄化率に基づく判定もせずに、そのままリターンするような処理動作になる。

上述の実施形態は単なる例示に過ぎず、本発明の範囲を限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は請求の範囲によって定義され、請求の範囲の均等範囲に属する変形や変更は、全て本発明の範囲内のものである。

本発明は、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、該選択還元型ＮＯｘ触媒に、上記還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを有するエンジンの排気ガス状態を推定する際に有用である。

Ｅ エンジン
４１ 排気通路
４５ 吸蔵還元型ＮＯｘ触媒
４７ ＳＣＲ触媒（選択還元型ＮＯｘ触媒）
５１ 尿素インジェクタ（還元剤供給手段）
６０ ＰＣＭ
６１ アンモニア吸着量推定部（アンモニア吸着量推定手段）
６２ スリップ量推定部（スリップ量推定手段）
６３ 異常判定部（異常判定手段）
６４ 異常判定制限部（異常判定制限手段）
６５ アンモニア濃度取得部（アンモニア濃度取得手段）
１１７ 触媒温度センサ（触媒温度検出手段）
１１８ 第２ＮＯｘセンサ（排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するＮＯｘセンサ）

Claims (8)

1. エンジンの排気通路に設けられ、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、該選択還元型ＮＯｘ触媒に、上記還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを有するエンジンの排気ガス状態推定方法であって、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を取得するアンモニア濃度取得工程と、
   上記アンモニア濃度取得工程で取得したアンモニア濃度に基づいて、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量である、アンモニアのスリップ量を推定するスリップ量推定工程と 、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定工程と、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒の温度を検出する触媒温度検出工程と、を備え、
   上記スリップ量推定工程は、上記アンモニア濃度取得工程で取得したアンモニア濃度に加えて、上記アンモニア吸着量推定工程で推定された推定アンモニア吸着量、及び、上記触媒温度検出工程で検出された検出触媒温度に基づいて、上記スリップ量を推定する工程であり、
   上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定することを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
2. 請求項１記載のエンジンの排気ガス状態推定方法において、
   上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度の変化に対する上記スリップ量の変化が線形になるように該スリップ量を推定することを特徴とすることを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
3. 請求項２記載のエンジンの排気ガス状態推定方法において、
   上記スリップ量推定工程において、最小アンモニア濃度から最大アンモニア濃度に至るまで、上記アンモニア濃度の変化に対する上記スリップ量の変化が線形になるように該スリップ量を推定することを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
4. 請求項１記載のエンジンの排気ガス状態推定方法において、
   上記スリップ量推定工程において、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定するとともに、同一の上記アンモニア濃度及び同一の上記検出触媒温度で比較したときに、上記推定アンモニア吸着量が多いときには、該推定アンモニア吸着量が少ないときに比べて、上記スリップ量を多く推定する一方、同一の上記アンモニア濃度及び同一の上記推定アンモニア吸着量で比較したときに、上記検出触媒温度が高いときには、該検出触媒温度が低いときに比べて、上記スリップ量を多く推定することを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
5. 請求項４記載のエンジンの排気ガス状態推定方法において、
   上記スリップ量推定工程は、上記推定アンモニア吸着量及び上記検出触媒温度に基づいて推定した仮のスリップ量に対して、上記アンモニア濃度に基づいて補正して、上記スリップ量を推定する工程であることを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
6. 請求項１～５のいずれか１つに記載のエンジンの排気ガス状態推定方法において、
   上記エンジンは、
   上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも上流側に配設され、排気ガス中のＮＯｘを吸蔵しかつ吸蔵したＮＯｘを還元可能な吸蔵還元型ＮＯｘ触媒と、
   上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元すべく、排気ガスの空燃比を理論空燃比近傍又は理論空燃比よりもリッチな空燃比にするＮＯｘ触媒再生制御手段と、
   を更に有し、
   上記ＮＯｘ触媒再生制御手段により上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元したときに、上記吸蔵還元型ＮＯｘ触媒から排気ガス中に排出されたアンモニア量を推定する還元時アンモニア発生量推定工程を更に備え、
   上記アンモニア吸着量推定工程は、上記還元剤供給手段で供給されたアンモニアの量又はアンモニアの前駆体の量と、上記還元時アンモニア発生量推定工程で推定されたアンモニア量とに基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定する工程であることを特徴とするエンジンの排気ガス状態推定方法。
7. 請求項１～６のいずれか１つに記載のエンジンの排気ガス状態推定方法を用いた、エンジンの触媒異常判定方法であって、
   上記エンジンは、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側に設けられかつ排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するＮＯｘセンサを更に有し、
   上記ＮＯｘセンサの上記出力値に基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があるか否かの異常判定をする異常判定工程を備え、
   上記異常判定工程は、上記スリップ量推定工程において推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときには、上記異常判定を制限する異常判定制限工程を含むことを特徴とするエンジンの触媒異常判定方法。
8. エンジンの排気通路に設けられ、供給される還元剤によりＮＯｘを還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に、上記還元剤としてのアンモニア又はアンモニアの前駆体を供給可能な還元剤供給手段とを有するエンジンの触媒異常判定装置であって、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒に導入される排気ガス中のアンモニア濃度を取得するアンモニア濃度取得手段と、
   上記アンモニア濃度取得手段により取得したアンモニア濃度に基づいて、上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側の通路へのアンモニアの排出量である、アンモニアのスリップ量を推定するスリップ量推定手段と、
   上記排気通路における上記選択還元型ＮＯｘ触媒よりも下流側に設けられ、排気ガス中のＮＯｘ量及びアンモニア量に応じて出力値が変化するＮＯｘセンサと、
   上記ＮＯｘセンサの上記出力値に基づいて、上記選択還元型ＮＯｘ触媒に異常があるか否かの異常判定をする異常判定手段と、
   上記スリップ量推定手段で推定されたアンモニアのスリップ量が所定スリップ量以上であるときに、上記異常判定手段の上記異常判定を制限する異常判定制限手段と 、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定手段と、
   上記選択還元型ＮＯｘ触媒の温度を検出する触媒温度検出手段と、を備え、
   上記スリップ量推定手段は、上記アンモニア濃度取得手段で取得したアンモニア濃度に加えて、上記アンモニア吸着量推定手段によって推定された推定アンモニア吸着量、及び、上記触媒温度検出工程で検出された検出触媒温度に基づいて、上記スリップ量を推定し、
   上記スリップ量推定手段は、上記アンモニア濃度が低いときには、該アンモニア濃度が高いときに比べて、上記スリップ量を多く推定するように構成されていることを特徴とすることを特徴とするエンジンの触媒異常判定装置。

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