JP6708505B2 - 高圧水素の膨張タービン式充填システム - Google Patents
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Description
本発明は、燃料電池自動車等の水素自動車（以下、単に、「水素自動車」という場合がある。）の燃料となる水素ガスを、水素ガス供給源から水素自動車の燃料タンクに充填するための水素充填設備（以下、「水素ステーション」という場合がある。）の最終充填部におけるプレクーラ機能等の温度降下システム技術に適用される高圧水素の膨張タービン式充填システムに関するものである。
水素自動車の燃料として用いられる水素ガスは、水素ガスを充填する経路に設けられている膨張弁等の部分で高圧から断熱膨張（等エンタルピ膨張）すると、その性状から逆転温度（−５８℃）よりも高い領域での膨張になるため、ジュールトムソン効果によって膨張後の温度が上昇するという性質を有している。
したがって、水素ステーションにおいて、水素自動車の燃料となる水素ガスを、水素ガス供給源から水素自動車の燃料タンクに充填する際に、水素ガスを充填する経路に設けられている膨張弁等の部分で水素ガスの温度が上昇する。
したがって、水素ステーションにおいて、水素自動車の燃料となる水素ガスを、水素ガス供給源から水素自動車の燃料タンクに充填する際に、水素ガスを充填する経路に設けられている膨張弁等の部分で水素ガスの温度が上昇する。
この水素ガスの温度の上昇は、水素ガスの膨張比が大きくなるほど顕著になることから、水素ステーションでの水素ガス供給源からの供給ガスの高圧力化、例えば、供給ガスの圧力（供給源のタンク圧）が、４５→７０ＭＰａ（Ｇ）、さらには、８２ＭＰａ（Ｇ）と高圧力化するのに伴って、さらに自己温度上昇量が大きくなってくる。
一例として、水素ガスを、供給源のタンク圧である７０ＭＰａ（Ｇ）、３０℃から一段で膨張させたときの、各２次圧における自己温度変化の一例を図１に示す。
一例として、水素ガスを、供給源のタンク圧である７０ＭＰａ（Ｇ）、３０℃から一段で膨張させたときの、各２次圧における自己温度変化の一例を図１に示す。
一方、現状で普及が開始された燃料電池車では、燃料タンクの材質による温度制限と、燃料電池本体セルの運用温度の制限から、水素充填時の最高温度上限は８５℃とされている。
そして、上記水素の性質から、何の手段も施さずにそのまま水素ガスを充填すると、水素充填時の温度が、最高温度上限の８５℃を越えてしまい、燃料タンクの材質による温度制限や燃料電池本体セルの運用温度の制限、さらには、充填後の冷却に伴う圧力降下等の問題が発生するため、水素ガスを充填する経路に熱交換器等の冷却手段を配置し、この冷却手段で水素ガスを冷却しながら水素自動車に充填する方法が提案され、実用化されている（例えば、特許文献１参照。）。
ここで、図２に、現状の一般的な７０ＭＰａ（Ｇ）の水素ステーションの構成図を示す。
この水素ステーションは、水素ガスを受け入れる圧縮機ユニットからなる圧縮機設備１と、圧縮機設備１から送られてきた水素ガスを蓄圧する蓄圧器ユニットからなる水素蓄圧設備２と、水素蓄圧設備２からの水素ガスを水素自動車の燃料タンク６に充填するための経路に設けられた膨張弁３及び水素ガスプレクーラ４と、この水素ガスプレクーラ４を介して水素ガスの冷却を行う水素プレクールシステム５とを備え、さらに、水素プレクールシステム５には、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器、アキュムレータ等からなる冷凍機設備７と、ブラインタンク、１次ブラインポンプ、２次ポンプ等からなるブライン回路８を備えるようにしている。
そして、この水素ステーションは、オンサイト型、オフサイト型の水素ステーションの両者とも、受け入れた水素は圧縮機設備１で中間圧（図例では４０ＭＰａ（Ｇ））や高圧（図例では８２ＭＰａ（Ｇ））まで圧縮され、それぞれの圧力で水素蓄圧設備２の蓄圧ユニット内にて圧縮ガスの形で保持される。
これらの水素ガスを、需要側である車載の燃料タンク６へ充填するには、膨張弁３を介しての膨張により行われるが、その際に水素ガス自身の温度上昇を伴うため、外部設備である水素プレクールシステム５により−４０℃まで冷却される。
現状の技術では、この水素プレクールシステム５は、フロン冷媒等の通常の冷凍機設備７と、−４０℃近辺で動作するブライン回路８とを組み合わせて構成されているため、構成が複雑であり、また、冷凍機用冷媒圧縮機、１次ブラインポンプ、２次ブラインポンプ等の多くの回転機器も必要になる。
この水素ステーションは、水素ガスを受け入れる圧縮機ユニットからなる圧縮機設備１と、圧縮機設備１から送られてきた水素ガスを蓄圧する蓄圧器ユニットからなる水素蓄圧設備２と、水素蓄圧設備２からの水素ガスを水素自動車の燃料タンク６に充填するための経路に設けられた膨張弁３及び水素ガスプレクーラ４と、この水素ガスプレクーラ４を介して水素ガスの冷却を行う水素プレクールシステム５とを備え、さらに、水素プレクールシステム５には、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器、アキュムレータ等からなる冷凍機設備７と、ブラインタンク、１次ブラインポンプ、２次ポンプ等からなるブライン回路８を備えるようにしている。
そして、この水素ステーションは、オンサイト型、オフサイト型の水素ステーションの両者とも、受け入れた水素は圧縮機設備１で中間圧（図例では４０ＭＰａ（Ｇ））や高圧（図例では８２ＭＰａ（Ｇ））まで圧縮され、それぞれの圧力で水素蓄圧設備２の蓄圧ユニット内にて圧縮ガスの形で保持される。
これらの水素ガスを、需要側である車載の燃料タンク６へ充填するには、膨張弁３を介しての膨張により行われるが、その際に水素ガス自身の温度上昇を伴うため、外部設備である水素プレクールシステム５により−４０℃まで冷却される。
現状の技術では、この水素プレクールシステム５は、フロン冷媒等の通常の冷凍機設備７と、−４０℃近辺で動作するブライン回路８とを組み合わせて構成されているため、構成が複雑であり、また、冷凍機用冷媒圧縮機、１次ブラインポンプ、２次ブラインポンプ等の多くの回転機器も必要になる。
このため、従来の水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムにおいては、以下の課題があった。
１）外部独立した水素プレクールシステムはそれ自体が外部電力で稼働するシステムである。一般的な水素ステーション（３００Ｎｍ３／ｈ）で約４０ｋＷとなっており、水素プレクールシステムの運用自体が運転コストを上昇させる。
２）冷凍機の冷媒にフロン（代替えフロン）を使用するため法的な扱いを受け、このプレクーラ設備自体が高圧ガス保安法の冷凍保安則にかかり、設備や運用において制約を受ける。
３）フロンやブラインをステーション内に保有することは、フロンやブラインの外部漏洩に対する環境事故の予防対策が必要になる。
４）水素プレクールシステムが、冷凍回路とブライン回路の２段構成で複雑であることや、冷媒圧縮機やブラインポンプ等の回転機が複数存在するため、多くの保守管理役務が生じる。
５）ブラインを介したシステムのため、運転起動から定常状態になるまで時間を要する。このため、充填作業のかなり前から水素プレクールシステムを事前起動、系内を定常状態にしておく必要がある。
６）水素ステーション自体の設置スペースを小型化する際に、水素プレクールシステムの専有スペースがその制約となる。
７）現状の−４０℃という温度では、さらなる水素の急速充填に制限が出てくる。将来において、さらに充填時間を短くするためには、現状の−４０℃よりも低い温度に予冷が必要となる可能性もある。
１）外部独立した水素プレクールシステムはそれ自体が外部電力で稼働するシステムである。一般的な水素ステーション（３００Ｎｍ３／ｈ）で約４０ｋＷとなっており、水素プレクールシステムの運用自体が運転コストを上昇させる。
２）冷凍機の冷媒にフロン（代替えフロン）を使用するため法的な扱いを受け、このプレクーラ設備自体が高圧ガス保安法の冷凍保安則にかかり、設備や運用において制約を受ける。
３）フロンやブラインをステーション内に保有することは、フロンやブラインの外部漏洩に対する環境事故の予防対策が必要になる。
４）水素プレクールシステムが、冷凍回路とブライン回路の２段構成で複雑であることや、冷媒圧縮機やブラインポンプ等の回転機が複数存在するため、多くの保守管理役務が生じる。
５）ブラインを介したシステムのため、運転起動から定常状態になるまで時間を要する。このため、充填作業のかなり前から水素プレクールシステムを事前起動、系内を定常状態にしておく必要がある。
６）水素ステーション自体の設置スペースを小型化する際に、水素プレクールシステムの専有スペースがその制約となる。
７）現状の−４０℃という温度では、さらなる水素の急速充填に制限が出てくる。将来において、さらに充填時間を短くするためには、現状の−４０℃よりも低い温度に予冷が必要となる可能性もある。
ところで、上記従来の水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムの有する問題点に鑑み、本件出願人は、先に、特願２０１６−０３２０７２において、構成が簡易で、保守管理役務の負担が少なく、消費電力のコストを含む運転コストを低廉にできる、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムを提案した。
この水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムは、水素ガスを膨張減圧する過程で膨張機（膨張タービン）により水素ガスの温度降下を行い、その冷熱エネルギを利用して水素ガスの予冷を行うものであり、上記従来の水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムの有する問題点を解消することができるものであった。
より具体的には、この水素プレクールシステムは、図３に示すように、水素ガス源ライン９を、膨張タービン１１の回路に接続し、膨張タービン１１にて最終的に水素ガスを膨張させて、エンタルピ降下（温度降下）させた水素ガスを、水素ガス供給ユニット１３を介して、水素自動車の燃料タンク６に充填するようにした、高圧水素の膨張タービン式充填システム１０として構成されている。
なお、図３に示す例は、膨張タービン１１に、タービン１１ａとコンプレッサ１１ｂとを同軸に配したタービン・コンプレッサを用いたものであるが、膨張タービンのみで構成することもできる。
なお、図３に示す例は、膨張タービン１１に、タービン１１ａとコンプレッサ１１ｂとを同軸に配したタービン・コンプレッサを用いたものであるが、膨張タービンのみで構成することもできる。
ここで、図４及び図５に、水素ガスの膨張弁を用いた膨張（弁膨張）（従来方式）と高圧水素の膨張タービン式充填システム（新方式）による充填流量及び圧力並びに温度の変化を示す。
ところで、この高圧水素の膨張タービン式充填システム１０において、膨張タービン１１の出口の温度は、刻々と変化する膨張タービン１１の膨張比により決まるため一定ではない。
すなわち、図５の典型的なタービン出口（＝充填タンク入口）温度の計算事例に示すように（「Ｔｉｎ［新方式］」は、高圧水素の膨張タービン式充填システム１０における膨張タービン１１の出口温度（＝充填タンク入口温度）の挙動例を示す。）、充填の初期段階においては、膨張タービン１１の膨張比が高いために、短時間ではあるものの−７０℃近くまで水素ガスの温度が降下する領域が生じる。
このように、水素ガスの温度が−４０℃よりも降下する時間帯があるため、水素ガス供給ユニット１３の構成部材、例えば、充填ホースのシール材を−７０℃対応のものにする必要があり、設備コストの上昇につながるという問題があった（課題８）。
すなわち、図５の典型的なタービン出口（＝充填タンク入口）温度の計算事例に示すように（「Ｔｉｎ［新方式］」は、高圧水素の膨張タービン式充填システム１０における膨張タービン１１の出口温度（＝充填タンク入口温度）の挙動例を示す。）、充填の初期段階においては、膨張タービン１１の膨張比が高いために、短時間ではあるものの−７０℃近くまで水素ガスの温度が降下する領域が生じる。
このように、水素ガスの温度が−４０℃よりも降下する時間帯があるため、水素ガス供給ユニット１３の構成部材、例えば、充填ホースのシール材を−７０℃対応のものにする必要があり、設備コストの上昇につながるという問題があった（課題８）。
本発明は、上記従来の水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムの有する問題点に鑑み、構成が簡易で、保守管理役務の負担が少なく、消費電力のコストを含む運転コストを低廉にでき、さらに、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることができる高圧水素の膨張タービン式充填システムを提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムは、高圧に蓄圧された水素ガスをタンクへ加圧充填する際に、膨張タービンを用いて水素ガスのエンタルピ降下を行う充填システムにおいて、膨張タービンの出口に蓄冷器を設けたことを特徴とする。
この場合において、前記膨張タービンに、タービン・コンプレッサを用いることができる。
本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムによれば、高圧に蓄圧された水素ガスをタンクへ加圧充填する際に、膨張タービンにて最終的に水素を膨張させて、エンタルピ降下（温度降下）させた水素ガスを調節タンク側へ充填するようにすることにより、構成が簡易で、保守管理役務の負担が少なく、消費電力のコストを含む運転コストを低廉にできる、例えば、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムを提供することができる。
そして、膨張タービンの出口に蓄冷器を設けることにより、膨張タービンの膨張比が高い充填の初期段階における水素ガスの温度降下の度合いを緩和、平滑化して、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることを可能にし、設備コストが上昇することを防止することができる。
そして、膨張タービンの出口に蓄冷器を設けることにより、膨張タービンの膨張比が高い充填の初期段階における水素ガスの温度降下の度合いを緩和、平滑化して、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることを可能にし、設備コストが上昇することを防止することができる。
また、前記膨張タービンに、タービン・コンプレッサを用いること、すなわち、回転軸の一方側に膨張用インペラ、他方側に圧縮用インペラを有するタービン・コンプレッサを用いることにより、膨張機において発生するエネルギを取り出し、有効利用する手段を別途設ける必要がなく、さらに、タービン側にて得られた回転エネルギを利用してコンプレッサ側にて水素ガスの圧力を上昇させて、タービン入口へ導かれるようにすることによって、コンプレッサで昇圧された分、タービンの膨張比が大きくなり、より多くの熱落差（＝寒冷発生量）を得るようにすることができる。
以下、本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムの実施の形態を、図面に基づいて説明する。
この高圧水素の膨張タービン式充填システムは、図６に示すように、本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムを、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムに適用したものであって、高圧に蓄圧された水素ガスをタンク６へ加圧充填する際に、膨張タービン１１を用いて水素ガスのエンタルピ降下を行う充填システムにおいて、膨張タービン１１の出口に蓄冷器１４を設けるようにしたものである。
ここで、膨張タービン１１は、膨張タービンのみで構成することもできるが、本実施例においては、タービン・コンプレッサ、すなわち、従来、例えば、冷媒の圧縮と膨張を行うために汎用されている回転軸の一方側に膨張用インペラ、他方側に圧縮用インペラを有するタービン・コンプレッサを用いるようにしている。
具体的には、図６に示す、水素ステーションの水素ガスの最終膨張機構のように、この高圧水素の膨張タービン式充填システム１０は、水素ガス源ライン９を、膨張タービン１１の回路に接続して構成され、膨張タービン１１にて最終的に水素ガスを膨張させて、エンタルピ降下（温度降下）させた水素ガスを、水素ガス供給ユニット１３を介して、水素自動車の燃料タンク６に充填するようにしている。
ここで、膨張タービン１１は、回転軸の一方側に膨張用インペラを有するタービン１１ａを、他方側に圧縮用インペラを有するコンプレッサ１１ｂを備えるようにし、タービン１１ａ側にて得られた回転エネルギを利用してコンプレッサ１１ｂ側にて水素ガスの圧力を上昇させて、タービン１１ａの入口へ導かれるようにする（水素ガスは、コンプレッサ１１ｂに供給され、その後、タービン１１ａに供給される。）ことによって、コンプレッサ１１ｂで昇圧された分、タービン１１ａの膨張比が大きくなり、より多くの熱落差（＝寒冷発生量）を得るようにすることができるものとなる。
また、膨張タービン１１のタービン１１ａ側の入口部に冷却器１２を設けることができる。
冷却器１２の冷熱源１２ａには、水冷方式のものやチラーユニット方式のものを好適に用いることができる。
また、図示は省略するが、同様の冷却器を、コンプレッサ１１ｂ側の入口部に設けることができる。この場合、タービン１１ａ側の入口部に設けた冷却器１２は省略することもできる。
これにより、水素ガスの温度降下を補助することができる。
冷却器１２の冷熱源１２ａには、水冷方式のものやチラーユニット方式のものを好適に用いることができる。
また、図示は省略するが、同様の冷却器を、コンプレッサ１１ｂ側の入口部に設けることができる。この場合、タービン１１ａ側の入口部に設けた冷却器１２は省略することもできる。
これにより、水素ガスの温度降下を補助することができる。
図４及び図５に、水素ガスの膨張弁を用いた膨張（弁膨張）（従来方式）と高圧水素の膨張タービン式充填システム（新方式）による充填流量及び圧力並びに温度の変化を示す。
高圧水素の膨張タービン式充填システム１０を、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムに適用することによって、水素ガス源ライン９の高圧（８２ＭＰａ）（元圧）の水素ガスから水素自動車の燃料タンク６に対して、圧力差を利用して膨張タービン１１を駆動して、膨張した水素ガスを直接的に充填することができる。
この場合、充填初期においては、元圧と燃料タンク６の内圧の差が大きいことから、タービン１１ａでの膨張比及びコンプレッサ１１ｂによる膨張比が比較的大きく取れるため、より多くの寒冷を発生することができる。
充填が進むにつれて燃料タンク６の内圧は上昇していき、膨張タービン１１による発生寒冷は小さくなっていくが、最終的に８５℃以下で充填を終えることができる。
この場合、充填初期においては、元圧と燃料タンク６の内圧の差が大きいことから、タービン１１ａでの膨張比及びコンプレッサ１１ｂによる膨張比が比較的大きく取れるため、より多くの寒冷を発生することができる。
充填が進むにつれて燃料タンク６の内圧は上昇していき、膨張タービン１１による発生寒冷は小さくなっていくが、最終的に８５℃以下で充填を終えることができる。
ところで、高圧水素の膨張タービン式充填システム１０は、何の対処もしないと、図５に示すように、充填の初期段階においては、膨張タービン１１の膨張比が高いために、短時間ではあるものの−７０℃近くまで水素ガスの温度が降下する領域が生じる。
そこで、本実施例の高圧水素の膨張タービン式充填システム１０においては、膨張タービン１１の出口に蓄冷器１４を設けるようにしている。
蓄冷器１４は、図７に示すように、膨張タービン１１の出口に接続された配管に対して接続継手１５を介して、着脱可能に組み込むようにする。
蓄冷器１４は、図７に示すように、膨張タービン１１の出口に接続された配管に対して接続継手１５を介して、着脱可能に組み込むようにする。
この蓄冷器１４は、膨張タービン１１の膨張比が高い充填の初期段階における水素ガスの温度降下の度合いを緩和、平滑化して、具体的には、−４０〜−４５℃で動作するようにして、水素ガス供給ユニット１３の構成部材、例えば、充填ホースのシール材に、−７０℃対応のものではなく、汎用の部材を用いることを可能にするためのもので、特に、低温に対して対応可能な蓄冷器を用いることができる。
ここで、蓄冷器１４は、図８に示すように、耐圧容器１４ａで構成した槽構造をし、外部からの入熱／放熱を抑制するように、耐圧容器１４ａには断熱構造１４ｂを施こし、内部に蓄冷体１４ｃ１〜１４ｃ３を保持するようにしている。
蓄冷体１４ｃ１〜１４ｃ３には、特に限定されるものではないが、図８（ａ）に示すように、銅、ステンレススチール等のハニカム構造の金属を用いた金属ハニカム式蓄冷体１４ｃ１、図８（ｂ）に示すように、銅、ステンレススチール等のリボンたわし状の金属を用いた金属（リボンたわし状）充填式蓄冷体１４ｃ２、図８（ｃ）に示すように、イソプロピルアルコールのビーズやジェル（所定の目的温度で固化熱の形で熱を出し入れするビーズやジェルで構成された低温蓄冷体をいう。例えば、「PlusICE」（商品名）（Phase Change Material Products Limited製。）を用いたアルコールビーズ（ジェル）内臓式蓄冷体１４ｃ３を好適に用いることができる。
蓄冷体１４ｃ１〜１４ｃ３には、特に限定されるものではないが、図８（ａ）に示すように、銅、ステンレススチール等のハニカム構造の金属を用いた金属ハニカム式蓄冷体１４ｃ１、図８（ｂ）に示すように、銅、ステンレススチール等のリボンたわし状の金属を用いた金属（リボンたわし状）充填式蓄冷体１４ｃ２、図８（ｃ）に示すように、イソプロピルアルコールのビーズやジェル（所定の目的温度で固化熱の形で熱を出し入れするビーズやジェルで構成された低温蓄冷体をいう。例えば、「PlusICE」（商品名）（Phase Change Material Products Limited製。）を用いたアルコールビーズ（ジェル）内臓式蓄冷体１４ｃ３を好適に用いることができる。
このうち、金属ハニカム式蓄冷体１４ｃ１や金属（リボンたわし状）充填式蓄冷体１４ｃ２は、金属からなる蓄冷体の空隙部を水素ガスが通過することによって、蓄冷体の熱容量をそのまま蓄冷エネルギの授受に利用する方式であるため、より多くの充填密度と、より多くのガス／金属接触面積を得ることができる。
この金属としては、上記の銅、ステンレススチール等の通常の金属で構成する場合もあるが、水素吸蔵合金を用いることもできる。
水素吸蔵合金を用いた場合には、蓄冷体としての効果に加えて、低温で水素吸蔵、高温で水素放出の特性が加わるため、膨張タービン１１の運転の初期においては、温度が低く、かつ、圧力が低いことから水素の放出が行われる。これにより、水素をより効率的に充填することができる。
また、膨張タービン１１の運転の終盤においては、温度は比較的高くなり、かつ、圧力が増すため、水素の吸蔵が行われる。これにより、充填完了時の配管内部のガス放出を低減できることになるため、蓄冷効果による温度緩和の実現のみならず、さらに効率的な水素充填を実現できる。
水素吸蔵合金を用いた場合には、蓄冷体としての効果に加えて、低温で水素吸蔵、高温で水素放出の特性が加わるため、膨張タービン１１の運転の初期においては、温度が低く、かつ、圧力が低いことから水素の放出が行われる。これにより、水素をより効率的に充填することができる。
また、膨張タービン１１の運転の終盤においては、温度は比較的高くなり、かつ、圧力が増すため、水素の吸蔵が行われる。これにより、充填完了時の配管内部のガス放出を低減できることになるため、蓄冷効果による温度緩和の実現のみならず、さらに効率的な水素充填を実現できる。
そして、このように、膨張タービン１１の出口に蓄冷器１４を設けるようにすることによって、図９に示すように、膨張タービン１１の膨張比が高い、充填の初期段階において、膨張タービン１１の出口で−７０℃近くまで温度が降下した水素ガスを、蓄冷器１４を通過させることによって、寒冷を吸収し、−４０℃前後にして供給するようにする。蓄冷器１４に蓄冷された寒冷エネルギは、充填プロセスの後半、すなわち、膨張タービン１１の出口の温度が上昇していくにつれて、寒冷を放出し、全体の温度挙動を平滑化することができる。
本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムを、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムに適用することによって、従来の水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムの課題を、以下のとおり解決することができる。
課題１）については、膨張タービン自体の稼働には外部電力を必要としないため、従来の水素プレクールシステムの運転コスト（電気代）に対して、ほとんど電力は必要としない。
課題２）については、冷媒が存在しないので、別個には冷凍則にかからないシステムとなる。水素ステーション全体の高圧ガス保安法のなかで対処することができる。
課題３）については、フロン冷媒やブライン自体が存在しないので、環境事故に対するリスクはなくなる。
課題４）については、かなりシンプルなシステム構成となるため、運転コストのみならず保守コストも大幅に低減できる。
課題５）については、膨張タービンの起動と同時に温度降下状態が作れるため、系内の時定数が非常に小さい。事前起動の時間はわずかになる。
課題６）については、膨張タービンのコールドボックスのみでよいので大幅な省スペース化が図れる。従来のものに対して体積比率で１０％程度になる。
課題７）については、膨張タービンを複数台組み合わせたり、最適な流量の膨張タービンを用いることにより、容易に設備流量を増加させることができ、大きなプレクール冷却器なしに、大型の燃料電池バスやトラックの充填設備を構成することが可能である。
課題８）については、膨張タービンの出口に蓄冷器を設けることにより、膨張タービンの膨張比が高い充填の初期段階における水素ガスの温度降下の度合いを緩和、平滑化して、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることを可能にし、設備コストが上昇することを防止することが可能になる。
さらに、膨張タービンにタービン・コンプレッサを用いることにより、膨張機において発生するエネルギを取り出し、有効利用する手段を別途設ける必要がなく、さらに、膨張タービン側にて得られた回転エネルギを利用してコンプレッサ側にて水素ガスの圧力を上昇させて、タービン入口へ導かれるようにすることによって、コンプレッサで昇圧された分、タービンの膨張比が大きくなり、より多くの熱落差（＝寒冷発生量）を得るようにすることができる。
課題１）については、膨張タービン自体の稼働には外部電力を必要としないため、従来の水素プレクールシステムの運転コスト（電気代）に対して、ほとんど電力は必要としない。
課題２）については、冷媒が存在しないので、別個には冷凍則にかからないシステムとなる。水素ステーション全体の高圧ガス保安法のなかで対処することができる。
課題３）については、フロン冷媒やブライン自体が存在しないので、環境事故に対するリスクはなくなる。
課題４）については、かなりシンプルなシステム構成となるため、運転コストのみならず保守コストも大幅に低減できる。
課題５）については、膨張タービンの起動と同時に温度降下状態が作れるため、系内の時定数が非常に小さい。事前起動の時間はわずかになる。
課題６）については、膨張タービンのコールドボックスのみでよいので大幅な省スペース化が図れる。従来のものに対して体積比率で１０％程度になる。
課題７）については、膨張タービンを複数台組み合わせたり、最適な流量の膨張タービンを用いることにより、容易に設備流量を増加させることができ、大きなプレクール冷却器なしに、大型の燃料電池バスやトラックの充填設備を構成することが可能である。
課題８）については、膨張タービンの出口に蓄冷器を設けることにより、膨張タービンの膨張比が高い充填の初期段階における水素ガスの温度降下の度合いを緩和、平滑化して、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることを可能にし、設備コストが上昇することを防止することが可能になる。
さらに、膨張タービンにタービン・コンプレッサを用いることにより、膨張機において発生するエネルギを取り出し、有効利用する手段を別途設ける必要がなく、さらに、膨張タービン側にて得られた回転エネルギを利用してコンプレッサ側にて水素ガスの圧力を上昇させて、タービン入口へ導かれるようにすることによって、コンプレッサで昇圧された分、タービンの膨張比が大きくなり、より多くの熱落差（＝寒冷発生量）を得るようにすることができる。
以上、本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムについて、その実施例に基づいて説明したが、本発明は上記実施例に記載した構成に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において適宜その構成を変更することができるものである。
本発明の高圧水素の膨張タービン式充填システムは、構成が簡易で、保守管理役務の負担が少なく、消費電力のコストを含む運転コストを低廉にでき、さらに、水素ガス供給ユニットの構成部材に汎用の部材を用いることができるという特性を有していることから、水素ステーションの最終充填部において水素ガスの温度を降下させるために用いられる水素プレクールシステムの用途に好適に用いることができる。
１ 圧縮機設備
２ 水素蓄圧設備
３ 膨張弁
４ 水素ガスプレクーラ
５ 水素プレクールシステム
６ 燃料タンク（タンク）
７ 冷凍機設備
８ ブライン回路
９ 水素ガス源ライン
１０ 高圧水素の膨張タービン式充填システム
１１ 膨張タービン（タービン・コンプレッサ）
１１ａ タービン
１１ｂ コンプレッサ
１２ 冷却器
１２ａ 冷熱源
１３ 水素ガス供給ユニット
１４ 蓄冷器
１４ａ 耐圧容器
１４ｂ 断熱構造
１４ｃ１〜１４ｃ３ 蓄冷体
１５ 接続継手
２ 水素蓄圧設備
３ 膨張弁
４ 水素ガスプレクーラ
５ 水素プレクールシステム
６ 燃料タンク（タンク）
７ 冷凍機設備
８ ブライン回路
９ 水素ガス源ライン
１０ 高圧水素の膨張タービン式充填システム
１１ 膨張タービン（タービン・コンプレッサ）
１１ａ タービン
１１ｂ コンプレッサ
１２ 冷却器
１２ａ 冷熱源
１３ 水素ガス供給ユニット
１４ 蓄冷器
１４ａ 耐圧容器
１４ｂ 断熱構造
１４ｃ１〜１４ｃ３ 蓄冷体
１５ 接続継手
Claims (1)
- 高圧に蓄圧された水素ガスをタンクへ加圧充填する際に、膨張タービンを用いて水素ガスのエンタルピ降下を行う充填システムにおいて、前記膨張タービンに、タービン・コンプレッサを用い、該膨張タービンの出口に接続された配管に、膨張タービンの出口で温度降下した水素ガスの寒冷を吸収することで温度降下の度合いを緩和、平滑化し、水素ガスを−４０〜−４５℃以上の温度で水素ガス供給ユニットを介してタンクに加圧充填する、耐圧容器の内部に蓄冷体を保持して構成した蓄冷器を設けたことを特徴とする高圧水素の膨張タービン式充填システム。
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