JP6007050B2 - Polystyrene resin foam sheet and foam container - Google Patents
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Description
本発明は、ポリスチレン系樹脂を含む樹脂組成物が押出発泡されてなるポリスチレン系樹脂発泡シート及び発泡容器に関する。 The present invention relates to a polystyrene resin foam sheet and a foam container obtained by extrusion foaming a resin composition containing a polystyrene resin.
従来、ポリスチレン系樹脂発泡シートは、真空成形や圧空成形といった熱成形によってトレー型や丼型の食品容器といった発泡容器を形成させるための原材料として広く用いられている。
該ポリスチレン系樹脂発泡シート（以下、単に「発泡シート」ともいう）は、通常、ポリスチレン系樹脂や発泡剤などを含んだ樹脂組成物を押出機内で溶融混練し、この溶融混練物を前記押出機の先端に装着された円環状の吐出口を有するサーキュラーダイから押出して発泡させる押出発泡によって作製されている。
そして、このポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記押出発泡における発泡剤の使用量や単位時間当たりの吐出量などといった製造条件が調整されることによって用途ごとに求められる厚みや発泡倍率に調整されている。
Conventionally, a polystyrene resin foam sheet is widely used as a raw material for forming a foam container such as a tray mold or a bowl-shaped food container by thermoforming such as vacuum forming or pressure forming.
The polystyrene resin foam sheet (hereinafter also simply referred to as “foam sheet”) is usually obtained by melting and kneading a resin composition containing a polystyrene resin and a foaming agent in an extruder, It is produced by extrusion foaming that extrudes and foams from a circular die having an annular discharge port attached to the tip.
And this polystyrene resin foam sheet is adjusted to the thickness and the foaming ratio required for each application by adjusting the production conditions such as the amount of foaming agent used in the extrusion foaming and the discharge amount per unit time. .
前記熱成形によって発泡容器を形成させるような用途においては、該発泡容器に軽量性や材料コストの低減が求められる結果として見掛け密度が低く、且つ坪量と呼ばれる単位面積当たりの質量が小さいポリスチレン系樹脂発泡シートが要望されている。
しかし、過度に発泡倍率を高くして見掛け密度を低くしたり、シート厚みを過度に薄くして坪量を小さくさせたりしたポリスチレン系樹脂発泡シートは、加熱して軟化状態にした状態で伸長を加えると部分的に厚みが薄くなってしまい易く、熱成形における良好な成形性を発揮させることが難しい。
即ち、このようなポリスチレン系樹脂発泡シートは、熱成形に際して良好な伸びを示さずに発泡容器に偏肉やシワを生じさせて外観を損ねたり、場合によっては発泡容器に破れを生じたりするおそれを有する。
In applications where foamed containers are formed by thermoforming, polystyrene-based foam containers have a low apparent density and a low mass per unit area called basis weight as a result of the need for light weight and reduced material costs. A resin foam sheet is desired.
However, polystyrene resin foam sheets that have excessively high expansion ratios to reduce the apparent density, or excessively thin the sheet thickness to reduce the basis weight, are stretched in a softened state by heating. If added, the thickness tends to be partially reduced, making it difficult to exhibit good moldability in thermoforming.
That is, such a polystyrene-based resin foam sheet does not exhibit good elongation during thermoforming, and may cause unevenness and wrinkles in the foam container, thereby impairing the appearance, and in some cases, the foam container may be torn. Have
このことから、下記特許文献１においては、溶融混練物に高い溶融粘度を発揮させるのに有利な分子量分布がブロードなポリスチレン系樹脂を用いることが記載され、一般に分子量分布を表現するのに用いられる質量平均分子量に対するＺ平均分子量の割合が１．８〜４．０のポリスチレン系樹脂を発泡シートの形成に用いることが記載されている。 From this, in the following Patent Document 1, it is described that a polystyrene-based resin having a broad molecular weight distribution advantageous for exhibiting a high melt viscosity in a melt-kneaded product is used, and is generally used to express the molecular weight distribution. It describes that a polystyrene-based resin having a ratio of Z-average molecular weight to mass-average molecular weight of 1.8 to 4.0 is used for forming a foam sheet.
また、下記特許文献１においては、ポリスチレン系樹脂に高い溶融張力を発揮させるのに有効となるポリスチレン系樹脂中の高分子量成分に着目し、分子量分布の中で高分子量成分の影響が強く反映されるＺ平均分子量が所定の値を有するポリスチレン系樹脂を用いて発泡シートを形成させることが示されている。 Further, in the following Patent Document 1, attention is paid to the high molecular weight component in the polystyrene resin that is effective for causing the polystyrene resin to exhibit high melt tension, and the influence of the high molecular weight component is strongly reflected in the molecular weight distribution. It has been shown that a foamed sheet is formed using a polystyrene-based resin having a predetermined Z average molecular weight.
上記のように発泡シートを軽量化しつつも成形性に優れたものとするための取り組みとしては、従来、主として高い溶融張力を有するポリスチレン系樹脂を用いることが検討されている。
しかし、本発明者が上記のような検討によって得た知見によれば、高い溶融張力を有するポリスチレン系樹脂を発泡シートの原材料として採用すると押出発泡において発泡シートに延伸が加わりやすくなり、押出方向（ＭＤ）における伸びに優れた発泡シートを得ることが難しい。
そのために、高い溶融張力を示すポリスチレン系樹脂を採用して軽量性に優れた発泡シートを得ようとした場合には、成形性を十分に良好なものとすることが困難になるという問題を有している。
本発明はこのような問題を解決することを課題としており、軽量性と成形性とにおいて従来のものに比べて優れた特性を有するポリスチレン系樹脂発泡シートを提供し、軽量で高品質な発泡容器を提供することを課題としている。
As an effort to make the foamed sheet excellent in formability while reducing the weight of the foamed sheet as described above, conventionally, the use of a polystyrene-based resin having mainly high melt tension has been studied.
However, according to the knowledge obtained by the inventor as described above, when a polystyrene resin having a high melt tension is adopted as a raw material of the foamed sheet, the foamed sheet is easily stretched in extrusion foaming, and the extrusion direction ( It is difficult to obtain a foam sheet excellent in elongation in MD).
For this reason, there is a problem that it is difficult to obtain a sufficiently good moldability when a foamed sheet excellent in light weight is obtained by adopting a polystyrene resin having a high melt tension. doing.
The present invention aims to solve such problems, and provides a polystyrene-based resin foam sheet having excellent properties in lightness and moldability compared to conventional ones, and is a lightweight and high-quality foam container. It is an issue to provide.
本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討を行い、むしろ、Ｚ平均分子量が小さく、分子量分布も狭いポリスチレン系樹脂を用いてポリスチレン系樹脂発泡シートを作製する方が軽量性と成形性とにおいて優れた特性を有するポリスチレン系樹脂発泡シートを作製するのに有利であること見出して本発明を完成させるに至ったものである。 The present inventor has intensively studied to solve the above-mentioned problems. Rather, it is more lightweight and moldable to produce a polystyrene resin foam sheet using a polystyrene resin having a small Z average molecular weight and a narrow molecular weight distribution. The present invention has been completed by finding that it is advantageous for producing a polystyrene-based resin foam sheet having excellent characteristics.
即ち、ポリスチレン系樹脂発泡シートに係る本発明は、ポリスチレン系樹脂を含む樹脂組成物が押出発泡されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートであって、前記ポリスチレン系樹脂は、メルトマスフローレイトが１．０ｇ／１０分以上２．６ｇ／１０分以下で、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）が３０万以上４２万以下であり、該Ｚ平均分子量を質量平均分子量（Ｍｗ）で除した値（Ｍｚ／Ｍｗ）が１を超え１．７以下であり、厚みが０．７ｍｍ以上２．５ｍｍ以下で、見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ ３ 以上０．１２０ｇ／ｃｍ ３ 以下であり、且つ坪量が８０ｇ／ｍ ２ 以上１５０ｇ／ｍ ２ 以下であることを特徴としている。 That is, the present invention relating to a polystyrene resin foam sheet is a polystyrene resin foam sheet obtained by extrusion foaming a resin composition containing a polystyrene resin, and the polystyrene resin has a melt mass flow rate of 1.0 g / 10 to 2.6 g / 10 min, Z average molecular weight (Mz) is 300,000 to 420,000 , and a value (Mz / Mw) obtained by dividing the Z average molecular weight by mass average molecular weight (Mw) is Ri der 1.7 than 1, thickness 2.5mm or less is 0.7mm or more, the apparent density of the 0.045 g / cm 3 or more 0.120 g / cm 3 or less, and basis weight 80 g / m It is characterized in der Rukoto more 150 g / m 2 or less.
また、発泡容器に係る本発明は、上記のようなポリスチレン系樹脂発泡シートが熱成形されてなることを特徴としている。 Further, the present invention relating to the foam container is characterized in that the above-mentioned polystyrene resin foam sheet is thermoformed.
本発明によれば、軽量性と成形性とにおいて従来のものに比べて優れた特性を有するポリスチレン系樹脂発泡シートを得ることができ、軽量で品質に優れた発泡容器を得ることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the polystyrene-type resin foam sheet which has the characteristic outstanding in the lightness and moldability compared with the conventional one can be obtained, and the foam container which was lightweight and excellent in quality can be obtained.
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、ポリスチレン系樹脂を含む樹脂組成物（ポリスチレン系樹脂組成物）が押出発泡されてなるもので、成形性と軽量性とを当該ポリスチレン系樹脂発泡シートに発揮させる上において、前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量が３０万以上６０万未満であることが重要である。
また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートを形成させるための前記ポリスチレン系樹脂は、前記のＺ平均分子量（Ｍｚ）を質量平均分子量（Ｍｗ）で除した値（Ｍｚ／Ｍｗ）が１を超え１．９未満であることが重要である。
（なお、以下においては、この「Ｍｚ／Ｍｗ」の値を、「分子量分布指標値」と称することがある。）
さらに、前記ポリスチレン系樹脂は、メルトマスフローレイト（以下、「ＭＦＲ」ともいう）が１．０ｇ／１０分以上３．０ｇ／１０分以下であることが重要である。
なお、前記ポリスチレン系樹脂としては、ガラス転移点（以下、「Ｔｇ」ともいう）が１０２℃未満であることが好ましい。
The polystyrene resin foam sheet of the present embodiment is formed by extrusion foaming a resin composition (polystyrene resin composition) containing a polystyrene resin, and exhibits moldability and light weight in the polystyrene resin foam sheet. In making it, it is important that the Z-average molecular weight of the polystyrene-based resin is 300,000 or more and less than 600,000.
In addition, the polystyrene resin for forming the polystyrene resin foam sheet of the present embodiment has a value (Mz / Mw) exceeding 1 of the Z average molecular weight (Mz) divided by the mass average molecular weight (Mw). It is important that it is less than 1.9.
(In the following, the value of “Mz / Mw” may be referred to as “molecular weight distribution index value”.)
Further, it is important that the polystyrene-based resin has a melt mass flow rate (hereinafter also referred to as “MFR”) of 1.0 g / 10 min or more and 3.0 g / 10 min or less.
In addition, as said polystyrene resin, it is preferable that a glass transition point (henceforth "Tg") is less than 102 degreeC.
なお、ポリスチレン系樹脂発泡シートを形成させるべく押出発泡を実施させる際に、従来のようにポリスチレン系樹脂組成物の主成分としてＺ平均分子量が大きく高い溶融張力を示すポリスチレン系樹脂を採用していると前記ポリスチレン系樹脂組成物を押出機内で溶融混練した溶融混練物が高い溶融粘度を示す結果としてサーキュラーダイから吐出する際の樹脂圧を高く設定しないと高い発泡倍率を有する軽量性に優れた発泡シートを得ることが難しくなる。 In addition, when carrying out extrusion foaming to form a polystyrene-based resin foam sheet, a polystyrene-based resin having a large Z-average molecular weight and high melt tension is employed as a main component of the polystyrene-based resin composition as in the past. As a result of the melt-kneaded material obtained by melt-kneading the polystyrene-based resin composition in an extruder exhibiting a high melt viscosity, foaming with a high foaming ratio has a high foaming ratio unless the resin pressure when discharging from the circular die is set high. It becomes difficult to obtain a sheet.
しかし、樹脂圧を高く設定して押出発泡を行うと、サーキュラーダイの吐出口から押出される溶融混練物がダイ吐出口の開口縁によって押出方向に強くせん断を受けることになる。
また、このとき坪量の小さい発泡シートを得るためには、高い樹脂圧で押出された発泡シートを高速で引き取って該発泡シートに引き落としをかけて厚みを薄くさせる必要が生じるために押出方向に延伸を与えることになる。
However, when extrusion foaming is performed with the resin pressure set high, the melt-kneaded material extruded from the discharge port of the circular die is strongly sheared in the extrusion direction by the opening edge of the die discharge port.
At this time, in order to obtain a foam sheet having a small basis weight, it is necessary to draw the foam sheet extruded at a high resin pressure at a high speed and to draw down the foam sheet to reduce the thickness. Stretch will be given.
このようなことからＺ平均分子量が大きく高い溶融張力を示すポリスチレン系樹脂を採用しているとポリスチレン系樹脂が発泡シートの押出方向（ＭＤ）に沿って分子配向した状態になり易く、該押出方向（ＭＤ）を引張方向とした引張試験を熱成形温度条件などの高温条件下において実施した時の伸びが低い値となってしまうおそれを有する。 For this reason, when a polystyrene resin having a large Z average molecular weight and high melt tension is employed, the polystyrene resin is likely to be in a molecular orientation along the extrusion direction (MD) of the foamed sheet. When the tensile test with (MD) as the tensile direction is performed under high temperature conditions such as thermoforming temperature conditions, the elongation may be low.
即ち、本実施形態において発泡シートの形成に用いる前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量、分子量分布指標値、ＭＦＲが上記範囲内であることが重要であるのは、前記のような分子配向が生じることを抑制させて軽量性と熱成形における成形性とに優れた発泡シートを得る上において有利であるためである。 That is, it is important that the Z-average molecular weight, molecular weight distribution index value, and MFR of the polystyrene resin used for forming the foamed sheet in the present embodiment are within the above ranges. This is because it is advantageous in obtaining a foam sheet excellent in lightness and moldability in thermoforming.
このような効果をより確実に発揮させうる点において、前記Ｚ平均分子量は、３５万以上５０万未満であることが好ましい。
また、前記分子量分布指標値（Ｍｚ／Ｍｗ）は、１．２以上１．８未満であることが好ましい。
さらに、前記ＭＦＲは、１．５ｇ／１０分以上２．８ｇ／１０分以下であることが好ましい。
The Z average molecular weight is preferably 350,000 or more and less than 500,000 in that such an effect can be exhibited more reliably.
The molecular weight distribution index value (Mz / Mw) is preferably 1.2 or more and less than 1.8.
Further, the MFR is preferably 1.5 g / 10 min or more and 2.8 g / 10 min or less.
前記質量平均分子量及び前記Ｚ平均分子量は、高分子化学の分野において従来規定されているものを意味し、以下の分子量測定によって求められるものである。
詳しくは、前記質量平均分子量及び前記Ｚ平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって求められるものである。
より詳しくは、ポリスチレン系樹脂の質量平均分子量及びＺ平均分子量は、試料約３０ｍｇをクロロホルム１０ｍＬに溶解した溶液を非水系０．４５μｍクロマトディスクでろ過した後にＷａｔｅｒｓ社製 ＨＰＬＣ（Ｄｅｔｅｃｔｏｒ ４８４、Ｐｕｍｐ ５１０）を用いてポリスチレン換算分子量を測定して求めることができる。
測定条件については、カラム「Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ）」（昭和電工社製）を２本用い、カラム温度を４０℃とし、移動相をクロロホルムとし、移動相流量を１．２ｍＬ／分とし、注入ポンプ温度を室温とし、検出波長を２５４ｎｍとし、注入量を５０μＬとすることができる。
検量線作成用の標準ポリスチレンは、昭和電工社製の分子量１，０３０，０００のもの、並びに、東ソー社製の分子量５，４８０，０００、３，８４０，０００、３５５，０００、１０２，０００、３７，０００、９，１００、２，６３０、及び４９５のものとすることができる。
The mass average molecular weight and the Z average molecular weight are those conventionally defined in the field of polymer chemistry, and are determined by the following molecular weight measurement.
Specifically, the mass average molecular weight and the Z average molecular weight are determined by gel permeation chromatography (GPC).
More specifically, the polystyrene-based resin has a mass average molecular weight and a Z average molecular weight of HPLC (Detector 484, Pump 510) manufactured by Waters after a solution obtained by dissolving about 30 mg of a sample in 10 mL of chloroform is filtered through a non-aqueous 0.45 μm chromatographic disk. Can be determined by measuring the molecular weight in terms of polystyrene using
Regarding the measurement conditions, two columns “Shodex GPC K-806L (φ8.0 × 300 mm)” (manufactured by Showa Denko) were used, the column temperature was 40 ° C., the mobile phase was chloroform, and the mobile phase flow rate was 1. The injection pump temperature can be room temperature, the detection wavelength can be 254 nm, and the injection volume can be 50 μL.
Standard polystyrene for preparing a calibration curve has a molecular weight of 1,030,000 from Showa Denko KK, and molecular weights of 5,480,000, 3,840,000, 355,000, 102,000, manufactured by Tosoh Corporation. 37,000, 9,100, 2,630, and 495.
前記ポリスチレン系樹脂のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」Ｂ法記載の方法により測定することができる。
具体的には、測定装置「セミオートメルトインデクサー」（東洋精機製作所社製）のシリンダーに測定試料を約６ｇ充填し、充填棒を用いて前記試料を圧縮し、試験温度２００℃、試験荷重を規定荷重（４９．０３Ｎ）として測定することができる。
また、その際の予熱時間は４分、試験数を３個とし、該３個の測定結果を算術平均してポリスチレン系樹脂のＭＦＲを求めることができる。
The melt mass flow rate (MFR) of the polystyrene-based resin is measured by the method described in JIS K7210: 1999 “Plastics—Test methods for melt mass flow rate (MFR) and melt volume flow rate (MVR) of thermoplastics” B method. be able to.
Specifically, about 6 g of a measurement sample is filled in a cylinder of a measurement apparatus “semi-auto melt indexer” (manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd.), the sample is compressed using a filling rod, a test temperature of 200 ° C., and a test load It can be measured as a specified load (49.03 N).
In this case, the preheating time is 4 minutes, the number of tests is three, and the MFR of the polystyrene resin can be obtained by arithmetically averaging the three measurement results.
前記ガラス転移点（Ｔｇ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載されている方法に基づいて示差走査熱量計装置（ＤＳＣ）を用いて測定することができる。
より具体的には、例えば、エスアイアイ・ナノテクノロジー社製の型名「ＤＳＣ６２２０型」を使用し、該ＤＳＣのサンプル側には、アルミニウム製測定容器の底にできるだけ隙間ができないように試料を約６．５ｍｇ充填したものを置き、リファレンス側にはアルミナを入れたアルミニウム製測定容器を置き、窒素ガス流量２５ｍｌ／ｍｉｎのもと２０℃／ｍｉｎの昇温速度で３０℃から２００℃まで昇温し、１０分間保持後速やかに取出し、２５±１０℃の環境下にて放冷させた後、再び２０℃／ｍｉｎの昇温速度で２００℃まで昇温した時に得られるＤＳＣ曲線より中間点ガラス転移温度を算出してポリスチレン系樹脂のガラス転移温度を求めることができる。
なお、中間点ガラス転移温度は、同規格の「９．３ ガラス転移温度の求め方」に従って求めることができる。
The glass transition point (Tg) can be measured using a differential scanning calorimeter (DSC) based on the method described in JIS K7121: 1987 “Method for Measuring Plastic Transition Temperature”.
More specifically, for example, a model name “DSC6220 type” manufactured by SII Nanotechnology Co., Ltd. is used, and a sample is placed on the DSC sample side so that there is as little gap as possible at the bottom of the aluminum measurement container. Place a 6.5mg filled sample, place an aluminum measuring vessel with alumina on the reference side, and raise the temperature from 30 ° C to 200 ° C at a rate of 20 ° C / min under a nitrogen gas flow rate of 25ml / min. The glass was taken out immediately after being held for 10 minutes, allowed to cool in an environment of 25 ± 10 ° C., and then re-heated to 200 ° C. at a temperature increase rate of 20 ° C./min. The glass transition temperature of the polystyrene resin can be obtained by calculating the transition temperature.
The midpoint glass transition temperature can be determined according to “9.3 Determination of Glass Transition Temperature” of the same standard.
本実施形態の前記ポリスチレン系樹脂組成物には、上記のようなポリスチレン系樹脂を８０質量％以上含んでいることが好ましく、８５質量％以上含んでいることがより好ましい。
前記ポリスチレン系樹脂を８０質量％以上含んでいることにより、前記ポリスチレン系樹脂組成物を用いて成形された発泡シートにおいて、ポリスチレン系樹脂に起因する優れた機械的特性や成形性をより顕著に発揮させやすくなるという利点がある。
The polystyrene resin composition of the present embodiment preferably contains 80% by mass or more, and more preferably 85% by mass or more of the polystyrene resin as described above.
By including the polystyrene resin in an amount of 80% by mass or more, the foamed sheet molded using the polystyrene resin composition exhibits more excellent mechanical properties and moldability due to the polystyrene resin. There is an advantage that it is easy to make.
前記ポリスチレン系樹脂は、分子内にスチレン系モノマーを構成単位として有する重合体であり、通常、スチレンモノマーを主たる構成単位として有するものである。
前記ポリスチレン系樹脂としては、スチレンモノマーの単独重合体が挙げられる。
また、前記ポリスチレン系樹脂としては、スチレンと他のモノマーとの共重合体を採用することも可能である。
斯かる共重合体としては、スチレン−無水マレイン共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−塩化ビニル共重合体、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体などが挙げられる。
また、斯かる共重合体としては、スチレン重合体由来の優れた機械的特性や成形性などをより顕著に発泡シートに発揮させる上においてスチレンモノマー６０質量％以上と他のモノマー４０質量％以下との共重合体が好ましい。
前記ポリスチレン系樹脂は、前記スチレン単独重合体と前記共重合体との混合物であってもよい。
斯かる場合、前記ポリスチレン系樹脂においては、スチレン重合体由来の優れた機械的特性や成形性などをより顕著に発泡シートに発揮させる上においてスチレンモノマーのモノマー換算での含有量が６０質量％以上であることが好ましい。
The polystyrene resin is a polymer having a styrene monomer as a constituent unit in the molecule, and usually has a styrene monomer as a main constituent unit.
Examples of the polystyrene resin include homopolymers of styrene monomers.
Further, as the polystyrene-based resin, a copolymer of styrene and another monomer can be employed.
Such copolymers include styrene-maleic anhydride copolymers, styrene-acrylic acid copolymers, styrene-methyl methacrylate copolymers, styrene-vinyl chloride copolymers, styrene-butadiene copolymers, styrene- Examples thereof include a butadiene-acrylonitrile copolymer.
In addition, as such a copolymer, in order to more effectively exhibit excellent mechanical properties and moldability derived from a styrene polymer in a foamed sheet, the styrene monomer is 60% by mass or more and the other monomer is 40% by mass or less. These copolymers are preferred.
The polystyrene resin may be a mixture of the styrene homopolymer and the copolymer.
In such a case, in the polystyrene resin, the content in terms of monomer of the styrene monomer is 60% by mass or more in order to more effectively exhibit excellent mechanical properties and moldability derived from the styrene polymer in the foamed sheet. It is preferable that
本実施形態の発泡シートを形成させるために用いる前記ポリスチレン系樹脂組成物は、上記のようなポリスチレン系樹脂の他に、発泡剤、気泡調整剤などの添加剤が含まれ得るものである。 The polystyrene-based resin composition used for forming the foamed sheet of the present embodiment can contain additives such as a foaming agent and a bubble adjusting agent in addition to the polystyrene-based resin as described above.
前記発泡剤としては、揮発性発泡剤又は分解性発泡剤等が挙げられる。 Examples of the foaming agent include volatile foaming agents and decomposable foaming agents.
前記揮発性発泡剤としては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、シクロペンタジエン、ヘキサン等の炭化水素、アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等のアルコール類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチルエチルエーテル、石油エーテル等のエーテル化合物などが挙げられる。
また、前記揮発性発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、アンモニア、水なども採用可能である。
前記揮発性発泡剤としては、大気圧における沸点が−４５〜４０℃の炭化水素が好ましく、プロパン、ブタン、ペンタン等が好ましい。
なお、前記揮発性発泡剤は、１種が単独で、又は２種以上が組み合わされて用いられ得る。
なかでも前記揮発性発泡剤としては、ノルマルブタンやイソブタンなどのブタンの単独物、又はノルマルブタンとイソブタンとが任意の割合で混合されたブタン混合物などが好ましい。
Examples of the volatile blowing agent include hydrocarbons such as propane, butane, pentane, cyclopentadiene, and hexane, ketones such as acetone and methyl ethyl ketone, alcohols such as methanol, ethanol, and isopropyl alcohol, dimethyl ether, diethyl ether, and diene. Examples thereof include ether compounds such as propyl ether, methyl ethyl ether and petroleum ether.
Further, as the volatile foaming agent, carbon dioxide, nitrogen, ammonia, water and the like can be employed.
The volatile blowing agent is preferably a hydrocarbon having a boiling point at atmospheric pressure of −45 to 40 ° C., and preferably propane, butane, pentane and the like.
In addition, the said volatile foaming agent may be used individually by 1 type or in combination of 2 or more types.
Among them, the volatile foaming agent is preferably a butane mixture such as normal butane or isobutane, or a butane mixture in which normal butane and isobutane are mixed in an arbitrary ratio.
前記分解性発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミンなどの有機系分解性発泡剤、クエン酸などの有機酸又はその塩と重炭酸ナトリウムなどの重炭酸塩とが組み合わされた無機系分解性発泡剤等が挙げられる。
該分解性発泡剤についても、１種単独で、又は２種以上組み合わされて用いられ得る。
Examples of the decomposable foaming agent include organic decomposable foaming agents such as azodicarbonamide and dinitrosopentamethylenetetramine, an organic acid such as citric acid or a salt thereof, and a bicarbonate such as sodium bicarbonate. Inorganic decomposable foaming agents and the like.
The decomposable foaming agent can also be used alone or in combination of two or more.
前記発泡剤は、前記揮発性発泡剤と前記分解性発泡剤との内の何れか一方のみを用いても良く、これらを組み合わされて用いてもよい。 As the foaming agent, only one of the volatile foaming agent and the decomposable foaming agent may be used, or these may be used in combination.
前記発泡剤は、前記ポリスチレン系樹脂１００質量部に対して１〜１０質量部用いられていることが好ましい。 The foaming agent is preferably used in an amount of 1 to 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polystyrene resin.
前記添加剤としては、タルクなどの気泡調整剤、無機充填剤、有機顔料、難燃剤、難燃助剤、滑剤、可塑剤などが挙げられる。 Examples of the additive include a bubble adjusting agent such as talc, an inorganic filler, an organic pigment, a flame retardant, a flame retardant aid, a lubricant, and a plasticizer.
前記発泡シートは、発泡により生じた気泡を内在させたシート状のものであれば特に限定されず、一般的な押出発泡によってシート状に形成されたものを採用することができる。
前記発泡シートは、例えば、円環状の吐出口を有するサーキュラーダイを先端に装着した押出機に前記ポリスチレン系樹脂や気泡調整剤などの添加剤を供給し、該押出機内で前記ポリスチレン系樹脂をその軟化点よりも高温に加熱して前記添加剤などと溶融混練して溶融混練物を形成させるとともにこの押出機の途中から炭化水素系の発泡剤を圧入して前記溶融混練物に混合し、得られた発泡剤を含んだ前記溶融混練物をサーキュラーダイの吐出口から押出させて形成させることができる。
The foamed sheet is not particularly limited as long as it is in the form of a sheet containing bubbles generated by foaming, and a sheet formed by general extrusion foaming can be employed.
The foam sheet supplies, for example, an additive such as the polystyrene-based resin or a bubble adjusting agent to an extruder equipped with a circular die having an annular discharge port at its tip, and the polystyrene-based resin is fed into the extruder in the extruder. The mixture is heated to a temperature higher than the softening point and melt-kneaded with the additives to form a melt-kneaded product, and a hydrocarbon-based foaming agent is injected from the middle of the extruder and mixed with the melt-kneaded product to obtain The melt-kneaded product containing the foaming agent thus formed can be formed by extrusion from the discharge port of a circular die.
より詳しくは、発泡剤を含んだ溶融混練物をサーキュラーダイの吐出口から押出させて円筒状の発泡体を形成させ、該サーキュラーダイの下流側（押出方向前方）に配した直径が前記吐出口よりも径大な冷却用マンドレルの外周面に前記発泡体の内面を摺接させつつ該発泡体に引取りをかけ、該冷却用マンドレルで発泡体を拡径するとともに該発泡体を内側から冷却し、該冷却用マンドレルの下流側に設けたカッターで前記発泡体を押出方向に向けて連続的に切断して平坦なシートとなるように展開し、長尺帯状となるように作製された発泡シートを本実施形態における発泡シートとして採用可能である。 More specifically, the melt-kneaded material containing the foaming agent is extruded from the discharge port of the circular die to form a cylindrical foam, and the diameter disposed on the downstream side (forward in the extrusion direction) of the circular die is the discharge port. The foam is picked up while the inner surface of the foam is in sliding contact with the outer peripheral surface of the cooling mandrel having a larger diameter, and the foam is expanded by the cooling mandrel and the foam is cooled from the inside. Then, the foam is produced so that it becomes a long strip shape by continuously cutting the foam in the extrusion direction with a cutter provided on the downstream side of the cooling mandrel and developing it into a flat sheet. A sheet can be employed as the foam sheet in the present embodiment.
本実施形態の発泡シートとしては、前記押出発泡における押出方向（ＭＤ）を引張方向とした引張試験を１００℃において実施した際に伸びが８５％以上（通常、上限値は１５０％程度）となり、前記押出方向と直交する方向（ＴＤ）を引張方向とした引張試験を１００℃において実施した際に伸びが９０％以上、好ましくは、９５％以上（通常、上限値は２００％程度）となるように形成されたものを採用することが好ましい。 As the foam sheet of the present embodiment, the elongation is 85% or more (usually, the upper limit is about 150%) when the tensile test in the extrusion direction (MD) in the extrusion foaming is performed at 100 ° C. When a tensile test with the direction orthogonal to the extrusion direction (TD) as the tensile direction is performed at 100 ° C., the elongation is 90% or more, preferably 95% or more (usually the upper limit is about 200%). It is preferable to adopt what is formed in this.
前記発泡シートは、上記のような好ましい伸びを有することで熱成形における成形性を良好なものとすることができ、当該熱成形によって軽量で厚み均一性に優れ、強度や外観にも優れる発泡容器を得られやすくなるという利点を有する。 The foamed sheet can have good moldability in thermoforming by having a preferable elongation as described above, and is a foamed container that is lightweight, excellent in thickness uniformity, excellent in strength and appearance by the thermoforming. It has the advantage that it becomes easy to obtain.
該伸びはＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９「発泡プラスチック−ポリエチレン−試験方法」に準拠して測定することができる。
具体的には、発泡シートから、その長さ方向が押出方向（ＭＤ）、巾方向（ＴＤ）となるようにそれぞれ切り出した試験片を使って測定することができ、該試験片としては、ＩＳ０１７９８規定のダンベル状試験片Ｔｙｐｅ１を採用することができる。
そして、ＭＤ、ＴＤの試験片を発泡シートから切り出した後、温度２３±２℃、相対湿度５０±５％の雰囲気下にて２０時間以上保持し、該試験片の状態を調節し、該調製後の試験片を恒温槽を有する引張試験機で引張試験を行って「伸び」を測定することができる。
測定には、例えば、オリエンテック社製の商品名「テンシロン万能試験機ＵＣＴ−１０Ｔ」を使用することができ、該引張試験機を用いての伸びの測定は、恒温槽内の雰囲気温度を１００℃に設定し、チャック間距離１００ｍｍにて引張治具に試験片を挟み、前記雰囲気温度（１００℃）において２．５分間保持した後に試験速度５００ｍｍ／分の条件で引張速度で試験を行って測定することができる。
また、９０℃や１１０℃といった別の温度における伸びも上記例示の方法と同様にして測定することができる。
The elongation can be measured in accordance with JIS K6767: 1999 “Foamed plastic-polyethylene test method”.
Specifically, it can be measured using a test piece cut out from the foamed sheet so that the length direction thereof is the extrusion direction (MD) and the width direction (TD), and the test piece is IS01798. A prescribed dumbbell-shaped test piece Type 1 can be employed.
And after cutting out the test piece of MD and TD from a foam sheet, it hold | maintains for 20 hours or more in the atmosphere of temperature 23 +/- 2 degreeC and relative humidity 50 +/- 5%, adjusts the state of this test piece, and this preparation The subsequent test piece can be subjected to a tensile test with a tensile tester having a thermostatic bath to measure “elongation”.
For the measurement, for example, a trade name “Tensilon Universal Testing Machine UCT-10T” manufactured by Orientec Co., Ltd. can be used, and the measurement of elongation using the tensile testing machine is performed by setting the atmospheric temperature in the thermostat to 100. A test piece was set between the chuck and the distance between chucks of 100 mm and held at the atmospheric temperature (100 ° C.) for 2.5 minutes, and then the test was performed at a tensile speed of 500 mm / min. Can be measured.
Further, the elongation at another temperature such as 90 ° C. or 110 ° C. can be measured in the same manner as in the above-described method.
前記発泡シートは、厚みが０．７ｍｍ〜２．５ｍｍであることが好ましく、０．９ｍｍ〜２．０ｍｍであることがより好ましい。
厚みが０．７ｍｍ以上であることにより、発泡シートに優れた強度が発揮され易く、該発泡シートを用いて成形された発泡容器等の保形性がより優れたものとなり得る。
また、厚みが２．５ｍｍ以下であることにより、発泡シートを、通電したニクロム線などの熱線による切断加工性に優れたものとすることができ、軽量で、嵩の低いものとさせうる。
The foam sheet preferably has a thickness of 0.7 mm to 2.5 mm, and more preferably 0.9 mm to 2.0 mm.
When the thickness is 0.7 mm or more, excellent strength can be easily exerted on the foamed sheet, and the shape retention of a foamed container or the like formed using the foamed sheet can be further improved.
Moreover, when the thickness is 2.5 mm or less, the foamed sheet can be made excellent in cutting workability by a hot wire such as an energized nichrome wire, and can be lightweight and low in bulk.
前記発泡シートは、見かけ密度が０．０４５〜０．１２０ｇ／ｃｍ3であることが好ましく、０．０５０〜０．０８０ｇ／ｃｍ3であることがより好ましい。
見かけ密度が０．０４５ｇ／ｃｍ3以上であることにより、発泡シートを強度に優れたものとし易く、該発泡シートを用いて成形される発泡容器等の保形性をより優れたものとし得る。
また、見かけ密度が、０．１２０ｇ／ｃｍ3以下であることにより、発泡シートがより軽量となり、発泡シートの嵩高さを抑えることができるという利点がある。
また、前記発泡シートの軽量化という点で、前記見掛け密度は、０．１１０ｇ／ｃｍ3以下であることが好ましく、０．１００ｇ／ｃｍ3以下であることがより好ましい。
The foam sheet preferably has an apparent density of 0.045 to 0.120 g / cm 3 , and more preferably 0.050 to 0.080 g / cm 3 .
When the apparent density is 0.045 g / cm 3 or more, the foamed sheet can be easily made excellent in strength, and the shape retaining property of a foamed container or the like formed using the foamed sheet can be made more excellent.
Moreover, when an apparent density is 0.120 g / cm < 3 > or less, there exists an advantage that a foamed sheet becomes lighter and the bulkiness of a foamed sheet can be suppressed.
In terms of weight reduction of the foam sheet, the apparent density is preferably 0.110 g / cm 3 or less, and more preferably 0.100 g / cm 3 or less.
前記発泡シートの見かけ密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：１９９９「発泡プラスチック及びゴム−見かけ密度の測定」に記載されている方法により測定されたものである。 The apparent density of the foamed sheet is measured by the method described in JIS K7222: 1999 “Foamed plastics and rubbers—Measurement of apparent density”.
前記発泡シートは、坪量が７０〜１５０ｇ／ｍ2であることが好ましく、７５〜１１０ｇ／ｍ2であることがより好ましい。
坪量が７０ｇ／ｍ2以上であることにより、発泡シートを強度に優れたものとし易く、該発泡シートを用いて成形される発泡容器等の保形性をより優れたものとし得る。
また、坪量が１５０ｇ／ｍ2以下であることにより、発泡シートが熱線等でより切断し易くなり、より軽量となり、嵩高さが抑えられ得るという利点がある。
また、前記発泡シートの軽量化という点で、前記坪量は、１１０ｇ／ｍ2以下であることが好ましい。
The foam sheet preferably has a basis weight of 70 to 150 g / m 2 , and more preferably 75 to 110 g / m 2 .
When the basis weight is 70 g / m 2 or more, the foamed sheet can be easily made excellent in strength, and the shape retaining property of a foamed container or the like formed using the foamed sheet can be made more excellent.
Further, when the basis weight is 150 g / m 2 or less, there is an advantage that the foamed sheet can be easily cut with a heat ray or the like, becomes lighter, and the bulk can be suppressed.
Moreover, it is preferable that the said basic weight is 110 g / m < 2 > or less at the point of weight reduction of the said foam sheet.
上記のような好ましい態様の発泡シートは、押出発泡における発泡剤の種類や使用量、押出温度、樹脂圧、サーキュラーダイの吐出口口径（ｄ）に対する冷却マンドレルの外径（Ｄ）の比（Ｄ／ｄ）、押出発泡後の発泡体に対する冷却条件などによって調製が可能である。 The foam sheet of the preferred embodiment as described above is the ratio of the outer diameter (D) of the cooling mandrel to the type and amount of foaming agent used in extrusion foaming, the extrusion temperature, the resin pressure, and the outlet diameter (d) of the circular die (D / D), and can be prepared depending on the cooling conditions for the foam after extrusion foaming.
また、得られた発泡シートは、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、マッチモールド成形など、一般的な熱成形によってトレー型食品容器、丼型食品容器、カップ型容器などの発泡容器とすることができる。
なかでも、本実施形態の発泡シートは、主成分たるポリスチレン系樹脂の溶融粘度が低いことから通電したニクロム線のような熱線を使って切断するいわゆるニクロムカットがなされる際に溶融樹脂が糸を引いたような状態になり難く、該熱成形によって製品形状が形成された発泡シートから製品形状の外縁に沿った切断が前記熱線によって実施される用途に適している。
前記ニクロムカットによって作製される発泡容器の中でも、トレー形状の容器本体部と平板状の蓋部とが連設されたフードパックや納豆容器などのように容器本体部との境界部分で蓋部を折り返して容器本体部に蓋をして用いる蓋付容器の原材料として本実施形態の発泡シートは好適なものである。
In addition, the foam sheet obtained should be made into foam containers such as tray-type food containers, vertical food containers, cup-type containers by general thermoforming, such as vacuum forming, pressure forming, vacuum pressure forming, match mold forming, etc. Can do.
Among them, the foamed sheet of the present embodiment has a low melt viscosity of the polystyrene-based resin as a main component, so that when the so-called nichrome cut is performed by using a hot wire such as an energized nichrome wire, the melted resin causes the yarn to twist. It is less likely to be pulled, and is suitable for applications in which cutting along the outer edge of the product shape is performed by the hot wire from the foamed sheet in which the product shape is formed by the thermoforming.
Among the foamed containers produced by the nichrome cut, the lid part at the boundary part with the container body part such as a food pack or a natto container in which a tray-shaped container body part and a flat lid part are continuously arranged The foam sheet of the present embodiment is suitable as a raw material for a container with a lid that is folded and used to cover the container body.
なお、本発明の発泡シートや発泡容器は、上記例示に限定されるものではない。
また、本発明では、従来公知のポリスチレン系樹脂発泡シート又は発泡容器において採用される種々の形態を、本発明の効果が著しく損なわれない範囲において採用することが可能である。
In addition, the foam sheet and foam container of this invention are not limited to the said illustration.
Moreover, in this invention, it is possible to employ | adopt the various form employ | adopted in a conventionally well-known polystyrene-type resin foam sheet or foam container in the range which the effect of this invention is not impaired remarkably.
以下、実施例を挙げて本発明についてさらに詳細に説明するが、本発明は以下のようなものに限定されるものでもない。
（実施例１の発泡シートの作製）
下記のごとく発泡シートを製造した。
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製 商品名 「ＨＨ１０２」）を用いた。
ＭＦＲ ２．６ｇ／１０分
質量平均分子量（Ｍｗ） ２．４×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ４．１×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ １．７
このポリスチレン樹脂１００質量部に対して、気泡調整剤としてタルク練り込みポリスチレン（タルク含量６０質量％ キハラ化成社製 商品名 「ＳＭＡ−０１ＢＥ」）０．２６質量部をドライブレンドして混合物とした。
次に、二台の押出機が接続されたタンデム押出機（上流側の第１押出機がφ９０ｍｍの単軸押出機、下流側の第２押出機がφ１２０ｍｍの単軸押出機）を用い、上記混合物を、第１押出機のホッパーに供給し、最高温度設定が２３０℃になるように前記第１押出機内で混合物を加熱溶融混練した。
さらに、発泡剤としてイソブタンとノルマルブタンとの混合ブタン（質量比３５：６５） を前記ポリスチレン樹脂１００質量部に対する割合が４．７６質量部となるように第１押出機に圧入して前記混合物との溶融混練を続けた。
続いて、ポリスチレン系樹脂組成物の溶融混練物の温度を第２押出機にいて１５８℃まで低下させ、該第２押出機の先端に装着された口径φ１８５ｍｍのサーキュラーダイ（スリットクリアランス０．２８ｍｍ）から発泡剤を含んだ前記溶融混練物を吐出量２１０ｋｇ／ｈで押出発泡させて円筒状の発泡体を形成させた後、該発泡体の内方側及び外方側に、内方側０．５３Ｎ・ｍ3／分、外方側０．５３Ｎ・ｍ3／分となる風量で冷却エア（温度２８℃）を吹き付け、その後、φ６７５ｍｍ、長さ８００ｍｍの冷却マンドレルの外周面を前記発泡体の内面に摺接させて該発泡体を内側から冷却し、該冷却マンドレルの後段側においてこの円筒状の発泡体の左右２箇所を押出方向に沿って連続的に切断し、該発泡体を上下に分割して２枚の長尺帯状の発泡シートを得、これらをそれぞれロール状に巻き取った。
EXAMPLES Hereinafter, although an Example is given and this invention is demonstrated further in detail, this invention is not limited to the following.
(Preparation of foam sheet of Example 1)
A foam sheet was produced as follows.
As the polystyrene resin, a polystyrene resin (trade name “HH102” manufactured by PS Japan Co., Ltd.) having the following physical properties was used.
MFR 2.6 g / 10 min Weight average molecular weight (Mw) 2.4 × 10 5
Z average molecular weight (Mz) 4.1 × 10 5
Mz / Mw 1.7
To 100 parts by mass of this polystyrene resin, 0.26 parts by mass of polystyrene blended with talc (talc content: 60% by mass, trade name “SMA-01BE” manufactured by Kihara Kasei Co., Ltd.) as a bubble adjusting agent was dry blended to obtain a mixture.
Next, using a tandem extruder to which two extruders are connected (the upstream first extruder is a φ90 mm single screw extruder, and the downstream second extruder is a φ120 mm single screw extruder), The mixture was supplied to the hopper of the first extruder, and the mixture was heated and melt-kneaded in the first extruder so that the maximum temperature setting was 230 ° C.
Furthermore, mixed butane (mass ratio 35:65) of isobutane and normal butane as a blowing agent was press-fitted into the first extruder so that the ratio with respect to 100 parts by mass of the polystyrene resin was 4.76 parts by mass, The melt kneading was continued.
Subsequently, the temperature of the melt-kneaded product of the polystyrene-based resin composition is lowered to 158 ° C. in the second extruder, and a circular die having a diameter of 185 mm (slit clearance 0.28 mm) attached to the tip of the second extruder. The melt-kneaded material containing the foaming agent is extruded and foamed at a discharge rate of 210 kg / h to form a cylindrical foam, and then the inner side and the outer side of the foam are set to the inner side 0. 53N · m 3 / min, in air volume comprising an outer side 0.53N · m 3 / min blowing cooling air (temperature 28 ° C.), then, Fai675mm, the foam outer peripheral surface of the cooling mandrel length 800mm The foam is slidably contacted with the inner surface to cool the foam from the inside, and the left and right portions of the cylindrical foam are continuously cut along the extrusion direction on the rear side of the cooling mandrel. 2 long strips divided Foamed sheets were obtained, and these were each wound into a roll.
（実施例２）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン樹脂（東洋スチレン社製 商品名 「ＨＲＭ−１３Ｎ」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ ２．２ｇ／１０分
質量平均分子量（Ｍｗ） ２．５×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ４．２×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ １．７
(Example 2)
A foamed sheet was produced in the same manner as in Example 1 except that a polystyrene resin (trade name “HRM-13N” manufactured by Toyo Styrene Co., Ltd.) having the following physical properties was used as the polystyrene resin.
MFR 2.2 g / 10 min Mass average molecular weight (Mw) 2.5 × 10 5
Z average molecular weight (Mz) 4.2 × 10 5
Mz / Mw 1.7
（比較例１）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン樹脂（東洋スチレン社製 商品名 「ＨＲＭ−１８」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ ５．０ｇ／１０分
質量平均分子量（Ｍｗ） ２．７×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ６．４×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ ２．４
(Comparative Example 1)
A foamed sheet was produced in the same manner as in Example 1 except that a polystyrene resin (trade name “HRM-18” manufactured by Toyo Styrene Co., Ltd.) having the following physical properties was used as the polystyrene resin.
MFR 5.0 g / 10 min Weight average molecular weight (Mw) 2.7 × 10 5
Z average molecular weight (Mz) 6.4 × 10 5
Mz / Mw 2.4
（比較例２）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン樹脂（東洋スチレン社製 商品名 「ＨＲＭ−１２」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ ５．４ｇ／１０分
質量平均分子量（Ｍｗ） ２．５×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ５．３×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ ２．１
(Comparative Example 2)
A foamed sheet was produced in the same manner as in Example 1 except that a polystyrene resin (trade name “HRM-12” manufactured by Toyo Styrene Co., Ltd.) having the following physical properties was used as the polystyrene resin.
MFR 5.4 g / 10 min Mass average molecular weight (Mw) 2.5 × 10 5
Z average molecular weight (Mz) 5.3 × 10 5
Mz / Mw 2.1
（比較例３）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン樹脂（ＤＩＣ社製 商品名 「ＸＣ−５１５」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして製造したが、押出圧力が高い為、吐出量を１８５ｋｇ／ｈに下げて発泡シートを製造した。
ＭＦＲ １．４ｇ／１０分
質量平均分子量（Ｍｗ） ３．２×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ６．８×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ ２．１
(Comparative Example 3)
The polystyrene resin was manufactured in the same manner as in Example 1 except that a polystyrene resin (trade name “XC-515” manufactured by DIC) having the following physical properties was used. The amount was reduced to 185 kg / h to produce a foam sheet.
MFR 1.4 g / 10 min Mass average molecular weight (Mw) 3.2 × 10 5
Z average molecular weight (Mz) 6.8 × 10 5
Mz / Mw 2.1
各実施例及び各比較例で用いたポリスチレン樹脂について、メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）、質量平均分子量、Ｚ平均分子量を測定した結果を表１に示す。
また、各実施例及び各比較例の発泡シートについて、厚み、坪量、見掛け密度、引張試験（試料長さ方向をそれぞれＭＤ、ＴＤとした試験片を用いての１００℃、１１０℃における伸びの測定）、ガラス転移点（Ｔｇ）の測定をした結果を表１に示す。
Table 1 shows the results obtained by measuring the melt mass flow rate (MFR), the mass average molecular weight, and the Z average molecular weight of the polystyrene resin used in each Example and each Comparative Example.
Moreover, about the foam sheet of each Example and each comparative example, thickness, basic weight, apparent density, tensile test (100 degreeC and 110 degreeC elongation using the test piece which made the sample length direction MD and TD, respectively) Table 1 shows the results of measurement and measurement of the glass transition point (Tg).
（成形性、生産性）
また、成形性、生産性について、以下のように評価した結果を、併せて、表１に示す。
＜発泡シートの成形性＞
各実施例及び各比較例で製造した発泡シートを１０ｃｍ×１０ｃｍ×深さ３ｃｍの発泡容器を成形した際の成形性について評価し、発泡容器を１０個成形し、成形品に表面割れ（ナキ）が発生しなかったものを「○」、１個でも表面割れ（ナキ）が発生したものを「×」として判定した。
(Formability, productivity)
In addition, Table 1 shows the results of evaluation as follows for formability and productivity.
<Formability of foam sheet>
The foamed sheets produced in each of the examples and comparative examples were evaluated for moldability when a foam container having a size of 10 cm × 10 cm × depth 3 cm was formed, 10 foam containers were molded, and surface cracks (Naki) were formed on the molded product. In the case where no crack was generated, “◯” was determined, and even one crack was determined as “×”.
＜発泡シートの生産性＞
一般的な製造条件で問題なく発泡シートが製造できた場合を「○」、製造条件に大きな制約が加わる場合を「×」として発泡シートの生産性について評価した。
即ち、比較例３以外は、通常の吐出量（１９０ｋｇ／ｈ以上）を確保することができたため「○」判定とし、比較例３は吐出量が１９０ｋｇ／ｈ未満に低下せざるを得なかったために「×」判定とした。
<Productivity of foam sheet>
The foam sheet productivity was evaluated as “◯” when the foam sheet could be produced without problems under general production conditions, and “x” when the production condition was greatly restricted.
That is, except for Comparative Example 3, the normal discharge amount (190 kg / h or more) could be ensured, so the determination was “◯”. In Comparative Example 3, the discharge amount had to be reduced to less than 190 kg / h. “×” was determined.
上記のことからも、本発明によれば、軽量性及び成形性に優れたポリスチレン系樹脂発泡シートが得られ、高品質で軽量性に優れた発泡容器が得られることがわかる。 From the above, it can be seen that according to the present invention, a polystyrene resin foam sheet excellent in lightness and moldability can be obtained, and a foam container having high quality and excellent lightness can be obtained.
Claims (4)
前記ポリスチレン系樹脂は、メルトマスフローレイトが１．０ｇ／１０分以上２．６ｇ／１０分以下で、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）が３０万以上４２万以下であり、該Ｚ平均分子量を質量平均分子量（Ｍｗ）で除した値（Ｍｚ／Ｍｗ）が１を超え１．７以下であり、
厚みが０．７ｍｍ以上２．５ｍｍ以下で、見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ ３ 以上０．１２０ｇ／ｃｍ ３ 以下であり、且つ坪量が８０ｇ／ｍ ２ 以上１５０ｇ／ｍ ２ 以下であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シート。 A polystyrene resin foam sheet obtained by extrusion foaming a resin composition containing a polystyrene resin,
The polystyrene resin has a melt mass flow rate of 1.0 g / 10 min or more and 2.6 g / 10 min or less, a Z average molecular weight (Mz) of 300,000 or more and 420,000 or less , and the Z average molecular weight is a mass average. divided by the molecular weight (Mw) (Mz / Mw) is Ri der 1.7 than 1,
Thickness 2.5mm below are 0.7mm or more, the apparent density of the 0.045 g / cm 3 or more 0.120 g / cm 3 or less, der Rukoto and basis weight 80 g / m 2 or more 150 g / m 2 or less A polystyrene resin foam sheet characterized by
A foamed container obtained by thermoforming the polystyrene-based resin foamed sheet according to any one of claims 1 to 3 .
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