JP5168191B2 - スクロール圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、空調機、冷凍機、ブロワ、給湯機等に使用されるスクロール圧縮機に関する。

一般的なスクロール圧縮機においては、鏡板上に渦巻きラップを形成した固定スクロールと旋回スクロールとをかみ合わせて複数の圧縮室が形成され、この旋回スクロールに偏心部を有するクランク軸が連結される。このようなスクロール圧縮機は、オルダムリングを用いて自転を防止し旋回運動をさせることで、中心に向かって容積を減少させながら圧縮を行っていく。スクロール圧縮機において、圧縮室内に作動流体と混在するオイルは、固定スクロールと旋回スクロールとの接触面の潤滑による摺動損失の低減や磨耗の低減、焼付きの防止に役立つとともに、圧縮室の各シール部を満たしてシール性を向上させることによる漏れ損失の低減にも寄与している。

しかし、そのオイルが吸入付近から供給されると、スクロール圧縮機は、吸入過熱を引き起こして能力の低下を招くため、圧縮途中の圧縮室にオイルを直接供給する方法が採用されることが多い。

そこで、図１１に示す特許文献１のスクロール圧縮機においては、旋回スクロール１０１のラップ上面１０１ａに給油孔１０２が設けられ、さらに、その開口部周辺に旋回スクロールラップ外壁１０１ｂと内壁１０１ｃとが通じる周方向溝１０３が設けられる。これによって、このスクロール圧縮機においては、旋回スクロールラップ外壁１０１ｂ側で形成される第１圧縮室と旋回スクロールラップ内壁１０１ｃ側で形成される第２圧縮室の両圧縮室に必要十分な量のオイルが供給されている。

この構成は、非常に簡易的な加工で給油を行うことができるという利点があるものの、周方向溝１０３が臨んでいる間の第１圧縮室と第２圧縮室の圧力が異なるため、両圧縮室への給油量が不均等になり、一方の圧縮室はオイル過多で粘性損失を引き起こし、他方の圧縮室はオイル過少で漏れ損失や磨耗等を生じて、両圧縮室に適正な給油を行いにくいという問題がある。

その対策として、図１２に示す特許文献２のスクロール圧縮機では、固定スクロール２０１の鏡板２０１ａに、第１圧縮室２０２と第２圧縮室２０３の両方に開口可能な給油孔２０４が設けられるとともに、第２圧縮室２０３への開口時間が第１圧縮室２０２への開口時間よりも長く設定されている。

すなわち、給油孔２０４が臨む両圧縮室２０２、２０３の圧力については、常に第２圧縮室２０３の方が高く、単位時間当たりの給油量は第２圧縮室２０３の方が小さくなる。その分開口時間を長くすることで、両圧縮室２０２、２０３へ均等な量のオイルが供給される。
特開２００５−１３９９９７号公報 特開平３−８８９８８号公報

上記特許文献１の従来の構成は、第１圧縮室の閉じ込み容積と第２圧縮室の閉じ込み容積が等しい対称スクロールでは、給油孔から給油される区間が第１圧縮室と第２圧縮室とで１８０度ずれるため、閉じ込んでからより早く開口する第１圧縮室の給油量が第２圧縮室の給油量よりも多くなる。

一方、第１圧縮室の閉じ込み容積が第２圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールでも、第２圧縮室の圧力上昇速度が第１圧縮室の圧力上昇速度よりも大きいため、給油孔から給油される間の第１圧縮室の圧力は第２圧縮室の圧力よりも小さくなり、対称スクロールと同様に第１圧縮室の給油量が第２圧縮室の給油量よりも多くなる。

すなわち、スクロール形状の如何に関わらず、第１圧縮室への給油量は第２圧縮室への給油量よりも多く、概ね不均等であるために第１圧縮室はオイル過多、第２圧縮室はオイル過少になりやすい。

また、特許文献２の従来の構成は、第１圧縮室と第２圧縮室への給油量は概ね均等となるものの、１回転中に両圧縮室に開口している時間の割合が大きいため、給油量が過多になりやすく、オイルの粘性による機械損失が増大してしまうという問題がある。

また、１回転当たりの給油量を適正な量まで低減させるためには給油孔を非常に小さくして絞りを設ける必要があるが、加工性に問題が残る。

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、必要最小限の適正量のオイルを供給することができるとともに、摺動損失と漏れ損失の低減、磨耗や焼付きの防止を実現するとともに、過剰な給油による粘性損失の増加を抑制することも可能な高効率、高信頼性のスクロール圧縮機を提供することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明は、渦巻き状の固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップを互いに噛み合わせて、両スクロール間に少なくとも第１圧縮室及び第２圧縮室を形成し、旋回スクロールの旋回により、旋回スクロールラップの外壁側の第１圧縮室及び旋回スクロールラップの内壁側の第２圧縮室のそれぞれが容積変化するスクロール圧縮機に向けられており、旋回スクロールラップ及び固定スクロールラップの少なくとも一方のラップ上面に給油孔が形成され、給油孔の開口部と第１圧縮室とを結ぶ第１給油通路、及び給油孔の開口部と第２圧縮室とを結ぶ第２給油通路が、給油孔が形成されたラップ上面に形成され、第１給油通路及び第２給油通路の出口が、給油孔が形成されたラップ上において互いに異なる伸開角の位置に設けられ、前記第１給油通路が前記第１圧縮室に開口し始めるときの前記第１圧縮室の容積比が、前記第２給油通路が前記第２圧縮室に開口し始めるときの前記第２圧縮室の容積比以上であることを特徴とする。

従来の構成では給油量過多によってオイル粘性損失が増大して効率の低下を招いていたものが、本構成によれば、第１給油通路と第２給油通路が給油の絞りとして作用し、必要最小限の適正量のオイルを第１圧縮室と第２圧縮室に均等に供給することができ、摺動損失と漏れ損失の低減、磨耗や焼付きの防止を実現するとともに、過剰な給油による粘性損失の増加を抑制することも可能である。これにより、信頼性の高いスクロール圧縮機を実現することが可能となる。

第１の発明は、第１給油通路が第１圧縮室に開口し始めるときの第１圧縮室の容積比が、第２給油通路が第２圧縮室に開口し始めるときの第２圧縮室の容積比以上とすることにより、両給油通路が両圧縮室に開口している間の両圧縮室の圧力が概ね同じとなるため、１つの給油孔で両圧縮室に均等な量の給油を行うことが可能である。

第２の発明は、特に、第１の発明のスクロール圧縮機において、前記第１圧縮室の閉じ込み容積が前記第２圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールとすることにより、吸入口から圧縮が開始されるまでの流体通路の距離、すなわち吸入室の長さが対称スクロールよりも短くなることで、作動流体が高温の固定スクロールから受熱する吸入加熱現象による体積効率の低下を抑制することができ、圧縮機の高効率化が可能である。

第３の発明は、特に、第１または２の発明のスクロール圧縮機において、第２給油通路の長さが第１給油通路の長さよりも長い。対称スクロールと非対称スクロールのいずれにおいても、両給油通路が両圧縮室に開口している間の両圧縮室の圧力は第２圧縮室の方が高くなりやすいため、過渡運転時や異常運転時に液戻りやオイル圧縮が発生した場合、圧縮室の圧力が吐出圧力よりもかなり大きくなる現象は第２圧縮室の方が発生しやすく、第２給油通路と給油孔をオイルや作動流体が逆流してオイル不足や温度上昇等によって信頼性を損なう恐れがある。そこで、第３の発明の構成とすることにより、第２圧縮室から給油孔までの距離を確保して上記リスクを少なからず抑制することが可能である。

第４の発明は、特に、第１〜３のいずれか１つの発明のスクロール圧縮機において、給油孔および給油通路を旋回スクロールラップに設けることにより、特に、クランクシャフトを経由して圧縮機構部へ給油される構成を持つ圧縮機において、圧縮機下部のオイル溜まりから旋回スクロールラップに設けられた給油孔までの給油の経路を容易に構成することができる。

第５の発明は、特に、第１〜３のいずれか１つの発明のスクロール圧縮機において、旋回スクロールが固定スクロールに押し付けられて圧縮運転されるとともに、給油孔および給油通路を固定スクロールラップに設けることにより、旋回スクロールを固定スクロールに押し付けて漏れ損失を抑制すると同時に、旋回スクロールの荷重を受ける固定スクロールのラップ上面に直接給油できるため、このスラスト摺動面の潤滑性を向上し、摺動損失の低減や磨耗、焼付きの抑制を実現することが可能である。

また、圧縮機構部が圧縮機下部のオイル溜まりに一部または全部浸漬された構成を持つ圧縮機において、オイル溜まりから固定スクロールラップに設けられた給油孔までの給油の経路を容易に構成することもできる。ただし、圧縮機構部がオイルに浸漬されている圧縮機は、オイル溜まりの高温オイルから圧縮機構部への熱の移動量が非常に大きく吸入過熱を引き起こすため、圧縮機構部がオイルに浸漬されていない圧縮機に比べて体積効率がやや劣る。

なお、横型スクロール圧縮機の場合は、クランクシャフトを経由して圧縮機構部に給油する構成と、オイル溜まりに一部浸漬した固定スクロールから給油する構成のいずれの構成もとれるため、旋回スクロールと固定スクロールのどちらに給油孔を設けてもよいし、両方に設けてもよい。また、クランクシャフトの軸受部やオルダムリング摺動部等にはクランクシャフトを経由した給油を行い、圧縮室への給油は固定スクロールに設けた給油孔で行うような構成をとってもよい。

第６の発明は、特に、第１〜５のいずれか１つの発明のスクロール圧縮機において、作動流体として二酸化炭素を用いている。二酸化炭素冷媒は高温度差加熱に有利であることからヒートポンプ給湯機に適しており、８０℃以上の高温の出湯温度を確保するために圧
縮機の吐出温度を９０℃以上の非常に高い温度に設定する必要があるため、圧縮機構部の温度は非常に高い。加えて、二酸化炭素は高圧冷媒であるため、圧縮機構部の各部品に加わる負荷は非常に高い。

このように、高温、高負荷の運転状態で圧縮機構部、特に圧縮室付近の高効率と信頼性を確保するためには、本発明の構成は特に効果的である。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１におけるスクロール圧縮機の縦断面図である。

図１において、鉄製の密閉容器１の内部全体は、吐出管２に連通する高圧雰囲気となる。密閉容器１の略中央部分には電動機３が、また電動機３の上部に圧縮機構が配置される。電動機３の回転子３ａに固定されたクランク軸４の一端を支承する圧縮機構の本体フレーム５が密閉容器１に固定されており、その本体フレーム５に固定スクロール６が取り付けられている。

クランク軸４に設けられた軸方向の油通路７は、その一端が給油ポンプ装置８に通じ、他端が最終的に旋回スクロール９の偏心軸受１０に通じている。固定スクロール６と噛み合って、少なくとも２つの圧縮室１１を形成する旋回スクロール９は、渦巻き状の旋回スクロールラップ９ａと偏心軸受１０とを直立させた旋回鏡板９ｂとからなり、固定スクロール６と本体フレーム５との間に配置されている。なお、図１では、図示の都合上、１つの圧縮室にのみ参照番号１１が付されている。

固定スクロール６は、固定鏡板６ａと渦巻き状の固定スクロールラップ６ｂとからなる。固定スクロールラップ６ｂの中央部には、吐出口１２と吐出口１２に通じる吐出室１３が、また、その外周部には、吸入口１４および圧縮が開始されるまでの作動流体通路である吸入室１５が配置されている。ここで、作動流体の例としては、二酸化炭素がある。

クランク軸４の主軸から偏心してクランク軸４の上端部に配置された偏心軸１６は、旋回スクロール９の偏心軸受１０と係合摺動する。旋回鏡板９ｂの背面９ｃと、旋回スクロール９の軸方向への移動を規制する本体フレーム５に設けられたスラスト拘束面５ａとの間は、微小な隙間が設けられている。本体フレーム５のスラスト拘束面５ａには環状シール部材１７が遊合状態で装着されており、その環状シール部材１７はその内側の背面室１８と外側の背圧室１９とを仕切っている。

給油ポンプ装置８によって吸い上げられたオイルは、クランク軸４の油通路７を通り旋回スクロール９の偏心軸受１０と偏心軸１６との間に形成された軸方向の内部空間２０へ導かれる。導かれたオイルの一部は、旋回スクロール９の旋回鏡板背面９ｃに設けられた絞り部２１を経由して固定スクロール６と本体フレーム５とによって囲まれて形成される背圧室１９へと通じ、旋回スクロール９を固定スクロールラップ６ｂに押さえつける機能を持った背圧調整弁２２、オイル供給通路２２ａを通って吸入室１５へと導かれる。一方、他のオイルは、偏心軸受１０、背面室１８及び主軸受２３を通り、圧縮機構外部へ排出される。

吐出口１２の出口側を開閉する逆止弁装置２４が固定スクロール６の固定鏡板６ａの平面上に取り付けられており、その逆止弁装置２４は薄鋼板製のリード弁２４ａと弁押さえ２４ｂとからなる。

クランク軸４の下端は、密閉容器１内に溶接や焼き嵌めして固定された副軸受け２５により軸受けされ、安定に回転することができる。副軸受け２５は、例えばジャーナル軸受け構成となっており、給油ポンプ装置８によって吸い上げられたオイルの一部が副軸受け２５へと供給される。

圧縮機構にて、圧縮されて吐出口１２から吐出された直後のガスと、吐出管２から吐出される直前のガスはマフラー２６によって仕切られ、吐出口１２から吐出された直後のガスはマフラー２６の内部空間を経由して、圧縮機構外周部付近に設けられた下向きガス流路２７を通り、図示された点線矢印のごとく回転子３ａ上部へと導かれる。ここで主軸受け２３などを潤滑後排出されたオイルと合流し、回転子３ａの内部に設けられた回転子通路３ｂを介して回転子３ａ下部へと到達後、ガスとオイルの混合流が遠心力によって固定子３ｃの下部コイルエンドに衝突し、気液分離される。気液分離後のガスは固定子３ｃの外周に設けられた固定子通路３ｄを介して電動機３上部へと導かれ、圧縮機構に設けられた図示されていない上向きガス流路を通って圧縮機構上側空間へ到達後、吐出管２から密閉容器１外部へと吐出される。

図２は、図１に示す旋回スクロール９の一例の正面図で、図３は、図２に示す旋回スクロール９と、図１に示す固定スクロール６とを組み合わせて旋回スクロールの背面９ｃ側から見た図である。図１から図３に示すように、旋回スクロールラップ９ａには、その高さ方向に沿って給油孔２８が設けられ、ほぼ吐出圧力である偏心軸受１０の内部空間２０と連通している。旋回スクロールラップ９ａの上面９ｄには給油孔２８の開口部を含む上面溝２９が旋回スクロールラップ９ａの伸開方向に設けられている。旋回スクロールラップ外壁９ｅと固定スクロールラップ内壁６ｃにより、圧縮室１１の１つである第１圧縮室１１ａが形成され、旋回スクロールラップ内壁９ｆと固定スクロールラップ外壁６ｄとにより、圧縮室１１の他の１つである第２圧縮室１１ｂが形成される。上面溝２９の両端には、第１圧縮室１１ａに通じる第１給油通路出口３０ａと、第２圧縮室１１ｂに通じる第２給油通路出口３０ｂとが設けられている。ここで、出口３０ａと出口３０ｂとは、上面９ｄ上で異なる伸開角の位置に設けられる。

以上のように構成されたスクロール圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

旋回スクロール９の内部空間２０から給油孔２８に導かれた高圧オイルは、給油孔２８から第１給油通路出口３０ａまでの間の第１給油通路を通って減圧しながら第１圧縮室１１ａに供給される。同様に、給油孔２８から第２給油通路出口３０ｂまでの間の第２給油通路を通って減圧したオイルは第２圧縮室１１ｂに供給される。そして、このときの両圧縮室１１ａ、１１ｂへの給油量は、両給油通路出口３０ａ、３０ｂが両圧縮室１１ａ、１１ｂに臨んでいる間の圧縮室１１ａ、１１ｂの圧力によって概ね決定される。

図４は、第１圧縮室１１ａと第２圧縮室１１ｂの閉じ込み容積が等しい対称スクロールの場合の両圧縮室１１ａ、１１ｂの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフであり、このグラフの横軸はクランク角を示す。第１圧縮室１１ａと第２圧縮室１１ｂについて、クランク角と圧力とはほぼ等しい。第１給油通路出口３０ａはクランク角θ１１からθ１２の間、第１圧縮室１１ａに開口し、そのときの第１圧縮室１１ａの圧力はＰ１１からＰ１２まで上昇する。同様に第２給油通路出口３０ｂはクランク角θ２１からθ２２の間に圧力Ｐ２１からＰ２２の第２圧縮室１１ｂに開口する。（θ１２−θ１１）および（θ２２−θ２１）はいかなる構成でも概ね３６０度である。

図５は、図１１に示した従来の構成における、対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝１０３が開口するタイミングを示すグラフであり、旋回スクロールラップ外壁１０１
ｂ側の第１圧縮室に周方向溝１０３が開口するクランク角θ１１は、旋回スクロールラップ内壁１０１ｃ側の第２圧縮室に開口するクランク角θ２１よりも概ね１８０度早く、開口中の圧力は第１圧縮室の方が小さい。そのため、第２圧縮室よりも第１圧縮室の方が給油量が多くなり、第１圧縮室は給油過多によって粘性損失が増加、第２圧縮室は給油過少によって漏れ損失が増加するという問題が同時に発生し、給油孔１０２からの総給油量を最適化することが困難であるという問題がある。

一方で、図４に示す例では、第２給油通路出口３０ｂの開口開始を第１給油通路出口３０ａの開口開始と同等か、早めに設定することで、両圧縮室１１ａ、１１ｂの圧力を概ね同等として両圧縮室１１ａ、１１ｂへ均等に給油することができる。したがって、給油孔２８からの総給油量を最適化することで両圧縮室１１ａ、１１ｂの粘性損失および漏れ損失を最小限に低減しながら、磨耗や焼付き等が発生しない必要十分な給油量を実現することが可能である。

図６は、第１圧縮室１１ａの閉じ込み容積が第２圧縮室１１ｂの閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールの場合の両圧縮室１１ａ、１１ｂの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフであり、このグラフの横軸はクランク角を示す。第１圧縮室１１ａは第２圧縮室１１ｂよりも１８０度早いクランク角から圧縮を開始し、圧力上昇速度は第２圧縮室１１ｂの方が大きい。図４と同様に、第１給油通路出口３０ａの開口クランク角はθ１１からθ１２で、そのときの第１圧縮室１１ａの圧力はＰ１１からＰ１２まで上昇する。第２給油通路出口３０ｂの開口クランク角はθ２１からθ２２で、そのときの第２圧縮室１１ｂの圧力はＰ２１からＰ２２まで上昇する。（θ１２−θ１１）および（θ２２−θ２１）はいかなる構成でも概ね３６０度である。

図７は、図１１に示した従来の構成における、非対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝１０３が開口するタイミングを示すグラフであり、周方向溝１０３が開口する間の第１圧縮室と第２圧縮室の圧力は、対称スクロールの場合に比べて差が小さいものの、やはり第１圧縮室の方が小さい。それが、図６の本実施の形態の構成では、両圧縮室１１ａ、１１ｂの圧力を概ね同等とすることができ、対称スクロールの場合と同様に給油量を均等化することで高効率と高信頼性を実現することが可能である。

また、過渡運転時や異常運転時等に液圧縮やオイル圧縮が生じた場合、第２圧縮室１１ｂの圧力の方が異常上昇しやすく、第２圧縮室１１ｂから給油孔２８への逆流が発生して給油不足によって信頼性を損ない易いが、図２に示すとおり、給油孔２８から第１給油通路出口３０ａまでの距離が第２給油通路出口３０ｂまでの距離よりも小さくすることで、つまり、第２給油通路の長さが第１給油通路の長さよりも長くすることで、第２圧縮室１１ｂから給油孔２８への逆流のリスクが減少し、高信頼性を維持することが可能である。

本実施の形態は旋回スクロールラップ上面９ｄに給油孔２８及び各給油通路を設けて圧縮室１１ａ、１１ｂへの給油を行っているが、これらは固定スクロールラップ上面６ｅに設けても、上記と同様の効果が得られる。同時に、旋回スクロール９は固定スクロール６に押し付けられて運転されると固定スクロールラップ上面６ｅでスラスト摺動するが、そこに直接給油することができるため、摺動面の潤滑性改善によって摺動損失の低減や磨耗、焼付きの抑制も実現することが可能である。

なお、本実施の形態では、第１給油通路出口３０ａの開口開始容積比を第２給油通路出口３０ｂの開口開始容積比以上にすることで両圧縮室１１ａ、１１ｂへの給油量を均等化して高効率と高信頼性を実現しているが、両圧縮室１１ａ、１１ｂの間の漏れ等によって実際の圧力は理論圧力とは異なることが多いため、逆に第２給油通路出口３０ｂの開口開始容積比の方を若干大きくしても給油量の均等化は可能である。

図２の例では、両給油通路出口３０ａ、３０ｂは上面溝２９の幅よりも大きい直径の円弧で形成している。この構成により、旋回スクロールラップ９ａの仕上げ加工の時に同時に同じ工具で給油通路出口３０ａ、３０ｂを加工できるため、その深さを高精度に管理することができ、給油量のばらつきを抑制することが可能である。

（実施の形態２）
図８は、本発明の実施の形態２における旋回スクロール９、言い換えると、図１に示す旋回スクロール９の他の一例の正面図である。図８において、旋回スクロールラップ９ａにはその高さ方向に沿って給油孔２８が設けられ、旋回スクロールラップ９ａの上面９ｄには給油孔２８の開口部を含む上面溝２９が旋回スクロールラップ９ａの伸開方向に設けられている。第１圧縮室１１ａに通じる第１給油通路出口３０ａと、第２圧縮室１１ｂに通じる第２給油通路出口３０ｂの二つの出口が上面溝２９の両端部に設けられており、その幅は上面溝２９の幅と等しい。また、図８の例でも、出口３０ａと出口３０ｂとは、上面９ｄ上で異なる伸開角の位置に設けられる。

この構成により、上面溝２９と給油通路出口３０ａ、３０ｂを同じ工具で同時に加工することができるため、加工タクトが短くなり、低コスト化を図ることが可能である。

（実施の形態３）
図９及び図１０は、本発明の実施の形態３における旋回スクロール９、言い換えると、図１に示す旋回スクロール９についてさらに他の例の正面図である。図９、１０において、旋回スクロールラップ９ａにはその高さ方向に給油孔２８が設けられ、旋回スクロールラップ９ａの上面９ｄには給油孔２８の開口部を含む円弧状および直線状の上面溝２９が第１圧縮室１１ａと第２圧縮室１１ｂに通じるように設けられている。また、図９、１０の例でも、出口３０ａと出口３０ｂとは、上面９ｄ上で異なる伸開角の位置に設けられる。

この構成により、上面溝２９を複雑な形状に加工する必要がないため、より一層加工タクトが短くなり、低コスト化を図ることが可能である。

以上のように、本発明にかかるスクロール圧縮機は、漏れ損失と摺動損失、粘性損失の低減による高効率化と磨耗や焼付きの防止による高信頼性化が可能であり、ＨＦＣ（Ｈｙｄｒｏ Ｆｌｕｏｒｏ Ｃａｒｂｏｎ）系冷媒やＨＣＦＣ（Ｈｙｄｒｏ Ｃｈｌｏｒｏ Ｆｌｕｏｒｏ Ｃａｒｂｏｎ）系冷媒を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機のほかに、自然冷媒の二酸化炭素を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機などの用途にも適用できる。

本発明の実施の形態１におけるスクロール圧縮機の縦断面図 図１に示す旋回スクロール９の一例の正面図 図２に示す旋回スクロール９と、図１に示す固定スクロール６とを組み合わせて旋回スクロールの背面９ｃ側から見た図 第１圧縮室１１ａと第２圧縮室１１ｂの閉じ込み容積が等しい対称スクロールの場合の両圧縮室１１ａ、１１ｂの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフ 図１１に示した従来の構成における、対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝１０３が開口するタイミングを示すグラフ 第１圧縮室１１ａの閉じ込み容積が第２圧縮室１１ｂの閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールの場合の両圧縮室１１ａ、１１ｂの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフ 図１１に示した従来の構成における、非対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝１０３が開口するタイミングを示すグラフ 本発明の実施の形態２における旋回スクロール９の正面図 本発明の実施の形態３における旋回スクロール９の正面図 本発明の実施の形態３における別の旋回スクロール９の正面図 特許文献１のスクロール圧縮機における旋回スクロール正面図 特許文献２のスクロール圧縮機におけるスクロールラップの組み合わせを示す正面図

６ 固定スクロール
６ｂ 固定スクロールラップ
９ 旋回スクロール
９ａ 旋回スクロールラップ
１１ 圧縮室
２８ 給油口
２９ 上面溝
３０ａ 第１給油通路出口
３０ｂ 第２給油通路出口

Claims (6)

1. 渦巻き状の固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップを互いに噛み合わせて、両スクロール間に少なくとも第１圧縮室及び第２圧縮室を形成し、前記旋回スクロールの旋回により、前記旋回スクロールラップの外壁側の第１圧縮室及び前記旋回スクロールラップの内壁側の第２圧縮室のそれぞれが容積変化するスクロール圧縮機であって、前記旋回スクロールラップ及び前記固定スクロールラップの少なくとも一方のラップ上面に給油孔が形成され、前記給油孔の開口部と前記第１圧縮室とを結ぶ第１給油通路、及び前記給油孔の開口部と前記第２圧縮室とを結ぶ第２給油通路が、前記給油孔が形成されたラップ上面に形成され、前記第１給油通路及び前記第２給油通路の出口が、前記給油孔が形成されたラップ上において互いに異なる伸開角の位置に設けられ、前記第１給油通路が前記第１圧縮室に開口し始めるときの前記第１圧縮室の容積比が、前記第２給油通路が前記第２圧縮室に開口し始めるときの前記第２圧縮室の容積比以上であることを特徴とするスクロール圧縮機。
2. 前記第１圧縮室の閉じ込み容積が前記第２圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールである、請求項１記載のスクロール圧縮機。
3. 前記第２給油通路の長さが前記第１給油通路の長さよりも長い、請求項１〜２のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
4. 前記給油孔および前記給油通路は旋回スクロールラップに設けられる、請求項１〜３のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
5. 前記旋回スクロールが前記固定スクロールに押し付けられて圧縮運転されるとともに、前記給油孔および前記給油通路が前記固定スクロールラップに設けられている、請求項１〜３のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
6. 作動流体として二酸化炭素を用いた、請求項１〜５のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。