JP5008690B2 - マイクロ流路デバイス及びマイクロ流路デバイスの作製方法 - Google Patents

Description

本発明は、圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成されたマイクロ流路デバイス、及び当該マイクロ流路デバイスの作製方法に関する。

近年、マイクロ流路デバイスは、コンパクトな分離分析用のメディアとして用いられたり、あるいは化学合成や生化学合成を高い効率で行う反応場として用いられたりするなど、使用される科学分野が広がっている。

このうち、マイクロ流路デバイスを用いた分離分析手法では、従来、溶液中に存在する分離対象試料（以下、「試料」という。）をマイクロ流路内で輸送する際に、試料が有する電荷を利用して、マイクロ流路の入口と出口に電圧を加えることにより電位差を生じさせ、当該電位差を駆動力とする電気泳動法や動電クロマトグラフィー法が用いられている。また、別の分離分析手法として、マイクロ流路と試料との接触表面の電荷により生じる電気浸透流を利用する電気クロマトグラフィー法なども用いられている。

しかしながら、上記のような電場を利用した分離分析手法においては、試料中の分離対象物質をマイクロ流路内で輸送するために、マイクロ流路内を満たす輸送溶媒が無機あるいは有機塩を含む緩衝液であって、かつ分離対象物質が電荷を有するものであることが望ましい。すなわち、分離分析を行う対象物質の種類に制約が加えられる。このため、上記の分離分析手法に適用されたマイクロ流路デバイスは、特定用途でしか使用されていないのが現状である。

一方、液体クロマトグラフィー（高速液体クロマトグラフィー）では、分離対象物質を輸送させる溶媒を送液するための駆動力として、いわゆる力学ポンプなどにより生じる圧力差を利用している。かかる液体クロマトグラフィーでは、電場を送液駆動力とする電気泳動法等と異なり、分離対象物質を輸送させるための溶媒に制約がない。この溶媒として、例えば高濃度有機溶媒から水、及び広い範囲でのｐＨ条件を構築する無機あるいは有機塩を利用した緩衝液などを使用できる。また、溶媒の種類だけでなく、分離対象物質として、電荷の有無に関係なく無機から有機化合物ならびに生体物質や、親水性あるいは疎水性物質など、広い特性範囲をもつ物質を対象とすることができる。この分離分析条件の選択性の広さから、例えば近年の科学研究および開発において重要視されている超高速分析や、プロテオミクス、メタボロミクスなどバイオ分野において求められる超高性能分離、あるいは産業において重要となる大量試料の処理、さらに次世代型化学産業として期待されるマイクロ化学手法など、多くの化学産業や研究分野に対して、圧力送液式のマイクロ流路デバイスは広く貢献すると考えられる。

また、マイクロピラーが均等に配置されたマイクロ流路デバイスの原理的な分離分析性能は、現行で最も多く使用されている粒子充填型カラムよりも高い性能であることが報告されている（非特許文献１）。したがって、マイクロ流路デバイスの実使用は、上記化学分野の進歩において、多くの貢献をすると期待される。

しかしながら、現在まで、圧力送液を利用した液体クロマトグラフィーにおいて、マイクロ流路デバイスを使用し、実際に現行の液体クロマトグラフィー用分離メディアと同等又はそれ以上の分離分析性能が発現された報告はない。

ところで、基板上にエッチング処理を行い形成されたマイクロ流路内に、マイクロピラーを配するピラー型のマイクロ流路デバイスを作製する場合、試料を分離するのに十分な分離性能を得るためには、直線状に長いマイクロ流路を設計すればよい。しかしながら、マイクロ流路が形成される基板の大きさ自体に制限があること、また、マイクロ流路デバイスの特徴であるコンパクトさへの要求などの事情から、限られた面積の中に折り畳まれた形の複数の直線状のマイクロ流路（以下、「直線流路」という。）を形成し、それらをカーブ状のマイクロ流路（以下、「湾曲流路」という。）で接続して全体の流路を長くする必要がある。

しかしながら、複数の直線流路間を接続する湾曲流路を、直線流路と同じ幅で設計した流路では、その湾曲流路において溶液の流れ、すなわち試料の流れに乱れが生じる。この試料の乱流は、例えば湾曲流路の内側と外側で試料の流れに速度差が生じることに起因している。この結果、直線状の流路のみで構成されるマイクロ流路が有する原理的な性能から予想される分離分析性能が発現せず、直線流路及び湾曲流路を含むマイクロ流路全体の分離分析性能が大幅に低下する。したがって、実用に耐えるマイクロ流路デバイスを実現することができない。

そこで、従来、電気泳動法を利用したマイクロ流路デバイスにおいて、直線流路間を接続する湾曲流路の内側を試料が流れる時間と、湾曲流路の外側を試料が流れる時間とが等しくなるように、湾曲流路を設計することが提案されている（特許文献１）。また、湾曲流路の内周と外周の長さが等しくなるように、湾曲流路を設計することも提案されている（特許文献２）。

特表２００１−５２３００１号公報 米国特許第６２７０６４１号公報

Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ， Ｖｏｌ．７９， Ｎｏ．１５， Ａｕｇｕｓｔ １，２００７

上述した特許文献１、２に記載のマイクロ流路を用いた場合、電場を利用した電気泳動法においては、湾曲流路における試料の乱流が抑制され、試料の分離分析性能に改善が見られる。しかしながら、圧力送液を利用した液体クロマトグラフィーにおいては、マイクロ流路内の試料の流れが電気泳動法を利用した場合と異なる。このため、液体クロマトグラフィーにおいて、特許文献１、２に記載のマイクロ流路を用いても、湾曲流路における試料の乱流を抑制することができず、現行の分離分析メディアと同程度の使用可能な分離分析性能を有するマイクロ流路デバイスを作製するには至らなかった。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、圧力送液を利用したマイクロ流路デバイスにおいて、マイクロ流路の流路長さを確保しつつ、溶液中の試料を高性能に分離分析することを目的とする。

前記の目的を達成するため、本発明は、圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成された、分離を行うマイクロ流路デバイスであって、前記湾曲流路の幅は、前記直線流路の幅よりも小さく、かつ、前記湾曲流路の内径の曲率半径は１００μｍ〜５０００μｍであり、前記直線流路と前記湾曲流路との間には接続部が設けられ、前記接続部は、前記直線流路から前記湾曲流路に向けて幅が小さくなるテーパ状に形成され、前記接続部の内側のテーパ角度は、前記接続部の外側のテーパ角度よりも大きいことを特徴としている。

発明者らが鋭意検討した結果、湾曲流路の形状に基づく理論段高Ｈについての下記式（２）を導出するに至った。そして、圧力送液を利用したマイクロ流路デバイスにおいて、溶液中の試料を高性能に分離分析するためには、湾曲流路の幅ｗを小さく、また湾曲流路の曲率半径ｒを大きくするのが良いことが分かった。すなわち、下記式（１）で表されるａの値は小さいほうが良いことが分かった。

一方、基板の大きさに制限がある条件下で、当該基板上にできるだけ長い流路のマイクロ流路を形成するためには、湾曲流路の幅ｗを大きく、また湾曲流路の曲率半径ｒを小さくするのが良い。すなわち、下記式（１）で表されるａの値は大きい方が良い。

このように、湾曲流路の幅ｗと曲率半径ｒには相反する要求がある。そこで発明者らがさらに調べたところ、下記式（１）で表されるａの値が下記式（２）における理論段高Ｈの極大点におけるａの値以下であれば、要求される性能を有するマイクロ流路が得られることが分かった。すなわち、かかる条件を満たすマイクロ流路を用いれば、当該マイクロ流路の流路長さを確保しつつ、試料を高性能に分離分析できることが分かった。なお、下記式（２）については、後述の実施の形態において詳しく説明する。

前記分析システムは、高速液体クロマトグラフィー又はマイクロリアクターであってもよい。

前記マイクロ流路を構成する材料は、シリコン、石英、有機ポリマー又は炭化ケイ素であってもよい。

前記湾曲流路の幅は１０μｍ〜８００μｍであるのが好ましい。

前記マイクロ流路は、前記直線流路と前記湾曲流路により、平面視において蛇行形状を有していてもよい。

別な観点による本発明は、圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成され、分離を行うマイクロ流路デバイスの作製方法であって、前記湾曲流路の幅を、前記直線流路の幅よりも小さく設定し、かつ、前記湾曲流路の内径の曲率半径ｒを、下記式（１）で表されるａの値が下記式（２）で表される前記湾曲流路の形状に基づく理論段高Ｈの極大点におけるａの値以下になるように設定し、前記直線流路と前記湾曲流路との間には接続部を設け、前記接続部を、前記直線流路から前記湾曲流路に向けて幅が小さくなるテーパ状に形成し、前記接続部の内側のテーパ角度を、前記接続部の外側のテーパ角度よりも大きくすることを特徴としている。

但し、ｗ：湾曲流路の幅、ｕ_ｃ：湾曲流路における溶液の流路通過速度、γ：湾曲流路内に存在する基材による分子拡散阻害因子、Ｄ_ｍ：溶液の分子拡散係数

前記湾曲流路の曲率半径ｒを、前記式（２）で表される前記湾曲流路の形状に基づく理論段高Ｈが極大点となるａの値に基づいて設定してもよい。

本発明によれば、圧力送液を利用したマイクロ流路デバイスにおいて、マイクロ流路の流路長さを確保しつつ、溶液中の試料を高性能に分離分析することができる。

本実施の形態にかかるマイクロ流路デバイスの構成の概略を示す平面図である。 本実施の形態にかかる直線流路、接続部及び湾曲流路の構成の概略を示す平面図である。 接続部の内側と外側のテーパ角度を設定するための説明図である。 接続部の内側と外側のテーパ角度を設定するための説明図である。 湾曲流路の比率と理論段高との関係を示すグラフである。 湾曲流路の比率が理論段高の極大点における比率より小さい場合の、湾曲流路における溶質バンドの広がりを示す説明図である。 湾曲流路の比率が理論段高の極大点における比率付近である場合の、湾曲流路における溶質バンドの広がりを示す説明図である。 湾曲流路の比率が理論段高の極大点における比率より大きい場合の、湾曲流路における溶質バンドの広がりを示す説明図である。 湾曲流路の比率と理論段高との関係を、湾曲流路の幅毎に示したグラフである。 湾曲流路の比率と理論段高との関係を、湾曲流路の幅毎に示したグラフである。

以下、本発明の実施の形態について説明する。図１は、本実施の形態に係るマイクロ流路デバイス１の構成の概略を示す平面図である。マイクロ流路デバイス１は、例えば圧力送液を利用した溶液の分析システムとしての高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ：Ｈｉｇｈ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）内に設けられている。

マイクロ流路デバイス１は、基板１０上に溝状に形成されたマイクロ流路２０を有している。基板１０の材料には、例えばシリコン、石英、有機ポリマー又は炭化ケイ素などが用いられる。そして、例えば基板１０にフォトリソグラフィー処理とエッチング処理などを行い、当該基板１０上に所定の形状のマイクロ流路２０が形成される。

マイクロ流路２０には、例えば力学ポンプ（図示せず）が設けられている。この力学ポンプの圧力差を利用して、マイクロ流路２０内を溶液が送液される。

マイクロ流路２０は、平面視において並列に形成された複数の直線流路２１と、隣り合う直線流路２１、２１の端部を接続する湾曲流路２２とを有している。これら直線流路２１と湾曲流路２２により、マイクロ流路２０は、平面視において蛇行形状を有している。マイクロ流路２０の入口側の端部には、当該マイクロ流路２０内に溶液を導入するための導入口２３が形成されている。また、マイクロ流路２０の出口側の端部には、当該マイクロ流路２０を流れた溶液を排出するための排出口２４が形成されている。マイクロ流路２０内には、複数のマイクロピラー（図示せず）が当該マイクロ流路２０の底面から立設している。マイクロピラーは多孔質でもよく、また無孔質でもよい。これらマイクロピラーは、上述したように基板１０にフォトリソグラフィー処理とエッチング処理などを行ってマイクロ流路２０を形成する際に同時に形成される。

湾曲流路２２は、図２に示すように、その湾曲流路２２の幅ｗが直線流路２１の幅ｔよりも小さくなるように形成されている。これに伴い、直線流路２１と湾曲流路２２との間には、接続部２５が設けられている。接続部２５は、直線流路２１から湾曲流路２２に向けて幅が小さくなるテーパ状に形成されている。

ここで、例えば図３に示すように、接続部２５の内側と外側で溶液の流れに速度差が発生するのを抑えるため、接続部２５は、その内側と外側で対称に湾曲流路２２に向けて幅が小さくなるのが好ましい。すなわち、接続部２５の内側のテーパ角度αと外側のテーパ角度βを等しくするのが好ましい。一方、基板１０の大きさに制限がある条件下で、当該基板１０上にできるだけ流路の長いマイクロ流路２０を形成するためには、湾曲流路２２の幅ｗを大きくするのが好ましい。このため、例えば図４に示すように、接続部２５の外側のテーパ角度をゼロにするのが好ましい。そこで、これら２つの要求を考慮して、接続部２５は、図２に示すように、内側のテーパ角度αが外側のテーパ角度βよりも大きくなるように形成されている。すなわち、直線流路２１の中心線Ｃ_１に対して、湾曲流路２２の中心線Ｃ_２は外側にオフセットされている。なお、接続部２５の内側のテーパ角度αと外側のテーパ角度βは、上記条件を満たしつつ、湾曲流路２２の曲率半径ｒが後述の式（１）及び式（２）を用いた条件を満たすように設定される。

湾曲流路２２の曲率半径ｒは、下記式（１）で表されるａの値が下記式（２）における湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈの極大点におけるａの値以下になるように設定されている。なお、ａは湾曲流路２２における曲率半径ｒに対する幅ｗの比率であって、以下「比率ａ」という。

但し、ｕ_ｃ：湾曲流路２２における溶液の流路通過速度、γ：湾曲流路２２内に存在する基材、例えばマイクロピラーなどによる分子拡散阻害因子（分子拡散への影響）、Ｄ_ｍ：溶液の分子拡散係数

ここで、このように上記式（１）及び式（２）を用いて湾曲流路２２の曲率半径ｒを設定する根拠について説明する。

高速液体クロマトグラフィーにおいて、上述した力学ポンプによって流路内を流れる溶液の流路通過速度（線速度）ｕと、流路単位長さあたりにかかる負荷圧ΔＰとの関係は下記式（３）により表される。

但し、Ｋ：流路透過率、η：溶液中の溶媒粘度、Ｌ：流路長さ

マイクロ流路２０内のマイクロピラーのサイズ及び溶液中の溶媒に特に変化がない場合、流路透過率Ｋと溶媒粘度ηは一定となる。そこで、湾曲流路２２の内側と外側の流路長さをそれぞれＬ_ｉ、Ｌ_oとすると、湾曲流路２２の内側の流路通過速度ｕ_ｉと外側の流路通過速度ｕ_oは、それぞれ下記式（４）と下記式（５）で表される。

また、湾曲流路２２の内側の流路長さＬ_ｉと外側の流路長さＬ_oは、それぞれ下記式（６）と下記式（７）で表されるので、湾曲流路２２の内側と外側の流路通過速度差Δｕ_ｉｏは、下記式（８）となる。

但し、θ：湾曲流路２２のカーブラジアン角度

上記式（８）で表される湾曲流路２２の内側と外側の流路通過速度差Δｕ_ｉｏは、湾曲流路２２のカーブラジアン角度θや湾曲流路２２の幅ｗ、湾曲流路２２の曲率半径ｒなど、さまざまな要素により影響される。この流路通過速度差Δｕ_ｉｏにより、溶液中の分離対象試料（以下、「試料」という。）の溶質バンドは、溶液の送液方向に広がる影響を受け、マイクロ流路デバイス１の分離性能が低下する。また、この流路通過速度差Δｕ_ｉｏは単位時間あたりに発生するため、単位時間よりも長い時間においては流路通過速度差Δｕ_ｉｏによる溶質バンドの広がりが蓄積される。

ここで、流路通過速度差Δｕ_ｉｏが発生する単位時間は、例えば文献Ｊ．Ｃ．Ｇｉｄｄｉｎｇｓ， “Ｄｙｎａｍｉｃｓ ｏｆ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ”， ｐｐ．３３に記載されているように、溶液中の試料分子が、試料自身のもつ拡散速度によって湾曲流路２２を横断する時間ｔ_ｄとして下記式（９）で表される。この式（９）において、ｄは湾曲流路２２の中央から側壁への試料分子が移動する距離を示しており、本実施の形態においてはｗ／２となる。そして、この式（９）に分子拡散阻害因子γの影響を考慮すると、試料分子が湾曲流路２２を横断する時間ｔ_ｄは、下記式（１０）で表される。

上記式（８）及び上記式（１０）により、湾曲流路２２の形状に起因する試料輸送距離の内外差ΔＬ_ｉｏは下記式（１１）となる。

湾曲流路２２における試料輸送距離の内外差ΔＬ_ｉｏは、下記式（１２）の通り、マイクロ流路デバイス１における溶質バンドの存在分布として２Δσ_ｃと表される。また、湾曲流路２２における流路通過速度ｕ_ｃと湾曲流路２２の流路長さＬ_ｃは、それぞれ下記式（１３）と下記式（１４）で表される。そして、上記式（１１）及び下記式（１２）〜（１４）により、下記式（１５）が導かれる。

ここで、湾曲流路２２の形状による溶質バンドの広がりは、時間ｔ_ｄで生じる溶質バンドの広がりを、試料が湾曲流路２２を通過する時間分だけ積算される。この積算回数をｎとすると、積算回数ｎは、時間ｔ_ｄで試料が輸送された距離ｕ_ｃｔ_ｄに対する湾曲流路２２の外側の流路長さＬ_oであり、下記式（１６）で表される。

高速液体クロマトグラフィーにおける溶質バンドの広がりは下記式（１７）に示すσ^２で表されるので、本実施の形態においてはマイクロ流路デバイス１における溶質バンドの広がりはｎ（Δσ_ｃ）^２となる。また、マイクロ流路デバイス１の分離性能を表す理論段高Ｈは、溶質バンドの輸送距離である流路長さＬに対する溶質バンドの広がりσ^２、すなわちσ^２／Ｌで表される。湾曲流路２２における溶質バンドの輸送距離、すなわち湾曲流路２２の流路長さＬ_ｃは上記式（１４）に示すようにθ（ｒ＋ｗ／２）であるので、湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈは、下記式（１８）で表される。

上記式（１８）において、上記式（１）で示したようにａ＝ｗ／ｒとすると、上記式（２）が導出される。これが曲率半径ｒの湾曲流路２２を通過する際に生じる理論段高Ｈであり、直線流路２１の与える理論段高に加算され、マイクロ流路２０全体の分離性能を低下させる要因となる。なお、この式（２）に見られるように、分離性能に対して湾曲流路２２のカーブラジアン角度θの大きさは影響しない。

図５は、上記式（１）で表される比率ａに対して、上記式（２）で表される理論段高Ｈをグラフ化したものである。図５中のグラフにおいて、比率ａの値が理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値より小さい範囲Ａでは、図６に示すように、湾曲流路２２における溶質バンドの広がりＥは小さい。一方、図５中のグラフにおいて、比率ａの値が理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍ付近における比率ａの値である範囲Ｂでは、図７に示すように、湾曲流路２２における溶質バンドの広がりＥが大きくなる。また、図５中のグラフにおいて、比率ａの値が理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値より大きい範囲Ｃでは、理論段高Ｈの値は極大点Ｈ_ｍよりも小さくなる。しかしながら、範囲Ｃにおいてはマイクロ流路２０の流路長さＬが長くなるため、見かけ上、理論段高Ｈの値が小さくなっているに過ぎない。実際には、図８に示すように、湾曲流路２２における溶質バンドの広がりＥは、範囲Ｂと同様に大きくなっている。

ここで、溶液中の試料を高性能に分離分析するためには、上述したように湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈは小さいほうが良く、すなわち溶質バンドの広がりＥが小さいほうが良い。したがって、試料を高性能に分離分析するため、湾曲流路２２の曲率半径ｒは、上記式（１）で表される比率ａの値が上記式（２）で表される湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値以下（図５中の範囲Ｆ）になるように設定される。

一方、マイクロ流路デバイス１の基板１０の大きさには制限がある。この条件下で、できるだけ多くの試料を分離分析するためには、湾曲流路２２の幅ｗを大きく、また直線流路２１を長くして湾曲流路２２の曲率半径ｒを小さくするのが好ましい。すなわち、上記式（１）で表される比率ａの値は大きい方が好ましい。したがって、理想的には、湾曲流路２２の曲率半径ｒは、比率ａの値が湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値と一致するように設定される。

次に、湾曲流路２２の設計方法について具体的に説明する。図９及び図１０は、比率ａに対する理論段高Ｈを、湾曲流路２２の幅ｗ毎にグラフ化したものである。

先ず、要求されるマイクロ流路デバイス１の性能に基づいて、湾曲流路２２の形状に基づく理論段高Ｈを設定する。理論段高Ｈは、０．１μｍ〜１００μｍが好ましく、より好ましくは１μｍ〜１０μｍに設定される。

そして、図９及び図１０を参照して、設定された理論段高Ｈ以下の範囲であって、かつ比率ａの値が理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値以下となるように、湾曲流路２２の曲率半径ｒと幅ｗが設定される。このとき、より好ましくは、理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍが、設定された設定された理論段高Ｈと一致するグラフを選択し、当該グラフに基づいて、湾曲流路２２の曲率半径ｒと幅ｗが設定される。

また、湾曲流路２２の幅ｗは、直線流路２１の幅ｔよりも小さくなるように設定される。そして、発明者らが鋭意評価を行ったところ、湾曲流路２２の曲率半径ｒは例えば１００μｍ〜５０００μｍに設定され、また湾曲流路２２の幅ｗは例えば１０μｍ〜８００μｍに設定されると望ましいことが分かった。

なお、湾曲流路２２と直線流路２１を接続する接続部２５は、上述した湾曲流路２２の設定条件を満たしつつ、内側のテーパ角度αが外側のテーパ角度βよりも大きくなるように設定される。

以上のように湾曲流路２２、直線流路２１及び接続部２５が設計されると、すなわちマイクロ流路２０が設計されると、当該設計に基づいて基板１０上にフォトリソグラフィー処理とエッチング処理が行われる。こうして、基板１０上にマイクロ流路２０が形成され、マイクロ流路デバイス１が作製される。

以上の実施の形態によれば、上記式（１）で表される比率ａの値が上記式（２）における理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍにおける比率ａの値以下になるように、湾曲流路２２の曲率半径ｒと幅ｗが設定されるので、湾曲流路２２の形状による溶液の流れの乱れを抑制することができる。すなわち、要求される性能を有するマイクロ流路２０が得られ、当該マイクロ流路２０を有するマイクロ流路デバイス１において、溶液中の試料を高性能に分離分析することができる。

しかも、上記比率ａの範囲において、できるだけ大きい比率ａを設定すれば、マイクロ流路２０の流路長さＬも確保することができる。特に、比率ａの値が理論段高Ｈの極大点Ｈ_ｍの比率ａの値と一致するように設定した場合、マイクロ流路２０の流路長さＬをより長く確保することができる。

したがって、本実施の形態によれば、マイクロ流路２０の流路長さＬを確保しつつ、試料を高性能に分離分析することができる。

また、直線流路２１と湾曲流路２２との間に設けられた接続部２５は、内側のテーパ角度αが外側のテーパ角度βよりも大きくなるようにテーパ状に形成されているので、接続部２５の内側と外側で溶液の流れに流速差が発生するのを抑制しつつ、湾曲流路２２の幅ｗを確保して、マイクロ流路２０の流路長さを長くすることができる。

また、基板１０の材料に、例えばシリコン、石英、有機ポリマー又は炭化ケイ素などが用いられるので、基板１０にフォトリソグラフィー処理とエッチング処理などを行ってマイクロ流路２０を形成することができる。これによって、マイクロ流路２０を一括で容易に形成することができると共に、マイクロ流路２０を所定の形状に精度よく形成することができる。

以上の実施の形態では、マイクロ流路デバイス１は、高速液体クロマトグラフィーの分析システム内に設けられていたが、圧力送液方式を利用した分析システムであればこれに限定されない。本実施の形態のマクロ流路デバイス１は、例えばマイクロリアクターの分析システム１内に設けることもできる。なお、マイクロリアクターとは、マイクロ流路を有する微小反応容器であり、主に化学合成や生化学合成において用いられている。マイクロリアクターを用いて反応系をマイクロ化することにより、省資源・省エネルギー化が図られることに加えて、反応の迅速化や高効率化を達成することができる。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

本発明は、圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成されたマイクロ流路デバイスに有用である。

１ マイクロ流路デバイス
１０ 基板
２０ マイクロ流路
２１ 直線流路
２２ 湾曲流路
２３ 導入口
２４ 排出口
２５ 接続部

Claims (7)

1. 圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成された、分離を行うマイクロ流路デバイスであって、
   前記湾曲流路の幅は、前記直線流路の幅よりも小さく、
   かつ、前記湾曲流路の内径の曲率半径は１００μｍ〜５０００μｍであり、
   前記直線流路と前記湾曲流路との間には接続部が設けられ、
   前記接続部は、前記直線流路から前記湾曲流路に向けて幅が小さくなるテーパ状に形成され、
   前記接続部の内側のテーパ角度は、前記接続部の外側のテーパ角度よりも大きいことを特徴とする、マイクロ流路デバイス。
2. 前記分析システムは、高速液体クロマトグラフィー又はマイクロリアクターであることを特徴とする、請求項１に記載のマイクロ流路デバイス。
3. 前記マイクロ流路を構成する材料は、シリコン、石英、有機ポリマー又は炭化ケイ素であることを特徴とする、請求項１又は２に記載のマイクロ流路デバイス。
4. 前記湾曲流路の幅は１０μｍ〜８００μｍであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載のマイクロ流路デバイス。
5. 前記マイクロ流路は、前記直線流路と前記湾曲流路により、平面視において蛇行形状を有することを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載のマイクロ流路デバイス。
6. 圧力送液を利用した溶液の分析システム内に設けられ、複数の直線流路と隣り合う前記直線流路の端部を接続する湾曲流路とを備えたマイクロ流路が基板上に形成され、分離を行うマイクロ流路デバイスの作製方法であって、
   前記湾曲流路の幅を、前記直線流路の幅よりも小さく設定し、
   かつ、前記湾曲流路の内径の曲率半径ｒを、下記式（１）で表されるａの値が下記式（２）で表される前記湾曲流路の形状に基づく理論段高Ｈの極大点におけるａの値以下になるように設定し、
   前記直線流路と前記湾曲流路との間には接続部を設け、
   前記接続部を、前記直線流路から前記湾曲流路に向けて幅が小さくなるテーパ状に形成し、
   前記接続部の内側のテーパ角度を、前記接続部の外側のテーパ角度よりも大きくすることを特徴とする、マイクロ流路デバイスの作製方法。
   

   

   

   
   但し、ｗ：湾曲流路の幅、ｕ _ｃ ：湾曲流路における溶液の流路通過速度、γ：湾曲流路内に存在する基材による分子拡散阻害因子、Ｄ _ｍ ：溶液の分子拡散係数
7. 前記湾曲流路の曲率半径ｒを、前記式（２）で表される前記湾曲流路の形状に基づく理論段高Ｈが極大点となるａの値に基づいて設定することを特徴とする、請求項６に記載のマイクロ流路デバイスの作製方法。

Images