JP3371061B2 - 酸洗前圧延による冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
酸洗前圧延による冷延鋼帯の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸洗前の高圧下圧延に
よってスケールを機械的に除去すると共に、必要な特性
を作り込んだ冷延鋼帯を製造する方法に関する。
よってスケールを機械的に除去すると共に、必要な特性
を作り込んだ冷延鋼帯を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延された鋼帯は、酸化物を主体と
するスケールで表面が覆われている。この熱延鋼帯を、
そのまま冷延等の下工程に送ると、熱延スケールに起因
する表面疵やクラック等の欠陥が発生する原因となる。
そこで、通常、酸洗によって熱延スケールを除去し、熱
延鋼帯を下工程に搬送している。この方法では、酸洗設
備，廃酸処理，脱スケール能の調整等の点で問題があ
り、また酸洗時に発生する水素の侵入によって鋼材の特
性が劣化する虞れもある。酸洗に起因する諸問題を解決
するため、酸洗工程に送り込まれる熱延鋼帯のスケール
を除去する方法が種々検討されている。たとえば、スケ
ールが付着した熱延鋼帯を高圧下率で冷間圧延すること
（以下、黒皮圧延という）が特公昭５４−１３３４６０
号公報，特開昭５７−４１８２１号公報，特開昭５７−
１０９１７号公報等で紹介されている。高圧下率の冷間
圧延により、スケールに亀裂が発生し、また鋼帯に対す
る付着力が低下するので、ショットブラスト，高圧水噴
射，ブラッシング，砥粒研削等により冷間圧延後の鋼帯
から容易に分離される。その結果、酸洗槽に搬入される
熱延鋼帯に付着しているスケールが少なくなり、酸洗工
程の負荷が軽減する。
するスケールで表面が覆われている。この熱延鋼帯を、
そのまま冷延等の下工程に送ると、熱延スケールに起因
する表面疵やクラック等の欠陥が発生する原因となる。
そこで、通常、酸洗によって熱延スケールを除去し、熱
延鋼帯を下工程に搬送している。この方法では、酸洗設
備，廃酸処理，脱スケール能の調整等の点で問題があ
り、また酸洗時に発生する水素の侵入によって鋼材の特
性が劣化する虞れもある。酸洗に起因する諸問題を解決
するため、酸洗工程に送り込まれる熱延鋼帯のスケール
を除去する方法が種々検討されている。たとえば、スケ
ールが付着した熱延鋼帯を高圧下率で冷間圧延すること
（以下、黒皮圧延という）が特公昭５４−１３３４６０
号公報，特開昭５７−４１８２１号公報，特開昭５７−
１０９１７号公報等で紹介されている。高圧下率の冷間
圧延により、スケールに亀裂が発生し、また鋼帯に対す
る付着力が低下するので、ショットブラスト，高圧水噴
射，ブラッシング，砥粒研削等により冷間圧延後の鋼帯
から容易に分離される。その結果、酸洗槽に搬入される
熱延鋼帯に付着しているスケールが少なくなり、酸洗工
程の負荷が軽減する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】熱延鋼帯を高圧下率で
黒皮圧延するとき、確かに酸洗工程の負荷が軽減される
ものの、鋼帯表面から剥離したスケールの破片が鋼帯表
面に付着・残存し易い。この場合のスケールは、熱延鋼
帯をテンションレベラーに通板したときに生じるスケー
ルと異なり、鋼帯表面に対する密着性が強い。そのた
め、酸洗槽に送り込まれるスケールが多く、予期したほ
どに酸洗負荷を軽減することができない。しかも、高圧
下圧延で熱延鋼帯から剥離したスケールの破片が鋼帯表
面に圧着され、或いは押し込まれ、酸洗工程での除去が
困難になり、後続する冷間圧延工程で表面疵等の欠陥を
発生させる原因となり易い。そのため、たとえば砥粒研
削等によってスケール破片を除去しているが、依然とし
て鋼帯表面に残留するものがある。
黒皮圧延するとき、確かに酸洗工程の負荷が軽減される
ものの、鋼帯表面から剥離したスケールの破片が鋼帯表
面に付着・残存し易い。この場合のスケールは、熱延鋼
帯をテンションレベラーに通板したときに生じるスケー
ルと異なり、鋼帯表面に対する密着性が強い。そのた
め、酸洗槽に送り込まれるスケールが多く、予期したほ
どに酸洗負荷を軽減することができない。しかも、高圧
下圧延で熱延鋼帯から剥離したスケールの破片が鋼帯表
面に圧着され、或いは押し込まれ、酸洗工程での除去が
困難になり、後続する冷間圧延工程で表面疵等の欠陥を
発生させる原因となり易い。そのため、たとえば砥粒研
削等によってスケール破片を除去しているが、依然とし
て鋼帯表面に残留するものがある。
【０００４】本発明者等は、酸洗負荷の軽減に有効であ
る黒皮圧延の長所を活かすことを狙って、製品に表面疵
を発生させる残留スケールに対する対策を種々検討し
た。その結果、黒皮圧延後の鋼帯表面をブラッシングす
るとき残留スケールのほぼ全量が除去されること、また
圧延機のワークロールに熱延鋼帯から転写されたスケー
ル片をポリッシャー，高圧水スプレー，スクレーパ等で
取り除くとき、鋼帯表面に残留するスケール自体も大幅
に少なくなることを見い出し、別途出願した。このよう
にして、酸洗前の圧延で効率よくディスケーリングし、
酸洗槽に持ち込まれるスケールを減少させるとき、酸洗
負荷が軽減される。本発明は、ディスケーリングに有効
な酸洗前圧延を更に発展させたものであり、酸洗前圧延
によって必要な特性を作り込み、酸洗後に熱処理するだ
けで、或いは軽度の冷間圧延を施すだけで、要求特性を
備えた冷延鋼板を得ることを目的とする。
る黒皮圧延の長所を活かすことを狙って、製品に表面疵
を発生させる残留スケールに対する対策を種々検討し
た。その結果、黒皮圧延後の鋼帯表面をブラッシングす
るとき残留スケールのほぼ全量が除去されること、また
圧延機のワークロールに熱延鋼帯から転写されたスケー
ル片をポリッシャー，高圧水スプレー，スクレーパ等で
取り除くとき、鋼帯表面に残留するスケール自体も大幅
に少なくなることを見い出し、別途出願した。このよう
にして、酸洗前の圧延で効率よくディスケーリングし、
酸洗槽に持ち込まれるスケールを減少させるとき、酸洗
負荷が軽減される。本発明は、ディスケーリングに有効
な酸洗前圧延を更に発展させたものであり、酸洗前圧延
によって必要な特性を作り込み、酸洗後に熱処理するだ
けで、或いは軽度の冷間圧延を施すだけで、要求特性を
備えた冷延鋼板を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のディスケーリン
グ方法は、その目的を達成するため、表面に熱延スケー
ルが付着している熱延鋼帯を４０〜５０％の圧下率で冷
間圧延し、鋼帯表面から剥離したスケール片をブラッシ
ング及びスプレーで除去した後、鋼帯を酸洗槽に搬入し
て残留スケールを酸洗除去し、次いで焼鈍することを特
徴とする。本発明に従ったラインは、図１に示すように
構築される。熱延スケールが付着したままの熱延鋼帯１
は、ペイオフリール２から巻き戻され、ブライドルロー
ル３を経て冷間圧延機４で高圧下圧延される。熱延スケ
ールは、高圧下圧延によって亀裂，粉砕され、鋼帯１か
ら剥離される。鋼帯表面に残留しているスケール粉砕物
をブラシ５で除去した後、更にスプレー装置６に導入さ
れ、スプレーノズル７から高圧水を吹き付けることによ
って鋼帯の表面が清浄化される。ここで、内部から高圧
水を噴射させる機能を備えたブラシ５を使用するとき、
スプレー装置６を省略することも可能である。このよう
に処理された鋼帯は、次いで酸洗槽８に送り込まれ、表
面に僅かに残っているスケールが酸洗除去される。
グ方法は、その目的を達成するため、表面に熱延スケー
ルが付着している熱延鋼帯を４０〜５０％の圧下率で冷
間圧延し、鋼帯表面から剥離したスケール片をブラッシ
ング及びスプレーで除去した後、鋼帯を酸洗槽に搬入し
て残留スケールを酸洗除去し、次いで焼鈍することを特
徴とする。本発明に従ったラインは、図１に示すように
構築される。熱延スケールが付着したままの熱延鋼帯１
は、ペイオフリール２から巻き戻され、ブライドルロー
ル３を経て冷間圧延機４で高圧下圧延される。熱延スケ
ールは、高圧下圧延によって亀裂，粉砕され、鋼帯１か
ら剥離される。鋼帯表面に残留しているスケール粉砕物
をブラシ５で除去した後、更にスプレー装置６に導入さ
れ、スプレーノズル７から高圧水を吹き付けることによ
って鋼帯の表面が清浄化される。ここで、内部から高圧
水を噴射させる機能を備えたブラシ５を使用するとき、
スプレー装置６を省略することも可能である。このよう
に処理された鋼帯は、次いで酸洗槽８に送り込まれ、表
面に僅かに残っているスケールが酸洗除去される。
【０００６】酸洗後の鋼帯は、そのまま熱処理工程に送
られ、焼鈍によって所定の結晶粒度で均一なフェライト
組織に調整される。或いは、巻取りリール９で一旦巻き
取り、別途の熱処理ラインで熱処理することも可能であ
る。また、場合によっては必要形状を出すために、軽度
の冷間圧延を施すこともある。冷間圧延機としては、ポ
リッシャー，スプレーノズル又はスクレーパを周面に対
向させたワークロールを備えたものが好ましい。この場
合、熱延鋼帯からワークロールの周面に転写された熱延
スケールの粉砕物は、圧延ロールの表面に対向配置した
ポリッシャー，スプレーノズル，スクレーパ等によって
ロール表面から除去され、系外に排出される。ポリッシ
ャー，スプレーノズル，スクレーパ等は、回転方向に関
して圧下点よりも下流側の位置でワークロールの周面に
対向配置することが好ましい。また、ワークロールに接
して回転するバックアップロールに対しても、同様なポ
リッシャー，スプレーノズル，スクレーパ等を設けても
よい。
られ、焼鈍によって所定の結晶粒度で均一なフェライト
組織に調整される。或いは、巻取りリール９で一旦巻き
取り、別途の熱処理ラインで熱処理することも可能であ
る。また、場合によっては必要形状を出すために、軽度
の冷間圧延を施すこともある。冷間圧延機としては、ポ
リッシャー，スプレーノズル又はスクレーパを周面に対
向させたワークロールを備えたものが好ましい。この場
合、熱延鋼帯からワークロールの周面に転写された熱延
スケールの粉砕物は、圧延ロールの表面に対向配置した
ポリッシャー，スプレーノズル，スクレーパ等によって
ロール表面から除去され、系外に排出される。ポリッシ
ャー，スプレーノズル，スクレーパ等は、回転方向に関
して圧下点よりも下流側の位置でワークロールの周面に
対向配置することが好ましい。また、ワークロールに接
して回転するバックアップロールに対しても、同様なポ
リッシャー，スプレーノズル，スクレーパ等を設けても
よい。
【０００７】冷間圧延機４は、圧下率が４０〜５０％と
なるように調整される。このような高圧下率が熱延鋼帯
１のディスケーリングに有効である理由を、本発明者等
は次のように考察した。熱延鋼帯１の表面に形成されて
いるスケールは、主としてＦｅ3Ｏ4で構成されるが、概
念的には内部から表層に向かって酸素濃度が順次高くな
るＦｅＯ層，Ｆｅ3Ｏ4層及びＦｅ2Ｏ3層が基地鋼の表面
に積層された構造をもつものと考えられる。実際、急冷
された鋼帯ほどＦｅＯ層が厚くなる傾向がみられる。ス
ケール層は、弱脱酸鋼では６〜７μｍと比較的薄く、Ｔ
ｉキルド鋼では９〜１０μｍと比較的厚くなっている。
なるように調整される。このような高圧下率が熱延鋼帯
１のディスケーリングに有効である理由を、本発明者等
は次のように考察した。熱延鋼帯１の表面に形成されて
いるスケールは、主としてＦｅ3Ｏ4で構成されるが、概
念的には内部から表層に向かって酸素濃度が順次高くな
るＦｅＯ層，Ｆｅ3Ｏ4層及びＦｅ2Ｏ3層が基地鋼の表面
に積層された構造をもつものと考えられる。実際、急冷
された鋼帯ほどＦｅＯ層が厚くなる傾向がみられる。ス
ケール層は、弱脱酸鋼では６〜７μｍと比較的薄く、Ｔ
ｉキルド鋼では９〜１０μｍと比較的厚くなっている。
【０００８】スケール層の大半を占めるＦｅ3 Ｏ4 層及
びＦｅ2 Ｏ3 層は硬質で脆く、比較的低い圧下力でもク
ラックが入り易い。たとえば、酸洗の前工程として組み
込まれている従来のテンションレベラー程度の圧下力
（約２％）や機械的な繰返し曲げ加工でも、クラックが
入り剥離する。硫酸酸洗でみられるような機械的な繰返
し曲げを与える装置でも、Ｆｅ2 Ｏ3 層，Ｆｅ3 Ｏ4 層
に亀裂を付けることができる。これに対し、基地鋼との
界面にあるＦｅＯ層は、展延性があり、低い圧下率では
基地鋼の伸びに従って変形する。そのため、テンション
レベラー程度の圧下力で下地鋼から剥離せず、酸洗槽に
持ち込まれる。しかし、圧下率を高く設定すると、基地
鋼とＦｅＯ層との変形量の差が大きくなり、基地鋼の伸
びに追従できなくなったＦｅＯ層にクラックが発生す
る。実際、冷間圧延で熱延鋼帯表面から剥離したスケー
ルの粉砕物を調査してみると、圧下率が低いときには剥
離したスケールが粉粒状であるのに対し、圧下率の上昇
に伴って粉砕物のサイズが大きく鱗片状になってくるこ
とが観察される。この圧下率に応じた剥離スケールの状
態変化は、高圧下率の圧延になるほどスケール層の内
部，換言すればＦｅＯ層まで入ったクラックを起点とし
てスケール剥離が生じ、スケール剥離量が多くなる原因
であると推察される。その結果、圧延後の鋼帯表面に残
存するスケールが大幅に少なくなる。
びＦｅ2 Ｏ3 層は硬質で脆く、比較的低い圧下力でもク
ラックが入り易い。たとえば、酸洗の前工程として組み
込まれている従来のテンションレベラー程度の圧下力
（約２％）や機械的な繰返し曲げ加工でも、クラックが
入り剥離する。硫酸酸洗でみられるような機械的な繰返
し曲げを与える装置でも、Ｆｅ2 Ｏ3 層，Ｆｅ3 Ｏ4 層
に亀裂を付けることができる。これに対し、基地鋼との
界面にあるＦｅＯ層は、展延性があり、低い圧下率では
基地鋼の伸びに従って変形する。そのため、テンション
レベラー程度の圧下力で下地鋼から剥離せず、酸洗槽に
持ち込まれる。しかし、圧下率を高く設定すると、基地
鋼とＦｅＯ層との変形量の差が大きくなり、基地鋼の伸
びに追従できなくなったＦｅＯ層にクラックが発生す
る。実際、冷間圧延で熱延鋼帯表面から剥離したスケー
ルの粉砕物を調査してみると、圧下率が低いときには剥
離したスケールが粉粒状であるのに対し、圧下率の上昇
に伴って粉砕物のサイズが大きく鱗片状になってくるこ
とが観察される。この圧下率に応じた剥離スケールの状
態変化は、高圧下率の圧延になるほどスケール層の内
部，換言すればＦｅＯ層まで入ったクラックを起点とし
てスケール剥離が生じ、スケール剥離量が多くなる原因
であると推察される。その結果、圧延後の鋼帯表面に残
存するスケールが大幅に少なくなる。
【０００９】しかし、鱗片状で剥離したスケール片は、
鋼材表面に対する付着性が強く、鋼帯から剥離されたも
のであっても、圧延ロール表面に移し取られた後、再度
鋼帯表面に圧着又は押し込まれる場合もある。そこで、
本発明者等は、冷間圧延後の鋼帯表面をブラッシングす
ることにより鋼帯表面から残存スケールを除去すると共
に、圧延ロール表面に付着しているスケール片を除去す
る方法を試みた。その結果、予想以上にスケールの除去
が行われ、酸洗槽８における酸洗条件が大幅に緩和され
ることを見い出した。また、ブラッシング中或いはブラ
ッシング後に高圧水スプレーするとき、鋼帯表面に残留
しているスケール片の除去が一層促進される。熱延鋼帯
を高圧下圧延するとき、基地鋼の展延に追従できないス
ケールには、亀裂，層間剥離等が生じ、基地鋼に対する
密着性が低下する。このような鋼帯をブラッシングする
とき、スケール層に発生している隙間にブラシ毛が入り
込み、鋼帯表面からスケールが除去される。このとき、
砥粒入りのブラシを使用すると、スケールの除去が一層
促進される。ブラッシング後にも残留しているスケール
は、たとえば１０〜５００ｋｇｆ／ｃｍ2 程度の高圧水
を吹き付けることにより、基地鋼を傷付けることなく除
去される。
鋼材表面に対する付着性が強く、鋼帯から剥離されたも
のであっても、圧延ロール表面に移し取られた後、再度
鋼帯表面に圧着又は押し込まれる場合もある。そこで、
本発明者等は、冷間圧延後の鋼帯表面をブラッシングす
ることにより鋼帯表面から残存スケールを除去すると共
に、圧延ロール表面に付着しているスケール片を除去す
る方法を試みた。その結果、予想以上にスケールの除去
が行われ、酸洗槽８における酸洗条件が大幅に緩和され
ることを見い出した。また、ブラッシング中或いはブラ
ッシング後に高圧水スプレーするとき、鋼帯表面に残留
しているスケール片の除去が一層促進される。熱延鋼帯
を高圧下圧延するとき、基地鋼の展延に追従できないス
ケールには、亀裂，層間剥離等が生じ、基地鋼に対する
密着性が低下する。このような鋼帯をブラッシングする
とき、スケール層に発生している隙間にブラシ毛が入り
込み、鋼帯表面からスケールが除去される。このとき、
砥粒入りのブラシを使用すると、スケールの除去が一層
促進される。ブラッシング後にも残留しているスケール
は、たとえば１０〜５００ｋｇｆ／ｃｍ2 程度の高圧水
を吹き付けることにより、基地鋼を傷付けることなく除
去される。
【００１０】このようにして、ブラッシングにより、大
半のスケールが鋼帯表面から除去されるので、酸洗処理
で取り除くべきスケールは極く僅かなものとなる。その
ため、酸洗負荷が大幅に軽減される。また、ブラッシン
グ中又はブラッシング後のスプレーで使用する高圧水と
して、８０〜９５℃に保持された温水を使用すると、高
圧下冷延に起因する加工熱で昇温した鋼帯を降温させる
ことなく酸洗槽に搬入できる。そのため、酸洗浴の温度
低下が抑制され、一定した酸洗条件下での処理が可能に
なると共に、酸洗浴の温度補償に必要なエネルギーも節
減される。酸洗前の高圧下圧延は、酸洗後に行われる通
常の冷間圧延と同様に鋼材を加工硬化させ、必要な特性
を作り込む。本発明にあっては、この高圧下圧延を通常
の酸洗後圧延に置き換えることにより、酸洗負荷の軽減
と共に、工程の省略化，単純化を図っている。このよう
な置換えが可能になったことは、酸洗前圧延によるディ
スケーリングの際に残留スケールの問題が解消されたこ
とに起因する。
半のスケールが鋼帯表面から除去されるので、酸洗処理
で取り除くべきスケールは極く僅かなものとなる。その
ため、酸洗負荷が大幅に軽減される。また、ブラッシン
グ中又はブラッシング後のスプレーで使用する高圧水と
して、８０〜９５℃に保持された温水を使用すると、高
圧下冷延に起因する加工熱で昇温した鋼帯を降温させる
ことなく酸洗槽に搬入できる。そのため、酸洗浴の温度
低下が抑制され、一定した酸洗条件下での処理が可能に
なると共に、酸洗浴の温度補償に必要なエネルギーも節
減される。酸洗前の高圧下圧延は、酸洗後に行われる通
常の冷間圧延と同様に鋼材を加工硬化させ、必要な特性
を作り込む。本発明にあっては、この高圧下圧延を通常
の酸洗後圧延に置き換えることにより、酸洗負荷の軽減
と共に、工程の省略化，単純化を図っている。このよう
な置換えが可能になったことは、酸洗前圧延によるディ
スケーリングの際に残留スケールの問題が解消されたこ
とに起因する。
【００１１】酸洗前に１０％以上の圧下率で冷間圧延さ
れた鋼帯は、加工硬化しており、硬度は増加するが伸び
が減少している。冷間圧延の圧下率が高いほど、焼鈍時
の再結晶開始温度が低く、また焼鈍後の結晶粒が均一に
なる。結晶粒が粗粒化すると、表面に凹凸のある肌荒れ
が発生し、良好な表面に仕上がらない。しかし、何れに
しても冷間圧延率の圧下率４０％以上での焼鈍後の組織
は、均一で安定した組織となる。したがって、酸洗前の
圧延で、圧下率を４０％以上とすることにより、その後
の焼鈍で良好な組織をもった鋼板が得られる。鋼板の組
織については、圧下率が大きい方が有利である。しか
し、圧下率が大きくなりすぎると、圧延荷重が高くな
り、ロールバイトでの面圧が高く、スケールを基地鋼に
押し込み圧着する場合がある。このような状態では、脱
スケール性が劣り、また酸洗後の鋼板表面にもスケール
起因の肌荒れが発生する。したがって、酸洗前の圧延で
の圧下率の上限は５０％とする。
れた鋼帯は、加工硬化しており、硬度は増加するが伸び
が減少している。冷間圧延の圧下率が高いほど、焼鈍時
の再結晶開始温度が低く、また焼鈍後の結晶粒が均一に
なる。結晶粒が粗粒化すると、表面に凹凸のある肌荒れ
が発生し、良好な表面に仕上がらない。しかし、何れに
しても冷間圧延率の圧下率４０％以上での焼鈍後の組織
は、均一で安定した組織となる。したがって、酸洗前の
圧延で、圧下率を４０％以上とすることにより、その後
の焼鈍で良好な組織をもった鋼板が得られる。鋼板の組
織については、圧下率が大きい方が有利である。しか
し、圧下率が大きくなりすぎると、圧延荷重が高くな
り、ロールバイトでの面圧が高く、スケールを基地鋼に
押し込み圧着する場合がある。このような状態では、脱
スケール性が劣り、また酸洗後の鋼板表面にもスケール
起因の肌荒れが発生する。したがって、酸洗前の圧延で
の圧下率の上限は５０％とする。
【００１２】
【実施例】板厚３．２ｍｍの熱延鋼帯を、図１に示すデ
ィスケーリングラインで酸洗に先立って圧下率５〜５０
％で冷間圧延した。熱延鋼帯としては、表１に示す成分
・組成を持ち、表面に平均厚み１０μｍの熱延スケール
が付着したままの熱延鋼帯を使用した。また、圧延中に
は、ロール周面に対向させたポリッシャーでワークロー
ル表面に転写されたスケール片を除去した。
ィスケーリングラインで酸洗に先立って圧下率５〜５０
％で冷間圧延した。熱延鋼帯としては、表１に示す成分
・組成を持ち、表面に平均厚み１０μｍの熱延スケール
が付着したままの熱延鋼帯を使用した。また、圧延中に
は、ロール周面に対向させたポリッシャーでワークロー
ル表面に転写されたスケール片を除去した。
【００１３】
【００１４】圧延によりディスケーリングした鋼帯を、
塩酸系の酸液を９０℃に保持した酸洗槽に搬入し、酸液
に各試験片を５秒間浸漬した。この酸洗条件は、通常の
酸洗条件とほぼ同じものである。しかし、酸洗槽に持ち
込まれるスケールが極めて少なくなっているため、酸洗
された鋼帯は、従来の酸洗結果を凌駕する表面性状をも
っていた。冷間圧延後、酸洗された鋼帯に対して熱処理
を施した。熱処理には、７５０℃まで加熱した後、６８
秒間均熱保持する条件を採用した。熱処理された鋼帯の
金属組織は、粗粒化しておらず、均一で且つ適正な粒度
をもっていた。また、鋼帯の機械試験値も冷延鋼板とし
て十分なものが得られた。
塩酸系の酸液を９０℃に保持した酸洗槽に搬入し、酸液
に各試験片を５秒間浸漬した。この酸洗条件は、通常の
酸洗条件とほぼ同じものである。しかし、酸洗槽に持ち
込まれるスケールが極めて少なくなっているため、酸洗
された鋼帯は、従来の酸洗結果を凌駕する表面性状をも
っていた。冷間圧延後、酸洗された鋼帯に対して熱処理
を施した。熱処理には、７５０℃まで加熱した後、６８
秒間均熱保持する条件を採用した。熱処理された鋼帯の
金属組織は、粗粒化しておらず、均一で且つ適正な粒度
をもっていた。また、鋼帯の機械試験値も冷延鋼板とし
て十分なものが得られた。
【００１５】たとえば、伸びについて評価すると、従来
法で製造された冷延鋼板と同レベルにある。具体的に
は、鋼種Ａ及び鋼種Ｂの伸びは、圧下率に応じてそれぞ
れ図３及び図４に示すように変化した。すなわち、一定
焼鈍温度における圧下率と伸びとの関係は、鋼種Ａでは
圧下率１０％以下，鋼種Ｂでは圧下率２０％以下の範囲
では、圧下率の上昇に従って得られる鋼板の伸びが低下
した。一方、鋼種Ａでは圧下率１０％以上，鋼種Ｂでは
圧下率２０％以上では、圧下率の上昇に応じて伸びも高
くなる。しかし、４０％未満の圧下率では、金属組織が
粗粒化することもある。したがって、酸洗前圧延後に酸
洗のみを施すことにより必要な特性を備えた冷延鋼帯を
得るためには、酸洗前圧延の圧下率を４０％以上にする
ことが必要である。圧下率４０％以上の領域では、圧下
率の上昇に伴って伸びが高くなり、金属組織が粗粒化す
ることもなく安定する。
法で製造された冷延鋼板と同レベルにある。具体的に
は、鋼種Ａ及び鋼種Ｂの伸びは、圧下率に応じてそれぞ
れ図３及び図４に示すように変化した。すなわち、一定
焼鈍温度における圧下率と伸びとの関係は、鋼種Ａでは
圧下率１０％以下，鋼種Ｂでは圧下率２０％以下の範囲
では、圧下率の上昇に従って得られる鋼板の伸びが低下
した。一方、鋼種Ａでは圧下率１０％以上，鋼種Ｂでは
圧下率２０％以上では、圧下率の上昇に応じて伸びも高
くなる。しかし、４０％未満の圧下率では、金属組織が
粗粒化することもある。したがって、酸洗前圧延後に酸
洗のみを施すことにより必要な特性を備えた冷延鋼帯を
得るためには、酸洗前圧延の圧下率を４０％以上にする
ことが必要である。圧下率４０％以上の領域では、圧下
率の上昇に伴って伸びが高くなり、金属組織が粗粒化す
ることもなく安定する。
【００１６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、ディスケーリング機能をもつ酸洗前の高圧下冷間圧
延によって鋼帯を加工硬化させ、必要な特性を作り込ん
でいる。そのため、酸洗された鋼帯を熱処理するだけ
で、表面処理鋼用原板等の用途に使用できる冷延鋼帯が
得られる。また、冷間圧延を施す場合にあっても、軽度
の圧下率で製品形状を出すことができるため、工程の省
略，単純化が可能になる。しかも、酸洗負荷が減少し、
酸洗時間の短縮，酸洗設備の小規模化や低濃度酸液の使
用等が可能となり、また酸洗に起因する欠陥が素材に持
ち込まれることも抑制される。
は、ディスケーリング機能をもつ酸洗前の高圧下冷間圧
延によって鋼帯を加工硬化させ、必要な特性を作り込ん
でいる。そのため、酸洗された鋼帯を熱処理するだけ
で、表面処理鋼用原板等の用途に使用できる冷延鋼帯が
得られる。また、冷間圧延を施す場合にあっても、軽度
の圧下率で製品形状を出すことができるため、工程の省
略，単純化が可能になる。しかも、酸洗負荷が減少し、
酸洗時間の短縮，酸洗設備の小規模化や低濃度酸液の使
用等が可能となり、また酸洗に起因する欠陥が素材に持
ち込まれることも抑制される。
【図１】 本発明に従った熱延鋼帯のディスケーリング
ライン
ライン
【図２】 熱延鋼帯表面に形成されているスケールの層
構成
構成
【図３】 鋼種Ａを高圧下圧延したときの圧下率と伸び
との関係
との関係
【図４】 鋼種Ｂを高圧下圧延したときの圧下率と伸び
との関係
との関係
１：スケールが付着している熱延鋼帯 ２：ペイオフ
リール ３：ブライドルロール ４：冷間圧延機
５：ブラシ ６：スプレー装置 ７：スプレーノ
ズル ８：酸洗槽 ９：巻取りリール
リール ３：ブライドルロール ４：冷間圧延機
５：ブラシ ６：スプレー装置 ７：スプレーノ
ズル ８：酸洗槽 ９：巻取りリール
─────────────────────────────────────────────────────
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(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２３Ｇ 1/08 Ｃ２３Ｇ 1/08
3/02 3/02
(72)発明者 早川 淳也
大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株
式会社 堺製造所内
(56)参考文献 特開 昭55−27408（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−145216（ＪＰ，Ａ)
特公 昭63−41647（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 45/04
B21B 45/06
B21B 45/08
Claims (2)
- 【請求項１】 表面に熱延スケールが付着している熱延
鋼帯を４０〜５０％の圧下率で冷間圧延し、鋼帯表面か
ら剥離したスケール片をブラッシングで除去した後、鋼
帯を酸洗槽に搬入して残留スケールを酸洗除去し、次い
で焼鈍することを特徴とする冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 ブラッシング中又はブラッシングと酸洗
との間でスプレー処理する請求項１記載の冷延鋼帯の製
造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26922896A JP3371061B2 (ja) | 1995-10-11 | 1996-09-19 | 酸洗前圧延による冷延鋼帯の製造方法 |
| EP96932826A EP0796675B1 (en) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | Method of descaling steel sheet in coil by high draft rolling |
| KR1019970703903A KR100229819B1 (ko) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | 고압하 압연에 의한 강대의 디스케일 방법, 디스케일 장치 및 냉연강대의 제조방법 |
| US08/849,215 US6210501B1 (en) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | Heavy-duty cold-rolling for mechanically descaling a hot-rolled steel strip before pickling |
| PCT/JP1996/002903 WO1997013596A1 (en) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | Method of descaling steel sheet in coil through high draft rolling |
| DE69625997T DE69625997T2 (de) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | Verfahren zum entzundern von stahlbandcoils durch walzen mit hohem walzdruck |
| CN01124090.3A CN1184026C (zh) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | 去除热轧钢带表面氧化皮的装置 |
| CN96191202A CN1079303C (zh) | 1995-10-11 | 1996-10-07 | 去除重载轧制钢带氧化皮的方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29031795 | 1995-10-11 | ||
| JP7-290317 | 1995-10-11 | ||
| JP26922896A JP3371061B2 (ja) | 1995-10-11 | 1996-09-19 | 酸洗前圧延による冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09164418A JPH09164418A (ja) | 1997-06-24 |
| JP3371061B2 true JP3371061B2 (ja) | 2003-01-27 |
Family
ID=26548676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26922896A Expired - Lifetime JP3371061B2 (ja) | 1995-10-11 | 1996-09-19 | 酸洗前圧延による冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3371061B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114289530A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-08 | 响水德丰金属材料有限公司 | 一种304不锈钢薄卷板连续精轧工艺 |
-
1996
- 1996-09-19 JP JP26922896A patent/JP3371061B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09164418A (ja) | 1997-06-24 |
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