JP3233755B2 - 鉄スクラップ含有焼結鉱 - Google Patents
鉄スクラップ含有焼結鉱Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉等で溶銑を製造す
るに際して原料となる焼結鉱に関する。
るに際して原料となる焼結鉱に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の焼結鉱を製造する従来プロセスの
概略工程図の例を図５に示す。鉱石は鉱石ホッパー１、
副原料である石灰石は石灰石ホッパー３、燃料の粉コー
クスは粉コークスホッパー２、返鉱は返鉱ホッパー（図
示せず）からそれぞれ所定量切り出し、これらの原料を
ミキサー４で水分を６．８％添加し調湿造粒している。
概略工程図の例を図５に示す。鉱石は鉱石ホッパー１、
副原料である石灰石は石灰石ホッパー３、燃料の粉コー
クスは粉コークスホッパー２、返鉱は返鉱ホッパー（図
示せず）からそれぞれ所定量切り出し、これらの原料を
ミキサー４で水分を６．８％添加し調湿造粒している。
【０００３】調湿造粒後の焼結原料は原料供給機５に一
旦装入しドラムフィーダー６から切り出し、シュート７
を介してパレット８に装入して充填層９を形成する。こ
の充填層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分
の粉コークスに点火炉１０で点火して、下方に空気を吸
引しながらコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から
下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱としている。ま
た特開昭６３−２７４７２３号公報には金属化率の高い
予備還元鉄の発熱を利用する方法により焼結して焼結鉱
としている。一方、近年、自動車、家電、容器、ダライ
粉等由来の軽量屑と呼ばれる鉄スクラップ片（以下単に
スクラップと称す）が多く発生しその有効活用が求めら
れている。
旦装入しドラムフィーダー６から切り出し、シュート７
を介してパレット８に装入して充填層９を形成する。こ
の充填層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分
の粉コークスに点火炉１０で点火して、下方に空気を吸
引しながらコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から
下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱としている。ま
た特開昭６３−２７４７２３号公報には金属化率の高い
予備還元鉄の発熱を利用する方法により焼結して焼結鉱
としている。一方、近年、自動車、家電、容器、ダライ
粉等由来の軽量屑と呼ばれる鉄スクラップ片（以下単に
スクラップと称す）が多く発生しその有効活用が求めら
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年劣質の鉄鉱石粉が
増加しているため、焼結鉱のＦｅ含有量は低下傾向にあ
る。焼結鉱の含有量Ｆｅを高める方法として前述の特開
昭６３−２７４７２３号公報記載の方法の予備還元鉄の
発熱を利用して製造する焼結鉱があり、焼結鉱のＦｅ含
有量をいくらか高めることができる。しかしこの方法は
焼結に利用するまでに運搬時間に大気中で酸化発熱し高
温となるため、取扱いが困難で運搬方法に問題を残して
おり、またその量も少なく、量の確保にも問題がある。
増加しているため、焼結鉱のＦｅ含有量は低下傾向にあ
る。焼結鉱の含有量Ｆｅを高める方法として前述の特開
昭６３−２７４７２３号公報記載の方法の予備還元鉄の
発熱を利用して製造する焼結鉱があり、焼結鉱のＦｅ含
有量をいくらか高めることができる。しかしこの方法は
焼結に利用するまでに運搬時間に大気中で酸化発熱し高
温となるため、取扱いが困難で運搬方法に問題を残して
おり、またその量も少なく、量の確保にも問題がある。
【０００５】一方、自動車、家電、容器、ダライ粉等由
来の軽量屑と呼ばれるスクラップはシュレッダーあるい
は裁断機で細片化されたもの、または機械加工工程で発
生する切削屑として発生するが、嵩比重が小さいため電
気炉や転炉等での使用は歓迎されておらず、軽量スクラ
ップの有効利用方法が求められている。本発明は軽量ス
クラップを内部に含有する焼結鉱を提供することを目的
とする。
来の軽量屑と呼ばれるスクラップはシュレッダーあるい
は裁断機で細片化されたもの、または機械加工工程で発
生する切削屑として発生するが、嵩比重が小さいため電
気炉や転炉等での使用は歓迎されておらず、軽量スクラ
ップの有効利用方法が求められている。本発明は軽量ス
クラップを内部に含有する焼結鉱を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するため、焼結原料に鉄スクラップを配合し、下方吸
引式焼結機により製造する焼結鉱において、焼結鉱の内
部に前記鉄スクラップの未溶解部を前記焼結原料及び鉄
スクラップの総量に対して１質量％以上７０質量％以下
残留したことを特徴とする鉄スクラップ含有焼結鉱であ
る。なお、以下の説明において単位表示％は全て質量％
を意味し、以下単に％と表示する。
決するため、焼結原料に鉄スクラップを配合し、下方吸
引式焼結機により製造する焼結鉱において、焼結鉱の内
部に前記鉄スクラップの未溶解部を前記焼結原料及び鉄
スクラップの総量に対して１質量％以上７０質量％以下
残留したことを特徴とする鉄スクラップ含有焼結鉱であ
る。なお、以下の説明において単位表示％は全て質量％
を意味し、以下単に％と表示する。
【０００７】
【作用】本発明によるＦｅ含有量の高い焼結鉱を高炉へ
装入し溶銑を製造すると、酸化鉄を還元しＦｅを製造す
るに要するコークスが減少するため、溶銑量当たりのコ
ークス費が低下し、また出銑量が増加することにより、
溶銑の製造コストが低下する。スクラップの大きさとし
ては厚みが５mm以下、最長辺が５０mm以下の鉄スクラッ
プ（以下、薄片鉄スクラップと呼ぶ）、厚みが１０mm以
下、最長辺が１５０mm以下の鉄スクラップ（以下、塊鉄
スクラップと呼ぶ）である。
装入し溶銑を製造すると、酸化鉄を還元しＦｅを製造す
るに要するコークスが減少するため、溶銑量当たりのコ
ークス費が低下し、また出銑量が増加することにより、
溶銑の製造コストが低下する。スクラップの大きさとし
ては厚みが５mm以下、最長辺が５０mm以下の鉄スクラッ
プ（以下、薄片鉄スクラップと呼ぶ）、厚みが１０mm以
下、最長辺が１５０mm以下の鉄スクラップ（以下、塊鉄
スクラップと呼ぶ）である。
【０００８】スクラップの配合比率〔スクラップ／（ス
クラップ＋焼結原料）〕はスクラップの大きさにより異
なる。これはスクラップの大きさによりスクラップの溶
解量が変化するためである。スクラップは大きいほど内
部への伝熱が不十分で溶融し難く、小さいほど伝熱が良
く、溶融性が良くなるので好ましく下限大きさを限定す
るものではない。スクラップは圧縮して球状、角状にし
ても良い。
クラップ＋焼結原料）〕はスクラップの大きさにより異
なる。これはスクラップの大きさによりスクラップの溶
解量が変化するためである。スクラップは大きいほど内
部への伝熱が不十分で溶融し難く、小さいほど伝熱が良
く、溶融性が良くなるので好ましく下限大きさを限定す
るものではない。スクラップは圧縮して球状、角状にし
ても良い。
【０００９】スクラップの配合比率の上限はスクラップ
の大きさにより異なる。図２に示すように薄片鉄スクラ
ップの焼結可能配合比率上限は１００％である。これは
スクラップが小さいため、原料充填層の充填密度が大き
くなり、スクラップ間も十分伝熱し薄片鉄スクラップが
十分溶融するためである。塊鉄スクラップの焼結可能配
合比率上限は７０％である。これはスクラップが大きい
ため、原料充填層の充填密度が小さくなり、またスクラ
ップの伝熱が不十分で塊鉄スクラップが溶融し難いため
である。
の大きさにより異なる。図２に示すように薄片鉄スクラ
ップの焼結可能配合比率上限は１００％である。これは
スクラップが小さいため、原料充填層の充填密度が大き
くなり、スクラップ間も十分伝熱し薄片鉄スクラップが
十分溶融するためである。塊鉄スクラップの焼結可能配
合比率上限は７０％である。これはスクラップが大きい
ため、原料充填層の充填密度が小さくなり、またスクラ
ップの伝熱が不十分で塊鉄スクラップが溶融し難いため
である。
【００１０】薄片鉄スクラップの溶融量は図３に示すよ
うに、配合比率１００％で３０％程度となる。この場合
の未溶解の薄片鉄スクラップの焼結鉱中の含有率（即ち
焼結原料及び鉄スクラップの総量に対する割合）は７０
％程度となり、焼結原料の溶融物と一体化して焼結する
ため焼結鉱の強度が維持される。したがって薄片鉄スク
ラップの焼結可能配合比率上限としては１００％とな
る。図３に示すように、配合率７０％で塊鉄スクラップ
の溶融量はほぼ０％に近い値となる。この場合、焼結鉱
中の未溶解スクラップの含有率（即ち焼結原料及び鉄ス
クラップの総量に対する割合）は、配合率７０％のスク
ラップが１００％残留することになるので未溶解スクラ
ップは７０％となる。したがってスクラップは焼結原料
の溶融物に物理的に噛み込まれた形となり、焼結鉱の強
度が維持される限界となる。したがって塊鉄スクラップ
の焼結可能配合比率上限としては７０％となる。このよ
うに、本発明において焼結鉱中の未溶解スクラップの含
有率（即ち焼結原料及び鉄スクラップの総量に対する割
合）の上限を７０％とする。 また、焼結鉱中の未溶解ス
クラップの含有率（即ち焼結原料及び鉄スクラップの総
量に対する割合）の下限は、図３に示す薄片鉄スクラッ
プの未溶解スクラップの最小値（スクラップ配合比率＝
１０％、鉄スクラップの未溶解スクラップ含有率＝１０
％）から１％とする。
うに、配合比率１００％で３０％程度となる。この場合
の未溶解の薄片鉄スクラップの焼結鉱中の含有率（即ち
焼結原料及び鉄スクラップの総量に対する割合）は７０
％程度となり、焼結原料の溶融物と一体化して焼結する
ため焼結鉱の強度が維持される。したがって薄片鉄スク
ラップの焼結可能配合比率上限としては１００％とな
る。図３に示すように、配合率７０％で塊鉄スクラップ
の溶融量はほぼ０％に近い値となる。この場合、焼結鉱
中の未溶解スクラップの含有率（即ち焼結原料及び鉄ス
クラップの総量に対する割合）は、配合率７０％のスク
ラップが１００％残留することになるので未溶解スクラ
ップは７０％となる。したがってスクラップは焼結原料
の溶融物に物理的に噛み込まれた形となり、焼結鉱の強
度が維持される限界となる。したがって塊鉄スクラップ
の焼結可能配合比率上限としては７０％となる。このよ
うに、本発明において焼結鉱中の未溶解スクラップの含
有率（即ち焼結原料及び鉄スクラップの総量に対する割
合）の上限を７０％とする。 また、焼結鉱中の未溶解ス
クラップの含有率（即ち焼結原料及び鉄スクラップの総
量に対する割合）の下限は、図３に示す薄片鉄スクラッ
プの未溶解スクラップの最小値（スクラップ配合比率＝
１０％、鉄スクラップの未溶解スクラップ含有率＝１０
％）から１％とする。
【００１１】上記のように本発明によればスクラップが
焼結鉱内に大部分溶融するか、または一部溶融した形、
あるいは物理的に焼結原料による焼結体に噛み込んだ形
でほぼ全量固定される。本発明による焼結鉱の断面顕微
鏡組織例を図４に示す。図４（ａ）の焼結鉱はスクラッ
プ配合量１０％における未溶解スクラップ含有率は９
％、図４（ｂ）の焼結鉱はスクラップ配合量８０％にお
ける未溶解スクラップ含有率は４８％スクラップであ
る。比較例として図５の鉄鉱石を主原料とした従来方法
により製造した焼結鉱を図４（ｃ）に示した。未溶解ス
クラップ含有率は３０mm径焼結鉱１０個の断面顕微鏡組
織から未溶解スクラップの面積比により求める。
焼結鉱内に大部分溶融するか、または一部溶融した形、
あるいは物理的に焼結原料による焼結体に噛み込んだ形
でほぼ全量固定される。本発明による焼結鉱の断面顕微
鏡組織例を図４に示す。図４（ａ）の焼結鉱はスクラッ
プ配合量１０％における未溶解スクラップ含有率は９
％、図４（ｂ）の焼結鉱はスクラップ配合量８０％にお
ける未溶解スクラップ含有率は４８％スクラップであ
る。比較例として図５の鉄鉱石を主原料とした従来方法
により製造した焼結鉱を図４（ｃ）に示した。未溶解ス
クラップ含有率は３０mm径焼結鉱１０個の断面顕微鏡組
織から未溶解スクラップの面積比により求める。
【００１２】このように本発明による焼結鉱は従来の焼
結鉱に比較してスクラップを含有するためスクラップの
Ｆｅにより焼結鉱中のＦｅ含有量が高くなる。本発明に
よるＦｅ含有量の高い焼結鉱を高炉へ装入し溶銑を製造
すると、酸化鉄を還元しＦｅを製造するに要するコーク
スが減少するため、溶銑量当たりのコークス比が低下
し、また出銑量が増加することにより、溶銑の製造コス
トが低下する。
結鉱に比較してスクラップを含有するためスクラップの
Ｆｅにより焼結鉱中のＦｅ含有量が高くなる。本発明に
よるＦｅ含有量の高い焼結鉱を高炉へ装入し溶銑を製造
すると、酸化鉄を還元しＦｅを製造するに要するコーク
スが減少するため、溶銑量当たりのコークス比が低下
し、また出銑量が増加することにより、溶銑の製造コス
トが低下する。
【００１３】
（実施例１）本発明の実施例１を図１に示す方法によっ
て示す。比較列は図５の方法により実施した。鉱石は鉱
石ホッパー１、副原料である石灰石は石灰石ホッパー
３、燃料の粉コークスは粉コークスホッパー２、返鉱は
返鉱ホッパー（図示せず）からそれぞれ所定量切り出
し、これらの焼結原料を運搬するミキサー４前のベルト
コンベアー上に厚みが０．１mm〜２mmのスクラップを圧
縮して径が１０mm以下の大きさにしたスクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
て示す。比較列は図５の方法により実施した。鉱石は鉱
石ホッパー１、副原料である石灰石は石灰石ホッパー
３、燃料の粉コークスは粉コークスホッパー２、返鉱は
返鉱ホッパー（図示せず）からそれぞれ所定量切り出
し、これらの焼結原料を運搬するミキサー４前のベルト
コンベアー上に厚みが０．１mm〜２mmのスクラップを圧
縮して径が１０mm以下の大きさにしたスクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
【００１４】調湿造粒後のスクラップと焼結原料は原料
供給機５に一旦装入し、ドラムフィーダー６から切り出
しシュート７を介してパレット８に装入して充填層９を
形成した。この充填層の層厚は６００mmである。充填層
９の表層部分の粉コークスとスクラップに点火炉１０で
点火して、下方に空気を吸引しながらコークスを燃焼さ
せ、この燃焼熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結
して焼結鉱を製造した。焼結鉱内には未溶解のスクラッ
プが９％残留し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５
６．０％より高い５８．３２％となり高品質となった。
供給機５に一旦装入し、ドラムフィーダー６から切り出
しシュート７を介してパレット８に装入して充填層９を
形成した。この充填層の層厚は６００mmである。充填層
９の表層部分の粉コークスとスクラップに点火炉１０で
点火して、下方に空気を吸引しながらコークスを燃焼さ
せ、この燃焼熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結
して焼結鉱を製造した。焼結鉱内には未溶解のスクラッ
プが９％残留し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５
６．０％より高い５８．３２％となり高品質となった。
【００１５】（実施例２）本発明の実施例２を図１に示
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
３mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率８０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
３mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率８０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
【００１６】調湿造粒後の薄片鉄スクラップと焼結原料
はパレット８に装入して充填層９を形成した。この充填
層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コ
ークスと薄片鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下
方に空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱
で上層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製
造した。焼結鉱内には未溶解のスクラップが４８％残留
し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高
い７１．０％となり高品質となった。
はパレット８に装入して充填層９を形成した。この充填
層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コ
ークスと薄片鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下
方に空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱
で上層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製
造した。焼結鉱内には未溶解のスクラップが４８％残留
し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高
い７１．０％となり高品質となった。
【００１７】（実施例３）本発明の実施例３を図１に示
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
１０mm以下、長さが１５０mm以下の塊鉄スクラップをス
クラップホッパー１６から配合比率３０％になるよう切
り出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％
添加し調湿造粒した。
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
１０mm以下、長さが１５０mm以下の塊鉄スクラップをス
クラップホッパー１６から配合比率３０％になるよう切
り出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％
添加し調湿造粒した。
【００１８】調湿造粒後の塊鉄スクラップと焼結原料は
パレット８に装入して充填層９を形成した。この充填層
の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コー
クスと塊鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下方に
空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製造し
た。焼結鉱内には未溶解のスクラップが５７％残留し、
焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い６
３．０％となり高品質となった。
パレット８に装入して充填層９を形成した。この充填層
の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コー
クスと塊鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下方に
空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製造し
た。焼結鉱内には未溶解のスクラップが５７％残留し、
焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い６
３．０％となり高品質となった。
【００１９】（実施例４）本発明の実施例４を図１に示
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
１０mm以下、長さが１５０mm以下の塊鉄スクラップをス
クラップホッパー１６から配合比率７０％になるよう切
り出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％
添加し調湿造粒した。
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
１０mm以下、長さが１５０mm以下の塊鉄スクラップをス
クラップホッパー１６から配合比率７０％になるよう切
り出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％
添加し調湿造粒した。
【００２０】調湿造粒後の塊鉄スクラップと焼結原料は
パレット８に装入して充填層９を形成した。この充填層
の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コー
クスと塊鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下方に
空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製造し
た。焼結鉱内には未溶解のスクラップが９８％残留し、
焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い７
１．０％となり高品質となった。
パレット８に装入して充填層９を形成した。この充填層
の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コー
クスと塊鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下方に
空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製造し
た。焼結鉱内には未溶解のスクラップが９８％残留し、
焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い７
１．０％となり高品質となった。
【００２１】（実施例５）本発明の実施例５を図１に示
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
５mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
す方法によって示す。比較列は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
５mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１０％になるよう切り
出し、焼結原料とともにミキサー４で水分を６．８％添
加し調湿造粒した。
【００２２】調湿造粒後の薄片鉄スクラップと焼結原料
はパレット８に装入して充填層９を形成した。この充填
層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コ
ークスと薄片鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下
方に空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱
で上層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製
造した。焼結鉱内には未溶解のスクラップが１２％残留
し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高
い５８．０％となり高品質となった。
はパレット８に装入して充填層９を形成した。この充填
層の層厚は５５０mmである。充填層９の表層部分の粉コ
ークスと薄片鉄スクラップに点火炉１０で点火して、下
方に空気を吸引しながらコークスを燃焼させこの燃焼熱
で上層から下層にかけて順次原料を焼結して焼結鉱を製
造した。焼結鉱内には未溶解のスクラップが１２％残留
し、焼結鉱のＦｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高
い５８．０％となり高品質となった。
【００２３】（実施例６）本発明の実施例６を図１に示
す方法によって示す。比較例は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
５mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１００％になるよう切
り出し、ミキサー４で混合した。
す方法によって示す。比較例は図５の方法により実施し
た。基本的には実施例１と同様の方法による。焼結原料
を運搬するミキサー４前のベルトコンベアー上に厚みが
５mm以下、長さが５０mm以下の薄片鉄スクラップをスク
ラップホッパー１６から配合比率１００％になるよう切
り出し、ミキサー４で混合した。
【００２４】混合後の薄片鉄スクラップはパレット８に
装入して充填層９を形成した。この充填層の層厚は５５
０mmである。充填層９の表層部分の薄片鉄スクラップに
点火炉１０で点火して、下方に空気を吸引しながら薄片
鉄スクラップの酸化熱により上層から下層にかけて順次
薄片鉄スクラップを焼結して焼結鉱を製造した。焼結鉱
内には未溶解のスクラップが６９％残留し、焼結鉱のＦ
ｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い７９．３％と
なり高品質となった。
装入して充填層９を形成した。この充填層の層厚は５５
０mmである。充填層９の表層部分の薄片鉄スクラップに
点火炉１０で点火して、下方に空気を吸引しながら薄片
鉄スクラップの酸化熱により上層から下層にかけて順次
薄片鉄スクラップを焼結して焼結鉱を製造した。焼結鉱
内には未溶解のスクラップが６９％残留し、焼結鉱のＦ
ｅは従来焼結鉱のＦｅ５６．０％より高い７９．３％と
なり高品質となった。
【００２５】（実施例７）本発明の実施例７、実施例５
により製造した焼結鉱の高炉への使用実施例を表１に示
す。表１によれば従来法の焼結鉱に比較し、Ｆｅ分が高
くなったためコークス比が低下し溶銑の製造コストが低
下した。
により製造した焼結鉱の高炉への使用実施例を表１に示
す。表１によれば従来法の焼結鉱に比較し、Ｆｅ分が高
くなったためコークス比が低下し溶銑の製造コストが低
下した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【発明の効果】本発明の焼結鉱は未溶解のスクラップを
焼結鉱内に含有するためＦｅが高くなり、高品質化し、
高炉溶銑を製造するに際し、製造コストが低下する。
焼結鉱内に含有するためＦｅが高くなり、高品質化し、
高炉溶銑を製造するに際し、製造コストが低下する。
【図１】本発明の実施態様を示す説明図である。
【図２】スクラップの大きさの関係から見た焼結可能限
界を示す図表である。
界を示す図表である。
【図３】スクラップの大きさ別の焼結鉱中のスクラップ
含有率およびスクラップ溶融率とスクラップ配合量との
関係を示す図表である。
含有率およびスクラップ溶融率とスクラップ配合量との
関係を示す図表である。
【図４】（ａ）本発明のスクラップ１０％配合焼結鉱組
織の光学顕微鏡写真、（ｂ）本発明のスクラップ８０％
配合焼結鉱組織の光学顕微鏡写真、（ｃ）従来の焼結鉱
組織の光学顕微鏡写真である。
織の光学顕微鏡写真、（ｂ）本発明のスクラップ８０％
配合焼結鉱組織の光学顕微鏡写真、（ｃ）従来の焼結鉱
組織の光学顕微鏡写真である。
【図５】焼結鉱の従来の製造プロセスの概略工程図であ
る。
る。
１ 鉱石ホッパー ２ 粉コークスホッパー ３ 石灰石ホッパー ４ 造粒機 ５ 原料供給機 ６ ドラムフィーダー ７ シュート ８ パレット ９ 充填層 １０ 点火炉 １１ 床敷ホッパー １２ 床敷供給層 １３ 排出部 １４ クラッシャー １５ ふるい １６ スクラップホッパー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22B 1/16 - 1/20
Claims (1)
- 【請求項１】 焼結原料に鉄スクラップを配合し、下方
吸引式焼結機により製造する焼結鉱において、焼結鉱の
内部に前記鉄スクラップの未溶解部を前記焼結原料及び
鉄スクラップの総量に対して１質量％以上７０質量％以
下残留したことを特徴とする鉄スクラップ含有焼結鉱。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28365093A JP3233755B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 鉄スクラップ含有焼結鉱 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28365093A JP3233755B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 鉄スクラップ含有焼結鉱 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138662A JPH07138662A (ja) | 1995-05-30 |
| JP3233755B2 true JP3233755B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=17668273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28365093A Expired - Fee Related JP3233755B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 鉄スクラップ含有焼結鉱 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3233755B2 (ja) |
-
1993
- 1993-11-12 JP JP28365093A patent/JP3233755B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07138662A (ja) | 1995-05-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010814 |
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