JP2567360Y2 - ノイズ防止チョークコイル - Google Patents
ノイズ防止チョークコイルInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は主として電子機器等の電
源入力部にノイズフィルタ回路の一部として使用される
ノイズ防止チョークコイルに関する。
源入力部にノイズフィルタ回路の一部として使用される
ノイズ防止チョークコイルに関する。
【０００２】
【従来の技術】電子機器の電源入力部に挿入されている
コイルは、例えばスイッチング電源から発生するスイッ
チングノイズを防止する目的で使用されるコモンモード
チョークコイルがもっとも多い。また、最近電力系統の
電圧歪みを起こすことで問題化している高調波（高調波
とは５０または６０Hzに対し、２次〜２０次位までの周
波数を言い、一部の機器では障害が顕在化しているため
ＩＥＣ規格ｐｕｂ−５５５−２等で国際的に規制されつ
つある。）を抑制するために、大インダクタンス（１mH
〜１０mH）のノーマルモードインダクタンスを有するリ
アクトルが使われている。
コイルは、例えばスイッチング電源から発生するスイッ
チングノイズを防止する目的で使用されるコモンモード
チョークコイルがもっとも多い。また、最近電力系統の
電圧歪みを起こすことで問題化している高調波（高調波
とは５０または６０Hzに対し、２次〜２０次位までの周
波数を言い、一部の機器では障害が顕在化しているため
ＩＥＣ規格ｐｕｂ−５５５−２等で国際的に規制されつ
つある。）を抑制するために、大インダクタンス（１mH
〜１０mH）のノーマルモードインダクタンスを有するリ
アクトルが使われている。
【０００３】図１２において、リアクトル１０２が無い
時の電源整流回路１００のｎ次の高調波電流の比率を示
す理論式は次式のようになる。 ｉn ／ｉi ＝２ sinｎπ ／２・（ sinｎπα・ cosπα−ｎ cosｎπα sinπα） ／ｎ（ｎ2 −１）（πα− sinπα・ cosπα） 但しα＝（π−２γ）／２π γ：通流開始角 一方、リアクトル１０２を挿入すると上式での通流開始
角を早め、高調波電流を抑制することが出来る。また、
コモンモードチョークコイル１０１を挿入することでコ
モンモードインピーダンスを大きくしてコモンモードノ
イズ電流を抑制することが出来る。
時の電源整流回路１００のｎ次の高調波電流の比率を示
す理論式は次式のようになる。 ｉn ／ｉi ＝２ sinｎπ ／２・（ sinｎπα・ cosπα−ｎ cosｎπα sinπα） ／ｎ（ｎ2 −１）（πα− sinπα・ cosπα） 但しα＝（π−２γ）／２π γ：通流開始角 一方、リアクトル１０２を挿入すると上式での通流開始
角を早め、高調波電流を抑制することが出来る。また、
コモンモードチョークコイル１０１を挿入することでコ
モンモードインピーダンスを大きくしてコモンモードノ
イズ電流を抑制することが出来る。
【０００４】図１２に示す高調波電流抑制用のリアクト
ル１０２およびコモンモードチョークコイル１０１を構
成する場合、従来は図１３に示すようにフェライトまた
はアモルファス磁性体でなるコア１１３に巻線１１１、
１１２を同相に巻装してコモンモードチョークコイル１
０１を構成する。さらに、このコモンモードチョークコ
イル１０１と直列にケイ素鋼等でなるコア１２１に巻線
１２２を巻装した高調波抑制用のリアクトル１０２を接
続していた。
ル１０２およびコモンモードチョークコイル１０１を構
成する場合、従来は図１３に示すようにフェライトまた
はアモルファス磁性体でなるコア１１３に巻線１１１、
１１２を同相に巻装してコモンモードチョークコイル１
０１を構成する。さらに、このコモンモードチョークコ
イル１０１と直列にケイ素鋼等でなるコア１２１に巻線
１２２を巻装した高調波抑制用のリアクトル１０２を接
続していた。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】上述のように、従来は
コモンモードチョークコイル１０１および高調波抑制用
のリアクトル１０２をそれぞれ互いに独立した個別の部
品として構成し、接続することにより図１２に示す電源
回路を構成していた。従って、３個の巻線、２個のコア
を必要とするうえこれらの間の結線作業が必要である。
また、部品数が複数になるため実装面積が大きくなり、
高価で且つ装置が大型になるという欠点を持っていた。
コモンモードチョークコイル１０１および高調波抑制用
のリアクトル１０２をそれぞれ互いに独立した個別の部
品として構成し、接続することにより図１２に示す電源
回路を構成していた。従って、３個の巻線、２個のコア
を必要とするうえこれらの間の結線作業が必要である。
また、部品数が複数になるため実装面積が大きくなり、
高価で且つ装置が大型になるという欠点を持っていた。
【０００６】本考案は上述する欠点を除き電子機器の電
源回路に使用した場合に、コモンモードノイズおよび高
調波抑制作用を持ち、小型で実装スペースも小さく、安
価な高調波抑制機能付ノイズ防止チョークコイルを提供
することを目的とする。
源回路に使用した場合に、コモンモードノイズおよび高
調波抑制作用を持ち、小型で実装スペースも小さく、安
価な高調波抑制機能付ノイズ防止チョークコイルを提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本考案によれば、電源２
電線と負荷との間に各々のラインに接続される２つの巻
線を有し、該巻線を貫通して磁気回路（外側磁路）を構
成する２ライン用チョークコイルにおいて、前記外側磁
路は一部に磁気ギヤップを有した外側コアで形成され、
該外側磁路を短絡するための短絡磁路を構成する中足コ
アを設けたことを特徴とするノイズ防止チョークコイル
が得られる。
電線と負荷との間に各々のラインに接続される２つの巻
線を有し、該巻線を貫通して磁気回路（外側磁路）を構
成する２ライン用チョークコイルにおいて、前記外側磁
路は一部に磁気ギヤップを有した外側コアで形成され、
該外側磁路を短絡するための短絡磁路を構成する中足コ
アを設けたことを特徴とするノイズ防止チョークコイル
が得られる。
【０００８】本考案によればまた、電源２電線と負荷と
の間に各々のラインに接続される２つの巻線を有し、該
巻線を貫通して磁気回路（外側磁路）を構成する２ライ
ン用チョークコイルにおいて、前記外側磁路は外側コ
ア、磁気ギヤップ、中足コアの一部を介して形成され、
該中足コアは前記外側磁路を短絡するようにしたことを
特徴とするノイズ防止チョークコイルが得られる。
の間に各々のラインに接続される２つの巻線を有し、該
巻線を貫通して磁気回路（外側磁路）を構成する２ライ
ン用チョークコイルにおいて、前記外側磁路は外側コ
ア、磁気ギヤップ、中足コアの一部を介して形成され、
該中足コアは前記外側磁路を短絡するようにしたことを
特徴とするノイズ防止チョークコイルが得られる。
【０００９】
【作用】上記の構成によれば、ギャップを有する外側磁
路は大振幅の基本波あるいは高調波電流による磁気飽和
を防止しながら高調波抑制のためのノーマルモードのイ
ンダクタンスを確保する磁路として作用し、中足コアは
コモンモードノイズ防止用のコモンモードインダクタン
スを得るための磁路として作用する。
路は大振幅の基本波あるいは高調波電流による磁気飽和
を防止しながら高調波抑制のためのノーマルモードのイ
ンダクタンスを確保する磁路として作用し、中足コアは
コモンモードノイズ防止用のコモンモードインダクタン
スを得るための磁路として作用する。
【００１０】
【実施例】高調波を抑制するには前述のように大きなノ
ーマルモードインダクタンスが必要で、しかも振幅の大
きい基本波あるいは高調波電流で飽和しないことが必要
である。一方、コモンモードノイズを防止するために相
応な大きさのインダクタンス（例えば１mH〜１０mH）と
高周波特性（例えば１０kHz 〜３０MHz ）を有したコモ
ンモードインダクタンスが必要である。
ーマルモードインダクタンスが必要で、しかも振幅の大
きい基本波あるいは高調波電流で飽和しないことが必要
である。一方、コモンモードノイズを防止するために相
応な大きさのインダクタンス（例えば１mH〜１０mH）と
高周波特性（例えば１０kHz 〜３０MHz ）を有したコモ
ンモードインダクタンスが必要である。
【００１１】図１は本考案の第１の実施例の概略を示す
図である。図１において、コアＡおよびコアＢは、例え
ば比較的、飽和磁束密度の高い磁性材料であるケイ素
鋼、アモルファス磁性材、フェライト等を打ち抜き・積
層或いは粉体プレス・焼結等の手段により構成したＥ字
形のコアである。これらのコアは両側の脚部が中央脚部
よりも長さが短くなっており、コアＡおよびコアＢの中
央脚部を突き合わせて配置すると、互いに対向し合う両
側脚部間に磁気ギャップ３が形成される。両側の脚部は
これらを連結しているコア本体部と共に磁気ギャップ３
を有した外側磁路４を形成のための外側コアとして作用
する。また中央の脚部は外側磁路４を短絡する短絡磁路
５を形成するための中足コアとして作用している。
図である。図１において、コアＡおよびコアＢは、例え
ば比較的、飽和磁束密度の高い磁性材料であるケイ素
鋼、アモルファス磁性材、フェライト等を打ち抜き・積
層或いは粉体プレス・焼結等の手段により構成したＥ字
形のコアである。これらのコアは両側の脚部が中央脚部
よりも長さが短くなっており、コアＡおよびコアＢの中
央脚部を突き合わせて配置すると、互いに対向し合う両
側脚部間に磁気ギャップ３が形成される。両側の脚部は
これらを連結しているコア本体部と共に磁気ギャップ３
を有した外側磁路４を形成のための外側コアとして作用
する。また中央の脚部は外側磁路４を短絡する短絡磁路
５を形成するための中足コアとして作用している。
【００１２】外側コアの脚部４１および４２にはそれぞ
れ巻線６、７が各々の入力端６１、７１または出力端６
２、７２から見た巻方向が互いに同方向になるように巻
装されている。実際には、巻線６、７はボビンに巻装さ
れ、このボビンに外側コアの脚部４１および４２が挿入
される。
れ巻線６、７が各々の入力端６１、７１または出力端６
２、７２から見た巻方向が互いに同方向になるように巻
装されている。実際には、巻線６、７はボビンに巻装さ
れ、このボビンに外側コアの脚部４１および４２が挿入
される。
【００１３】このノイズ防止チョークコイル１を電源ラ
インと負荷間の２本のラインに直列に挿入した場合、基
本波および高調波電流を含む通電電流Ｉにより巻線６、
７に発生した磁束Φ1 およびΦ2 の一部（Φ1 −Φ3 お
よびΦ2 −Φ4 ）は外側磁路４部を経てそれぞれ巻線
７、６部分でΦ2 およびΦ1 と相加わるように、その他
（Φ3 およびΦ4 ）は短絡磁路５部で互いに打ち消し合
う方向に流れる。この場合、相加わる磁束となる磁束の
量（Φ1 −Φ3 およびΦ2 −Φ4 ）と打ち消し合う磁束
となる磁束の量（Φ3 およびΦ4 ）の大きさは両側脚部
の磁気ギャップ３の長さ、断面積、中足コアの断面積、
短絡磁路５部、外側磁路４部の磁路長等の関係で決ま
る。実際には外側磁路４には磁気ギャップ３を設けてあ
るため、磁気抵抗が大きくΦ2 −Φ4 は実質上０および
Φ1 −Φ3 も実質上０と考えて良い。
インと負荷間の２本のラインに直列に挿入した場合、基
本波および高調波電流を含む通電電流Ｉにより巻線６、
７に発生した磁束Φ1 およびΦ2 の一部（Φ1 −Φ3 お
よびΦ2 −Φ4 ）は外側磁路４部を経てそれぞれ巻線
７、６部分でΦ2 およびΦ1 と相加わるように、その他
（Φ3 およびΦ4 ）は短絡磁路５部で互いに打ち消し合
う方向に流れる。この場合、相加わる磁束となる磁束の
量（Φ1 −Φ3 およびΦ2 −Φ4 ）と打ち消し合う磁束
となる磁束の量（Φ3 およびΦ4 ）の大きさは両側脚部
の磁気ギャップ３の長さ、断面積、中足コアの断面積、
短絡磁路５部、外側磁路４部の磁路長等の関係で決ま
る。実際には外側磁路４には磁気ギャップ３を設けてあ
るため、磁気抵抗が大きくΦ2 −Φ4 は実質上０および
Φ1 −Φ3 も実質上０と考えて良い。
【００１４】このようにして、基本波および高調波電流
にたいして効果を示すノーマルモードインダクタンスは
外側コアの巻線６部に流れる磁束Φ1 および巻線７部に
流れる磁束Φ2 によって各々の巻線に発生するインダク
タンスの和となる。コモンモードノイズ成分の電流が流
れた場合には、巻線６に流れるコモンモードノイズ成分
の電流による磁束Φ5 および巻線７に流れるコモンモー
ドノイズ成分の電流による磁束Φ6 の各々の磁束の一部
はΦ7 、Φ8 として中足コア部に重畳して、外側コアの
巻線７部ではΦ5 −Φ7 としてΦ6 と反対方向に、巻線
６部ではΦ6 −Φ8 としてΦ5 と反対方向に流れる。
にたいして効果を示すノーマルモードインダクタンスは
外側コアの巻線６部に流れる磁束Φ1 および巻線７部に
流れる磁束Φ2 によって各々の巻線に発生するインダク
タンスの和となる。コモンモードノイズ成分の電流が流
れた場合には、巻線６に流れるコモンモードノイズ成分
の電流による磁束Φ5 および巻線７に流れるコモンモー
ドノイズ成分の電流による磁束Φ6 の各々の磁束の一部
はΦ7 、Φ8 として中足コア部に重畳して、外側コアの
巻線７部ではΦ5 −Φ7 としてΦ6 と反対方向に、巻線
６部ではΦ6 −Φ8 としてΦ5 と反対方向に流れる。
【００１５】一方、外側磁路４部には磁気ギャップ３が
あるため、ノーマルモードノイズの場合と同様に磁気抵
抗が大きく、Φ5 −Φ7 は実質上０、Φ6 −Φ8 も実質
上０とみなして良い。従って、コモンモードインダクタ
ンスは短絡磁路５と各々の巻線６または７を有する外側
磁路の一部に流れる磁束によって各々の巻線に発生する
インダクタンスとなる。したがって、理論上コモンモー
ドインダクタンスはノーマルモードインダクタンスの１
／２となる。中足コア部はコモンモードノイズに対して
は発生する磁束が重畳されるが、コモンモードノイズは
基本波や高調波電流（例えば１Ａ〜１０Ａ）に比べて微
小な電流（数十mA〜数百mA）であり、また、ノーマルモ
ードノイズに対しては発生する磁束が互いに打ち消し合
う方向であるため磁気飽和は起こりにくく、その断面積
は外側コアの断面積に比べ十分に小さくできる。
あるため、ノーマルモードノイズの場合と同様に磁気抵
抗が大きく、Φ5 −Φ7 は実質上０、Φ6 −Φ8 も実質
上０とみなして良い。従って、コモンモードインダクタ
ンスは短絡磁路５と各々の巻線６または７を有する外側
磁路の一部に流れる磁束によって各々の巻線に発生する
インダクタンスとなる。したがって、理論上コモンモー
ドインダクタンスはノーマルモードインダクタンスの１
／２となる。中足コア部はコモンモードノイズに対して
は発生する磁束が重畳されるが、コモンモードノイズは
基本波や高調波電流（例えば１Ａ〜１０Ａ）に比べて微
小な電流（数十mA〜数百mA）であり、また、ノーマルモ
ードノイズに対しては発生する磁束が互いに打ち消し合
う方向であるため磁気飽和は起こりにくく、その断面積
は外側コアの断面積に比べ十分に小さくできる。
【００１６】なお、外側コアを２個のＵ字形コアとし、
中足コアを１本のＩ字形コアを用いて図１と同様な磁気
回路を形成してもインダクタンスの面では同様な効果が
得られる。また、２つのコアによらずに図１に示す形状
のものをはじめからケイ素鋼、アモルファス磁性材、フ
ェライト等を打ち抜き・積層或いは粉体プレス・焼結等
の手段によってつくっても良い。しかし、本考案の第１
の実施例に於いて示すように、外側コアおよび中足コア
をケイ素鋼、アモルファス磁性材を打ち抜き・積層、あ
るいはフェライトの粉体プレス・焼結等により一体構造
としたコアで形成する方がさらに安価であり組み立て上
の効果も大きい。
中足コアを１本のＩ字形コアを用いて図１と同様な磁気
回路を形成してもインダクタンスの面では同様な効果が
得られる。また、２つのコアによらずに図１に示す形状
のものをはじめからケイ素鋼、アモルファス磁性材、フ
ェライト等を打ち抜き・積層或いは粉体プレス・焼結等
の手段によってつくっても良い。しかし、本考案の第１
の実施例に於いて示すように、外側コアおよび中足コア
をケイ素鋼、アモルファス磁性材を打ち抜き・積層、あ
るいはフェライトの粉体プレス・焼結等により一体構造
としたコアで形成する方がさらに安価であり組み立て上
の効果も大きい。
【００１７】図２は本考案の第２実施例を示す斜視図で
ある。外側磁路は２個のＵ字形の外側コア１４、１個の
Ｉ字形の中足コア１５の一部、および磁気ギャップ３で
構成される。また、巻線は外側コア１４における２つの
脚部の連結部であるコア本体部に、入力端あるいは出力
端から見た巻方向が同方向になるように巻装している。
本実施例の磁束の状況およびノーマルモードインダクタ
ンス、コモンモードインダクタンスは第１の実施例と同
様であるので説明を省略する。
ある。外側磁路は２個のＵ字形の外側コア１４、１個の
Ｉ字形の中足コア１５の一部、および磁気ギャップ３で
構成される。また、巻線は外側コア１４における２つの
脚部の連結部であるコア本体部に、入力端あるいは出力
端から見た巻方向が同方向になるように巻装している。
本実施例の磁束の状況およびノーマルモードインダクタ
ンス、コモンモードインダクタンスは第１の実施例と同
様であるので説明を省略する。
【００１８】第２の実施例の特徴は中足コア１５を外側
コア１４と完全に分離し、中足コア５として、外側コア
１４と異なる磁気特性のコアを使用出来ることである。
前述のように高調波の抑制およびコモンモードノイズの
抑制のためには大きなノーマルモードインダクタンス、
大きなコモンモードインダクタンスが必要であるのに対
し、外側磁路には磁気飽和を防止するための磁気ギャッ
プを設けてあるため実効的透磁率が低下しており、必要
なインダクタンスを得るために多くの巻線を行う必要が
ある。従って、巻線のための所謂窓面積を大きくする必
要があり、必然的に大きなチョークコイルとなる。これ
に対し、出来るだけ小さなチョークコイルにするために
は、如何にして巻線のための窓面積を効果的に確保する
かが重要になる。本第２の実施例はさらにこの問題も解
決するものである。即ち、中足コア１５の透磁率を外側
コア１４の透磁率よりも大きくすることにより、第１の
実施例の説明で述べたように、中足コア１５の断面積を
さらに小さく出来、外側磁路を同寸法にした場合、外側
コア１４の脚部の長さを長くすることが可能となり、そ
の分、広い窓面積を確保出来る。
コア１４と完全に分離し、中足コア５として、外側コア
１４と異なる磁気特性のコアを使用出来ることである。
前述のように高調波の抑制およびコモンモードノイズの
抑制のためには大きなノーマルモードインダクタンス、
大きなコモンモードインダクタンスが必要であるのに対
し、外側磁路には磁気飽和を防止するための磁気ギャッ
プを設けてあるため実効的透磁率が低下しており、必要
なインダクタンスを得るために多くの巻線を行う必要が
ある。従って、巻線のための所謂窓面積を大きくする必
要があり、必然的に大きなチョークコイルとなる。これ
に対し、出来るだけ小さなチョークコイルにするために
は、如何にして巻線のための窓面積を効果的に確保する
かが重要になる。本第２の実施例はさらにこの問題も解
決するものである。即ち、中足コア１５の透磁率を外側
コア１４の透磁率よりも大きくすることにより、第１の
実施例の説明で述べたように、中足コア１５の断面積を
さらに小さく出来、外側磁路を同寸法にした場合、外側
コア１４の脚部の長さを長くすることが可能となり、そ
の分、広い窓面積を確保出来る。
【００１９】図２に示すノイズ防止チョークコイル１′
において、外側コア１４にはアモルファスコア、中足コ
ア１５にフェライトコアを用いて磁気ギャップ３は０．
３mmとし、コイルＡ、Ｂにそれぞれ線径０．５mmの導線
を７５ターン巻装し、図３に示す測定回路でノーマルモ
ードインダクタンスの直流電流重畳特性を、図４に示す
測定回路でコモンモードインダクタンスの直流電流重畳
特性を各々測定した結果を図５に示す。図５には比較の
ため、従来知られている図６に示すノーマルモードイン
ダクタンスとコモンモードインダクタンスとを併せ持つ
チョークコイルの直流電流重畳特性を示した。例示した
従来チョークコイルは、外側コア６１を磁気ギャップの
ない無端状高透磁率のフェライトで形成し、中足コア６
２にはフェライトよりも透磁率の低い圧粉鉄磁芯を使用
している。コイルＡ、Ｂは入力端、出力端から見た巻方
向が互いに逆方向となるように巻装してコモンモードイ
ンダクタンスおよびノーマルモードインダクタンスを得
ている。
において、外側コア１４にはアモルファスコア、中足コ
ア１５にフェライトコアを用いて磁気ギャップ３は０．
３mmとし、コイルＡ、Ｂにそれぞれ線径０．５mmの導線
を７５ターン巻装し、図３に示す測定回路でノーマルモ
ードインダクタンスの直流電流重畳特性を、図４に示す
測定回路でコモンモードインダクタンスの直流電流重畳
特性を各々測定した結果を図５に示す。図５には比較の
ため、従来知られている図６に示すノーマルモードイン
ダクタンスとコモンモードインダクタンスとを併せ持つ
チョークコイルの直流電流重畳特性を示した。例示した
従来チョークコイルは、外側コア６１を磁気ギャップの
ない無端状高透磁率のフェライトで形成し、中足コア６
２にはフェライトよりも透磁率の低い圧粉鉄磁芯を使用
している。コイルＡ、Ｂは入力端、出力端から見た巻方
向が互いに逆方向となるように巻装してコモンモードイ
ンダクタンスおよびノーマルモードインダクタンスを得
ている。
【００２０】従来方式のチョークコイルでは、図５に示
されるように、ノーマルモードインダクタンスはコモン
モードインダクタンスの１０％程度しか得られない。ま
た、使用磁性材料の差異を考慮しても直流電流重畳によ
る両インダクタンスの低下も著しく、高調波抑制用の効
果は極めて低い。この原因は外側コア部６１に高透磁率
のフェライトを磁気ギャップを設けずに使用しているた
めで、直流重畳電流が無い時には大きなコモンモードイ
ンダクタンスが得られているが、重畳電流が増大するに
従って急激に外側コア６１が飽和しインダクタンスが低
下するためである。これに対し、本考案によるノイズ防
止チョークコイルは、例えば定格電流２Ａまでノーマル
モードインダクタンス、コモンモードインダクタンスの
低下は全く起こらず、しかもコモンモードインダクタン
スの大きさはノーマルモードインダクタンスのほぼ５０
％の値を確保しており、従来例では決して得られないイ
ンダクタンスを得ている。
されるように、ノーマルモードインダクタンスはコモン
モードインダクタンスの１０％程度しか得られない。ま
た、使用磁性材料の差異を考慮しても直流電流重畳によ
る両インダクタンスの低下も著しく、高調波抑制用の効
果は極めて低い。この原因は外側コア部６１に高透磁率
のフェライトを磁気ギャップを設けずに使用しているた
めで、直流重畳電流が無い時には大きなコモンモードイ
ンダクタンスが得られているが、重畳電流が増大するに
従って急激に外側コア６１が飽和しインダクタンスが低
下するためである。これに対し、本考案によるノイズ防
止チョークコイルは、例えば定格電流２Ａまでノーマル
モードインダクタンス、コモンモードインダクタンスの
低下は全く起こらず、しかもコモンモードインダクタン
スの大きさはノーマルモードインダクタンスのほぼ５０
％の値を確保しており、従来例では決して得られないイ
ンダクタンスを得ている。
【００２１】通常、高調波抑制用のリアクタンスとして
必要なインダクタンスの値は１mH〜１０mHと言われてお
り（通刊第２３２号、電気協同研究第４６巻第２号「電
力系統における高調波とその対策」）、ノイズ抑制のた
めのコモンモードインダクタンスも一般に１mH〜１０mH
の範囲のインダクタンスが多く使用されている。従っ
て、ノーマルモードインダクタンスの５０％のコモンモ
ードインダクタンスが得られ、かつ直流重畳性の良い本
考案によるチョークコイルの構成は従来の方法に比べ非
常に有効である。また、図７に示すように、本考案の実
施例に示すチョークコイルのインダクタンスの周波数特
性はノーマルモードで１MHz 以上まで得られており、１
００Hz〜１kHz の高調波のみでなく、１０kHz 〜１MHz
のノーマルモードノイズの抑制にも大きな効果が得られ
ることは言うまでもない。
必要なインダクタンスの値は１mH〜１０mHと言われてお
り（通刊第２３２号、電気協同研究第４６巻第２号「電
力系統における高調波とその対策」）、ノイズ抑制のた
めのコモンモードインダクタンスも一般に１mH〜１０mH
の範囲のインダクタンスが多く使用されている。従っ
て、ノーマルモードインダクタンスの５０％のコモンモ
ードインダクタンスが得られ、かつ直流重畳性の良い本
考案によるチョークコイルの構成は従来の方法に比べ非
常に有効である。また、図７に示すように、本考案の実
施例に示すチョークコイルのインダクタンスの周波数特
性はノーマルモードで１MHz 以上まで得られており、１
００Hz〜１kHz の高調波のみでなく、１０kHz 〜１MHz
のノーマルモードノイズの抑制にも大きな効果が得られ
ることは言うまでもない。
【００２２】次に、本考案のノイズ防止チョークコイル
に図８に示すように６８００pFのコンデンサを２個接続
してノイズフィルタを構成した時の効果を説明する。こ
のノイズフィルタをＭＩＬ−ＳＴＤ−２２０Ａにより測
定したコモンモードの減衰特性を図９に示す。図９より
１５０kHz で２０dB以上、１MHz 〜３０MHz では４０dB
以上の減衰が得られていることが解る。また同じノイズ
フィルタをスイッチング電源に実装し、ＦＣＣ規格によ
り雑音端子間電圧を測定した結果を図１０に示した。５
００kHz 付近では３０dB以上のスイッチングノイズの減
衰効果を示すとともに、４５０kHz 〜１５MHz まで発生
していたスイッチングノイズを効果的に抑制しているこ
とが解る。その場合の高調波抑制効果を図１１に示し
た。１５０Hz〜６５０Hzの測定範囲の高調波に対して、
９．５％〜７５．６％の抑止効果が得られている。
に図８に示すように６８００pFのコンデンサを２個接続
してノイズフィルタを構成した時の効果を説明する。こ
のノイズフィルタをＭＩＬ−ＳＴＤ−２２０Ａにより測
定したコモンモードの減衰特性を図９に示す。図９より
１５０kHz で２０dB以上、１MHz 〜３０MHz では４０dB
以上の減衰が得られていることが解る。また同じノイズ
フィルタをスイッチング電源に実装し、ＦＣＣ規格によ
り雑音端子間電圧を測定した結果を図１０に示した。５
００kHz 付近では３０dB以上のスイッチングノイズの減
衰効果を示すとともに、４５０kHz 〜１５MHz まで発生
していたスイッチングノイズを効果的に抑制しているこ
とが解る。その場合の高調波抑制効果を図１１に示し
た。１５０Hz〜６５０Hzの測定範囲の高調波に対して、
９．５％〜７５．６％の抑止効果が得られている。
【００２３】
【考案の効果】以上述べてきたように本考案によれば、
１個の部品でありながらコモンモードノイズ、ノーマル
モードノイズおよび高調波をも効果的に抑制出来、小型
で、実装スペースも小さく且つ安価なノイズ防止チョー
クコイルを提供出来、より効果的な高調波およびノイズ
抑制機能を持った小型、低価格な電子機器の実現に対し
大きな貢献をするものである。
１個の部品でありながらコモンモードノイズ、ノーマル
モードノイズおよび高調波をも効果的に抑制出来、小型
で、実装スペースも小さく且つ安価なノイズ防止チョー
クコイルを提供出来、より効果的な高調波およびノイズ
抑制機能を持った小型、低価格な電子機器の実現に対し
大きな貢献をするものである。
【図１】本考案によるノイズ防止チョークコイルの第１
の実施例の構成を示す概要図。
の実施例の構成を示す概要図。
【図２】本考案によるノイズ防止チョークコイルの第２
の実施例の構成を示す概要図。
の実施例の構成を示す概要図。
【図３】本考案によるノイズ防止チョークコイルのノー
マルモードインダクタンスの測定回路。
マルモードインダクタンスの測定回路。
【図４】本考案によるノイズ防止チョークコイルのコモ
ンモードノイズの測定回路図。
ンモードノイズの測定回路図。
【図５】本考案によるノイズ防止チョークコイルおよび
従来方式のノイズ防止チョークコイルのコモン、ノーマ
ル両モードのインダクタンスの直流重畳特性の実測値を
示した図。
従来方式のノイズ防止チョークコイルのコモン、ノーマ
ル両モードのインダクタンスの直流重畳特性の実測値を
示した図。
【図６】従来方式のコモン、ノーマル両モード兼用ノイ
ズ防止チョークコイルの一例の斜視図。
ズ防止チョークコイルの一例の斜視図。
【図７】本考案によるノイズ防止チョークコイルのノー
マルモードインダクタンスの周波数特性を示した図。
マルモードインダクタンスの周波数特性を示した図。
【図８】本考案によるノイズ防止チョークコイルを用い
ノイズフィルタに構成した回路例。
ノイズフィルタに構成した回路例。
【図９】図８に示すノイズフィルタのＭＩＬ−ＳＴＤ−
２２０Ａによるコモンモードの減衰特性実測例を示した
図。
２２０Ａによるコモンモードの減衰特性実測例を示した
図。
【図１０】図８に示すノイズフィルタをスイッチング電
源に実装時の雑音端子間電圧の実測値即ちノイズ抑制効
果を示す例。
源に実装時の雑音端子間電圧の実測値即ちノイズ抑制効
果を示す例。
【図１１】図８に示すノイズフィルタをスイッチング電
源に実装時の高調波抑制効果の実測値を示した図。
源に実装時の高調波抑制効果の実測値を示した図。
【図１２】従来のチョークコイルによる電子機器への電
源入力回路の例を示す図。
源入力回路の例を示す図。
【図１３】従来方式のチョークコイルの具体的な結線状
態を示す図。
態を示す図。
１，１′ 本考案によるノイズ防止チョークコイル ３ 磁気ギャップ ４ 外側磁路 ５ 短絡磁路 ６，７ 巻線 ６１，７１ 巻線入力端末
Claims (3)
- 【請求項１】 電源２電線と負荷との間に各々のライン
に接続される２つの巻線を有し、該巻線を貫通して磁気
回路（外側磁路）を構成する２ライン用チョークコイル
において、前記外側磁路は一部に磁気ギヤップを有した
外側コアで形成され、該外側磁路を短絡するための短絡
磁路を構成する中足コアを設けたことを特徴とするノイ
ズ防止チョークコイル。 - 【請求項２】 電源２電線と負荷との間に各々のライン
に接続される２つの巻線を有し、該巻線を貫通して磁気
回路（外側磁路）を構成する２ライン用チョークコイル
において、前記外側磁路は外側コア、磁気ギヤップ、中
足コアの一部を介して形成され、該中足コアは前記外側
磁路を短絡するようにしたことを特徴とするノイズ防止
チョークコイル。 - 【請求項３】 前記中足コアは、前記外側コアと同程度
以上の透磁率の材料でつくられていることを特徴とする
請求項１または２に記載のノイズ防止チョークコイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8346691U JP2567360Y2 (ja) | 1991-10-15 | 1991-10-15 | ノイズ防止チョークコイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8346691U JP2567360Y2 (ja) | 1991-10-15 | 1991-10-15 | ノイズ防止チョークコイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0536821U JPH0536821U (ja) | 1993-05-18 |
| JP2567360Y2 true JP2567360Y2 (ja) | 1998-04-02 |
Family
ID=13803249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8346691U Expired - Lifetime JP2567360Y2 (ja) | 1991-10-15 | 1991-10-15 | ノイズ防止チョークコイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2567360Y2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4684526B2 (ja) | 2002-12-27 | 2011-05-18 | 株式会社村田製作所 | チョークコイルを用いた回路 |
| JP4626389B2 (ja) * | 2005-05-13 | 2011-02-09 | 富士電機システムズ株式会社 | 複合リアクトル |
| CN101989485A (zh) * | 2009-07-31 | 2011-03-23 | 株式会社田村制作所 | 电感器 |
| JP5773250B2 (ja) * | 2011-03-24 | 2015-09-02 | 日立金属株式会社 | インダクタ及び２相インターリーブ制御方式力率改善コンバータ |
| JP6124110B2 (ja) * | 2012-10-10 | 2017-05-10 | 日立金属株式会社 | マルチフェーズコンバータ用の複合リアクトル及びそれを用いたマルチフェーズコンバータ |
| DE102014206469A1 (de) * | 2014-04-03 | 2015-10-08 | SUMIDA Components & Modules GmbH | Drossel und drosselkern |
| JP2017084943A (ja) * | 2015-10-27 | 2017-05-18 | Ｎｅｃトーキン株式会社 | チョークコイル |
| JP7772068B2 (ja) * | 2021-07-19 | 2025-11-18 | ソニーグループ株式会社 | インダクタ装置 |
-
1991
- 1991-10-15 JP JP8346691U patent/JP2567360Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0536821U (ja) | 1993-05-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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