JP2018119420A - 遠心送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】ブレードの前縁部の負圧面側における気流の剥離に起因する騒音の発生を抑制可能な遠心送風機を提供する。【解決手段】遠心送風機１０は、遠心ファン３０および遠心ファン３０を収容するケース２０を備える。遠心ファン３０のブレード３２は、シュラウド３３側から径方向ＤＲｒの内側に向かうと共に、径方向ＤＲｒに沿って延びる吸入側前縁部３２２を含んで構成されている。この吸入側前縁部３２２には、ブレード３２の負圧面部３２ｂ側に軸方向ＤＲａに対して傾いた負圧側傾斜部３２７が形成されている。そして、負圧側傾斜部３２７は、吸入側前縁部３２２における径方向ＤＲｒの最も内側に位置する最内径部３２２ａに比べて、シュラウド３３に近接する逆流部３２４の軸方向ＤＲａにおける傾斜区間の長さＬｎが大きくなっている。【選択図】図１２

Description

本発明は、空気を流す遠心送風機に関する。

従来、シュラウド、主板、および複数のブレードからなる羽根車を備える遠心送風機が知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１には、複数のブレードの負圧面側における気流の剥離を抑えるために、ブレードの前縁部における負圧面側の曲率半径を正圧面側の曲率半径よりも大きくする技術が開示されている。

特許第４６９３８４２号公報

ところで、本発明者らは、遠心送風機の搭載性を向上させるために、軸方向の体格が小さい遠心ファンの採用を検討している。この種の遠心ファンでは、ブレードにおける空気の通過面積を充分に確保することが難しい。

これに対して、本発明者らは、ブレードの前縁部を径方向に沿ってシュラウド側から内側に向かって延ばすことで、ブレードにおける空気の通過面積を確保することを検討している。

しかしながら、ブレードの前縁部を径方向に沿って延ばすと、シュラウドとケースとの隙間を介して遠心ファンの吸入側に流入する逆流が、ケースの吸入口から吸入される吸入空気と混ざり合う前に、前縁部のシュラウド側に流入してしまう。すなわち、ブレードの前縁部のシュラウド側を径方向に沿って延ばすと、前縁部における径方向の内側に吸入空気が流入し、前縁部のシュラウド側に逆流が流入し易くなってしまう。

本発明者らが検討したところ、前縁部における径方向の内側に吸入空気が流入し、前縁部のシュラウド側に逆流が流入する構造では、前縁部の内側と外側とで空気の流入角度が異なることで、ブレードの負圧面側に気流の剥離が生じ易くなることが判った。ブレードの負圧面側における気流の剥離は、騒音が悪化する要因となることから好ましくない。

本発明は上記点に鑑みて、ブレードの前縁部の負圧面側における気流の剥離に起因する騒音の発生を抑制可能な遠心送風機を提供することを目的とする。

請求項１に記載の発明は、空気を流す遠心送風機を対象としている。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、
回転軸（１００）と共に回転すると共に、回転軸の軸方向から吸い込んだ空気を回転軸の径方向の外側に向けて吹き出す遠心ファン（３０）と、
遠心ファンを収容すると共に、遠心ファンに吸い込まれる空気の吸入口（２２１）が形成されたケース（２０）と、を備える。

遠心ファンは、回転軸の軸心の周りに配置された複数のブレード（３２）、複数のブレードにおける吸入口側の端部同士を連結する環状の吸入側プレート（３３）を含んで構成されている。ケースは、吸入口が形成されると共に、所定の隙間をあけて吸入側プレートに対向する吸入側ケース部（２２）を有している。複数のブレードそれぞれは、軸方向に沿って延びる正圧面部（３２ａ）、正圧面部の反対側の負圧面部（３２ｂ）、吸入側プレート側から径方向の内側に向かうと共に、径方向に沿って延びる吸入側前縁部（３２２）を含んで構成されている。吸入側前縁部には、負圧面部側に軸方向に対して傾いた負圧側傾斜部（３２７）が形成されている。

そして、負圧側傾斜部は、吸入側前縁部における径方向の最も内側に位置する最内径部（３２２ａ）に比べて、吸入側前縁部における吸入側プレートに近接する近接部位（３２４）の軸方向における傾斜区間の長さ（Ｌｎ）が大きくなっている。

このように、負圧側傾斜部における吸入側プレートに近接する近接部位の傾斜区間の長さを最内径部に比べて大きくすることで、負圧側傾斜部付近における気流の向きの急な変化を抑制することができる。これにより、吸入側プレートおよび吸入側ケース部の隙間を介して遠心ファンに流入する逆流が、負圧側傾斜部に沿って流れ易くなることで、負圧面部側における気流の剥離が抑制される。この結果、負圧面部側における気流の剥離に起因する遠心送風機の騒音の発生を抑制することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態の遠心送風機が搭載された車両用シートの模式的な断面図である。 第１実施形態の遠心送風機の外観を示す模式な斜視図である。 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。 第１実施形態の遠心送風機のファン本体部の模式的な断面図である。 図３のＶ部分の拡大図である。 図４の矢印ＶＩで示す方向におけるファン本体部の模式的な矢視図である。 第１実施形態の遠心送風機における空気の流れ方を説明するための説明図である。 吸入側前縁部の主流部に流入する空気の流入角度を説明するための説明図である。 吸入側前縁部の逆流部に流入する空気の流入角度を説明するための説明図である。 第１実施形態の比較例となる遠心送風機の吸入側縁部の主流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第１実施形態の比較例となる遠心送風機の吸入側縁部の逆流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第１実施形態の遠心送風機の吸入側縁部の模式的な要部拡大図である。 図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ断面図である。 図１２のＸＩＶ−ＸＩＶ断面図である。 第１実施形態の遠心送風機における吸入側縁部の主流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第１実施形態の遠心送風機における吸入側縁部の逆流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第１実施形態の遠心送風機および比較例の遠心送風機を同じ測定条件で作動させた際の騒音の測定結果を示す図である。 第１実施形態の変形例となる遠心送風機における吸入側縁部の最内径部付近の模式的な断面図である。 第１実施形態の変形例となる遠心送風機における吸入側縁部の逆流部付近の模式的な断面図である。 第２実施形態の遠心送風機の吸入側縁部の模式的な要部拡大図である。 図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ断面図である。 図２０のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ断面図である。 第２実施形態の遠心送風機における吸入側縁部の主流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第２実施形態の遠心送風機における吸入側縁部の逆流部に流入する空気の流れを説明するための説明図である。 第２実施形態の第１変形例となる遠心送風機における吸入側縁部の主流部付近の模式的な断面図である。 第２実施形態の第１変形例となる遠心送風機における吸入側縁部の逆流部付近の模式的な断面図である。

以下、本開示の実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の実施形態において、先行する実施形態で説明した事項と同一もしくは均等である部分には、同一の参照符号を付し、その説明を省略する場合がある。また、実施形態において、構成要素の一部だけを説明している場合、構成要素の他の部分に関しては、先行する実施形態において説明した構成要素を適用することができる。以下の実施形態は、特に組み合わせに支障が生じない範囲であれば、特に明示していない場合であっても、各実施形態同士を部分的に組み合わせることができる。

（第１実施形態）
本実施形態について、図１〜図１７を参照して説明する。本実施形態では、本発明の遠心送風機１０を車両用のシート空調装置に適用した例について説明する。シート空調装置は、シートＳの乗員側に設けれられた細孔を介してシートＳの表面付近から空気を吸い込むことで、シートＳの表面付近の温度および湿度を低下させて乗員の冷房感を向上させる構成となっている。

図１に示すように、本実施形態の遠心送風機１０は、乗員が着座するシートＳのシートクッション部ＳＣの内部に収容されている。本実施形態の遠心送風機１０は、シートクッション部ＳＣの乗員側の表面から空気を吸い込む。遠心送風機１０から吹き出された空気は、シートクッション部ＳＣの乗員側の表面以外の部位から吹き出される。なお、遠心送風機１０は、シートＳのシートクッション部ＳＣだけでなく、シートＳのシートバック部ＳＢの内部に収容されていてもよい。

図２に示すように、遠心送風機１０は、ターボ型送風機で構成されている。図３に示すように、遠心送風機１０は、主たる構成要素として、ケース２０、回転軸１００、遠心ファン３０、電動モータ４０、回路基板５０を備えている。なお、図３に示す矢印ＤＲａは、回転軸１００の軸心ＣＬに沿って延びる軸方向を示している。また、図３に示す矢印ＤＲｒは、回転軸１００の径方向を示している。

ケース２０は、遠心送風機１０の外殻を構成する筐体である。ケース２０の内部には、遠心ファン３０、電動モータ４０、および回路基板５０が収容されている。遠心ファン３０、電動モータ４０、および回路基板５０は、ケース２０の内部に収容されることで、遠心送風機１０の外部の塵や汚れから保護されている。本実施形態のケース２０は、吸入側ケース部２２とモータ側ケース部２４とを有している。

吸入側ケース部２２は、外径が遠心ファン３０よりも大径となる略円環状の形状を有している。本実施形態の吸入側ケース部２２は、樹脂で構成されている。なお、吸入側ケース部２２は、金属で構成されていてもよい。

吸入側ケース部２２には、その中心部に空気の吸入口２２１が形成されている。吸入口２２１は、軸方向ＤＲａに貫通した貫通穴で構成されている。吸入側ケース部２２は、軸方向ＤＲａにおいて所定の間隔をあけて遠心ファン３０における吸入口２２１側の端部を構成するシュラウド３３に対向配置されている。

また、吸入側ケース部２２には、吸入口２２１の周縁部に、遠心送風機１０の外部から吸入口２２１へ流入する空気を円滑に吸入口２２１に導くベルマウス部２２２が形成されている。本実施形態では、ベルマウス部２２２が、吸入口２２１を形成する吸入口形成部を構成している。なお、ベルマウス部２２２の詳細については後述する。

図２に示すように、吸入側ケース部２２には、最も径方向ＤＲｒの外側に位置する吸入側ケース周縁部２２３の内側に、軸方向ＤＲａに突き出る複数の支柱部２２４が形成されている。吸入側ケース部２２は、支柱部２２４の先端がモータ側ケース部２４に突き当てられた状態でモータ側ケース部２４に対して結合されている。支柱部２２４には、吸入側ケース部２２およびモータ側ケース部２４を結合する図示しないビスが挿通されるビス穴２２４ａが形成されている。

モータ側ケース部２４は、外径が吸入側ケース部２２と略同径となる円盤状の形状を有している。本実施形態のモータ側ケース部２４は、樹脂で構成されている。なお、モータ側ケース部２４は、鉄やステンレス等の金属で構成されていてもよい。

図３に示すように、モータ側ケース部２４は、軸方向ＤＲａにおいて所定の間隔をあけて遠心ファン３０における吸入口２２１とは反対側の端部を構成するファン主板３５に対向配置されている。

モータ側ケース部２４には、軸方向ＤＲａにおいて遠心ファン３０と対向する部位が、遠心ファン３０から離れる方向に窪んだ窪部２４１が形成されている。この窪部２４１は、電動モータ４０および回路基板５０を覆うモータハウジングとして機能する。

モータ側ケース部２４は、最も径方向ＤＲｒの外側に位置するモータ側ケース周縁部２４２の内側が吸入側ケース部２２の支柱部２２４の先端が突き当てられた状態で、吸入側ケース部２２に対して結合されている。

本実施形態のケース２０は、吸入側ケース周縁部２２３とモータ側ケース周縁部２４２との間に、遠心ファン３０から吹き出た空気を、ケース２０の外部に吹き出す吹出口２５が形成されている。

モータ側ケース部２４の窪部２４１の中央部には、遠心ファン３０側に突き出る円筒状のベアリングハウジング２４３が固定されている。ベアリングハウジング２４３は、アルミニウム合金、黄銅、鉄、ステンレス等の金属で構成されている。

ベアリングハウジング２４３の内側には、回転軸１００を回転可能に支持する円環状のベアリング２４４が配置されている。ベアリング２４４の内側には、回転軸１００が配置されている。具体的には、ベアリング２４４は、外輪が圧入等によってベアリングハウジング２４３に固定され、内輪が圧入等によって回転軸１００に固定されている。

回転軸１００は、電動モータ４０から出力される回転駆動力を遠心ファン３０に伝達する円柱形状のシャフトである。回転軸１００は、ベアリング２４４を介してベアリングハウジング２４３に対して回転自在に支持されている。

回転軸１００には、遠心ファン３０側の端部に、回転軸１００と遠心ファン３０とを連結する回転軸ハウジング１１０が圧入等によって固定されている。回転軸１００および回転軸ハウジング１１０は、鉄、ステンレス、黄銅等の金属で構成されている。

続いて、電動モータ４０は、回転軸１００を介して遠心ファン３０を回転駆動させる電動機である。本実施形態の電動モータ４０は、アウターロータ型のブラシレスＤＣモータで構成されている。

電動モータ４０は、遠心ファン３０とケース２０のモータ側ケース部２４との間に収容されている。電動モータ４０は、ロータ４１、ロータマグネット４２、モータステータ４３を含んで構成されている。

ロータ４１は、鋼板等の金属製のプレートで構成されている。本実施形態のロータ４１は、ロータ本体部４１１とロータ外周部４１２とを有する。ロータ本体部４１１は、中心に開口部を有する円盤形状となっている。ロータ本体部４１１は、径方向ＤＲｒの外側から内側に向かうにつれて吸入口２２１に近付くように略円錐状の形状となっている。ロータ本体部４１１の開口部には、ロータ本体部４１１と回転軸ハウジング１１０とが一体に回転可能なように、回転軸ハウジング１１０がカシメ等によって固定されている。ロータ本体部４１１の吸入口２２１側の表面は、吸入口２２１から吸い込まれた気流を径方向ＤＲｒの外側に向かって案内する気流案内面４１１ａを構成している。

ロータ外周部４１２は、ロータ本体部４１１の径方向ＤＲｒにおける外周端部に位置する。ロータ外周部４１２は、ロータ本体部４１１の外周端部から軸方向ＤＲａにおける吸入口２２１と反対側に円筒状に延びている。ロータ外周部４１２は、後述する遠心ファン３０のロータ格納部３４の内周側に圧入されている。これにより、ロータ４１と遠心ファン３０とが固定されている。

そして、遠心ファン３０およびロータ４１は、回転軸ハウジング１１０を介して回転軸１００に固定されている。このため、遠心ファン３０およびロータ４１は、遠心送風機１０の非回転部材としてのケース２０に対して回転軸１００の軸心ＣＬまわりに回転可能に支持されている。

ロータマグネット４２は、永久磁石で構成されている。ロータマグネット４２は、例えば、フェライトやネオジウム等を含むゴムマグネットで構成されている。ロータマグネット４２は、ロータ外周部４１２の内周面に固定されている。従って、ロータ４１およびロータマグネット４２は、回転軸１００の軸心ＣＬを中心として遠心ファン３０と一体的に回転する。

モータステータ４３は、回路基板５０に電気的に接続されたステータコイル４３１およびステータコア４３２を含んで構成されている。モータステータ４３は、ロータマグネット４２に対し微小な隙間を空けて、ロータマグネット４２よりも径方向ＤＲｒの内側に配置されている。そして、モータステータ４３は、ベアリングハウジング２４３を介してモータ側ケース部２４に固定されている。

ここで、回路基板５０は、電動モータ４０を駆動するための図示しない電子部品が実装された基板である。この回路基板５０は、図示しない接続端子を介してモータステータ４３に対して接続されている。

続いて、遠心ファン３０は、回転軸１００の軸方向ＤＲａから吸い込んだ空気を径方向ＤＲｒの外側に向けて吹き出すインペラである。遠心ファン３０は、ファン本体部３１とファン主板３５とを有している。

ファン本体部３１は、複数のブレード３２、シュラウド３３、およびロータ格納部３４を有している。ファン本体部３１は樹脂で構成されている。ファン本体部３１は、１回の射出成形によって形成されている。つまり、複数のブレード３２、シュラウド３３、およびロータ格納部３４は、一体成形物として構成されている。従って、複数のブレード３２、シュラウド３３、およびロータ格納部３４は、互いに連続していると共に、何れも同じ材料で構成されている。

複数のブレード３２は、回転軸１００の軸心ＣＬの周りに放射状に配置されている。具体的には、複数のブレード３２は、互いの間に空気が流れるように、回転軸１００の周方向に並んで配置されている。複数のブレード３２は、互いに隣り合うブレード３２の間に、空気が流れる翼間流路３２０が形成されている。

シュラウド３３は、径方向ＤＲｒに拡がる円盤形状となっている。シュラウド３３の内周側には、ケース２０の吸入口２２１からの空気が吸い込まれる吸気穴３３１が形成されている。吸気穴３３１は、シュラウド３３の内周側端部３３２によって形成されている。内周側端部３３２は、シュラウド３３の径方向ＤＲｒの内側に設けられた端部である。

シュラウド３３は、各ブレード３２の吸入口２２１側の端部に連結されている。換言すれば、各ブレード３２それぞれは、吸入口２２１側の端部同士が、シュラウド３３によって連結されている。

遠心ファン３０は、シュラウド３３と吸入側ケース部２２とが接触しないように、シュラウド３３と吸入側ケース部２２との間に所定の隙間流路３３３が形成されるように配置されている。本実施形態では、シュラウド３３が、複数のブレード３２における吸入口２２１側の端部同士を連結する吸入側プレートを構成している。

ロータ格納部３４は、回転軸１００の軸心ＣＬを中心とする円筒形状を有する。ロータ格納部３４は、各ブレード３２の吸入口２２１とは反対側の端部に連結されている。ロータ格納部３４の内周側には、ロータ４１が格納されている。

図４に示すように、ロータ格納部３４は、本体部３４１と複数のリブ３４２とを有する。本体部３４１は、円筒状に構成されている。複数のリブ３４２は、本体部３４１の内周側から突出した複数の突出部である。複数のリブ３４２それぞれは、所定の隙間をあけて本体部３４１の周方向に並んでいる。複数のリブ３４２は、隣り合うブレード３２の間に設けられている。この複数のリブ３４２の内側には、ロータ外周部４１２が圧入されている。これにより、ロータ格納部３４の内周側にロータ外周部４１２が固定されている。

ここで、ロータ格納部３４は、軸方向ＤＲａにおいて、シュラウド３３と重なり合わないように、ロータ格納部３４の最外径Ｄ１が、シュラウド３３の最小内径Ｄ２よりも小さくなっている（すなわち、Ｄ１＜Ｄ２）。これにより、ファン本体部３１は、その製造時に、軸方向ＤＲａに沿う方向において型抜きが可能となっている。

図３に戻り、ファン主板３５は、径方向ＤＲｒへ円盤状に拡がる形状となっている。ファン主板３５は、その内周側に貫通穴が形成されることで円環形状となっている。ファン主板３５は、ファン本体部３１とは別体として成形された樹脂成形物で構成されている。

ファン主板３５は、複数のブレード３２の吸入口２２１とは反対側の端部に接合されている。ファン主板３５とブレード３２との接合は、例えば、振動溶着または熱溶着によって行われる。従って、ファン主板３５とブレード３２との溶着による接合性に鑑みて、ファン主板３５とファン本体部３１の材質は、熱可塑性樹脂であることが好ましく、更に言えば、同種材であることが好ましい。

本実施形態の遠心ファン３０は、複数のブレード３２の翼間流路３２０の軸方向ＤＲａにおける両側がシュラウド３３およびファン主板３５で覆われており、いわゆるクローズドファンとして構成されている。

ここで、図５に示すように、吸入側ケース部２２のベルマウス部２２２は、吸入口２２１からの空気が複数のブレード３２の前縁部３２１に流入し易くなるように、軸方向ＤＲａにおいて、複数のブレード３２の前縁部３２１と重なり合うように構成されている。具体的には、ベルマウス部２２２は、吸入口２２１の開口径Ｄ３が、シュラウド３３の最小内径Ｄ２よりも小さくなっている（すなわち、Ｄ３＜Ｄ２）。

また、複数のブレード３２は、軸方向ＤＲａの寸法Ｌｂａが径方向ＤＲｒの寸法Ｌｂｒよりも小さい翼で構成されている（すなわち、Ｌｂａ＜Ｌｂｒ）。これにより、遠心ファン３０は、軸方向ＤＲａの体格が小型化されている。

ところが、複数のブレード３２として軸方向ＤＲａの寸法Ｌｂａが小さい翼が採用された構成では、ブレード３２における空気の通過面積を充分に確保することが難しい。ブレード３２における空気の通過面積が小さいことは、空気の送風に有効な面積が小さくなり、送風量の低下等の要因となることから好ましくない。

そこで、複数のブレード３２は、前縁部３２１が、径方向ＤＲｒにおいて、シュラウド３３よりも内側に張り出している。具体的には、複数のブレード３２の前縁部３２１は、径方向ＤＲｒに沿って延びる吸入側前縁部３２２と、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａからロータ本体部４１１に向かって延びる傾斜前縁部３２５を有している。

吸入側前縁部３２２は、吸入口２２１からの空気が流入するように、最内径部３２２ａの内径Ｄ４が、吸入口２２１の開口径Ｄ３よりも小さくなっている（すなわち、Ｄ４＜Ｄ３）。吸入側前縁部３２２は、吸入口２２１からの空気が流入する主流部３２３、およびシュラウド３３と吸入側ケース部２２との間の隙間流路３３３からの逆流が流入する逆流部３２４を有している。

主流部３２３は、径方向ＤＲｒの最も内側に位置する最内径部３２２ａを含む内側部位である。具体的には、主流部３２３は、軸方向ＤＲａにおいて吸入側ケース部２２と重なり合わない非重合部位である。主流部３２３は、吸入側ケース部２２と重なり合わないので、吸入口２２１からの空気が流入し易い。

一方、逆流部３２４は、主流部３２３に比べてシュラウド３３側に位置する外側部位である。具体的には、逆流部３２４は、軸方向ＤＲａにおいて吸入側ケース部２２と重なり合う重合部位である。逆流部３２４は、吸入側ケース部２２と重なり合っているので、吸入口２２１からの空気よりもシュラウド３３と吸入側ケース部２２との間の隙間流路３３３からの逆流が流入し易い。本実施形態では、逆流部３２４が、吸入側前縁部３２２においてシュラウド３３に近接する近接部位を構成している。

傾斜前縁部３２５は、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａからロータ本体部４１１の気流案内面４１１ａに近接する位置まで延びている。傾斜前縁部３２５は、軸方向ＤＲａの吸入口２２１側から吸入口２２１の反対側に向かうにつれて内径が徐々に小さくなるように傾斜している。

また、図６に示すように、複数のブレード３２それぞれは、翼形状を構成する正圧面部３２ａおよび負圧面部３２ｂを有している。正圧面部３２ａは、遠心ファン３０のファン回転方向ＤＲｆの前方に位置する翼面である。また、負圧面部３２ｂは、遠心ファン３０のファン回転方向ＤＲｆの後方に位置する翼面である。正圧面部３２ａおよび負圧面部３２ｂそれぞれは、ファン回転方向ＤＲｆの前方側に膨らむように湾曲した形状となっている。

このように構成された遠心送風機１０は、電動モータ４０のステータコイル４３１に回路基板５０を介して給電されると、ステータコア４３２に磁束変化が生じる。そして、ステータコア４３２に磁束変化が生ずると、ロータマグネット４２を引き寄せる力が発生する。ロータ４１は、ロータマグネット４２を引き寄せる力を受けて回転軸１００を中心に回転する。

遠心ファン３０は、ファン本体部３１にロータ４１が固定されている。このため、遠心ファン３０は、ステータコイル４３１へ給電されると、ロータ４１と一体に回転する。この際、遠心ファン３０の複数のブレード３２が空気に運動量を与えることで、遠心ファン３０では、径方向ＤＲｒの外側に空気が吹き出される。

これにより、遠心送風機１０では、図７の矢印ＦＬａで示すように、ケース２０の吸入口２２１から軸方向ＤＲａに沿って空気が吸い込まれる。ケース２０の吸入口２２１から吸い込まれた空気は、図７の矢印ＦＬｂに示すように、遠心ファン３０によって径方向ＤＲｒの外側に吹き出される。そして、遠心ファン３０から吹き出された空気は、ケース２０の吹出口２５からケース２０の外側に吹き出される。

この際、遠心送風機１０は、遠心ファン３０の空気吸込側の圧力が、遠心ファン３０の空気吹出側の圧力よりも低下する。このため、遠心送風機１０では、図７の矢印ＦＬｒで示すように、隙間流路３３３を介して、遠心ファン３０から吹き出された空気の一部が吸入口２２１側に逆流する。

本実施形態の遠心ファン３０は、ブレード３２の前縁部３２１に径方向ＤＲｒに沿って延びる吸入側前縁部３２２が含まれている。このため、逆流は、吸入口２２１から吸い込まれた空気と混ざり合う前に、吸入側前縁部３２２の逆流部３２４に流入し易くなってしまう。

ここで、図６に示すように、遠心ファン３０は、ファン回転方向ＤＲｆにおける周速度が、径方向ＤＲｒの内側の周速度Ｖｒｉよりも外側の周速度Ｖｒｏの方が速くなる。このため、吸入側前縁部３２２には、主流部３２３に遅い周速度Ｖｒｉの空気が吸入口２２１側から流入し、逆流部３２４に速い周速度Ｖｒｏの空気が隙間流路３３３側から流入し易い。

また、逆流部３２４に流入する逆流は、通風抵抗の大きい隙間流路３３３を通過するため、空気の軸方向ＤＲａの速度Ｖａｏが、主流部３２３に流入する空気の軸方向ＤＲａの速度Ｖａｉに比べて遅くなり易い。

従って、図８および図９に示すように、吸入側前縁部３２２では、逆流部３２４に流入する逆流ＦＬｒの流入角度θｆｏが主流部３２３に流入する空気ＦＬａの流入角度θｆｉに比べて小さくなり易い（すなわち、θｆｏ＜θｆｉ）。なお、流入角度θｆは、空気のファン回転方向ＤＲｆの速度ベクトルおよび空気の軸方向ＤＲａの速度ベクトルの合成ベクトルとファン回転方向ＤＲｆとのなす角度である。

図１０は、本実施形態の遠心送風機１０の比較例となる遠心送風機ＣＥの吸入側前縁部ＬＥの主流部Ｐｍの模式的な断面形状、および主流部Ｐｍにおける空気の流れ方を示している。また、図１１は、比較例となる遠心送風機ＣＥの吸入側前縁部ＬＥの逆流部Ｐｒの模式的な断面形状、および逆流部Ｐｒにおける空気の流れ方を示している。

図１０および図１１に示すように、比較例の遠心送風機ＣＥは、主流部Ｐｍの断面形状と逆流部Ｐｒの断面形状が略同等となっている。具体的には、主流部Ｐｍおよび逆流部Ｐｒは、正圧面Ｐ１側の端部の形状が所定の曲率半径Ｒ１を有する曲面状（例えば、略円弧状）の曲面形状となっている。また、主流部Ｐｍおよび逆流部Ｐｒは、負圧面Ｐ２側の端部の形状が、正圧面Ｐ１側の曲率半径Ｒ１よりも大きい曲率半径Ｒ２を有する曲面状（例えば、略円弧状）の曲面形状となっている。そして、各曲率半径Ｒ１、Ｒ２は、主流部Ｐｍと逆流部Ｐｒとで同等となっている。なお、比較例の遠心送風機ＣＥは、その他の構成が、本実施形態の遠心送風機１０と同様に構成されている。

比較例の遠心送風機ＣＥでは、吸入側前縁部ＬＥの主流部Ｐｍの断面形状が曲面状に湾曲した曲面形状となっている。このため、図１０に示すように、主流部Ｐｍから負圧面Ｐ２側に流入した空気は、負圧面Ｐ２に沿って流れ易くなる。

一方、比較例の遠心送風機ＣＥは、主流部Ｐｍおよび逆流部Ｐｒに流入する空気の流入角度θｆが異なるにも関わらず、吸入側前縁部ＬＥの主流部Ｐｍの断面形状と逆流部Ｐｒの断面形状が同等となっている。このため、図１１に示すように、逆流部Ｐｒから負圧面Ｐ２側に流入した逆流は、負圧面Ｐ２から剥離し易くなってしまう。

これらを考慮して、本実施形態では、図１２〜図１４に示すように、各ブレード３２の吸入側前縁部３２２の正圧面部３２ａ側および負圧面部３２ｂ側の双方に軸方向ＤＲａに対して傾斜した正圧側傾斜部３２６および負圧側傾斜部３２７が設けられている。

正圧側傾斜部３２６は、各ブレード３２の翼厚が吸入側前縁部３２２の先端部に近付くに伴って小さくなるように軸方向ＤＲａに対して傾斜している。本実施形態の正圧側傾斜部３２６は、軸方向ＤＲａにおける傾斜区間の長さＬｐが、主流部３２３および逆流部３２４で同等となっている。すなわち、本実施形態の正圧側傾斜部３２６は、軸方向ＤＲａにおける傾斜区間の長さＬｐが、径方向ＤＲｒの内側から外側にわたって略一定となっている。

より具体的には、正圧側傾斜部３２６は、図１３、図１４に示すように、所定の曲率半径Ｒｐを有する曲面状（例えば、略円弧状）の曲面状傾斜面３２６Ａとなっている。正圧側傾斜部３２６の曲面状傾斜面３２６Ａの曲率半径Ｒｐは、主流部３２３および逆流部３２４で同等となっている。本実施形態の正圧側傾斜部３２６は、曲面状傾斜面３２６Ａの曲率半径Ｒｐが、径方向ＤＲｒの内側から外側にわたって略一定となっている。

また、負圧側傾斜部３２７は、各ブレード３２の翼厚が吸入側前縁部３２２の先端部に近付くに伴って小さくなるように軸方向ＤＲａに対して傾斜している。負圧側傾斜部３２７は、軸方向ＤＲａにおける傾斜区間の長さＬｎが、主流部３２３および逆流部３２４で異なっている。すなわち、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４における傾斜区間の長さＬｎ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における傾斜区間の長さＬｎ１に比べて大きくなっている（すなわち、Ｌｎ２＞Ｌｎ１）。

ここで、負圧側傾斜部３２７の傾斜区間の長さＬｎが径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって段階的に大きくなっていると、負圧側傾斜部３２７における気流に新たな乱れが発せしてしまうことが懸念される。このため、本実施形態の負圧側傾斜部３２７は、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって連続的に傾斜区間の長さＬｎが大きくなっている。

より具体的には、負圧側傾斜部３２７は、正圧側傾斜部３２６の曲率半径Ｒｐよりも大きい曲率半径Ｒｎを有する曲面状（例えば、略円弧状）の曲面状傾斜面３２７Ａとなっている。そして、負圧側傾斜部３２７の曲面状傾斜面３２７Ａは、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における曲率半径Ｒｎ１よりも逆流部３２４における曲率半径Ｒｎ２が大きくなっている（すなわち、Ｒｎ２＞Ｒｎ１）。本実施形態の負圧側傾斜部３２７は、曲面状傾斜面３２７Ａの曲率半径Ｒｎが、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって大きくなっている。

ここで、ブレード３２の翼厚が薄いと、吸入側前縁部３２２における傾斜区間の長さＬｎを確保することが難くなる。このため、本実施形態のブレード３２は、逆流部３２４の翼厚Ｔｈ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側の翼厚Ｔｈ１に比べて大きくなっている（すなわち、Ｔｈ２＞Ｔｈ１）。

このように本実施形態の遠心送風機１０は、吸入側前縁部３２２の主流部３２３に負圧側傾斜部３２７が形成されている。そして、負圧側傾斜部３２７は、主流部３２３側の断面形状が曲面状に湾曲した曲面形状となっている。このため、図１５に示すように、主流部３２３から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７を介して負圧面部３２ｂに沿って流れ易くなる。

一方、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の傾斜区間の長さＬｎ２が、主流部３２３側の傾斜区間の長さＬｎ１よりも大きくなっている。また、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の断面形状が曲面状に湾曲した曲面形状となっている。そして、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の曲率半径Ｒｎ２が主流部３２３側の曲率半径Ｒｎ１よりも大きくなっている。

このため、図１６に示すように、逆流部３２４から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７を介して負圧面部３２ｂに沿って流れ易くなる。すなわち、逆流部３２４から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７で剥離することなく、負圧側傾斜部３２７に沿って負圧面部３２ｂに導かれる。

以上説明した本実施形態の遠心送風機１０は、ブレード３２に対して、径方向ＤＲｒに沿って延びる吸入側前縁部３２２が設けられているので、空気の送風に有効な面積を充分に確保することができる。

加えて、遠心送風機１０は、吸入側前縁部３２２に形成された負圧側傾斜部３２７の傾斜区間の長さＬｎが、主流部３２３に比べて、逆流部３２４の方が大きくなっているので、負圧側傾斜部３２７付近における気流の向きの急な変化を抑制することができる。

これにより、吸入側ケース部２２とシュラウド３３との間の隙間流路３３３を介して遠心ファン３０に流入する逆流が、コアンダ効果による整流作用によって負圧側傾斜部３２７に沿って流れ易くなることで、負圧面部３２ｂにおける空気の剥離が抑制される。この結果、ブレード３２の吸入側前縁部３２２付近における気流の乱れが抑制されるので、遠心送風機１０の騒音の発生を抑制することができる。

ここで、図１７は、本実施形態の遠心送風機１０および比較例の遠心送風機ＣＥを同じ測定条件で作動させた際の騒音の測定結果を示す図である。図１７によると、本実施形態の遠心送風機１０は、比較例の遠心送風機ＣＥに比べて、騒音の低減効果が大きくなっていることが判る。

また、本実施形態の遠心送風機１０は、負圧側傾斜部３２７の傾斜区間の長さＬｎが、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって連続的に大きくなっている。このような構成では、負圧側傾斜部３２７側を流れる気流に新たな乱れが生ずることを抑制することができる。

さらに、本実施形態の遠心送風機１０は、負圧側傾斜部３２７が曲面状に形成された曲面状傾斜面３２７Ａで構成されると共に、逆流部３２４の曲率半径Ｒｎ２が吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａの曲率半径Ｒｎ１よりも大きくなっている。

これによれば、吸入側ケース部２２とシュラウド３３との間の隙間流路３３３を介して遠心ファン３０に流入する逆流を負圧側傾斜部３２７に沿って円滑に流すことが可能となる。

さらにまた、本実施形態の遠心送風機１０は、逆流部３２４の翼厚Ｔｈ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａの翼厚Ｔｈ１に比べて大きくなっている（すなわち、Ｔｈ２＞Ｔｈ１）。

このように、吸入側前縁部３２２におけるシュラウド３３に近接する逆流部３２４の翼厚を大きくすれば、逆流部３２４側の負圧側傾斜部３２７の傾斜区間を最内径部３２２ａ側の負圧側傾斜部３２７の傾斜区間に対して充分に大きくすることが可能となる。すなわち、吸入側前縁部３２２におけるシュラウド３３側と最内径部３２２ａ側との負圧側傾斜部３２７の傾斜区間に充分に差をつけることが可能となる。

（第１実施形態の変形例）
上述の第１実施形態では、吸入側前縁部３２２に形成された正圧側傾斜部３２６の傾斜区間の長さＬｐが径方向ＤＲｒの内側から外側にわたって略一定となっている例について説明したが、これに限定されない。

正圧側傾斜部３２６は、例えば、図１８および図１９に示すように、逆流部３２４における傾斜区間の長さＬｐ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａにおける傾斜区間の長さＬｐ１に比べて大きくなっていてもよい（すなわち、Ｌｐ２＞Ｌｐ１）。

また、本変形例の正圧側傾斜部３２６の曲面状傾斜面３２６Ａは、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａにおける曲率半径Ｒｐ１よりも逆流部３２４における曲率半径Ｒｐ２が大きくなっている（すなわち、Ｒｐ２＞Ｒｐ１）。なお、本変形例の正圧側傾斜部３２６は、曲面状傾斜面３２６Ａの曲率半径Ｒｐが、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって大きくなっている。

その他の構成は、第１実施形態と同様に構成されている。本変形例の遠心送風機１０は、第１実施形態で説明した作用効果に加えて、次の効果を得ることができる。すなわち、本変形例の遠心送風機１０は、正圧側傾斜部３２６の逆流部３２４の傾斜区間の長さＬｐ２が最内径部３２２ａ側に比べて大きくなっている。これによれば、吸入側ケース部２２とシュラウド３３との間の隙間流路３３３を介して遠心ファン３０に流入する逆流が、コアンダ効果による整流作用によって正圧側傾斜部３２６に沿って流れ易くなる。これにより、吸入側前縁部３２２付近における気流の乱れが抑制されるので、遠心送風機１０の騒音の発生を抑制することができる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について、図２０〜図２４を参照して説明する。本実施形態の遠心送風機１０は、吸入側前縁部３２２の断面形状が第１実施形態と相違している。

図２０〜図２２に示すように、本実施形態の吸入側前縁部３２２には、負圧側傾斜部３２７が設けられているものの、第１実施形態で説明した正圧側傾斜部３２６が設けられていない。

図２１および図２２に示すように、本実施形態の負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４における傾斜区間の長さＬｎ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における傾斜区間の長さＬｎ１に比べて大きくなっている（すなわち、Ｌｎ２＞Ｌｎ１）。なお、本実施形態の負圧側傾斜部３２７は、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって連続的に傾斜区間の長さＬｎが大きくなっている。

より具体的には、負圧側傾斜部３２７は、軸方向ＤＲａに対して直線状に傾斜した直線状傾斜面３２７Ｂで構成されている。そして、負圧側傾斜部３２７の直線状傾斜面３２７Ｂは、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における傾斜角度θｎ１よりも逆流部３２４における傾斜角度θｎ２が小さくなっている（すなわち、θｎ２＜θｎ１）。本実施形態の負圧側傾斜部３２７は、直線状傾斜面３２７Ｂの傾斜角度θｎが、径方向ＤＲｒの内側から外側に向かって小さくなっている。なお、傾斜角度θｎは、軸方向ＤＲａとのなす角度である。

また、本実施形態のブレード３２は、逆流部３２４の翼厚Ｔｈ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａの翼厚Ｔｈ１に比べて大きくなっている（すなわち、Ｔｈ２＞Ｔｈ１）。

このように本実施形態の遠心送風機１０は、吸入側前縁部３２２の主流部３２３に負圧側傾斜部３２７が形成されている。そして、負圧側傾斜部３２７は、主流部３２３側の断面形状が直線状に傾斜している。このため、図２３に示すように、主流部３２３から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７を介して負圧面部３２ｂに沿って流れ易くなる。

一方、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の傾斜区間の長さＬｎ２が、主流部３２３側の傾斜区間の長さＬｎ１よりも大きくなっている。また、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の断面形状が直線状に傾斜している。そして、負圧側傾斜部３２７は、逆流部３２４側の傾斜角度θｎ２が主流部３２３側の傾斜角度θｎ１よりも小さくなっている。

このため、図２４に示すように、逆流部３２４から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７を介して負圧面部３２ｂに沿って流れ易くなる。すなわち、逆流部３２４から負圧面部３２ｂ側に流入した空気は、負圧側傾斜部３２７で剥離することなく、負圧側傾斜部３２７に沿って負圧面部３２ｂに導かれる。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態の遠心送風機１０は、第１実施形態と共通の構成から奏される作用効果を第１実施形態と同様に得ることができる。

特に、本実施形態の遠心送風機１０は、負圧側傾斜部３２７が直線状に形成された直線状傾斜面３２７Ｂで構成されると共に、逆流部３２４の傾斜角度θｎ２が吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側の傾斜角度θｎ１よりも小さくなっている。これによっても、吸入側ケース部２２とシュラウド３３との間の隙間流路３３３を介して遠心ファン３０に流入する逆流をコアンダ効果による整流作用によって負圧側傾斜部３２７に沿って流すことが可能となる。

（第２実施形態の第１変形例）
上述の第２実施形態では、負圧側傾斜部３２７が、軸方向ＤＲａに対して直線状に傾斜した直線状傾斜面３２７Ｂで構成される例について説明したが、これに限定されない。

図２５および図２６に示すように、負圧側傾斜部３２７は、曲面状（例えば、略円弧状）の曲面状傾斜面３２７Ａ、および軸方向ＤＲａに対して直線状に傾斜した直線状傾斜面３２７Ｂで構成されている。

具体的には、負圧側傾斜部３２７は、吸入側前縁部３２２の先端部側が曲面状傾斜面３２７Ａで構成され、吸入側前縁部３２２の先端部から所定の間隔離れた部位が直線状傾斜面３２７Ｂで構成されている。

そして、負圧側傾斜部３２７の曲面状傾斜面３２７Ａは、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における曲率半径Ｒｎ１よりも逆流部３２４における曲率半径Ｒｎ２が大きくなっている（すなわち、Ｒｎ２＞Ｒｎ１）。

また、負圧側傾斜部３２７の直線状傾斜面３２７Ｂは、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａ側における傾斜角度θｎ１よりも逆流部３２４における傾斜角度θｎ２が小さくなっている（すなわち、θｎ２＜θｎ１）。

その他の構成は、第２実施形態と同様に構成されている。本変形例の遠心送風機１０によれば、第１、第２実施形態で説明した作用効果を得ることができる。すなわち、本変形例の遠心送風機１０は、吸入側前縁部３２２付近における気流の乱れが抑制されるので、遠心送風機１０の騒音の発生を抑制することができる。

（第２実施形態の第２変形例）
上述の第２実施形態では、吸入側前縁部３２２の正圧面部３２ａ側に正圧側傾斜部３２６が設けられていない例について説明したが、これに限定されず、正圧側傾斜部３２６が形成されていてもよい。

ここで、正圧側傾斜部３２６は、例えば、第２実施形態の負圧側傾斜部３２７で説明した直線状傾斜面３２７Ｂと同様に、軸方向ＤＲａに対して直線状に傾斜した直線状傾斜面で構成することができる。なお、正圧側傾斜部３２６は、第１実施形態で説明した曲面状傾斜面３２６Ａで構成されていてもよい。

（他の実施形態）
以上、本開示の代表的な実施形態について説明したが、本開示は、上述の実施形態に限定されることなく、例えば、以下のように種々変形可能である。

上述の第１実施形態では、吸入側前縁部３２２に対して、正圧側傾斜部３２６および負圧側傾斜部３２７が設けられた例について説明したが、これに限定されない。第１実施形態の遠心送風機１０は、例えば、吸入側前縁部３２２に対して、負圧側傾斜部３２７が設けられ、正圧側傾斜部３２６が設けられていない構成となっていてもよい。

上述の各実施形態では、各ブレード３２における逆流部３２４の翼厚Ｔｈ２が、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａの翼厚Ｔｈ１に比べて大きい例について説明したが、これに限定されない。例えば、各ブレード３２における逆流部３２４の翼厚Ｔｈ２は、吸入側前縁部３２２の最内径部３２２ａの翼厚Ｔｈ１と同等の大きさとなっていてもよい。

上述の各実施形態では、ロータ本体部４１１を回転軸ハウジング１１０に固定すると共に、ロータ本体部４１１に気流案内面４１１ａを形成する例について説明したが、これに限定されない。遠心送風機１０は、例えば、遠心ファン３０にファン本体部３１を回転軸ハウジング１１０に固定するファンボス部が追加され、当該ファンボス部の表面に吸入口２２１から吸い込まれた気流を案内する気流案内面が形成された構成となっていてもよい。

上述の各実施形態では、遠心ファン３０がファン本体部３１とファン主板３５とで構成される例について説明したが、これに限定されない。遠心ファン３０は、軸方向ＤＲａから吸入した空気を径方向ＤＲｒの外側に吹き出すことが可能であればよい。遠心ファン３０は、例えば、ファン本体部３１を備え、ファン主板３５が省略された構成となっていてもよい。また、遠心ファン３０は、例えば、ファン本体部３１が、各構成要素を別体で成形されたものを結合させた構成となっていてもよい。

上述の各実施形態では、本開示の遠心送風機１０を車両用のシート空調装置に適用した例について説明したが、遠心送風機１０の適用対象は、シート空調装置に限定されない。本開示の遠心送風機１０は、シート空調装置以外の様々の装置に対して適用可能である。

上述の実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

上述の実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。

上述の実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されない。

（まとめ）
上述の実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、遠心送風機は、遠心ファンのブレードが、吸入側プレート側から径方向の内側に向かうと共に、径方向に沿って延びる吸入側前縁部を含んで構成されている。この吸入側前縁部には、ブレードの負圧面部側に軸方向に対して傾いた負圧側傾斜部が形成されている。そして、負圧側傾斜部は、吸入側前縁部における径方向の最も内側に位置する最内径部に比べて、吸入側プレートに近接する近接部位の軸方向における傾斜区間の長さが大きくなっている。

第２の観点によれば、遠心送風機は、負圧側傾斜部が、径方向の内側から外側に向かって連続的に傾斜区間の長さが大きくなっている。このように、負圧側傾斜部の傾斜区間の長さを径方向の内側から外側に向かって徐々に大きくなる構成では、負圧側傾斜部側を流れる気流に新たな乱れが生ずることを抑制することができる。

第３の観点によれば、遠心送風機は、負圧側傾斜部が、曲面状に形成された曲面状傾斜面を含んで構成されている。そして、曲面状傾斜面は、近接部位の曲率半径が最内径部の曲率半径よりも大きくなっている。これによれば、吸入側プレートおよび吸入側ケース部の隙間を介して遠心ファンに流入する逆流を負圧側傾斜部に沿って流すことが可能となる。

第４の観点によれば、遠心送風機は、負圧側傾斜部が、軸方向に対して直線状に傾斜した直線状傾斜面を含んで構成されている。そして、直線状傾斜面は、近接部位における傾斜角度が最内径部における傾斜角度よりも小さくなっている。これによっても、吸入側プレートおよび吸入側ケース部の隙間を介して遠心ファンに流入する逆流を負圧側傾斜部に沿って流すことが可能となる。

第５の観点によれば、遠心送風機は、負圧側傾斜部が、曲面状に形成された曲面状傾斜面および軸方向に対して直線状に傾斜した直線状傾斜面を含んで構成されている。これによっても、吸入側プレートおよび吸入側ケース部の隙間を介して遠心ファンに流入する逆流を負圧側傾斜部に沿って流すことが可能となる。

第６の観点によれば、遠心送風機は、吸入側前縁部の正圧面部側に、軸方向に対して傾いた正圧側傾斜部が形成されている。そして、正圧側傾斜部は、最内径部に比べて、近接部位の傾斜区間の長さが大きくなっている。

このように、正圧側傾斜部における吸入側プレートに近接する近接部位の傾斜区間の長さを最内径部に比べて大きくすることで、吸入側プレートおよび吸入側ケース部の隙間を介して遠心ファンに流入する逆流が正圧側傾斜部に沿って流れ易くなる。これにより、吸入側前縁部付近における気流の乱れが抑制されるので、遠心送風機の騒音の発生を抑制することができる。

第７の観点によれば、遠心送風機は、近接部位の翼厚が、最内径部の翼厚に比べて大きくなっている。このように、吸入側前縁部における吸入側プレートに近接する近接部位の翼厚を大きくすれば、吸入側プレート側の負圧側傾斜部の傾斜区間を最内径部側の負圧側傾斜部の傾斜区間に対して充分に大きくすることが可能となる。すなわち、吸入側前縁部における吸入側プレート側と最内径部側との負圧側傾斜部の傾斜区間に充分に差をつけることが可能となる。

第８の観点によれば、遠心送風機は、吸入側ケース部に、吸入口を形成する吸入口形成部が設けられている。この吸入口形成部は、軸方向において吸入側前縁部に重なり合うように構成されている。そして、近接部位は、吸入側前縁部のうち、軸方向において吸入側ケース部と重なり合う重合部位で構成されている。これによれば、吸入側前縁部のうち、吸入側ケース部と重なり合う重合部位における傾斜区間の長さを充分に確保することができるので、吸入側前縁部付近における気流の乱れを抑制することができる。

２０ ケース
２２ 吸入側ケース部
２２１ 吸入口
３０ 遠心ファン
３２ ブレード
３２ａ 正圧面部
３２ｂ 負圧面部
３２２ 吸入側前縁部
３２４ 逆流部（近接部位）
３３ 吸入側プレート（シュラウド）

Claims (8)

1. 空気を流す遠心送風機であって、
   回転軸（１００）と共に回転すると共に、前記回転軸の軸方向から吸い込んだ空気を前記回転軸の径方向の外側に向けて吹き出す遠心ファン（３０）と、
   前記遠心ファンを収容すると共に、前記遠心ファンに吸い込まれる空気の吸入口（２２１）が形成されたケース（２０）と、を備え、
   前記遠心ファンは、前記回転軸の軸心の周りに配置された複数のブレード（３２）、前記複数のブレードにおける前記吸入口側の端部同士を連結する環状の吸入側プレート（３３）を含んで構成されており、
   前記ケースは、前記吸入口が形成されると共に、所定の隙間をあけて前記吸入側プレートに対向する吸入側ケース部（２２）を有しており、
   前記複数のブレードそれぞれは、前記軸方向に沿って延びる正圧面部（３２ａ）、前記正圧面部の反対側の負圧面部（３２ｂ）、前記吸入側プレート側から前記径方向の内側に向かうと共に、前記径方向に沿って延びる吸入側前縁部（３２２）を含んで構成されており、
   前記吸入側前縁部には、前記負圧面部側に前記軸方向に対して傾いた負圧側傾斜部（３２７）が形成されており、
   前記負圧側傾斜部は、前記吸入側前縁部における前記径方向の最も内側に位置する最内径部（３２２ａ）に比べて、前記吸入側前縁部における前記吸入側プレートに近接する近接部位（３２４）の前記軸方向における傾斜区間の長さ（Ｌｎ）が大きくなっている遠心送風機。
2. 前記負圧側傾斜部は、前記径方向の内側から外側に向かって連続的に前記傾斜区間の長さが大きくなっている請求項１に記載の遠心送風機。
3. 前記負圧側傾斜部は、曲面状に形成された曲面状傾斜面（３２７Ａ）を含んで構成されており、
   前記曲面状傾斜面は、前記近接部位の曲率半径（Ｒｎ２）が前記最内径部の曲率半径（Ｒｎ１）よりも大きくなっている請求項１または２に記載の遠心送風機。
4. 前記負圧側傾斜部は、前記軸方向に対して直線状に傾斜した直線状傾斜面（３２７Ｂ）を含んで構成されており、
   前記直線状傾斜面は、前記近接部位における傾斜角度（θｎ２）が前記最内径部における傾斜角度（θｎ１）よりも小さくなっている請求項１ないし３のいずれか１つに記載の遠心送風機。
5. 前記負圧側傾斜部は、曲面状に形成された曲面状傾斜面（３２７Ａ）および前記軸方向に対して直線状に傾斜した直線状傾斜面（３２７Ｂ）を含んで構成されている請求項１または２に記載の遠心送風機。
6. 前記吸入側前縁部は、前記正圧面部側に前記軸方向に対して傾いた正圧側傾斜部（３２６）が形成されており、
   前記正圧側傾斜部は、前記最内径部に比べて、前記近接部位の前記傾斜区間の長さ（Ｌｐ）が大きくなっている請求項１ないし５のいずれか１つに記載の遠心送風機。
7. 前記近接部位の翼厚（Ｔｈ２）は、前記最内径部の翼厚（Ｔｈ１）に比べて大きくなっている請求項１ないし６のいずれか１つに記載の遠心送風機。
8. 前記吸入側ケース部は、前記吸入口を形成する吸入口形成部（２２２）を有しており、
   前記吸入口形成部は、前記軸方向において前記吸入側前縁部に重なり合うように構成されており、
   前記近接部位は、前記吸入側前縁部のうち、前記軸方向において前記吸入側ケース部と重なり合う重合部位である請求項１ないし７のいずれか１つに記載の遠心送風機。

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