JP2018150199A

JP2018150199A - 光学ガラス

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Publication number: JP2018150199A
Application number: JP2017047979A
Authority: JP
Inventors: 俣野　高宏; Takahiro Matano; 高宏俣野; 高山　佳久; Yoshihisa Takayama; 佳久高山
Original assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date: 2017-03-14
Filing date: 2017-03-14
Publication date: 2018-09-27

Abstract

【課題】耐失透性に優れた高屈折率の光学ガラスを提供する。【解決手段】質量％で、Ｐ２Ｏ５２５〜４０％、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３０〜４％、ＺｎＯ０〜１１％、Ｌｉ２Ｏ１．５〜６％、Ｎａ２Ｏ１〜２０％、Ｋ２Ｏ０〜７％、ＴｉＯ２１〜１１％、Ｎｂ２Ｏ５１０〜３０％、Ｂｉ２Ｏ３０〜１５％、ＷＯ３０〜１０％を含有することを特徴とする光学ガラス。【選択図】図１

Description

本発明は光学ガラスに関するものである。

ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、デジタルカメラ、ビデオカメラ、カメラ付き携帯電話機等の撮像用レンズ、光通信に使用される送受信用レンズ等の用途では、屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５の高屈折率ガラスレンズが必要とされる。従来、高屈折率ガラスレンズとして、例えば、Ｂ_２Ｏ_３−ＺｎＯ−Ｌａ_２Ｏ_３系ガラスが使用されていた。（例えば、特許文献１参照）

特開２００２−３６２９３８号公報

ガラスレンズの作製方法として、一旦、溶融ガラスをインゴットに成形し、これから適当な大きさに切りだした硝材を研磨した後、モールドプレスする方法と、溶融ガラスをノズル先端から滴下して液滴状にする、いわゆる液滴成形により成形した硝材を研磨した後、或いは研磨せずにモールドプレスする方法が知られている。

しかしながら、Ｂ_２Ｏ_３−ＺｎＯ−Ｌａ_２Ｏ_３系ガラスは、失透性が高く液相粘度が低下するため、作業性が低いという問題がある。つまり、Ｂ_２Ｏ_３−ＺｎＯ−Ｌａ_２Ｏ_３系ガラスは失透傾向が強いため、溶融ガラスを急冷鋳造してインゴットを作製する場合、その量産性が悪い。また、液滴成形では、溶融ガラスをノズル先端から滴下させることから、液滴成形が可能なガラスの成形粘度は、１０^０．５ｄＰａ・ｓ程度が下限となっている。ところが、Ｂ_２Ｏ_３−ＺｎＯ−Ｌａ_２Ｏ_３系ガラスは１０^０．５ｄＰａ・ｓ以下の低粘度で失透してしまうため、液滴成形には不向きである。なお、１０^０．５ｄＰａ・ｓ以下の粘度で滴下すると、ガラスが連続流となって流出してしまい、液滴を成形できなくなる。

本発明の目的は上記課題に鑑み、耐失透性に優れた高屈折率の光学ガラスを提供することである。

本発明の光学ガラスは、質量％で、Ｐ_２Ｏ_５２５〜４０％、ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３０〜４％、ＺｎＯ０〜１１％、Ｌｉ_２Ｏ１．５〜６％、Ｎａ_２Ｏ１〜２０％、Ｋ_２Ｏ０〜７％、ＴｉＯ_２１〜１１％、Ｎｂ_２Ｏ_５１０〜３０％、Ｂｉ_２Ｏ_３０〜１５％、ＷＯ_３０〜１０％を含有することを特徴とする。本発明では、Ｐ_２Ｏ_５を２５質量％以上、ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３を４質量％以下に規制することにより、優れた耐失透性を達成している。また、屈折率を高める成分であるＴｉＯ_２を１質量％以上、Ｎｂ_２Ｏ_５を１０質量％以上に規制することにより、高屈折率を達成している。ここで、「ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３」とは、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３及びＡｌ_２Ｏ_３の含有量の合量を意味する。

本発明の光学ガラスは、さらに、質量％で、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ０〜２％を含有することが好ましい。ここで、「ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ」とは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ及びＢａＯの含有量の合量を意味する。

本発明の光学ガラスは、さらに、質量％で、ＺｒＯ_２０〜５％、Ｌａ_２Ｏ_３０〜５％を含有することが好ましい。

本発明の光学ガラスは、ＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２を実質的に含有しないことが好ましい。ここで、「ＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２を実質的に含有しない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、ＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３及びＧｅＯ_２の含有量が各々０．１％未満であるということを意味する。

本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．６５〜１．８５であることが好ましい。なお、「ｎｄ」は、ｄ線における屈折率である。

本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎ１３１０）が１．６４〜１．８４であることが好ましい。なお、「ｎ１３１０」は、波長１３１０ｎｍにおける屈折率である。

本発明の光学ガラスは、アッベ数が２０〜３５であることが好ましい。

本発明の光学ガラスは、ガラス転移点が５００℃以下であることが好ましい。

本発明の光学ガラスは、３０〜３００℃における熱膨張係数が１１０×１０^−７／℃以上であることが好ましい。

本発明の光学ガラスは、４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％以上であることが好ましい。なお、「内部透過率」とは、試料の入射側および出射側における表面反射損失を除いた透過率をいう。また、本発明における「内部透過率」は、厚さ１０ｍｍでの内部透過率を指し、具体的には、厚さ５ｍｍおよび１０ｍｍのそれぞれの表面反射損失を含む透過率の測定値から算出する。

本発明の光学ガラスは、液相粘度が１０ｄＰａ・ｓ以上であることが好ましい。

本発明の光学ガラスは、プレス成型用であることが好ましい。

本発明の光学ガラスレンズは、上記の光学ガラスからなることを特徴とする。

本発明のレンズキャップは、円筒形状の側壁部と、側壁部の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部とから構成された金属製シェルと、金属製シェルのレンズ保持孔に封着固定された上記の光学ガラスレンズと、金属製のシェルのレンズ保持孔に上記の光学ガラスレンズを固定する封着材料とを備えていることを特徴とする。

本発明によれば、耐失透性に優れた高屈折率の光学ガラスを提供することができる。

レンズキャップの構成を示す模式的断面図である。

本発明の光学ガラスは、質量％で、Ｐ_２Ｏ_５２５〜４０％、ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３０〜４％、ＺｎＯ０〜１１％、Ｌｉ_２Ｏ１．５〜６％、Ｎａ_２Ｏ１〜２０％、Ｋ_２Ｏ０〜７％、ＴｉＯ_２１〜１１％、Ｎｂ_２Ｏ_５１０〜３０％、Ｂｉ_２Ｏ_３０〜１５％、ＷＯ_３０〜１０％を含有する。以下に、各成分の含有量を上記のように特定した理由を詳述する。なお、特に断りが無い場合、以下の「％」は「質量％」を意味する。

Ｐ_２Ｏ_５は、耐失透性を向上させ液相粘度を高め、またガラスの高温粘性を低下させ、さらにガラス転移点を低下させる効果がある。Ｐ_２Ｏ_５の含有量は２５〜４０％であり、２６〜３８％、２７〜３６％、特に２８〜３４％であることが好ましい。Ｐ_２Ｏ_５の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｐ_２Ｏ_５の含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、またプレス成型する際にガラスが金型に融着しやすくなる。

ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３及びＡｌ_２Ｏ_３は、耐候性を向上させる効果がある。ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、０〜４％であり、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなり、また屈折率が低下しやすくなり、さらにガラスの溶解性が悪化しやすくなる。

なお、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３及びＡｌ_２Ｏ_３の含有量の好ましい範囲は以下の通りである。

ＳｉＯ_２の含有量は０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。

Ｂ_２Ｏ_３の含有量は０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。

Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。

ＺｎＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＺｎＯの含有量は０〜１１％であり、１〜８％、特に２〜５％であることが好ましい。ＺｎＯの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、またプレス成型する際にガラスが金型に融着しやすくなる。

Ｌｉ_２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を著しく低下させる効果がある。Ｌｉ_２Ｏの含有量は、１．５〜６％であり、２〜５％、特に２〜４％であることが好ましい。Ｌｉ_２Ｏの含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｌｉ_２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｎａ_２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を著しく低下させる効果がある。Ｎａ_２Ｏの含有量は、１〜２０％であり、３〜１８％、５〜１６％、特に７〜１４％であることが好ましい。Ｎａ_２Ｏの含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｎａ_２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｋ_２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。Ｋ_２Ｏの含有量は、０〜７％であり、０〜６％、０〜５％、特に０．１〜４％であることが好ましい。Ｋ_２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

ＴｉＯ_２は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＴｉＯ_２の含有量は、１〜１１％であり、２〜１０％、特に３〜９％であることが好ましい。ＴｉＯ_２の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、ＴｉＯ_２の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｎｂ_２Ｏ_５は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量は、１０〜３０％であり、１２〜２８％、１４〜２６％、１６〜２４％、特に１８〜２２％であることが好ましい。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｂｉ_２Ｏ_３は、屈折率を高め、またガラス転移点を著しく低下させる効果がある。Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は、０〜１５％であり、０〜１２％、特に１〜９％であることが好ましい。Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、またガラスがプレス金型に融着しやすくなる。

ＷＯ_３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＷＯ_３の含有量は、０〜１０％であり、３〜９％、特に６〜９％であることが好ましい。ＷＯ_３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

上記成分以外にも、以下に示す種々の成分を含有させることができる。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ及びＢａＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量は０〜２％、特に０．１〜１％であることが好ましい。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量が多すぎると、耐失透性が悪化し液相粘度が低下したり、また耐候性が悪化しやすくなり、さらにプレス成型する際にガラスが金型に融着しやすくなる。

なお、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ及びＢａＯの含有量の好ましい範囲は以下の通りである。

ＭｇＯの含有量は０〜２％、特に０〜１％であることが好ましい。

ＣａＯの含有量は０〜２％、特に０．１〜１％であることが好ましい。

ＳｒＯの含有量は０〜２％、特に０〜１％であることが好ましい。

ＢａＯの含有量は０〜２％、特に０〜１％であることが好ましい。

ＺｒＯ_２は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＺｒＯ_２の含有量は、０〜５％、０〜３％、特に０〜１％であることが好ましい。ＺｒＯ_２の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｌａ_２Ｏ_３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は、０〜５％、０〜３％、特に０．１〜１％であることが好ましい。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また耐失透性が悪化し液相粘度が低下しやすくなる。

Ｓｂ_２Ｏ_３は脱泡の効果があり、またＰｔイオン（不純物としてガラス中に数ｐｐｍ混入）による着色を抑える効果がある。Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は、０〜１％、０〜０．０９％、特に０〜０．０８％であることが好ましい。Ｓｂ_２Ｏ_３は強い酸化力を有するため、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、溶融容器に使用するＰｔやＲｈといった金属を酸化し、溶融容器の劣化を助長するため、量産性が低下しやすくなる。

ＳｎＯ_２は脱泡の効果がある。ＳｎＯ_２の含有量は、０〜１％、０〜０．０９％、特に０〜０．０８％であることが好ましい。ＳｎＯ_２の含有量が多すぎると、失透しやすくなる。

ＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３は有害であるので、実質的に含有しないことが好ましい。

ＧｅＯ_２は稀少原料であり原料コストの高騰に繋がるため、実質的に含有しないことが好ましい。

また、Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒはガラスを着色させる成分であることから、実質的に含有しないことが好ましい。Ｃｄは環境に対する影響を考慮し、実質的に含有しないことが好ましい。なお、「Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒ、Ｃｄを実質的に含有しない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒ、Ｃｄの含有量が０．１％未満であるということを意味する。

本発明の光学ガラスは、屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５、１．６７〜１．８３、特に１．６８〜１．８１であることが好ましく、１３１０ｎｍにおける屈折率が１．６４〜１．８４、１．６６〜１．８２、特に１．６９〜１．８０であることが好ましい。また、アッベ数が２０〜３５、２２〜３３、特に２４〜３１であることが好ましい。

本発明の光学ガラスは、ガラス転移点が５００℃以下、４８０℃以下、特に４６０℃以下であることが好ましい。ガラス転移点の下限は特に限定されないが、現実的には４００℃以上である。また、軟化点が７００℃以下、６８０℃以下、特に６５０℃以下になりやすい。軟化点の下限は特に限定されないが、現実的には５５０℃以上である。ガラス転移点、軟化点が低いと、プレス成型温度が低くなり金型の劣化を抑制しやすい。

本発明の光学ガラスは、３０〜３００℃の範囲における熱膨張係数が１１０×１０^−７／℃以上、１２０×１０^−７／℃以上、特に１３０×１０^−７／℃以上であることが好ましい。熱膨張係数の上限は特に限定されないが、現実的には１７０×１０^−７／℃以下である。熱膨張係数が低すぎると、プレス成型し、冷却した後、プレス金型から光学ガラスが離型しにくくなる。

本発明の光学ガラスは、４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％、９８．５％、特に９９％以上であることが好ましい。

本発明の光学ガラスレンズは、液相粘度が１０ｄＰａ・ｓ以上であることが好ましい。液相粘度が１０ｄＰａ・ｓ以上であると、液滴成形に好適である。

次に、本発明の光学ガラスレンズを製造する方法を述べる。

まず、所望の組成になるようにガラス原料を調合した後、ガラス溶融炉で溶融する。均質なガラスを得るため、溶融温度は１１５０℃以上、１２００℃以上、特に１２５０℃以上であることが好ましい。なお溶融容器を構成する白金金属からのＰｔ溶け込みによるガラス着色を防止する観点から、溶融温度は１４５０℃以下、１４００℃以下、１３５０℃以下、特に１３００℃以下であることが好ましい。

また溶融時間が短すぎると、十分に脱泡できない可能性があるので、溶融時間は２時間以上、特に３時間以上であることが好ましい。ただし溶融容器からのＰｔ溶け込みによるガラス着色を防止する観点から、溶融時間は８時間以内、特に５時間以内であることが好ましい。

次に、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して液滴状ガラスを作製し、光学ガラスを得る。または、溶融ガラスを急冷鋳造して一旦ガラスブロックを作製し、研削、研磨、洗浄して光学ガラスを得る。

続いて、精密加工を施した金型中に光学ガラスを投入して軟化状態となるまで加熱しながらプレス成型し、金型の表面形状を光学ガラスに転写させる。このようにして、光学ガラスレンズを得ることができる。なお、レンズ形状は、特に限定されないが、両凸形状（例えば球状）、平凸形状、メニスカス形状等が挙げられる。

なお、透過率の向上を目的として、光学ガラスレンズの表面に、反射防止膜を形成してもよい。

次に、本発明の光学ガラスレンズを用いたレンズキャップの実施形態について説明する。

図１は、レンズキャップの構成を示す模式的断面図である。

レンズキャップ１は、円筒形状の側壁部２と、側壁部２の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部３とから構成された金属製シェル４と、金属製シェル４のレンズ保持孔に封着材料５で封着された光学ガラスレンズ６とを備えている。

なお、金属製シェル４の材質としては、ハステロイ（登録商標）、インコネル（登録商標）、ＳＵＳ等を使用することができる。また、封着材料５としては、低融点ガラス、接着剤、はんだ等を使用することができる。

以下、本発明の光学ガラスを実施例に基づいて詳細に説明する。

表１及び表２は本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜１５）及び比較例（試料Ｎｏ．１６、１７）を示している。

各試料は、次のようにして作製した。

まず、表１及び表２に記載の組成となるように調合したガラス原料を白金ルツボに入れ、１３００℃でそれぞれ２時間溶融した。次に、溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、冷却固化した後、アニールを行ってガラスブロックを作製した。その後、研削、研磨、洗浄して光学ガラスを得た。このようにして得られた試料について、各種特性を評価した。結果を各表に示す。

屈折率ｎｄは、屈折率計を用いて、ｄ線（波長：５８７．６ｎｍ）における測定値で示した。

屈折率ｎ１３１０は、屈折率計を用いて、１３１０ｎｍにおける測定値で示した。

アッベ数νｄは、上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、νｄ＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］の式から算出した。

３０〜３００℃における熱膨張係数、ガラス転移点は、熱膨張測定装置（ｄｉｌａｔｏｍｅｔｅｒ）にて測定した。

内部透過率は、分光光度計（株式会社島津製作所製ＵＶ−３１００）を用いて、厚さ５ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０ｍｍ±０．１ｍｍの研磨された各試料について、波長２００〜８００ｎｍの範囲にて表面反射損失を含む透過率を測定し、得られた測定値から波長４５０ｎｍにおける内部透過率を算出した。

液相粘度は次のようにして求めた。粒度３００〜６００μｍとなるように粗砕した試料を白金容器に入れ、温度傾斜炉中で２４時間保持した。白金容器の底面において界面結晶が析出している最高温度を液相温度とした。そして試料の粘度を測定し、液相温度における粘度を液相粘度とした。

表から明らかなように、本発明の実施例であるＮｏ．１〜１５の各試料は、屈折率ｎｄが１．６９〜１．７９、屈折率ｎ１３１０が１．６７〜１．７５、アッベ数が２４〜３１、３０〜３００℃における熱膨張係数が１２１〜１５２×１０^−７／℃であった。また、ガラス転移点は４１０〜４７０℃であり、液相粘度は１０〜１０^２．５ｄＰａ・ｓであった。これに対して比較例であるＮｏ．１６の試料は、ガラス転移点が５５１℃と高くプレス成型性に劣ることが分かった。Ｎｏ．１７の試料は、液相粘度が１０^０．３ｄＰａ・ｓと低く、量産性に劣り、また液滴成形できないことが分かった。

１レンズキャップ
２側壁部
３端壁部
４金属製シェル
５封着材料
６光学ガラスレンズ

Claims

質量％で、Ｐ_２Ｏ_５２５〜４０％、ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３０〜４％、ＺｎＯ０〜１１％、Ｌｉ_２Ｏ１．５〜６％、Ｎａ_２Ｏ１〜２０％、Ｋ_２Ｏ０〜７％、ＴｉＯ_２１〜１１％、Ｎｂ_２Ｏ_５１０〜３０％、Ｂｉ_２Ｏ_３０〜１５％、ＷＯ_３０〜１０％を含有することを特徴とする光学ガラス。
さらに、質量％で、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ０〜２％を含有することを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
さらに、質量％で、ＺｒＯ_２０〜５％、Ｌａ_２Ｏ_３０〜５％を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の光学ガラス。
ＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２を実質的に含有しないことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
屈折率（ｎｄ）が１．６５〜１．８５であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の光学ガラス。
屈折率（ｎ１３１０）が１．６４〜１．８４であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の光学ガラス。
アッベ数が２０〜３５であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラス。
ガラス転移点が５００℃以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の光学ガラス。
３０〜３００℃における熱膨張係数が１１０×１０^−７／℃以上であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の光学ガラス。
４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％以上であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラス。
液相粘度が１０ｄＰａ・ｓ以上であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の光学ガラス。
プレス成型用であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載の光学ガラス。
請求項１〜１２のいずれかに記載の光学ガラスからなることを特徴とする光学ガラスレンズ。
円筒形状の側壁部と、側壁部の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部とから構成された金属製シェルと、金属製シェルのレンズ保持孔に封着固定された請求項１３に記載の光学ガラスレンズと、金属製のシェルのレンズ保持孔に光学ガラスレンズを固定する封着材料とを備えていることを特徴とするレンズキャップ。