JP2016533267A

JP2016533267A - 平板熱交換器

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Publication number: JP2016533267A
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Inventors: ペール・フェーディーン; クリスティアン・ヴァルテル
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Abstract

本発明は、１０００℃を超える固相線温度を有する、互いに隣り合って設けられ、第１の媒体のための第１の平板空間（４）及び第２の媒体のための第２の平板空間（５）を有する平板パッケージ（３）を形成する複数の金属熱交換平板（２）を備える、取り外し不能に接合された平板熱交換器（１）を生産する方法に関し、第１及び第２の平板空間（４、５）は平板パッケージ（３）中に交互に設けられており、熱交換平板（２）それぞれは、熱伝導領域（１０）と、この熱伝導領域（１０）の周りに延びる曲げ端部（１５）を備える端部領域（１１）と、を備え、平板（２）の第１の表面（１６）が凸形状を形成し、平板の第２の表面（１７）が、凹形状を形成し、前記熱伝導領域（１０）は、隆起部（１８）と、窪み部（１９）と、を備える波型部を備え、この平板の波型部と、曲げ端部（１５）と、は平板（２）をプレス加工することによって提供される。本発明は、この方法によって生産された平板熱交換器（１）にも関する。

Description

本発明は、平板熱交換器を生産する方法及びその方法によって生産された平板熱交換器に関する。

種々の方法を、高融点を有する合金を接合するために使用することができる。本明細書では、「高融点」は、９００℃を上回る融点である。溶接は、母材金属が追加的な材料と、又は追加的な材料無しに溶融される一般的な方法、すなわち鋳造製品が溶融と再凝固とによって生成する方法である。

ろう付けは、４５０℃より高温で溶融する液体金属を導入することによって固体金属をごく近傍において接合するためのプロセスである。ろう付けされた接合は通常、一般的に適切なフィラー合金が選択されるときには、母材金属の表面が清浄であり、ろう付け合金の流動温度への加熱中に清浄に維持され、好適な接合設計が結果的に使用されることになる。プロセス中に、ろう付けフィラーは、４５０℃より高い温度で溶融される、すなわち、液体界面が接合される母材金属の液相線より低い温度で形成される。ろう付けを達成するために、液体界面は良好な濡れと流動を有さなければならない。

はんだ付けは、２つ以上の金属種がフィラー金属、すなわちはんだの溶融と接合部中への流動によって接合されるプロセスであり、はんだはワーク試験片より低い融点を有している。ろう付けにおいては、フィラー金属ははんだより高い温度で溶融するが、ワーク試験片金属は溶融しない。はんだ付けとろう付けとの間の差異は、フィラー合金の溶融温度に基づいている。４５０℃という温度は、はんだ付けとろう付けとの間の実践的な線引き点として通常は使用される。

一般的に、ろう付けの手順は、接合される母材金属間のギャップ若しくは隙間に接触するろう付けフィラーの適用を含む。加熱プロセス中には、ろう付けフィラーが溶融し、接合されるギャップを充填する。ろう付けプロセスには３つの主な段階があり、第１の段階は、物理的段階と呼ばれる。物理的段階は、ろう付けフィラーの濡れと流動を含む。第２の段階は、通常は所定の接合温度で生じる。この段階中には、固相‐液相の相互作用があり、この相互作用には実質的な物質移動が伴う。液状フィラー金属に直接的に隣接する母材金属の体積は、この段階において溶解するか、又はフィラーの金属と反応する。同時に、液相からの少量の元素が固体の母材金属中に浸透する。接合領域における成分のこの再分配によってフィラーの金属成分に変化がもたらされ、フィラーの金属の凝固の始まりとなることもある。最後の段階は、第２の段階と重なり、最終的な接合の微細構造の形成及び接合の凝固及び冷却中の成長によって特徴づけられる。

２つの金属部分（母材）を接合するための別の方法は遷移液相拡散接合（ＴＬＰｂｏｎｄｉｎｇ：ｔｒａｎｓｉｅｎｔｌｉｑｕｉｄｐｈａｓｅｄｉｆｆｕｓｉｏｎｂｏｎｄｉｎｇ）であり、そこでは、中間層からの融点抑制元素が接合温度において金属部分の格子及び結晶粒界の中に移動するときに拡散が生じる。固体状態の拡散プロセスは次いで、接合界面における組成の変化をもたらし、異種の中間層が母材より低い温度で溶融する。したがって、液体の薄い層が界面に沿って拡がり、金属部分のいずれの融点より低い温度で接合を形成する。接合温度の低下は、溶融物の凝固をもたらし、この相は続いて所定の時間、接合温度に保持することによって金属部分の中に拡散する。

溶接、ろう付け、及びＴＬＰ接合のような接合方法は、成功裏に金属部分を接合する。しかし、溶接は、非常に高価であるか、又は多数の接合点を作るのが、それらがアクセスしにくいときには不可能でさえあるので、制限を有する。ろう付けもまた、例えば最も好適なフィラー金属を適正に採用するか若しくは決定することさえが困難な場合があるという制限を有する。ＴＬＰ接合は、異なる材料を接合する場合には有利であるが、制限を有する。例えば、好適な中間層を見つけることが難しいことが多く、その方法は、大きなギャップが充填される接合を作る、又は比較的大きな接合が形成されるときに真に好適ではない。

このように、所定の接合方法を選択する際には多くの要因が含まれる。決定的に重要な要因は、コスト、生産性、安全性、プロセススピード、及び金属部分を接合する接合の特性、並びに接合の金属部分それ自体の特性である。たとえ上述の方法がそれらの利点を有するとしても、特にコスト、生産性、安全性、プロセススピードが考慮される場合には、現在の方法を補って完全にするものとして使用される接合方法に対する必要性が依然として存在する。

本発明の目的は、上述の技術及び先行技術を改良することである。特に、平板熱交換器の平板間に強い接合を形成しつつ、簡単かつ信頼性のある態様で取り外せないように接合された平板熱交換器を生産する方法を提供することである。

これら目的を解決するために、１０００℃を超える固相線温度を有する複数の金属熱交換平板を備える、取り外し不能に接合された平板熱交換器を生産する方法が提供される。これら平板は、互いに隣り合って設けられ、第１の媒体のための第１の平板空間及び第２の媒体のための第２の平板空間を有する平板パッケージを形成し、第１及び第２の平板空間は平板パッケージ中に交互に設けられている。熱交換平板それぞれは、熱伝導領域と、この熱伝導領域の周りに延びる曲げ端部を備える端部領域と、を備える。平板の第１の表面は凸形状を形成し、平板の第２の表面は凹形状を形成し、熱伝導領域は、隆起部と、窪み部と、を備える波型部を備える。これら平板の波型部と、折り曲げ縁部と、は平板をプレス加工することによって提供される。本方法は、第１の平板の第１の凸面の少なくとも一部上に、溶融抑制成分を適用するステップであって、溶融抑制成分が、・第１の平板の溶融温度を低下させるための少なくとも２５重量％のリン及び珪素を備える溶融抑制成分、及び・任意に、第１の表面上への溶融抑制成分の適用を容易化するためのバインダ成分を備える、ステップと、第２の平板の第２の凹面を、平板を平板パッケージの中に積み重ねることによって、第１の凸面上の溶融抑制成分に接触させるステップと、第１及び第２の平板を、１０００℃を超える温度に加熱するステップであって、それによって第１の平板の表面層が溶融し、溶融抑制成分とともに、第１の平板と、第２の平板と、の間の接触点で第２の平板と接触している溶融金属層を形成するように、第１の平板の前記第１の凸面を溶融させる、ステップと、平板パッケージ中の平板間の接触点で接合部が得られ、折り曲げ縁部が平板パッケージ中の平板の曲げ端部間に緊密な適合度を形成するように、溶融金属層を凝固させるステップと、を備える。

平板の金属は、例えば鉄ベース、ニッケルベース、及びコバルトベースの金属合金の形態を有することができ、これはそれらが通常、１０００℃以上の固相線温度を有するからである。平板は、１０００℃以上の固相線温度を有さない純アルミニウム又はアルミニウムベースの合金から作成しない方が良い場合がある。平板の中の金属、又は平板それ自体でさえ、「母材金属」又は「母材」として参照される場合がある。この明細書では、「鉄ベースの」合金は、合金中の全ての元素の中の最も大きな重量パーセント（ｗｔ％）を鉄が有する合金である。対応する状況もまた、ニッケルベース、コバルトベース、クロムベース、及びアルミニウムベースの合金に対して適用される。

示したように、溶融抑制成分は少なくとも１つの成分を備え、この成分は溶融抑制成分である。任意には、溶融抑制成分はバインダ成分を備える。少なくとも第１の平板の融点を降下させるのに貢献する溶融抑制成分の全ての物質又は一部は、溶融抑制成分の一部と考えられる。少なくとも第１の平板の融点を降下させるのには関与しないが、代わりに、例えばペースト、塗料又はスラリーを形成するような、溶融抑制成分を「結合させる」溶融抑制成分の部分は、バインダ成分の一部と考えられる。勿論、溶融抑制成分は、少量のフィラー金属のような他の成分を含むことができる。しかし、溶融抑制成分の少なくとも２５重量％はリン及び珪素を備えるので、そのようなフィラー金属が溶融抑制成分の７５重量％以上に相当する場合はない。フィラー金属が溶融抑制成分に含まれる場合、それは常に溶融抑制成分の一部である。

この明細書において、「リン及び珪素」は、溶融抑制成分におけるリンと珪素の合計を重量％の計算値として意味する。ここで重量％（ｗｔ％）は、質量分率に１００をかけることによって決定される。知られているように、成分における物質の質量分率は、その物質の質量濃度（成分におけるその物質の密度）の成分の密度に対する比率である。したがって、例えば、少なくとも２５重量％のリン及び珪素は、リンと珪素との合計の重量が１００ｇの溶融抑制成分の試料中に少なくとも２５ｇ存在することを意味する。明らかに、結合成分が溶融抑制成分の中に備えられている場合には、溶融抑制成分の中のリン及び珪素の重量％は２５重量％未満とすることができる。しかし、少なくとも２５重量％のリン及び珪素は、溶融抑制成分の中に常に存在し、示されたように、含まれてもよいフィラー金属をも含む、すなわち、フィラー金属は常に溶融抑制成分の一部として理解される。

「リン」は溶融抑制成分の中の全てのリンを含み、それは、リン元素だけでなく、リン化合物中のリンをも含む。対応して、「珪素」は溶融抑制成分の中の全ての珪素を含み、それは、珪素元素だけでなく、珪素化合物中の珪素をも含む。したがって、溶融抑制成分の中のリン及び珪素の両方が、様々なリン化合物及び珪素化合物においてリン及び珪素によって示されている。

明らかに、溶融抑制成分は、既存のろう付け物質とは非常に異なっており、これは、既存のろう付け物質がリン及び珪素のような溶融抑制物質に対するより多くの充填金属を有しているからである。一般的に、ろう付け物質は、１８重量％未満のリン及び珪素を有する。

本方法は、フィラー金属を削減するか、又は除くことができること、及び異なる材料からなる金属平板に適用することができることで有利である。勿論、溶融抑制成分は、第２の金属平板にも同様に適用することができる。

リンは、リン元素並びに、少なくとも以下の化合物：マンガンリン化物、鉄リン化物、及びニッケルリン化物、のいずれかから選択されたリン化合物のリンに由来する場合がある。珪素は、珪素元素並びに、少なくとも以下の化合物：珪素炭化物、シリコンボライド、及びフェロシリコン、のいずれかから選択された珪素化合物の珪素に由来する場合がある。

溶融抑制成分は、少なくとも２５重量％、少なくとも３５重量％、及び少なくとも５５重量％のリン及び珪素を備えることができる。これは、いずれかのフィラー金属が存在する場合には、それは７５重量％未満、６５重量％未満、それぞれ４５重量％未満の量で存在するということを意味する。

リンは、溶融抑制化合物のリン及び珪素含有量の少なくとも１０重量％を構成することができる。これは、溶融抑制成分が少なくとも２５重量％のリン及び珪素を備えるときには、溶融抑制成分は少なくとも２．５重量％のリンを備えることを意味する。珪素は、溶融抑制化合物のリン及び珪素含有量の少なくとも５５重量％を構成することができる。

溶融抑制成分は、５０重量％未満の金属元素、又は１０重量％未満の金属元素を備えることができる。そのような金属元素は、上述の「金属フィラー」に対応する。ろう付け成分は少なくとも６０重量％の金属元素を備えるので、そのような少量の金属元素又は金属フィラーは、溶融抑制成分を例えば既知のろう付け成分から完全に差別化する。ここで、「金属元素」は、例えば周期表のｄブロックの元素であるすべての遷移金属を含み、これらは周期表のグループ３〜１２を含む。これは、例えば鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、クロム（Ｃｒ）、及びモリブデン（Ｍｏ）は「金属元素」であることを意味する。「金属元素」ではない元素は、希ガス、ハロゲン、及び以下の元素：ボロン（Ｂ）、炭素（Ｃ）、珪素（Ｓｉ）、窒素（Ｎ）、リン（Ｐ）、砒素（Ａｓ）、酸素（Ｏ）、硫黄（Ｓ）、セレン（Ｓｅ）、及びテルル（Ｔｕ）である。例えば、リンがマンガンリン化物化合物に由来する場合には、この化合物のマンガン部分は金属元素であり、一実施形態においては５０重量％未満でなければならず、また別の実施形態では１０重量％未満でなければならない金属元素に含まれるということに注意されたい。

平板は０．３〜０．６ｍｍの厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分を適用するステップは、第１の平板２１の第１の凸面１６上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備える。第１の平板の表面上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップは、例えば第２の平板から第１の平板へ移転されるリン及び珪素の、例えば第２の平板を介した間接的な適用を含む。したがって、ここで参照されるリン及び珪素は、第１の平板２１の表面層の溶融に依然として貢献する限り、第１の金属平板上に直接、適用される必要はない。

第１の平板は０．６〜１．０ｍｍの厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分を適用するステップは、第１の平板の表面上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備える。前と同様に、この適用は第２の平板を介した間接的な「適用」をも含む。

第１の平板は１．０ｍｍを超える厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分の適用は、第１の平板の表面上へのｍｍ^２当たり平均０．０２〜５．０ｍｇのリン及び珪素の適用を備える。

溶融抑制成分を適用するステップは、平板をプレス加工する前に行われる。溶融抑制成分の適用は、代替的に平板のプレス加工の後に行われる。

溶融抑制成分を適用するステップは、溶融抑制成分を含有する懸濁液を、平板パッケージを通じて流すことによって平板パッケージ中に平板を積み重ねたのちに行われることもさらに可能である。

溶融抑制成分を適用するステップは、スクリーン印刷によって、又は平板に切断されるコイル上にスパッタリングすることによって行うことができる。

第１の表面は、前記第１の表面部分上の前記接触点によって画定された面積よりも大きな面積を有し、それによって溶融金属層の金属が、接合部を形成可能であるときに、接触点へ流れる。そのような流れは、典型的には毛細管現象によって引き起こされる。

表面の面積は、接触点によって画定された面積より少なくとも３倍大きい。表面の面積は、接触点によって画定された面積より少なくとも１０、２０、又は３０倍大きいように、さらに大きくさえ（又は接触点を相対的に小さく）することができる。表面の面積は、溶融した金属が流れて接合部を形成する表面の面積を参照する。

表面の面積は、接合部の断面積より少なくとも３倍又は少なくとも１０倍大きくすることができる。表面の面積は、接触点によって画定される面積より少なくとも６倍又は１０倍大きくなるように、より大きく（又は接合部の断面積を相対的に小さく）することができる。接合部の断面積は、接触点がその最小の大きさ（断面積）で配置されている表面に平行な平面に亘って接合部が有する断面積として規定することができる。

平板は、
ｉ）＞５０重量％Ｆｅ、＜１３重量％Ｃｒ、＜１重量％Ｎｉ、及び＜３重量％Ｍｎ；
ｉｉ）＞９０重量％Ｆｅ；
ｉｉｉ）＞６５重量％Ｆｅ及び＞１３重量％Ｃｒ；
ｉｖ）＞５０重量％Ｆｅ、＞１５．５重量％Ｃｒ、＞６重量％Ｎｉ；
ｖ）＞５０重量％Ｆｅ、＞１５．５重量％Ｃｒ、１〜１０重量％Ｍｏ及び＞８重量％Ｎｉ
ｖｉ）＞９７重量％Ｎｉ；
ｖｉｉ）＞１０重量％Ｃｒ、＞６０重量％Ｎｉ；
ｖｉｉｉ）＞１５重量％Ｃｒ、＞１０重量％Ｍｏ、及び＞５０重量％Ｎｉ；
ｉｘ）＞７０重量％Ｃｏ；及び
ｘ）＞１０重量％Ｆｅ、０．１〜３０重量％Ｍｏ、０．１〜３０重量％Ｎｉ、及び＞５０重量％Ｃｏ、
のいずれかを備えることができる。

上述は、第１の平板、及び第２の平板も同様に、非常に多くの異なる合金からなることができることを意味する。明らかに、上述の例は工業において一般的であるように、他の金属又は元素とのバランスがとられている。

また別の特徴によれば、１０００℃を超える固相線温度を有する複数の金属熱交換器平板を備える平板熱交換器が提供される。平板は、互いに隣り合って設けられ、第１の媒体のための第１の平板空間及び第２の媒体のための第２の平板空間を有する平板パッケージを形成し、第１及び第２の平板空間は平板パッケージ中に交互に設けられている。熱交換平板それぞれは、熱伝導領域と、この熱伝導領域の周りに延びる曲げ端部を備える端部領域と、を備える。平板の第１の表面は凸形状を形成し、平板の第２の表面は、凹形状を形成し、熱伝導領域は、隆起部と、窪み部とからなる波型部を備える。そのような平板の波型部と、曲げ端部とは、平板をプレス加工することによって提供される。平板熱交換器は、上述の方法によって、又はその実施形態のいずれかによって生産される。

本発明のまた別の特徴によれば、平板熱交換器は接合部によって第２の平板と接合される第１の平板を備え、平板は１０００℃を超える固相線温度を有し、接合部は、少なくとも５０重量％の金属元素を備え、これら金属元素は、接合部を取り囲む領域（Ａ１）から引き込まれているとともに、第１の平板及び第２の平板のいずれかの一部であった、平板熱交換器が提供される。

本方法の様々な目的、特徴、観点及び利点、製品、及び溶融を抑制する成分が、以下の詳細な説明から、並びに図面から明らかとなる。

本発明の実施形態が、例示の方法によって、添付の図面を参照して以下に記載される。

従来技術の平板熱交換器の側面図である。図１による平板熱交換器の平面図である。図１による平板熱交換器の断面図である。本発明の方法による平板熱交換器の平板を接合するための方法のフローチャートである。２つの金属部品がどのように接合されるのかを説明する多くの例に使用されるプレスされた平板の図である。図５に示された平板と、平坦な平板との間の接合部の断面の写真である。測定された接合の幅が、溶融抑制成分の適用された量の関数として傾向線を含んでプロットされているダイアグラムである。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）において研究された接合部の断面と、電子走査の場所を示す図である。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）において研究された接合部の断面と、電子走査の場所を示す図である。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）において研究された接合部の断面と、電子走査の場所を示す図である。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）において研究された接合部の断面と、電子走査の場所を示す図である。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）において研究された接合部の断面と、電子走査の場所を示す図である。

添付の図面を参照して、平板熱交換器が開示されており、図１、２、及び３それぞれ参照されたい。平板熱交換器１は複数の熱交換器平板２を備え、これら熱交換器平板２は、第１の媒体のための第１の空所４と、第２の媒体のための第２の空所５と、を有する平板パッケージ３を形成するために、互いの傍に設けられる。第１の空所４と第２の空所５とは平板パッケージ３の中に交互の順番で設けられている、すなわちすべての第２の平板の空所は第１の平板の空所４であり、すべての第２の平板の空所は第２の空所５である。図３を参照のこと。

図１〜３に開示されている平板熱交換器１は熱交換器平板２を有し、これら熱交換器平板２は互いに取り外し不能に接合されている。２つの最も外側の熱交換平板は、端部平板を形成するか、又は端部平板によって置き換えられる。

平板熱交換器１もまた入口チャネル及び出口チャネル６〜９を備え、これら入口チャネル及び出口チャネル６〜９は、第１の媒体を第１の平板の空所４の中に、またそこから外へ搬送するように、かつ第２の媒体を第２の平板の空所５の中に、またそこから外へ搬送するように配置されている。熱交換平板２それぞれは、主延長平板ｐを延長し、熱伝導領域１０及びこの熱伝導領域１０の周りに延びる端部領域１１を備える。平板熱交換平板２はまた２つのポートホール領域１２及び１３を備え、これらポートホール領域１２及び１３は、熱交換平板２の第１端部１Ａ及び熱交換平板２の第２端部１Ｂにそれぞれ設けられている。ポートホール領域１２及び１３は、端部領域１１の内側に、より具体的には端部領域１１と熱伝導領域１０との間に配置されている。ポートホール領域１２及び１３それぞれは、少なくとも２つのポートホール１４を備え、これらポートホール１４は、入口チャネル及び出口チャネル６〜９それぞれに位置合わせされている。熱交換平板２それぞれはまた、外側周囲フランジ又は曲げ端部１５を備える。曲げ端部又はフランジ１５は、端部領域１１の外側部分の外側に設けられるか、又は端部領域の外側を形成する。熱交換平板２もまた、熱交換平板２の周囲の一部に沿って延びる外側曲げ端部１５を有することができることに注意すべきである。したがって、平板２それぞれは、凸形状を有する第１面１６と、凹形状を有する第２面１７と、を有する。

熱伝導領域１０は、隆起部１８及び窪み部１９からなる波型を備える。そのような窪み部及び隆起部は、例えば畝部及び溝部、又は凹部として形成することができる。

平板２は、例えば鉄ベース、ニッケルベース、及びコバルトベースの金属合金から作成することができ、これはそれらが通常、１０００℃以上の固相線温度を有するからである。平板は、１０００℃以上の固相線温度を有さないアルミニウム又はアルミニウムベースの合金から作成しない方が良い場合がある。例えば、平板は通常は鉄ベース、ニッケルベース、及びコバルトベースの合金とすることができる。

平板２の中の金属、又は平板２それ自体でさえ、「母材金属」又は「母材」として参照される場合がある。この明細書では、「鉄ベースの」合金は、合金中の全ての元素のうちの最も大きな重量パーセント（ｗｔ％）を鉄が有する合金である。対応する状況もまた、例えばニッケルベース、銅ベース、コバルトベース、クロムベース、及びアルミニウムベースの合金に対して参照される。

図４を参照すると、平板熱交換器用の平板２を接合するための方法のフローチャートが示されている。平板２は、上述と異なる材料から作ることができる。

第１のステップ２０１では、溶融抑制成分２０が平板の第１の凸面１６の少なくとも１部に適用される。溶融抑制成分２０は、凸面１６の一部上だけ、又は凸面１６の実質的にすべて上に適用することができる。代替的な実施形態では、溶融抑制成分２０は、平板２の第２の凹面１７に適用することもまたできるが、その場合、第１の凸面１６上に適用される溶融抑制成分の量より少ない量である。

この適用それ自体は従来の技術によって、例えば溶融抑制成分がバインダ成分を備える場合にはスプレー、スクリーン印刷、ローリング、塗装によって、バインダ成分が使用されない場合にはＰＶＤ、ＣＶＤによって行う、又は融点抑制だけで行うことができる。

溶融抑制成分２０は、溶融抑制成分である少なくとも１つの成分を備える。任意には、溶融抑制成分はバインダ成分を備える。少なくとも第１の金属部分の融点を降下させるのに貢献する溶融抑制成分の全ての物質又は一部は、溶融抑制成分の一部と考えられる。少なくとも第１の金属部分の融点を降下させるのには関与しないが、代わりに、例えばペースト、塗料又はスラリーを形成するような溶融抑制成分を「結合させる」溶融抑制成分の部分は、バインダ成分の一部と考えられる。勿論、溶融抑制成分は、少量のフィラー金属のような他の成分を含むことができる。しかし、そのようなフィラー金属は、溶融抑制成分の少なくとも２５重量％はリン及び珪素を備えるので、溶融抑制成分の７５重量％以上に相当する場合はない。フィラー金属が溶融抑制成分に含まれる場合、それは常に溶融抑制成分の一部である。

この明細書において、「リン及び珪素」は、溶融抑制成分におけるリン及び珪素の合計を重量％の計算値として意味する。ここで重量％（ｗｔ％）は、質量分率に１００をかけることによって決定される。知られているように、成分における物質の質量分率は、その物質の質量濃度（成分におけるの比その物質の密度）の成分の密度に対する比率である。したがって、例えば少なくとも２５重量％のリン及び珪素は、リンと珪素との合計の重量が１００ｇの溶融抑制成分の試料中に少なくとも２５ｇ存在することを意味する。明らかに、結合成分が溶融抑制成分の中に供えられている場合には、溶融抑制成分の中のリン及び珪素の重量％は２５重量％未満である場合がある。しかし、少なくとも２５重量％のリン及び珪素は、溶融抑制成分の中に常に存在し、示されたように、含まれてもよいフィラー金属をも含む、すなわち、フィラー金属は常に溶融抑制成分の一部として理解される。

「リン」は溶融抑制成分の中の全てのリンを含み、リン元素だけでなく、リン化合物中のリンをも含む。対応して、「珪素」は溶融抑制成分の中の全ての珪素を含み、珪素元素だけでなく、珪素化合物中の珪素をも含む。したがって、溶融抑制成分の中のリン及び珪素の両方が、様々なリン化合物及び珪素化合物におけるリン及び珪素によって示されている。

明らかに、溶融抑制成分は、既存のろう付け物質とは非常に異なっており、これは、既存のろう付け物質がリン及び珪素のような溶融抑制物質に対してより多くの充填金属を有しているからである。一般的に、ろう付け物質は、１８重量％未満のリン及び珪素を有する。

本方法は、フィラー金属を削減するか、又は除くことができること、及び異なる材料からなる金属部品に適用することができることで有利である。また、本方法は、広い範囲の用途に、例えば熱伝導平板又は、例えばこの方法でないとすれば溶接又は従来のろう付けによって接合されるであろういずれかの好適な金属対象物を接合するために使用することができる。

本発明のまた別の実施形態では、溶融抑制成分２０は、その後に平板２に切断されるコイルに適用される。

次のステップ２０２では、第２の平板２２の第２の凹面１７が、第１の平板２１の第１の凸面１６上の接触点２３において溶融抑制成分２０と接触させられる。第１及び第２の平板を積み重ねることによって、平板パッケージ３が形成される。これは、手動で、若しくは既存の自動化された製造システムを使用することによって自動的に行うことができる。勿論、溶融抑制成分２０は、第２の平板２２の第２の凹面１７にも同様に適用することができる。

リンは、リン元素並びに、少なくとも以下の化合物：マンガンリン化物、鉄リン化物、及びニッケルリン化物のいずれかから選択されたリン化合物のリンに由来する場合がある。珪素は、珪素元素並びに、少なくとも以下の化合物：珪素炭化物、シリコンボライド、及びフェロシリコンのいずれかから選択された珪素化合物の珪素に由来する場合がある。

溶融抑制成分は、５０重量％未満の金属元素、又は１０重量％未満の金属元素を備えることができる。そのような金属元素は、上述の「金属フィラー」に対応する。そのような少量の金属元素又は金属フィラーは、ろう付け成分が少なくとも６０重量％の金属元素を備えるので、溶融抑制化合物２０を例えば既知のろう付け成分から完全に差別化する。ここで、「金属元素」は、例えば周期表のｄブロックの元素であるすべての遷移金属を含み、これらは周期表のグループ３〜１２を含む。これは、例えば鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、クロム（Ｃｒ）、及びモリブデン（Ｍｏ）は「金属元素」であることを意味する。「金属元素」ではない元素は、希ガス、ハロゲン、及び以下の元素：ボロン（Ｂ）、炭素（Ｃ）、珪素（Ｓｉ）、窒素（Ｎ）、リン（Ｐ）、砒素（Ａｓ）、酸素（Ｏ）、硫黄（Ｓ）、セレン（Ｓｅ）、及びテルル（Ｔｕ）である。例えば、リンがマンガンリン化物化合物に由来する場合には、この化合物のマンガン部分は金属元素であり、一実施形態においては５０重量％未満でなければならず、また別の実施形態では１０重量％未満でなければならない金属元素に含まれるということに注意されたい。

平板２は０．３〜０．６ｍｍの厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分２０を適用するステップ２０１は、第１の平板２１の第１の凸面１６上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備える。第１の凸面１６の表面上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップは、例えば第２の平面２２から第１の平面２１へ移転されるリン及び珪素の、例えば第２の凹面１７を介した間接的な適用を含む。したがって、ここで参照されるリン及び珪素は、第１の平板２１の第１の凸面の表面層の溶融に依然として貢献する限り、第１の平板に直接、適用される必要はない。

平板２は０．６〜１．０ｍｍの厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分２０の適用は、平板２の表面上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素の適用を備える。

平板２は１．０ｍｍを超える厚みを有することができ、したがって溶融抑制成分の適用は、平板２の表面上にｍｍ^２当たり平均０．０２〜５．０ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備える。

溶融抑制成分は、溶融した金属層の金属が、接合を形成するのを許容される際に接触点へ流れるように、接触点２３によって画定される領域より大きな領域を有する表面上に適用することができる。そのような流れは、通常は毛細管作用によって生じる。

溶融成分表面の面積は、接触点２３によって画定される面積より少なくとも３倍大きくすることができる。表面の面積は、接触点によって画定された面積より例えば少なくとも１０、２０、又は３０倍大きく、さらに大きくさえ（又は接触点を相対的に小さく）することができる。表面の面積は、溶融した金属が流れて接合部を形成する表面の面積を参照する。勿論、溶融抑制成分は、第１の平板２１の第１の凸面１６のすべて上に適用することができる。

表面の面積は、接合部の断面積より少なくとも３倍又は１０倍大きくすることができる。表面の面積は、より大きく（又は接合部の断面積を相対的に小さく）、例えば接触点によって画定される面積より少なくとも６倍又は１０倍大きくすることができる。接合部の断面積は、接触点がその最小の大きさ（断面積）で配置されている表面に平行な平面に亘って接合部が有する断面積として規定することができる。

第１の平板２は、
ｉ）＞５０重量％Ｆｅ、＜１３重量％Ｃｒ、＜１重量％Ｎｉ、及び＜３重量％Ｍｎ；
ｉｉ）＞９０重量％Ｆｅ；
ｉｉｉ）＞６５重量％Ｆｅ及び＞１３重量％Ｃｒ；
ｉｖ）＞５０重量％Ｆｅ、＞１５．５重量％Ｃｒ、＞６重量％Ｎｉ；
ｖ）＞５０重量％Ｆｅ、＞１５．５重量％Ｃｒ、１〜１０重量％Ｍｏ及び＞８重量％Ｎｉ
ｖｉ）＞９７重量％Ｎｉ；
ｖｉｉ）＞１０重量％Ｃｒ、＞６０重量％Ｎｉ；
ｖｉｉｉ）＞１５重量％Ｃｒ、＞１０重量％Ｍｏ、及び＞５０重量％Ｎｉ；
ｉｘ）＞７０重量％Ｃｏ；及び
ｘ）＞１０重量％Ｆｅ、０．１〜３０重量％Ｍｏ、０．１〜３０重量％Ｎｉ、及び＞５０重量％Ｃｏ、
のいずれかを備えることができる。

上述は、平板２が非常に多くの異なる合金からなることができることを意味する。明らかに、上述の例は工業において一般的であるように、他の金属又は元素とのバランスがとられている。

次のステップ２０３では、平板パッケージ３は１０００℃を超える温度へ加熱される。正確な温度を以下の実施例において知ることができる。加熱中に、第１の平板２１の第１の凸面１６は溶融し、表面層２４を形成し、この表面層２４は溶融抑制成分とともに溶融金属層２５を形成し、この溶融金属層２５は、第１の平板２１と、第２の平板２２と、の間の接触点２３で、第２の平板２２の第２の凹面１７に接触する。これが生じると、溶融金属層の金属が接触点２３に向かって流れる。

最後のステップ２０４では、溶融金属層２５は凝固して、接合部２６が平板パッケージ３の平板間の接触点２３で得られ、曲げ端部１５が、平板パッケージ３の平板２の曲げ端部１５間に緊密な適合度を形成する、すなわち、接触点２３に流れた金属が凝固する。溶融抑制成分２０を平板２の凸面１６上にだけ適用するステップ２０１によって、驚くべきことに、平板２の形状の変化が、平板２の凸状形状がより凸になるように生じ、すなわち曲げ端部１５が平板パッケージ３において互いに非常に緊密かつぴったりした適合度を生成し、それは既知のロウ付け技術における場合より、より緊密である。実際、曲げ端部間は、当初より緊密であった。比較すると、溶融抑制成分２０を凹面１７にだけに適用すると、曲げ端部１５間の隙間は大きくなる。形状の変化は、合金の表面との混合の際に生じ、これはまた、合金化によって表面に圧縮応力があることを意味する。もし、溶融抑制成分が凸面１６及び凹面１７の両方に適用されると、両方の表面に圧縮応力が生じ、結果として平板２及び平板パッケージ３の疲労強度の増加がもたらされる。

凝固は典型的には通常の室温へ低下する温度を含む。しかし、凝固はまた、温度が低下する前の、接合領域における成分（リン及び珪素）の再分配の物理的プロセス中にも生じる。

接合される金属部品の形状によっては、溶融抑制成分が適用される面積は、引き続いて形成される接合部の面積にほぼ等しい。

上述の記載から、本発明の様々な実施形態が記載され図示されてきたが、本発明はそれらに限定されるものではなく、添付の特許請求の範囲に規定された主題の技術的範囲内において他の方法で具現化することができることが理解される。様々な溶融抑制成分もまた、金属部品に対する様々な金属と組み合わせることができる。例えば、溶融抑制成分（混合物）Ａ３．３を３１６鋼からなる金属部品と組み合わせることができる。

多くの実験例及び実施例が、平板に好適な材料、溶融抑制成分の組成、使用されるべきである溶融抑制成分の量、加熱に好適な温度、どの程度長く加熱が行われるべきであるか、等を記載するために以下に提供される。上述したように、これら実験及び実施例は、第１の平板、第２の平板、溶融抑制成分、接触点、接合部等のような上述した物に対して使用される、すなわちすべての上述された物は、後述される実験及び実施例に関連して記載されるそれぞれ関連する特徴を組み込むことができる。以下において、溶融抑制成分は「ブレンド」として参照される。金属平板は「母材金属」として参照する場合がある。

多くの好適な溶融抑制成分、すなわち溶融温度抑制成分が試験された。溶融抑制成分の活性成分は、リン（Ｐ）である。リンの化合物が、リンのための源として選択された。化合物はＦｅ_３Ｐ、ＮｉＰ、及びＭｎ_３Ｐ_２を含み、ここでＭｎ_３Ｐ_２は、ＭｎＰとＭｎ_２Ｐとの混合物である。リンを含む他の化合物を同様に使用することができ、それらは、それらの有用性に関して、及びそれらが提供する結果に関して、Ｆｅ_３Ｐ、ＮｉＰ、及びＭｎ_３Ｐ_２並びに後述の説明に対して行われたのと同様の態様で検証だけはされなければならない。

リン化鉄とも呼称されるＦｅ_３Ｐは、ＡｌｆａＡｅｓａｒ社から得られる、ＣＡＳ（ＣｈｅｎｉｃａｌＡｂｓｔｒａｃｔｓｓｅｒｖｉｃｅ）番号１２０２３−５３−９、及びＭＤＬ（ＭｏｌｅｃｕｌａｒＤｅｓｉｇｎＬｉｍｉｔｅｄ）番号ＭＦＣＤ００７９９７６２を有する既存の化合物である。

リン化マンガン（ｍａｎｇａｎｅｓｅｐｈｏｓｐｈｉｄｅ）とも呼称されるＭｎ_３Ｐ_２は、ＡｌｆａＡｅｓａｒ社から得られる、ＣＡＳ（ＣｈｅｎｉｃａｌＡｂｓｔｒａｃｔｓｓｅｒｖｉｃｅ）番号１２２６３−３３−１、及びＭＤＬ（ＭｏｌｅｃｕｌａｒＤｅｓｉｇｎＬｉｍｉｔｅｄ）番号ＭＦＣＤ０００６４７３６を有する既存の化合物である。

リン化ニッケル（ＮｉｃｋｅｌＰｈｏｓｐｈｏｒｕｓ）とも呼称されるＮｉＰは、接合される金属部品上にメッキされた既存の化合物である。接合される金属部品は、母材金属又は母材として参照される。メッキは、例えば、Ｎｏｒｒｋｏｐｉｎｇ，ＳｗｅｄｅｎのＢｒｉｎｋＦｏｒｎｉｃｋｌｉｎｇｓｆａｂｒｉｋｅｎＡＢ社によって行われているような、既存のリン化ニッケルメッキ法を行うことによって行われる。

いくつかの例に対して、Ｓｉ（シリコン）が使用された。シリコンは、ＡｌｆａＡｅｓａｒ社から得られ、ＣＡＳ７４４０−２１−３、及びＭＤＬＭＦＣＤ０００８５３１１を有する「−３２５メッシュの９９．５％（金属ベース）結晶シリコン紛」として参照される既存の化合物である。

化合物の原子組成を見ると、原子量を適用し、既存の計算技術を使用することによって、Ｆｅ_３Ｐが１６重量％のＰ（リン）を備え、Ｍｎ_３Ｐ_２が２７重量％のＰを備えることが決定される。ニッケルメッキの際には、約１１〜１４重量％ＰがＮｉＰ層に備えられる。

バインダが、接合される金属部品上にＦｅ_３Ｐ及びＭｎ_３Ｐ_２を適用するために使用された。バインダ（ポリマー及び溶剤）は、ＷａｌｌＣｏｌｍｏｎｏｙによってＮｉｃｏｒｏｂｒａｚＳ−２０（ｓ−２０）の名前で売られているバインダである。バインダのサンプルが金属平板上に載置され、２２℃で２４時間乾燥された。サンプルの重さは、乾燥前は０．５６ｇであり、乾燥後は０．０２ｇであった。したがって、バインダの３．５７％が、乾燥後に残った化合物である。溶融抑制成分が準備され、そこでは、Ｍｎ_３Ｐ_２とＳｉが溶融抑制成分（融点温度抑制成分）を形成し、バインダＳ−２０がバインダ化合物を形成していた。この準備は、まずＭｎ_３Ｐ_２をＳｉと混合し、次いでバインダＳ−２０を混合することによって行われた。異なるＳｉ量を有する溶融抑制成分の２つの異形が準備され、表１に示されるように、Ａ１Ｍｎ_３Ｐ_２（Ａ１）及びＢ１Ｍｎ_３Ｐ_２（Ｂ１）と参照される。

図５において、成分Ａ１及びＢ１は、３１６Ｌタイプのステンレス鋼（ＳＡＥ鋼グレード）からなる、直径４２ｍｍの平坦な円形の試験片上に適用された。

全ての試験片上に、異なる材料、２５４ＳＭＯ（ＳＡＥ鋼グレード）からなる別の試験片が載置された。この他の試験片は図５に示されており、円形のプレスされた平板１５０の形を有し、４２ｍｍの直径と、０．４ｍｍの厚みを有する。プレスされた平板５０は、２つのプレス成形されたビームｖ及びｈを有し、それぞれが約２０ｍｍの長さである。ビームを有する試験片が平坦な試験片上に載置された時、接触点が試験片１５０のビーム型の平坦な試験片に当接するところに形成された。

これら試験片、すなわち平坦な円形の試験片と、プレス加工された試験片と、がサンプルと呼ばれ、いくつかのサンプルはそれぞれのサンプルに対して別々の温度で、真空中で２時間熱処理された。表２は、これらサンプルに対して使用された成分の量を示している。

サンプルＡ１：１〜Ａ１：３及びサンプルＢ１：１〜Ｂ１：３に対して、熱処理は、サンプルを真空で２時間、１１２０℃の温度に保持するステップを備える。

サンプルＡ１：４〜Ａ１：６及びサンプルＢ１：４〜Ｂ１：６に対して、熱処理は、サンプルを真空で２時間、１１４０℃の温度に保持するステップを備える。

Ａ１は成分Ａ１Ｍｎ_３Ｐ_２を示し、一方Ｂ２は成分Ｂ２Ｍｎ_３Ｐ_２を示す。Ａ１の後ろの番号Ｂ２それぞれは、表２に示すように異なるサンプルを示す。この表にはサンプルの重量が示されており、この重量は溶融抑制成分の重量と、乾燥バインダ成分の重量と、が含まれている。

熱処理の後、サンプルは室温（２２℃）まで冷却され、サンプルの２つの試験片がプレスされた平板１５０のビームの長さにそって接合される、すなわちサンプルはビームに沿った接合部を有する。サンプルは２つの部分で接合部を横切って切断され、接合部それぞれはその最も広い断面Ｘを測定され、それは図６に示されている。結果は表３に記載されており、図７のダイアグラムに示されており、そこには接合部の幅が、溶融抑制成分の適用された量の関数としてプロットされている。

次いで、金属学的研究が接合部に対して行われた。これは、いわゆるＳＥＭ−ＥＤＸにおいて接合部の切断断面を分析することによって行われ、ＳＥＭ−ＥＤＸは、既存の商業的に入手可能な、Ｘ線検知器を有する走査型電子顕微鏡である。図８は、サンプルＡ１−６に対する３つの測定位置を示し、表４は測定の結果を示す。

研究は、接合部が少なくとも９０重量％の金属を備え、その金属は、加熱前は第１の金属部分及び第２の金属部分の一部、すなわちサンプルの一部であったことを示している。これは、Ｍｎ及びＰが一緒になっても２．２％未満しか示していないので、容易に決定される。

同様の研究が、サンプルＢ１〜６に対しても行われた。図９はサンプルＢ１〜６に対する３つの測定の場所を示し、表５は測定の結果を示す。

研究は、接合部が少なくとも９０重量％の金属を備え、その金属は、加熱前は第１の金属部分及び第２の金属部分の一部、すなわちサンプルの一部であったことを示している。これは、Ｍｎ及びＰが一緒になっても４．２％未満しか示していないので、容易に決定される。

４２ｍｍの直径を有する３１６と呼ばれる３１６タイプのステンレス鋼の次の試験片に３つの異なる溶融抑制成分（１つの成分が１つの試験片に）が適用された。：ｉ）Ｍｎ_３Ｐ_２、ｉｉ）３１６にメッキされたＮｉＰ、ｉｉｉ）融点抑制剤としてのＳｉとともに３１６上にメッキされたＮｉＰ。メッキされたＮｉＰの厚みは５０μｍである。０．１５ｇのＳｉが既存の塗装によって適用された。すべての試験片それぞれ上に、２５４タイプのＳＭＯからなる図５と同様のプレスされた試験片が載置された。これら試験片が、１１２０℃で真空中において２時間、熱処理されたサンプルを形成する。接合部は試験片間に形成された。

表６は、５０μｍのＮｉＰメッキを有するサンプルに対する、ＳＥＭ−ＥＤＸを使用することによる接合部の切断断面の分析結果を示す。この結果から、接合部が少なくとも２０重量％の金属を備え、その金属は、加熱前は試験片（第１の金属部分）又は第２の試験片（第２の金属部分）のいずれかの部分であったことがわかる。図１０は接合部における測定の場所を示している。

表７は、５０μｍのＮｉＰメッキを有し、約０．１５ｇのＳｉ量がメッキされた表面上に適用されたサンプルに対する、ＳＥＭ−ＥＤＸを使用することによる接合部の切断断面の分析結果を示す。この結果から、この接合部はＳｉが使用されていない試験に比べてより多くの金属を備えることが分かった。より多くのＳｉ量が、接合部の試験片に由来する金属の量を最も増加させると考えられる。図１１は、接合部における測定の場所を示している。

表８は、Ｍｎ_３Ｐ_２を有するサンプルに対する、ＳＥＭ−ＥＤＸを使用することによる接合部の切断断面の分析結果を示す。Ｍｎ_３Ｐ_２はＳ−２０バインダと５０重量％：５０重量％で混合されたが、Ｓｉは使用されなかった。（バインダ成分の乾燥後の）０．２ｇの量が適用された。結果からは、接合部が少なくとも８０重量％の金属を備え、その金属は、接合前は接合される製品の一部分であったことがわかる。図１２は、接合部におけるスペクトル１の測定の場所を示す。

１平板熱交換器
２金属熱交換平板
３平板パッケージ
４第１の平板空間
５第２の平板空間
１０熱伝導領域
１１端部領域
１５曲げ端部
１６第１の表面
１７第２の表面
１８隆起部
１９窪み部
２０溶融抑制成分
２１第１の平板
２２第２の平板
２３接触点
２４第１の平面の表面層
２５溶融金属層
２６接合部
Ａ１、Ａ２面積
Ａ３断面積

Claims

取り外し不能に接合された平板熱交換器（１）を生産する方法であって、
該平板熱交換器は、１０００℃を超える固相線温度を有する、互いに隣り合って設けられた、第１の媒体のための第１の平板空間（４）及び第２の媒体のための第２の平板空間（５）を有する平板パッケージ（３）を形成する複数の金属熱交換平板（２）を備える、方法において、
前記第１及び第２の平板空間（４、５）が前記平板パッケージ（３）中に交互に設けられており、
前記熱交換平板（２）それぞれは、熱伝導領域（１０）と、前記熱伝導領域（１０）の周りに延びる曲げ端部（１５）を備える端部領域（１１）と、を備え、
前記平板（２）の第１の表面（１６）が凸形状を形成し、前記平板の第２の表面（１７）が、凹形状を形成し、
前記熱伝導領域（１０）は、隆起部（１８）と、窪み部（１９）と、からなる波型部を備え、
前記平板の前記波型部と、前記折り曲げ縁部（１５）と、は前記平板（２）をプレス加工することによって提供され、
前記方法は、
第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）の少なくとも一部上に、溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）であって、前記溶融抑制成分（２０）は、
・前記第１の平板（２１）の溶融温度を低下させるためのリン及び珪素を備える溶融抑制成分、及び
・任意に、前記凸面（１６）上へ前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）を容易化するためのバインダ成分
を備える、ステップと、
第２の平板（２２）の第２の凹面（１７）を、前記第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）に前記平板（２１、２２）を積み重ねることによって接触させるステップ（２０２）と、
前記第１及び第２の平板（２１、２２）を、１０００℃を超える温度に加熱するステップ（２０３）であって、それによって前記第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）を、前記第１の平面（２１）の表面層（２４）が溶融し、前記溶融抑制成分（２０）とともに、前記第１の平板（２１）と、前記第２の平板（２２）と、の間の接触点（２３）で前記第２の平板と接触する溶融金属層（２５）を形成するように溶融させる、ステップと、
前記溶融金属層（２５）を凝固させるステップであって、前記平板パッケージ（３）中の前記平板（２）間の接触点（２３）で、前記曲げ端部（１５）が、前記平板パッケージ（３）中の前記平板（２）の前記曲げ端部（１５）間に緊密な適合度を形成するように、接合部（２６）を形成する、ステップにおいて、前記接合部（２６）は少なくとも５０重量％の金属を備え、該金属が前記加熱するステップ（２０３）前には、前記第１の平板（２１）及び前記第２の平板（２２）のいずれかの部分であった、ステップと、
を備えることを特徴とする方法。
前記リンは、以下の化合物：Ｍｎ_ｘＰ_ｙ、Ｆｅ_ｘＰ_ｙ、及びＮｉ_ｘＰ_ｙの少なくともいずれかから選択されたリン化合物に由来することを特徴とする請求項１に記載の方法。
前記珪素は、元素珪素と、以下の化合物：炭化ケイ素、シリコンボライド、フェロシリコンのいずれかから選択された珪素化合物の珪素と、のいずれかに由来することを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
前記溶融抑制成分は、少なくとも２５重量％、少なくとも３５重量％、及び少なくとも５５重量％のリン及び珪素のいずれかを備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
リンは、前記溶融抑制成分のリン及び珪素の少なくとも１０重量％を構成することを特徴とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
リンは、前記溶融抑制成分のリン及び珪素の少なくとも５５重量％を構成することを特徴とすることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分は、５０重量％未満の金属成分を備えることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分は、１０重量％未満の金属成分を備えることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
前記第１の平板は０．３〜０．６ｍｍの厚みを有し、前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、前記第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）上にｍｍ２当たり平均０．０２〜１．００ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備えることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
前記第１の平板は０．６〜１．０ｍｍの厚みを有し、前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、前記第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）上にｍｍ２当たり平均０．０２〜２．０ｍｇのリン及び珪素を適用するステップを備えることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、
‐前記溶融抑制成分が前記第１の平板（２１）の前記第１の凸面（１６）に結合するまで、前記平板（２）を加熱するステップ（２０３）と、
‐前記溶融抑制成分（２０）中のすべてのリン及び珪素が、前記第１の平板（２１）の金属と化合物を形成してしまう前に、前記平板（２）の温度を低下させるステップと、
を備えることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、前記平板をプレス加工する前に行われることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、前記平板をプレス加工した後に行われることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、前記溶融抑制成分を含有する懸濁液を、平板パッケージを通じて流すことによって、前記平板パッケージ（３）中に前記平板を積み重ねたのちに行われることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、スクリーン印刷によって行われることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
前記溶融抑制成分（２０）を適用するステップ（２０１）は、平板（２）に切断されるコイル上にスパッタされることによって行われることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
前記第１の表面（１６）は、前記表面（１６）上の前記接触点（２３）によって規定された面積（Ａ２）よりも大きな面積（Ａ１）を有し、それによって溶融金属層（２５）の金属が、前記接合部（２６）を形成可能であるときに、前記接触点（２３）へ流れることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載の方法。
前記凸面（１６）の面積（Ａ１）は、前記接触点（２３）によって規定された面積（Ａ２）より少なくとも３倍大きいことを特徴とする請求項１７に記載の方法。
前記表面（１６）の面積（Ａ１）は、前記接合部（２６）の断面積（Ａ３）より少なくとも１０倍大きいことを特徴とする請求項１７又は１８に記載の方法。
前記平板（２）は、
・＞５０ｗｔ％Ｆｅ、＜１３ｗｔ％Ｃｒ、＜１ｗｔ％Ｍｏ、＜１ｗｔ％Ｎｉ、及び＜３ｗｔ％Ｍｎ
・＞９０ｗｔ％Ｆｅ
・＞６５ｗｔ％Ｆｅ及び＞１３ｗｔ％Ｃｒ
・＞５０ｗｔ％Ｆｅ及び＞１５．５ｗｔ％Ｃｒ、及び＞６ｗｔ％Ｎｉ
・＞５０ｗｔ％Ｆｅ及び＞１５．５ｗｔ％Ｃｒ、１〜１０ｗｔ％Ｍｏ及び＞８ｗｔ％Ｎｉ
・＞９７ｗｔ％Ｎｉ
・＞１０ｗｔ％Ｃｒ及び＞６０ｗｔ％Ｎｉ
・＞１５ｗｔ％Ｃｒ、＞１０ｗｔ％Ｍｏ及び＜５０ｗｔ％Ｎｉ
・＞７０ｗｔ％Ｃｏ
・＞８０％Ｃｕ、及び
・＞１０ｗｔ％Ｆｅ、０．１〜３０ｗｔ％Ｍｏ、０．１〜３０ｗｔ％Ｎｉ、及び＞５０ｗｔ％Ｃｏ
のうちの１つを備えることを特徴とする請求項１〜１９のいずれか一項に記載の方法。
１０００℃を超える固相線温度を有し、互いに隣り合って設けられ、第１の媒体のための第１の平板空間（４）及び第２の媒体のための第２の平板空間（５）を有する平板パッケージ（３）を形成する複数の金属熱交換平板（２）を備える取り外し不能に接合された平板熱交換器（１）であって、
前記第１及び第２の平板空間（４、５）が前記平板パッケージ（３）中に交互に設けられており、
前記熱交換平板（２）それぞれは、熱伝導領域（１０）と、前記熱伝導領域（１０）の周りに延びる曲げ端部（１５）を備える端部領域（１１）と、を備え、
前記平板（２）の第１の表面（１６）が凸形状を形成し、前記平板の第２の表面（１７）が、凹形状を形成し、
前記熱伝導領域（１０）は、隆起部（１８）と、窪み部（１９）と、からなる波型部を備え、
前記平板の前記波型部と、前記曲げ端部（１５）と、は前記平板（２）をプレス加工することによって提供され、
前記平板熱交換器は、請求項１〜２０のいずれか一項に記載の方法によって生産される、平板熱交換器（１）
接合部（２６）によって第２の平板（２２）と接合される第１の平板（２１）を備え、前記平板（２）は１０００℃を超える固相線温度を有し、
前記接合部（２６）は、少なくとも５０重量％の金属元素を備え、該金属元素は、前記接合部（２６）を取り囲む領域（Ａ１）から引き込まれているとともに、前記第１の平板（１）及び前記第２の平板（２）のいずれかの一部であったことを特徴とする請求項２１に記載の平板熱交換器（１）。