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JP2013019003A - 半導体製造装置の原料ガス供給装置 - Google Patents

半導体製造装置の原料ガス供給装置 Download PDF

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Abstract

【課題】キャリアガスを用いることなしに液体原料ガスの蒸気である原料ガスのみを高精度で流量制御しつつプロセスチャンバへ安定供給可能な構造の簡素化及び小型化を図った原料ガス供給装置を提供する。
【解決手段】液体原料ガスを貯留するソースタンク５の温度を設定値に保持すると共に、ソースタンクの内部上方空間部から導出した液体原料ガスの蒸気である原料ガスＧ１のプロセスチャンバ１１への供給圧力を自動圧力調整装置６によって制御し、自動圧力調整装置の二次側ガス流通路内の原料ガス圧を所望の設定圧に保持しつつ原料ガスＧ１を絞り部を介してプロセスチャンバへ供給する構成とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、所謂ＡＬＤ法による半導体製造装置へのガス供給装置の改良に関するものであり、プロセスチャンバ内へ複数の処理用ガス（原料ガス）を高精度で流量制御しつつ、迅速且つ正確に切換供給できるようにした半導体製造装置の原料ガス供給装置に関するものである。
所謂ＡＬＤ（Atomic layer Deposition）法は、その良好な熱履歴や段差被覆性の点から半導体製造の成膜プロセスに広く活用されている。
而して、このＡＬＤ法は２種類以上の原料ガスや液体原料ガスの蒸気流をプロセスチャンバ内へ交互に供給し、ウエハ等の表面での化学反応によって成膜するものであり、所謂１シーケンスで１原子層相当の膜厚を高精度に形成することができる。
その中でも、四塩化チタン（TiCl4）とアンモニア（NH3）を前駆体として用いた窒化チタン（TiN）の成膜は半導体製造に於ける重要なプロセスであり、四塩化チタン（TiCl4）の供給流量の制御精度が窒化チタンの膜厚やその品質に大きな影響を与えることになる。
そのため、従前から四塩化チタン（TiCl4）等の原料ガスの供給については各種の技術が開発されており、例えば、図４の原料ガス供給装置（特許第４６０５７９０号）では、キャリアガス源２１から圧力調整器２２、マスフローコントローラ２３を通してキャリアガスＧ１’がソースタンク２５内へ供給され、液体原料２４の蒸気Ｇ２’とキャリアガスＧ１’との混合ガスＧ０’が圧力コントロール弁ＣＶ及び開閉弁Ｖ１を通してプロセスチャンバ２９内へ供給されており、圧力コントロール弁ＣＶ及び開閉弁Ｖ１の開閉制御によって、プロセスチャンバ２９へガスＧ０’の供給を制御している。
尚、図４において、２７はソースタンク２５の内圧部圧力の自動圧力調整装置であり、管路Ｌ内の圧力及び温度の検出値からタンク内圧を演算し、端子２８から入力した設定圧力との差が零となる方向に圧力コントロール弁ＣＶを開閉制御することにより、ソースタンク内圧を設定値に保持するものである。
また、２６は恒温加熱部、３０はヒータ、３１はウエハ、Ｇｎ’は他の原料ガス、Ｖｎは他の原料ガスＧｎ’の開閉弁である。
上記図４の原料ガス供給装置では、先ずソースタンク２５内へ供給するキャリアガスＧ１’の圧力が圧力調整器２２により所定圧力値ＰＧ１に、また、その供給流量が熱式質量流量制御装置（マスフローコントローラ）２３により所定流量値に設定される。更に、部分等が約１５０℃の高温度に加熱保持される。
キャリアガスＧ１’の供給量とソースタンク２５の温度とソースタンク２５の内部圧力（混合ガスＧ０’の圧力）が設定値に夫々保持されることにより、圧力コントロール弁ＣＶを通して定混合比で定流量の混合ガスＧ０’が、熱式質量流量制御装置２３の設定流量に比例した所定の流量値に高精度で制御されつつ供給され、開閉弁Ｖ１が開放されることによりプロセスチャンバ２９へ供給される。
図５はこの種原料ガス供給装置の他の例を示すものであり、キャリアガスＧ１’のバブリング作用によりソースタンク２５内の液体原料ガス（TiCl4）を蒸発させると共に、キャリアガスＧ１’と原料ガス蒸気Ｇ２’とキャリアガスに随伴する原料ガス粒子との混合体Ｇ０を気化器３５へ流入させ、気化した混合ガスＧ０’をバッファタンク３３を通してバルブ開閉機構３４へ供給し、バルブＶ１の開・閉制御（オン・オフ制御）により、所定量の混合ガスＧ０’がチャンバ２９内へ供給される。
尚、図５に於いては、前記ソースタンク２５内の液体原料ガス（TiCl4）２４は約１００℃（蒸気圧２６９Torr）に、気化器３５は約２００℃に、各バッファチャンバ３３は（内容積約５００〜１０００ｃｃ）約１７０℃に、バルブ開閉機構３４は約２００℃に夫々加熱されている。
また、混合ガス（TiCl4＋キャリアガス）Ｇ０’の供給流量は約２０ｓｃｃｍであり、アルゴン（Ａｒ）及びアンモニア（ＮＨ３）の供給圧は０．１５ＰａＧ、供給流量は夫々約１０ＳＬＭである。更に、プロセスチャンバ２９の内容積は５００〜１０００ｃｃであり、内圧は１Ｔｏｒｒ以下に保持されている。
前記チャンバ２９への原料ガスの供給に際しては、所定の内圧でもって各バッファタンク３３内に貯留されている原料ガスを、バルブ開閉機構３４内の開閉バルブＶ１〜Ｖｎを順次所定時間間隔でＯＮ・ＯＦＦ（例えば、TiCl4の場合には開時間約０．２秒、閉時間約０．９３秒）することにより、各原料ガスが所定量ずつ順に供給され、１サイクルの成膜が行われる。
上記図４に示したガス供給装置では、ソースタンク内自動圧力調整装置２７によりソースタンク２５内の空間部圧力（混合ガスＧ０’の圧力）を設定値に保持しているため、バッファタンク３３を使用しなくても所定量の原料ガスＧ０’を高精度で流量制御しつつバルブ開閉機構（開閉バルブＶ１）３４へ供給することができる。
又、図５の原料ガス供給装置に於いても、バッファタンク３３を用いているため供給する各原料ガスＧ０’、ＧＡｒ、ＧＮＨ３の圧力変動が皆無となり、所定流量の各原料ガスをバルブ開閉機構３４を通してチャンバ２９内へ供給でき、優れた効用を奏するものである。
しかし、従前の図４及び図５に示したガス供給装置にも解決すべき問題点が多く残されている。
先ず、図４及び図５のガス供給装置に於いては、キャリアガスＧ１’を用いて液体原料ガス２４の蒸気Ｇ２’を原料ガスとしてプロセスチャンバ２９へ供給しているため、液体原料ガス２４の蒸気Ｇ２’のみを直接にプロセスチャンバ２９へ供給することができず、その結果、混合ガスＧ０’内の原料ガスＧ２’の濃度管理に手数が掛かり、高精度な原料ガスＧ２’の供給量制御が困難になるという問題がある。
また、図４のガス供給装置には、イ．高価な熱式質量流量制御装置２３を使用しているため、原料の気化供給装置の製造コストの引下げを計り難いうえ、熱式質量流量制御装置２３へのキャリアガス供給圧を高精度制御する必要があり、減圧装置２２の設備費が増加すること、熱式質量流量制御装置２３でもって混合ガスＧ０’の流量を直接に制御できないこと、ハ．バブリング方式であるため、固体原料や低蒸気圧の原料の場合には安定した原料蒸気の供給が難しくなり、プロセスチャンバへの混合ガス供給が不安定になり易いこと、ニ、ソースタンク内の原料液面の変動に依って混合ガスＧ０’内の原料蒸気Ｇ２’の濃度が大きく変動し、原料蒸気Ｇ２’の濃度の制御が難しいこと、ホ．入口側のキャリアガスの流量と出口側の混合ガス流量（全流量）が異なるため、混合ガス流量の高精度な流量制御が困難なこと、へ、ソースタンクの内圧の高精度な制御が容易でなく、結果として、タンク内の混合ガス内の原料蒸気の分圧に直接関連する原料濃度の調整が容易でないこと、等の問題がある。
更に、図５のガス供給装置に於いては、前記図４のガス供給装置に於けるイ〜へ等の問題の他に、スイッチ機構３４に設けた開閉弁Ｖ１をパルス駆動弁として、その開閉切換時間を調整することにより原料ガスＧ０’の供給量を制御する構成としているため、高精度な流量制御が困難なうえに開閉弁Ｖ１の保守管理に多くの手数を要し、更に、原料ガスＧ０’の供給圧の安定化を図るためにバッファチャンバ３３を必要とするため、装置の小型化が図れないという問題がある。
特許第４６０５７９０号 特開２００９−２２６４０８号
本発明は、従前の図４及び図５ガス供給装置に於ける上述の如き問題、即ちイ．原料ガスのみを単独で、且つ高精度で流量制御しつつ安定供給することができないこと、ロ．プロセスチャンバの直近に設けたパルス駆動弁の開閉制御により原料ガスの供給流量を制御する構成としているため、高精度な流量制御が困難なこと、ハ．バッファチャンバを用いたり、熱式流量制御装置を用いるため、原料ガス供給装置の大幅な小型化や低コスト化が困難なこと等の問題を解決せんとするものであり、キャリアガスを用いることなしに原料ガスのみを単独で、しかも熱式流量制御装置や流量制御用パルス弁を用いることなしに、原料ガス通路内に設けた自動圧力調整装置による２次側ガス流通路内の原料ガス圧力の調整とオリフィスの使用により、高精度で流量制御しつつ安定して原料ガスの供給を出来るようにした原料ガス供給装置を提供するものである。
請求項１の発明は、液体原料ガス供給源と，前記液体原料ガスを貯留するソースタンクと，前記ソースタンクの内部上方空間部から液体原料ガス蒸気である原料ガスをプロセスチャンバへ供給するガス流通路と，当該ガス流通路の上流側に介設され、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの供給圧を設定値に保持する自動圧力調整器と，前記ガス流通路の下流側に介設され、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの通路を開閉する供給ガス切換弁と，当該供給ガス切換弁の入口側と出口側の少なくとも一方に設けられ、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの流量を調整する絞り部と，前記ソースタンクと前記ガス流通路と供給ガス切換弁及び絞り部とを設定温度に加熱する恒温加熱装置とから成り、自動圧力調整器の下流側の原料ガスの供給圧を所望の圧力に制御しつつ設定流量の原料ガスをプロセスチャンバへ供給することを発明の基本構成とするものである。
請求項２の発明は請求項１の発明に於いて、液体原料ガスを四塩化チタン（TiCl4）としたものである。
請求項３の発明は請求項１の発明に於いて、絞り部を供給ガス切換弁の入口側に設けるようにしたものである。
請求項４の発明は請求項１の発明に於いて、恒温加熱装置によりソースタンクを１００℃〜２５０℃の温度に加熱するようにしたものである。
請求項５の発明は請求項１の発明に於いて、恒温加熱装置によりガス流通路と自動圧力調整器と絞り部及び切換弁とを１００℃〜２５０℃の温度に加熱するようにしたものである。
請求項６の発明は請求項１の発明に於いて、原料ガスのガス流通路と並列に、アルゴンガスを供給するガス流通路とアンモニアガスを供給するガス流通路を夫々設けるようにしたものである。
本願発明に於いては、ソースタンクの温度を設定値に保持すると共に、ソースタンクの内部上方空間部から導出した液体原料ガスの蒸気である原料ガスＧ１のプロセスチャンバへの供給圧力を自動圧力調整装置によって制御し、自動圧力調整装置の二次側ガス流通路内の原料ガス圧を所望の設定圧に保持しつつ原料ガスＧ１を絞り部を介してプロセスチャンバへ供給する構成としている。
その結果、キャリアガスを用いることなしに液体原料ガスＧ１のみを高精度で流量制御しつつ供給することができ、原料ガスＧ１の安定した供給が可能となると共に流量制御性が大幅に向上する。
また、原料ガスＧ１の流通路は自動圧力調整装置と絞り部と供給ガス切換弁とから成る簡単な構成となり、半導体製造装置の原料ガス供給装置の大幅な小型化が可能となると共に、液体原料ガスの使用量の判別が容易になり、しかもオリフィスにより原料ガスの供給切換時に於ける異種ガスの逆流が有効に防止されることになる。
更に、自動圧力調整装置によって原料ガスＧ１の供給圧を一定に保持し且つ絞り部口径を適宜に選定すると共に、ソースタンクや原料ガスＧ１の温度調整を行うことにより、原料ガスＧ１の供給流量を極めて高精度で制御することができ、所謂成膜工程の高性能化や半導体製品の大幅な品質向上が可能となる。
本発明の実施形態に係る原料ガス供給装置の構成を示す系統図である。 自動圧力調整装置の構成説明図である。 本発明の実施形態に係る原料ガス供給ラインの圧力、温度、流量等の一例を示すものである。 従前の原料ガス供給装置の構成を示す系統図である。 従前の他の原料ガス供給装置の構成を示す系統図である。
以下、図面に基づいて本発明の実施形態を説明する。
図１は、本発明の実施形態に係る原料ガス供給装置の構成系統図であり、当該原料ガス供給装置は、液体原料タンク１、液体原料流量メータ２、液体原料供給弁３、液体原料４、ソースタンク５、原料ガス出口弁７、プロセスチャンバ１１へ供給する原料ガス流通路９の内部圧力を制御する自動圧力調整装置６、プロセスチャンバ１１へ供給するガスＧの供給流量を調整する絞り部（ここでは、オリフィスを使用）８、ガス流通路９、供給ガス切換弁１０、ガス流通路９やソースタンク５等を加温する恒温加熱装置１５等から構成されている。
尚、図１に於いては、液体原料タンク１の他にアンモニアガスタンク１Ｇ２、アルゴンガスタンク１Ｇ３、その他のガスタンク１Ｇｎが設けられており、各ガス流通路９Ｇ２、９Ｇ３、９Ｇｎには夫々自動圧力調整器６Ｇ２、６Ｇ３、６Ｇｎ、オリフィス８Ｇ２、Ｇ３、８Ｇｎ、供給切換弁１０Ｇ２、１０Ｇ３、１０Ｇｎが夫々設けられており、プロセスチャンバ７へ原料ガスＧ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇｎが夫々切換供給されて行く。
図１を参照して、液体原料ガス４は液体原料タンク１から流量メータ２、液体原料供給弁３を通してソースタンク５内へ供給され、ここで恒温加熱装置１５により所定温度に加熱された状態で貯留される。
尚、本実施例では液体原料ガスの１つとして四塩化チタン（TiCl4）が用いられており、以下液体原料ガス４をTiCl4として説明をする。
ソースタンク５内の液体原料ガス４は、ソースタンク５を約１００℃〜１１０℃に加熱することにより、その加熱温度における液体原料４の飽和蒸気圧（例えば１００℃、２６９Ｔｏｒｒ）の蒸気Ｇ１が生成され、ソースタンク５の内部上方空間５ａ内に充満する事になる。
生成された液体原料４の飽和蒸気Ｇ１は原料ガス出口弁７を通して自動圧力調整器６Ｇ１へ流入し、自動圧力調整器６Ｇ１によって所定の設定圧に調整され、オリフィス８Ｇ１、原料ガス供給切換弁１０Ｇ１を通してプロセスチャンバ１１へ供給されて行く。
前記自動圧力調整器６Ｇ１は、ソースタンク５からの原料ガスＧ１の出口側近傍に設けられており、ソースタンク５内からの原料ガスＧ１の自動圧力調整器６Ｇ１の２次側に於ける圧力を所定設定値に自動調整するためのものである。即ち、図２に示すように、自動圧力調整器６Ｇ１の流出側の原料ガスＧ１の圧力Ｐ１及び温度Ｔ１を検出すると共に、当該検出圧力Ｐ１及び温度Ｔ１を用いて演算制御部１２において温度補正を行うことにより、現実の高温混合ガスＧ１の圧力に補正する演算を行い、更に、当該演算した原料ガスＧ１の圧力値Ptと、設定入力端子１３からの設定圧力値Psとを対比して、両者の偏差Pdが零となる方向にコントロールバルブＶ０の開閉を制御する。
尚、図２は、自動圧力調整器６Ｇ１のブロック構成を示すものであり、その演算制御部１２は、温度補正回路１２ａ、比較回路１２ｂ、入出力回路１２ｃ及び出力回路１２ｄ等から構成されている。
即ち、圧力検出器Ｐ１及び温度検出器Ｔ１からの検出値はディジタル信号に変換されて温度補正回路１２ａへ入力され、ここで検出圧力Ｐ１が検出圧力Ｐｔに補正されたあと、比較回路１２ｂへ入力される。また、設定圧力の入力信号Ｐｓが端子１３から入力され、入出力回路１２ｂでディジタル値に変換されたあと、比較回路１２ｂへ入力され、ここで前記温度補正回路１２ａからの温度補正をした検出圧力Ｐｔより大きい場合には、コントロールバルブＶ０の駆動部へ制御信号Ｐｄが出力される。これにより、コントロールバルブＶ０が閉鎖方向へ駆動され、設定圧力入力信号Ｐｓと温度補正した検出圧力Ｐｔとの差Pｄ＝Ｐｓ−Ｐｔが零となるまで閉弁方向へ駆動される。
また、逆に前記設定圧力入力信号Ｐｓが温度補正をした検出圧力Ｐｔよりも小さい場合には、コントロールバルブＶ０の駆動部へ制御信号Ｐｄが出力され、コントロールバルブＶ０が開弁方向へ駆動される。これにより両者の差Ｐｓ−Ｐｔが零となるまで開弁方向への駆動が接続される。
自動圧力調整器６Ｇ１により、その２次側のガス圧力が設定圧力に保持された原料ガスＧ１は、オリフィス８Ｇ１に於いて原料ガスＧ１の設定圧力とオリフィス８Ｇ１の口経とガス温度に応じた所定の流量でもって、供給ガス切換弁１０Ｇ１を通してプロセスチャンバ１１へ供給される。
尚、上記説明に於いては、原料ガスＧ１のガス流通路９Ｇ１のラインのみを説明したが、ガス流通路９Ｇ２やガス流通路９Ｇ３等のラインもソースタンク５の部分を除けば、前記ガス流通路９Ｇ１の場合と全く同様である。
また、上記説明に於いては、オリフィス８を供給ガス切換弁１０の上流側に設けるようにしているが、オリフィス８を供給ガス切換弁１０の下流側に設けてもよく、或いは下流側と上流側の両方に設けるようにしてもよい。
更に、液体原料ガスとしては四塩化チタンを用いているが、他の液体原料例えばＴＥOＳ等であってもよいことは勿論であり、恒温加熱装置１５によるソースタンク５やガス流通路９、供給ガス切換弁１０の加熱温度は使用する液体原料ガスの飽和蒸気圧や原料ガスの必要流量及び圧力に応じて適宜に選定されることになる。
本発明に於いては、自動圧力調整装置６によりその２次側の原料ガスの圧力及び温度が設定値に保持されると共に、オリフィス８を介してその流量を調整しているため、従前の如く流量調整のために供給ガス切換弁１０の開度制御を行う必要は全く無く、単に供給ガスの切換を行うだけでよい。従って、より高精度な流量制御が行えることとなる。
また、本発明に於いては、必要な原料ガスのみを直接且つ高精度な流量制御の下にプロセスチャンバ１１へ供給することができ、原料ガス流通路９等の小口径化や簡素化を図ることが出来ると共に、原料ガスの濃度管理が不要となる。
図３は、原料ガスをTiCl4とし、且つTiCl4ガスの流量を１０ｓｃｃｍとした場合の自動圧力調整器６Ｇ１等を含むガス流通路９Ｇ１の圧力、温度、流量等の関係を示すものであり、ソースタンク温度＝１００℃、ソースタンク内部空間５ａのTiCl4ガス圧力＝２６９Ｔｏｒｒ（１００℃）、自動圧力調整器６Ｇ１の上流側圧力Ｐ１＝２６９Ｔｏｒｒ、自動圧力調整器６Ｇ１の下流側圧力Ｐ２＝２００Ｔｏｒｒ、オリフィス８Ｇ１の口径０．１ｍｍφとすることにより、１０ｓｃｃｍのTiCl4ガスの供給が可能なことが確認されている。尚、オリフィス８Ｇ１と供給ガス切換弁１０Ｇ１との間の距離Ｌ２は１０ｍｍ以下とし、また、自動圧力調整装置６Ｇ１とオリフィス８Ｇ１との間の距離は約２ｍとしている。
尚、TiCl4ガスの流量は温度の関数となるため、自動圧力調整装置６Ｇ１の２次側制御圧Ｐ２を調節することにより、原料ガスＧ１の流量調整が出来る。
同様の方法により、ＮＨ３ガス流通路９Ｇ２についても、ＮＨ３ガスＧ２＝１０ＳＬＭとした場合について検討をした。その結果自動圧力調整器６Ｇ２の制御圧力Ｐ２＝７９０Ｔｏｒｒ、温度２３℃のオリフィス８Ｇ２の口径＝１．０ｍｍのとき、約流量１０ＳＬＭのＮＨ３原料ガスＧ２が供給可能である（オリフィス下流圧がP2に対して臨界膨張条件を満たすとき）。
また、Ａｒガス流通路９Ｇ２についても、圧力調整器６Ｇ３の制御圧Ｐ２＝１１００Ｔｏｒｒ、温度２３℃、オリフィス８Ｇ３の口径＝１．０ｍｍのとき、約流量１０ＳＬＭのＡｒガスＧ３が供給可能である（オリフィス下流圧がP2に対して臨界膨張条件を満たすとき）。
本発明はＡＬＤ法に用いる原料の気化供給装置としてだけでなく、半導体製造装置や化学品製造装置等において、加圧貯留源からプロセスチャンバへ気体を供給する構成の全ての気体供給装置に適用することができる。
Ｇ１ 原料ガス
Ｇ２ アンモニアガス
Ｇ３ アルゴンガス
Ｇｎ その他のガス
１ 流体原料ガスタンク（四塩化チタン）
１Ｇ２ アンモニアガスタンク
１Ｇ３ アルゴンガスタンク
１Ｇｎ その他のガス種のタンク
２ 液体原料流量メータ
３ 液体原料供給弁
４ 液体原料ガス（四塩化チタン、TiCl4）
５ ソースタンク
５ａ ソースタンクの内部空間
６ 自動圧力調整装置
６Ｇ１ 四塩化チタンガスの自動圧力調整器
６Ｇ２ アンモニアガスの自動圧力調整器
６Ｇ３ アルゴンガスの自動圧力調整器
７ 原料ガス出口弁
７Ｇ２ アンモニアガス出口弁
７Ｇ３ アルゴンガス出口弁
７Ｇｎ その他のガス出口弁
８ 絞り部（オリフィス）
８Ｇ１ 四塩化ガスのオリフィス
８Ｇ２ アンモニアガスのオリフィス
８Ｇ３ アルゴンガスのオリフィス
８Ｇｎ その他のガスのオリフィス
９ ガス流通路
９Ｇ１ 四塩化チタンガス流通路
９Ｇ２ アンモニアガス流通路
９Ｇ３ アルゴンガス流通路
９Ｇｎ その他のガスの流通路
１０ 供給ガス切換弁
１１ プロセスチャンバ
１２ 演算制御部
１２ａ 温度補正回路
１２ｂ 比較回路
１２ｃ 入・出力回路
１２ｄ 出力回路
Ｖ０ コントロールバルブ
１３ 設定入力端子
１４ 出力信号端子
１５ 恒温加熱装置
Ｐ１ Ｇ１の圧力（検出圧力）

Ｔ１ Ｇ１の温度（検出温度）
Ｐｔ 補正検出圧力
Ｔｔ 補正検出温度
Ｐｓ 設定圧力入力信号
Ｐｄ 制御信号
Ｐｏｔ 出力信号
２１ キャリアガス源
２２ 圧力調整器
２３ マスフローコントローラ
２４ 液体原料ガス（TiCl4）
２５ ソースタンク
２６ 恒温加熱部
２７ ソースタンク内圧自動圧力調整装置
２８ 端子
２９ プロセスチャンバ
３０ ヒータ
３１ ウエハ
３２ 真空ポンプ
３３ バッファチャンバ
３４ バルブ開閉機構
３５ 気化器
Ｇ１’ キャリアガス
Ｇ２’ 液体原料の蒸気
Ｇ０’ 混合ガス
Ｇｎ’ 他の原料ガス
Ｃｖ 圧力コントロール弁
Ｖ１・Ｖ２・Ｖ３ 開閉弁
Ｖｎ 管路
Ｇｏ０ 混合体

Claims (6)

  1. 液体原料ガス供給源と，前記液体原料ガスを貯留するソースタンクと，前記ソースタンクの内部上方空間部から液体原料ガス蒸気である原料ガスをプロセスチャンバへ供給するガス流通路と，当該ガス流通路の上流側に介設され、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの供給圧を設定値に保持する自動圧力調整器と，前記ガス流通路の下流側に介設され、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの通路を開閉する供給ガス切換弁と，当該供給ガス切換弁の入口側と出口側の少なくとも一方に設けられ、プロセスチャンバへ供給する原料ガスの流量を調整する絞り部と，前記ソースタンクと前記ガス流通路と供給ガス切換弁及び絞り部とを設定温度に加熱する恒温加熱装置とから成り、自動圧力調整器の下流側の原料ガスの供給圧を所望の圧力に制御しつつ設定流量の原料ガスをプロセスチャンバへ供給する構成としたことを特徴とする半導体製造装置の原料ガス供給装置。
  2. 液体原料ガスを四塩化チタン（TiCl4）とするようにした請求項１に記載の半導体製造装置の原料ガス供給装置。
  3. 絞り部を供給ガス切換弁の入口側に設けるようにした請求項１に記載の半導体製造装置の原料ガス供給装置。
  4. 恒温加熱装置によりソースタンクを１００℃〜２５０℃の温度に加熱するようにした請求項１に記載の半導体製造装置の原料ガス供給装置。
  5. 恒温加熱装置によりガス流通路と自動圧力調整器と絞り部及び切換弁とを１００℃〜２５０℃の温度に加熱するようにした請求項１に記載の半導体製造装置の原料ガス供給装置。
  6. 原料ガスのガス流通路と並列に、アルゴンガスを供給するガス流通路とアンモニアガスを供給するガス流通路を夫々設けるようにした請求項１に記載の半導体製造装置の原料ガス供給装置。
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