JP2006105573A - 高所設置型空気調和機の天板構造 - Google Patents

Abstract

【課題】 ファン駆動時における天板の挙動を含めて、薄肉化することにより、必要な剛性、強度、振動特性を得ることができる高所設置型空気調和機の天板構造を提供する。
【解決手段】 高所設置型空気調和機において、本体ケーシングの天面を構成し且つファンおよびファンモータを吊設支持する天板３２に、平行に並ぶ複数の平行補強リブ３５，３５・・を形成して、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるようにしている。
【選択図】 図１

Description

本願発明は、高所設置型空気調和機の天板構造に関するものである。

天井埋込型あるいは天井吊設型等の高所設置型空気調和機（室内ユニット）は、例えば、カセット型の本体ケーシングの天面を金属製の天井で構成し、該天井に対して、ファンおよびファンモータ、熱交換器、ドレンポンプ、スイッチボックス等の重量物を吊設支持した状態で、本体ケーシングを吊り下げボルト等を用いて天井部内に埋設するか、あるいは天井部下面に吊設することにより設置されることとなっている。

このような高所設置型空気調和機の一例として天井埋込型空気調和機を、図４１〜図４３に示す。

この天井埋込型空気調和機は、図４１〜図４３に示すように、天井Ｃに形成された開口部７の上方に空気調和機本体１を配置し、該空気調和機本体１に対して前記開口部７を覆う化粧パネル２を取り付けて構成されている。前記空気調和機本体１は、カセット型の本体ケーシング３を有しており、該本体ケーシング３内には、略環状の熱交換器４と、該熱交換器４の中心部にあって空気吸込側を下向きとし且つ空気吹出側を前記熱交換器４の側面方向としたファン（換言すれば、羽根車）５およびファンモータ９と、前記ファン５の空気吸込側に配置された合成樹脂製のベルマウス６が配設されている。

この場合、ファン５は、例えば、ハブ５ａとシュラウド５ｃとの間に多数枚のブレード５ｃ，５ｃ・・とを備えて構成されている。

なお、符号８は前記熱交換器４の下方に配置されたドレンパン、１０は前記熱交換器４の外周側に形成された空気吹出通路である。

前記本体ケーシング３は、例えば、横断面略六角形形状とされており、断熱材からなる側壁３ａと、該側壁３ａの上部を覆う天板３２とからなっている。

前記熱交換器４の両開放端には、管板４ａ，４ａがそれぞれ設けられており、該管板４ａ，４ａ間は、所定の仕切板１２により連結されている。

前記本体ケーシング３の天板３２、前記管板４ａ，４ａ、前記仕切板１２および前記ベルマウス６の下面に取り付けられるスイッチボックス１３は、共に板金製品により構成されている。そして、前記天板３２と前記スイッチボックス１３とは、例えば図４３に示すように、前記仕切板１２の上下両端部に対してビス止めされている。

一方、前記ベルマウス６には、前記スイッチボックス１３を収納する凹部１４が形成されており、該凹部１４の天面１４ａには、前記仕切板１２の下端部に形成されたスイッチボックス結合部１５が臨まされる開口１６が形成されている。

また、前記仕切板１２の上端には、その両端部に位置して前記天板３２への結合部となる取付片１７，１７が一体に突設されており、該取付片１７，１７は、前記天板３２に対してビス１８により下方から固着されている。

また、前記仕切板１２の下端には、その両端部に位置して前記管板４ａ，４ａの下端への結合部となる取付片１９，１９が一体に突設されており、その中間部に位置して前記スイッチボックス１３への結合部となる取付片１５が溶接により固着されている。前記取付片１９，１９は、前記管板４ａ，４ａに対してビス２０により下方から固着されている。一方、前記取付片１５は、前記仕切板１２への結合部となるＬ字状の基部１５ａと、該基部１５ａの先端から下向きに一体に延設された取付部１５ｂとからなっており、該取付部１５ｂを前記開口１６から前記凹部１４内に臨ました状態でスイッチボックス１３の天面１３ａに対してビス２１により下方から固着されている。

図４１〜図４３において、符号２２はドレンポンプ、２３はフロートスイッチ、２４はドレンポンプ２２が配置されるドレンポンプ収容部、２５はドレンポンプ収容部２４を仕切る仕切板、２６は前記スイッチボックス１３の蓋カバーである。

ところで、前記天板３２は、前記空気調和機本体１の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されており、その外周には、本体ケーシング３の側壁３１の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、前記天板３２には、前述したファン５およびファンモータ９が支持される略中央部３３から略環状の熱交換器４が支持される半径方向外周部にかけて、放射状に延び且つ下方側に窪んだ所定幅、所定深さの複数本の主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・が設けられている。そして、これらの主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・の外周側における熱交換器支持部には、下方への窪み深さが小さくなった段差部３２ｂ，３２ｂ・・が形成されている。

そして、これらの主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・によって、天板３２の基本的な剛性（たわみ特性）、強度、振動特性が必要なレベルに設定されることとなっている。

上記のように構成すると、天板３２の外周側では、前記主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・相互の間隔が広くなり、その分だけ剛性、強度等が不足するおそれがある。そこで、前記主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・の間には、図４３に示すように、想定される荷重の大きさ等に対応して所望の形状、大きさの複数の副補強リブ３４，３４・・が隣接して設けられている。このようにすることによって、設計時、天板３２の静たわみを一定値以下にし、またファンモータ９の回転による共振を避けるため、天板３２の一次固有振動数を一定値以上に維持することとしている。また、前記天板３２には、略中央部３３におけるファン５およびファンモータ９の支持部にも、内側に平面略三角形形状の補強リブ３３ａが設けられている。このようにすることによって、ファン５およびファンモータ９の支持部の剛性（たわみ特性）および強度、振動特性を向上改善し得ることとなっている（特許文献１参照）。

前記平面略三角形形状の補強リブ３３ａによって補強されたファンおよびファンモータ支持部には、その底辺および頂点の各コーナ部位置に円形の凹溝部が設けられ、該凹溝部の中心軸部分に三つのファンモータ取付部ａ，ｂ，ｃが形成されている。そして、該ファンモータ取付部ａ，ｂ，ｃに対して吸振性のあるマウント部材１１，１１，１１および取付ブラケット９ｂを介してファンモータ９が吊設固定されている。また、前記ファン５は、ファンモータ９の回転軸９ａに回転可能に枢支されている。

特開平１１−２０１４９６号公報（明細書第１頁〜第３頁、図１〜図３）。

ところで、最近では上記のような構成の空気調和機のコストダウンが要求されることとなってきており、天板３２もその例外ではない。

天板３２の場合、コストダウンの手法として、現行のもの（例えば、板厚０．８ｍｍのもの）よりも全体の板厚を薄くし（例えば、板厚０．６ｍｍ〜０．７ｍｍ程度）、材料費を安くするとともに、リブ等を形成するための加工性を向上させることが考えられる。

しかしながら、その場合に問題となるのが、剛性や強度の低下であり、さらにはファン駆動時の振動対策である。

板厚を現行のものよりも薄くすれば、材料費が低減され、変形も容易になるのでプレス成形時の加圧力も小さくて済み、加工性は向上する。

しかし、実際に薄肉化してみると、前述した従来構造（即ち、放射状の補強リブを形成した天板）の場合、静たわみ量が増大するとともに、一次固有振動数の低下により、従来品レベルの設計基準を満たすことができなくなった。

また、補強リブの数が多く、形状も複雑であるため、プレス加工時、金型コストがかさむだけでなく、しわや亀裂、反り等が発生し易くなるという問題が生じる。

本願発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、ファン駆動時における天板の挙動を含めて、薄肉化することにより、必要な剛性、強度、振動特性を得ることができる高所設置型空気調和機の天板構造を提供することを目的としている。

本願発明では、上記課題を解決するための第１の手段として、ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板に、平行に並ぶ複数の平行補強リブを形成している。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブを形成した天板の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。また、天板の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータの回転による天板の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。

本願発明では、上記課題を解決するための第２の手段として、ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板に、平行に並ぶ平行補強リブと、該平行補強リブと平行に並ぶ平行部分と該平行部分の端部から所定角度で延設された非平行部分とからなる非平行補強リブとを混在させて形成している。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行補強リブと非平行補強リブとを混在させて形成した天板の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブおよび非平行補強リブの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。また、天板の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータの回転による天板の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。また、プレス加工時の反り発生を回避することもできる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第３の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とを略等しくすることもでき、そのように構成した場合、天板における補強リブの配置バランスが最適となるところから、最大たわみがより低下できるとともに、共振回転数がより向上する。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第４の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とをそれぞれ異ならしめることもでき、そのように構成した場合、天板における剛性（たわみ特性）、強度および振動特性の設定自由度が向上する。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第５の手段として、上記第１、第２、第３又は第４の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅を、前記天板の幅の５〜１５％とすることもでき、そのように構成した場合、天板の板厚を薄くした場合においても、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくな理、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第６の手段として、上記第１、第２、第３、第４又は第５の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記複数の補強リブのうち中央に位置するものを、一直線形状を有して構成することもでき、そのように構成した場合、ファンモータが取り付けられる部位の剛性が強化されることとなり、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第７の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの深さを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定することもでき、そのように構成した場合、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、各補強リブの深さが深くなればなるほど、最大たわみが低下し、共振回転数が向上するが、設計基準との兼ね合いから上限は１１ｍｍとするのが望ましい。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第８の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６又は第７の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記補強リブのうち中央に位置するものの深さと他の補強リブの深さとを異ならしめることもでき、そのように構成した場合にも、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第９の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７又は第８の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記補強リブを、交互に天板の表側あるいは裏側に突出する形状とすることもでき、そのように構成した場合、最大たわみがより一層低下できるところから、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１０の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８又は第９の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブにおける長手方向の深さを、両端部で浅く、中央部で深くなるように構成することもでき、そのように構成した場合にも、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１１の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９又は第１０の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記天板の板厚を０．６ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲に設定することもでき、そのように構成した場合、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。

本願発明の第１の手段によれば、ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板に、平行に並ぶ複数の平行補強リブを形成して、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブを形成した天板の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるようにしたので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善されるという効果がある。また、仮に従来品よりも天板の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できるという効果もある。また、天板の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータの回転による天板の振動で発生する騒音対策が採り易くなるという効果もある。

本願発明の第２の手段によれば、ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板に、平行に並ぶ平行補強リブと、該平行補強リブと平行に並ぶ平行部分と該平行部分の端部から所定角度で延設された非平行部分とからなる非平行補強リブとを混在させて形成して、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行補強リブと非平行補強リブとを混在させて形成した天板の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるようにしたので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善されるという効果がある。また、仮に従来品よりも天板の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブおよび非平行補強リブの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できるという効果もある。また、天板の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータの回転による天板の振動で発生する騒音対策が採り易くなるという効果もある。また、非平行部分の存在により、プレス加工時の反り発生を回避することもできるという効果もある。

本願発明の第３の手段におけるように、上記第１又は第２の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とを略等しくすることもでき、そのように構成した場合、天板における補強リブの配置バランスが最適となるところから、最大たわみがより低下できるとともに、共振回転数がより向上する。

本願発明の第４の手段におけるように、上記第１又は第２の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とをそれぞれ異ならしめることもでき、そのように構成した場合、天板における剛性（たわみ特性）、強度および振動特性の設定自由度が向上する。

本願発明の第５の手段におけるように、上記第１、第２、第３又は第４の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの幅を、前記天板の幅の５〜１５％とすることもでき、そのように構成した場合、天板の板厚を薄くした場合においても、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。

本願発明の第６の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４又は第５の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記複数の補強リブのうち中央に位置するものを、一直線形状を有して構成することもでき、そのように構成した場合、ファンモータが取り付けられる部位の剛性が強化されることとなり、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明の第７の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブの深さを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定することもでき、そのように構成した場合、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明の第８の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６又は第７の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記補強リブのうち中央に位置するものの深さと他の補強リブの深さとを異ならしめることもでき、そのように構成した場合にも、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明の第９の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７又は第８の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記補強リブを、交互に天板の表側あるいは裏側に突出する形状とすることもでき、そのように構成した場合、最大たわみがより一層低下できるところから、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明の第１０の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８又は第９の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記各補強リブにおける長手方向の深さを、両端部で浅く、中央部で深くなるように構成することもでき、そのように構成した場合にも、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。

本願発明の第１１の手段におけるように、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９又は第１０の手段を備えた高所設置型空気調和機の天板構造において、前記天板の板厚を０．６ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲に設定することもでき、そのように構成した場合、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。

以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について説明する。

第１の実施の形態
図１および図２には、本願発明の第１の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図１に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図１に示すように、該天板３２の幅Ｗ方向に平行に並ぶ５本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられ、それらの間はフラット部とされている。前記各平行補強リブ３５は、台形形状とされ、幅ｗと補強リブ３５，３５間の距離Ｄとが略等しく、深さＨは８．８ｍｍとされている。また、補強リブ３５の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするのが望ましく、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。符号３７はファンモータ取付部である。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブ３５，３５・・を形成した天板３２の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板３２の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブ３５，３５・・の本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板３２のコストダウンが期待できる。また、天板３２の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータ９の回転による天板３２の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。

第２の実施の形態
図３および図４には、本願発明の第２の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、天板３２には、平行に並ぶ平行補強リブ３５と、平行に並ぶ平行部分３６ａと該平行部分３６ａの端部から所定角度で延設された非平行部分３６ｂとからなる非平行補強リブ３６とが混在して形成されている。即ち、天板３２の幅方向において、最外側位置および中央位置に平行補強リブ３５，３５，３５が形成され、該平行補強リブ３５，３５，３５の間に位置して非平行補強リブ３６，３６が形成されている。また、各非平行補強リブ３６における非平行部分３６ｂは、平行部分３６ａの両端から外側に向かって直角に延設されている。また、補強リブ３５，３６の間はフラット部とされており、前記各補強リブ３５，３６は、台形形状とされ、幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが略等しく、深さＨは８．８ｍｍとされている。また、補強リブ３５，３６の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするのが望ましく、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。また、この場合、前記複数の補強リブ３５，３５，３５，３６，３６のうち中央に位置するものは、一直線形状を有して構成すされている。このようにすると、ファンモータ９が取り付けられる部位の剛性が強化されることとなり、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。その他の構成は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６とを混在させて形成した天板３２の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板３２の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブ３５および非平行補強リブ３６の本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板のコストダウンが期待できる。また、天板３２の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータ９の回転による天板３２の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。また、非平行部分３６ｂの存在により、プレス加工時の反り発生を回避することもできる。

上記各実施の形態においては、各補強リブの幅ｗと補強リブ間の距離Ｄとが略等しくされているが、各補強リブの幅ｗと補強リブ間の距離Ｄとをそれぞれ異ならしめることもできる。そのようにした場合、天板３２における剛性（たわみ特性）、強度および振動特性の設定自由度が向上する。

（実験例）
以上の作用効果（天板３２の挙動に及ぼす補強リブ３５，３６の本数、配置等）を実際に確認するために、各種の試料天板（試料ＮＯ．１〜試料ＮＯ．１４）を製作し、それらの最大たわみおよび共振回転数を解析（ＦＥＭ解析）した。

この解析には、Ｉ−ＤＥＡＳ ＭＳ９ｍ２ Ｍｏｄｅｌ Ｓｏｌｕｔｉｏｎを使用した。

（１） 試料ＮＯ．１
図５に示すように、天板３２には、略中央部３３から半径方向外周部にかけて、放射状に延び且つ下方側に窪んだ所定幅、所定深さの複数本の主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・と、これらの主補強リブ３２ａ，３２ａ・・・の外周側に位置して下方への窪み深さが小さくなった段差部３２ｂ，３２ｂ・・と、前記主補強リブ３２ａ，３２ａ・・に隣接した所望の形状、大きさの複数の副補強リブ３４，３４・・とが設けられている。即ち、前述した図４３に示すもの（従来例）とほぼ同様の構成とされている。なお、補強リブ３２ａ，３４の深さは、８．８ｍｍとされている。

（２） 試料ＮＯ．２
図６に示すように、天板３２には、３本の平行補強リブ３５，３５，３５が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５，３５間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（３） 試料ＮＯ．３
図７に示すように、天板３２には、４本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（４） 試料ＮＯ．４（第１の実施の形態のものと同じ）
図８に示すように、天板３２には、５本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（５） 試料ＮＯ．５
図９に示すように、天板３２には、６本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（６） 試料ＮＯ．６
図１０に示すように、天板３２には、７本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（７） 試料ＮＯ．７
図１１に示すように、天板３２には、８本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（８） 試料ＮＯ．８
図１２に示すように、天板３２には、９本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、平行補強リブ３５の幅ｗと平行補強リブ３５，３５・・間の距離Ｄとが略等しく、平行補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（９） 試料ＮＯ．９
図１３に示すように、天板３２には、該天板３２の幅方向中央部に位置する平行部分３６ａと該平行部分３６ａの両端から両側に直角に延設された非平行部分３６ｂ，３６ｂとからなる非平行補強リブ３６と、該非平行補強リブ３６の外側に位置する外向きコ字状の非平行補強リブ４０，４０と、該非平行補強リブ４０，４０の外側中央に位置する四角形形状の補強リブ３８，３８とが設けられており、補強リブ３５，３６，３８，４０の幅ｗと補強リブ３５，３６，３８，４間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５，３６，３８，４０の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（１０） 試料ＮＯ．１０
図１４に示すように、天板３２には、該天板３２の幅方向最外側および中央部に位置する平行補強リブ３５，３５，３５と、該平行補強リブ３５，３５，３５の間に位置する平行部分３６ａと該平行部分３６ａの両端から４５°の角度で外向きに延設される非平行部分３６ｂ，３６ｂとからなる非平行補強リブ３６，３６とが設けられており、補強リブ３５，３６の幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５，３６の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（１１） 試料ＮＯ．１１
図１５に示すように、試料ＮＯ．１０の天板３２における、該天板３２の幅方向中央部に位置する平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６における非平行部分３６ｂ，３６ｂとの間に三角形形状の補強リブ３９，３９が設けられており、補強リブ３５，３６の幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５，３６の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（１２） 試料ＮＯ．１２
図１６に示すように、天板３２には、該天板３２の幅方向中央部に位置する３本の平行補強リブ３５，３５，３５と、天板３２の幅方向最外側に位置する平行部分３６ａと該平行部分３６ａの両端から４５°の角度で内向きに延設される非平行部分３６ｂ，３６ｂとからなる非平行補強リブ３６，３６とが設けられており、補強リブ３５，３６の幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５，３６の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（１３） 試料ＮＯ．１３（第２の実施の形態のものと同じ）
図１７に示すように、天板３２には、該天板３２の幅方向最外側および中央部に位置する平行補強リブ３５，３５，３５と、該平行補強リブ３５，３５，３５の間に位置する平行部分３６ａと該平行部分３６ａの両端から９０°の角度で外向きに延設される非平行部分３６ｂ，３６ｂとからなる非平行補強リブ３６，３６とが設けられており、補強リブ３５，３６の幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５，３６の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

（１４） 試料ＮＯ．１４
図１８に示すように、天板３２には、該天板３２の幅方向に対して４５°の角度で傾斜して平行に並ぶ複数本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられており、補強リブ３５の幅ｗと補強リブ３５間の距離Ｄとが略等しく、補強リブ３５の深さＨは従来のもの（試料ＮＯ．１）と同様の８．８ｍｍとされている。

ここで、上記試料天板における補強リブの断面形状を、図１９に示す。

上記解析の結果は、下記表１〜表４に示す通りであった。ここで、表１および表２は、平行補強リブの数の違いによる天板の最大たわみと共振回転数の変化（補強リブの深さＨ＝８．８ｍｍ）を示し、表３および表４は、平行補強リブと非平行補強リブとが混在した天板の最大たわみと共振回転数の変化（補強リブの深さＨ＝８．８ｍｍ）を示している。

上記のことを総合すると、次のような知見が得られる。
（イ） 平行補強リブ３５を配置した試料ＮＯ．２〜８の天板３２のうち、剛性が高い順番は、ＮＯ．４→ＮＯ．５→ＮＯ．６→ＮＯ．２→ＮＯ．８→ＮＯ．３→ＮＯ．７である。平行補強リブ３５の数が５本の試料ＮＯ．４の天板３２の剛性が最も高く、平行補強リブ３５の数が８本の試料ＮＯ．７の天板３２の剛性が最も低いことが分かる。
（ロ） 板厚ｔ＝０．８ｍｍの場合、放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２の最大たわみと共振回転数は、それぞれ１．３１ｍｍと７４２．０ｒｐｍであるのに対して、平行補強リブ３５を配置した板厚ｔ＝０．７ｍｍの試料ＮＯ．２〜８の天板３２のうち、剛性が最も低い試料ＮＯ．７の天板３２の最大たわみと共振回転数は、それぞれ１．２２ｍｍと９８５．０ｒｐｍであることが読み取れる。
（ハ） 放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２より、平行補強リブ３５を配置した試料ＮＯ．２〜８の天板３２（板厚をｔ＝０．８ｍｍから０．７ｍｍに減らした）は最大たわみが小さくなり、共振回転数が高くなることが明らかとなった。つまり、平行補強リブ３５を一列に配置した天板３２は、放射状の補強リブを配置した従来例の天板３２と比べて、剛性が著しく向上し、静動特性が大きく改善されることが分かる。
（ニ） 放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２（板厚ｔ＝０．８ｍｍ）と比べると、平行補強リブ３５を配置した天板３２（板厚ｔ＝０．６ｍｍ）である試料ＮＯ．４と試料ＮＯ．５と試料ＮＯ．６は最大たわみが、それぞれ１．１７ｍｍと１．２８ｍｍと１．２８ｍｍに減少し、共振回転数が、それぞれ９１３．０ｒｐｍと９３１．０ｒｐｍと８７０．０ｒｐｍに向上することが読み取れる。要するに、平行補強リブ３５を配置した天板３２（板厚ｔ＝０．６ｍｍ）である試料ＮＯ．４と試料ＮＯ．５と試料ＮＯ．６と試料ＮＯ．８は、放射状の補強リブを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２（板厚ｔ＝０．８ｍｍ）より剛性が高く、優れた静動特性を示すことが明らかになった。なお、試料ＮＯ．４と試料ＮＯ．５と試料ＮＯ．６と試料ＮＯ．８の天板３２における補強リブ３５の幅ｗは、それぞれ天板３２の幅Ｗの１０．０％と８．２％と６．９％と５．３％であることが表１から読み取れる。
（ホ） 放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２と比較すると、平行補強リブ３５の幅ｗを天板３２の幅Ｗの５．０％、８．０％、７．０、１０．０％とした平行補強リブ３５を等間隔に配置した天板３２を用いる場合、天板３２の板厚を０．７ｍｍとすると、試料ＮＯ．２〜試料ＮＯ．８のいずれも最大たわみが従来のものより優れたものとなり、天板３２の板厚を０．６ｍｍとすると、試料ＮＯ．４〜試料ＮＯ．６および試料ＮＯ．８において最大たわみが従来のものより優れたものとなる。（ヘ） 板厚の薄肉化に伴う材料削減により、天板３２のコストダウンが期待できる。
（ト） 試料ＮＯ．９〜１４の天板３２のうち、剛性が高い順番は、ＮＯ．１３→ＮＯ．１４→ＮＯ．１２→ＮＯ．１１→ＮＯ．１０→ＮＯ．９である。中央部近傍に配置した補強リブの長短によって天板３２の剛性が大きく左右されることが分かる。例えば、平行補強リブ３５を中央部近傍に長く配置した試料ＮＯ．１３の天板３２は、短く配置した試料ＮＯ．９の天板３２より最大たわみが低下し、共振回転数が向上する。
（チ） 板厚ｔ＝０．８ｍｍの場合、放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２と比べて、の最大たわみと共振回転数は、それぞれ１．３１ｍｍと７４２．０ｒｐｍであるのに対して、板厚ｔ＝０．７ｍｍの試料ＮＯ．９〜１４の天板３２のうち、剛性が最も低い試料ＮＯ．９の天板３２以外のその他の天板３２は、最大たわみが低下し、共振回転数が向上することが読み取れる。これは、放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２より、たとえ板厚をｔ＝０．８ｍｍからｔ＝０．７ｍｍに減らしても、試料ＮＯ．１０〜１４の天板３２は、剛性が高く、優れた静動特性を示すことを意味する。
（リ） 放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２（板厚ｔ＝０．８ｍｍ）と比べると、平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６とを混在させて配置した試料ＮＯ．１３の天板３２（板厚ｔ＝０．６ｍｍ）は、最大たわみが１．２３ｍｍに減少し、共振回転数が９２４．０ｒｐｍに向上することが読み取れる。要するに、平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６とを混在させて配置した試料ＮＯ．１３の天板３２（板厚ｔ＝０．６ｍｍ）は、放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２（板厚ｔ＝０．８ｍｍ）より、剛性が高く、優れた静動特性を示すことが明らかになった。
（ヌ） 放射状の補強リブと副補強リブとを配置した従来例（試料ＮＯ．１）の天板３２（板厚ｔ＝０．８ｍｍ）と比較すると、補強リブ３５，３６の幅ｗを天板３２の幅Ｗの１０．０％とした平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６を混在させて等間隔に配置した試料ＮＯ．１３の天板３２を用いる場合、板厚を減らすことが可能である。
（ル） 板厚の薄肉化に伴う材料削減により、天板３２のコストダウンが期待できる。
（ヲ） 平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６とを混在させた天板３２の場合、平行補強リブ３５と非平行補強リブ３６とをプレス加工で成形するとき、天板３２に反りが生じる可能性が低下する。

以上記述した本願発明の実施の形態は、先の明細書および図面に開示されているものである。

さらに、本願発明に係る高所設置型空気調和機の天板構造は、以下に述べる新たに追加された実施の形態を有している。

第３の実施の形態
図２０および図２１には、本願発明の第３の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、第１の実施の形態におけると同様に、天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図２０に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図２０に示すように、該天板３２の幅Ｗ方向に平行に並ぶ５本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられ、それらの間はフラット部とされている。前記各平行補強リブ３５は、台形形状とされ、幅ｗと補強リブ３５，３５間の距離Ｄとが等しく、深さＨは７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定されている。また、補強リブ３５の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするのが望ましく、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。符号３７はファンモータ取付部である。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブ３５，３５・・を形成した天板３２の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板３２の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブ３５，３５・・の本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板３２のコストダウンが期待できる。また、天板３２の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータ９の回転による天板３２の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。しかも、本実施の形態の場合、各補強リブ３５の深さＨを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定したことにより、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、各補強リブ３５の深さＨが深くなればなるほど、最大たわみが低下し、共振回転数が向上するが、設計基準との兼ね合いから上限は１１ｍｍとするのが望ましい。

ところで、上記作用効果（天板３２の挙動に及ぼす補強リブ３５の深さＨ）を実際に確認するために、補強リブ３５の深さＨを変えた天板を製作し、それらの最大たわみ（静動特性）および共振回転数（動特性）を解析（ＦＥＭ解析）した。

本解析では、補強リブ３５の深さＨを２．０〜１８．０ｍｍまで一様に変化させるとする。具体的には、補強リブ３５の深さＨが６．０ｍｍで、補強リブ３５の幅ｗと間隔Ｄが略等しくなるような天板形状をベースとし、深さＨを変化させる場合について解析を行う。なお、深さＨを変化させるとき、幅ｗを一定とする。即ち、深さＨが深くなるほど、間隔Ｄは狭くなる。

上述の解析条件に基づき、Ｉ−ＤＥＡＳ ＭＳ９ｍ２ Ｍｏｄｅｌ Ｓｏｌｕｔｉｏｎによる天板の最大たわみと共振回転数の結果を表５と図２２および図２３に示す。

表５と図２２および図２３に示した結果を総合すると、次のような知見が得られた。
（イ） 平行補強リブ３５を配置した天板は、補強リブ３５の深さＨが深くなればなるほど、静動特性が向上することが明らかになった。即ち、補強リブ３５の深さＨを増すと、天板の最大たわみが低下し、共振回転数が向上する。
（ロ） 補強リブ３５の深さＨが２．０〜６．０ｍｍと比較的浅い場合、天板の最大たわみと共振回転数が補強リブ３５の深さＨの影響を強く受けることが図２２および図２３からわかる。これは、補強リブ３５の深さＨが比較的浅い場合においては、補強リブ３５の深さＨの小さな変動（又はバラツキ）が天板の最大たわみと共振回転数に大きな変化をもたらすことになり、補強リブ３５の深さＨに対する天板の静動特性のロバスト性（頑健性）が低いことを意味する。例えば、補強リブ３５の深さＨを２．０→４．０ｍｍに増やすと、最大たわみが６．５５→２．６０ｍｍに６０．３％も低下し、また、共振回転数が４２６．０→６６５．０ｒｐｍに５６．１％も向上する。
（ハ） 上記（ロ）に対して、補強リブ３５の深さＨが８．０〜１２．０ｍｍと比較的深い場合、天板の最大たわみと共振回転数に及ぼす補強リブ３５の深いＨの影響が低下することが図２２および図２３から明らかである。これは、補強リブ３５の深さＨが比較的深い場合においては、補強リブ３５の深さＨの小さな変動（又はバラツキ）が天板の最大たわみと共振回転数に大きな変化をもたらすことなく、補強リブ３５の深さＨに対する天板の静動特性のロバスト性（頑健性）が比較的高いことを意味する。例えば、補強リブ３５の深さＨを１０．０→１２．０ｍｍに増やすと、最大たわみが０．７８→０．６３ｍｍに１９．２％しか低下せず、また、共振回転数が１１５１．０→１２７３．０ｒｐｍに１０．６％しか向上しない。
（ニ） 一方、補強リブ３５の深さＨが１４．０〜１８．０ｍｍと深い場合、天板の最大たわみと共振回転数に与える補強リブ３５の深いＨの影響が限られていることが図２２および図２３から読み取れる。これは、補強リブ３５の深さＨが深い場合においては、補強リブ３５の深さＨの小さな変動（又はバラツキ）が天板の最大たわみと共振回転数にもたらす変化が小さく、補強リブ３５の深さＨに対する天板の静動特性のロバスト性（頑健性）が高いことを意味する。例えば、補強リブ３５の深さＨを１４．０→１６．０ｍｍに増やすと、最大たわみが０．５３→０．４５ｍｍに１５．１％しか低下せず、また、共振回転数が１３７８．０→１４６５．０ｒｐｍに６．３％しか向上しない。
（ホ） 従来、天板の最大たわみを１．３１ｍｍ以下に抑え、共振回転数を７４２．０ｒｐｍ以上に保持することが設計基準として要求されている。この設計基準を満たすことと、補強リブ３５の深さＨに対する天板の静動特性のロバスト性（頑健性）を保持することとを総合的に考慮すれば、補強リブ３５の深さＨは７．０〜１１．０ｍｍの範囲とするのが最も望ましいと思われる。
（ヘ） 取り付け物の重量を考慮した天板の固有振動モード（固有振動数＝共振回転数÷６０）は、補強リブ３５の深さＨが１３．０ｍｍの場合を境目に入れ替わることが明らかになった。天板（補強リブ３５の深さＨが８．０ｍｍ）の一次と二次の固有振動モードを図２４（イ）、（ロ）に示す。これによれば、一次モードでは、図２４（イ）に示すよう、ファンモータ取付部が上下に大きく振動しているのに対して、二次モードでは、図２４（ロ）に示すよう、ファンモータ取付部は、モードの節の近くに位置し振動がある程度抑えられていることがわかる。これは、二次モードがファンモータの加振力によって励起されにくいモードであることを意味する。補強リブ３５の深さＨを増すことによる天板の固有振動モードの交替（入れ替わること）は、天板の振動の低減（即ち、室内機の静寂化）に寄与すると推測される。
（ト） 上記の分析により、補強リブ３５の本数と長さと深さおよび補強リブ３５，３５間の間隔を設計パラメータとして適切に組み合わせれば（最適化すれば）、ファンモータ取付部を天板の固有振動モードの節に位置させることが可能であると推測される。そうなると、天板の振動がファンモータの加振力によって励起されない（されにくい）ので、室内機の騒音が大きく低減されると思われる。

第４の実施の形態
図２５および図２６には、本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、第１の実施の形態におけると同様に、天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図２５に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図２５に示すように、該天板３２の幅Ｗ方向に平行に並ぶ５本の平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｄが設けられ、それらの間はフラット部とされている。前記平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｄは、台形形状とされ、深さＨは補強リブ３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃ，３５Ｄにおいてそれぞれ相異しており、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定される。また、補強リブ３５の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするのが望ましく、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。符号３７はファンモータ取付部である。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｄを形成した天板３２の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板３２の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板３２のコストダウンが期待できる。また、天板３２の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータ９の回転による天板３２の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。しかも、本実施の形態の場合、補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さＨを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定したことにより、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、各補強リブの深さが深くなればなるほど、最大たわみが低下し、共振回転数が向上するが、設計基準との兼ね合いから上限は１１ｍｍとするのが望ましい。また、前記補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さＨが相異するようにしている。このようにすると、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、中央に位置する補強リブ３５Ａの深さＨと他の補強リブ３５Ｂ〜３５Ｄの深さＨとを異ならしめるようにしてもよい。

ところで、上記作用効果（天板３２の挙動に及ぼす補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さＨを異ならしめたことの影響）を実際に確認するために、補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さＨを異ならしめた天板を製作し、それらの最大たわみ（静動特性）および共振回転数（動特性）を解析（ＦＥＭ解析）した。

本解析では、設計変数（パラメータ又は因子）が補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さの四つであり、それぞれ水準値が３水準（６．０ｍｍ、８．０ｍｍ、１０．０ｍｍ）あるとした場合の天板静動特性への影響を求める。全部の組み合わせを解くと、３⁴＝８１通りの解析が必要となる。ところが、この組み合わせを表６に示した品質工学のＬ９という直交表に組み込むと、９通りの解析で評価が可能となる。つまり、品質工学の直交表を用いれば、少ない解析回数で全解析と同様の結果を得ることができることとなる。

解析結果を表７と図２７および図２８に示す。

また、最適な補強リブの深さの組み合わせ（要因効果図）を図２９〜図３１に、最大たわみと共振回転数に対する補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの寄与率を表８および図３２に示す。

表７，８および図２７〜図３２に示した解析結果から、次のような知見が得られる。
（イ） 補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さがいずれも水準３（１０．０ｍｍ）の場合、天板の最大たわみが小さくなることが図２９から読み取れる。即ち、補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの深さが深いほど、最大たわみが低下する。最大たわみに及ぼす補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの影響がそれぞれ異なり、補強リブ３５Ａの寄与率が８３．０％と極めて高いのに対し、補強リブ３５Ｂ〜３５Ｄの寄与率が合計でわずか１７．０％しかないことが表８と図３２からわかる。これは、天板の最大たわみが補強リブ３５Ａによって８割強が決まるということを意味する。
（ロ） 一次共振回転数の場合、すべてのケースにおいて、補強リブ３５Ｂ〜３５Ｄの深さが水準３（１０．０ｍｍ）の値をとれば、共振回転数が高くなることが図３０からわかる。一次共振回転数に対する補強リブ３５Ａの寄与率が８８．０％と極めて高く、補強リブ３５Ｂ〜３５Ｄの寄与率が合計でわずか１２．０％しかないことが表８と図３２から読み取れる。二次共振回転数の場合、補強リブ３５Ｃの深さが水準２（８．０ｍｍ）しとき、共振回転数の向上が見られるが、寄与率が４．７％と低い。補強リブ３５Ａの寄与率が８３．０％と相変わらず極めて高い。
（ハ） 平行な補強リブを配置した天板では、中央に位置する補強リブ３５Ａが最大たわみと共振回転数に最も大きな影響を及ぼすことが明らかになった。最大たわみと共振回転数に対する補強リブ３５Ａの寄与率が８割強である。

第５の実施の形態
図３３および図３４には、本願発明の第５の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、第１の実施の形態におけると同様に、天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図３３に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図３３に示すように、該天板３２の幅Ｗ方向に平行に並ぶ５本の平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｅが設けられ、それらの間はフラット部とされている。前記平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｅは、台形形状とされ、交互に天板の表側あるいは裏側に突出する形状ととされている。このようにすると、最大たわみがより一層低下できるところから、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。また、前記補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの深さは、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定される。また、補強リブ３５の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするのが望ましく、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。符号３７はファンモータ取付部である。

上記のように構成したことにより、従来品と板厚が同じ場合には、放射状の補強リブを形成した従来品と比べて、平行に並ぶ複数の平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｅを形成した天板３２の方が最大たわみが小さく、共振回転数が高くなるので、高所設置型空気調和機の静動特性が改善される。また、仮に従来品よりも天板３２の板厚を薄くしたとしても、平行補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの本数および幅などを最適に調整、設定すれば、従来品に比べて、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなり、材料削減による天板３２のコストダウンが期待できる。また、天板３２の一次固有振動数がより高くなるので、ファンモータ９の回転による天板３２の振動で発生する騒音対策が採り易くなる。しかも、本実施の形態の場合、補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの深さＨを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定したことにより、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、各補強リブの深さが深くなればなるほど、最大たわみが低下し、共振回転数が向上するが、設計基準との兼ね合いから上限は１１ｍｍとするのが望ましい。また、前記補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの深さＨが相異するようにしてもよい。このようにすると、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。なお、中央に位置する補強リブ３５Ａの深さＨと他の補強リブ３５Ｂ〜３５Ｅの深さＨとを異ならしめるようにしてもよい。

ところで、上記作用効果（天板３２の挙動に及ぼす補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの影響）を実際に確認するために、補強リブ３５Ａ〜３５Ｅを天板の表側と裏側とに交互に突出させた天板を製作し、それらの最大たわみ（静動特性）および共振回転数（動特性）を解析（ＦＥＭ解析）した。

本解析では、補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの深さを、それぞれ６．０ｍｍ、８．０ｍｍ、１０．０ｍｍと一様に変化させ、片面に補強リブを形成したものと、両面に補強リブを形成したものとを比較して解析した。解析結果を表９と図３５および図３６に示す。

また、天板の一次と二次の固有振動モードを図３７（イ）、（ロ）に示す。表９と図３５〜図３７から、次の知見が得られた。
（イ） 天板の一方の面だけに突出する補強リブ３５，３５・・を形成した片面リブと比べて天板の両面に突出する補強リブ３５Ａ〜３５Ｅを形成した両面リブを配置した天板は、最大たわみが低下することがわかった。例えば、補強リブ３５Ａ〜３５Ｅの深さが８．０ｍｍの場合、片面リブを有する天板の最大たわみが１．０３ｍｍであるのに対し、両面リブをもつ天板の最大たわみが０．７５ｍｍと２７．２％も低下している。
（ロ） 片面リブの天板と比較すると、両面リブの天板における一次共振回転数が低下し、二次共振回転数が向上することが明らかになった。また、両面リブの天板における一次と二次の固有振動モードは片面リブの天板のそれらと入れ替わることが図３７からわかる。
（ハ） 両面リブの天板における一次共振回転数は低下しているものの、ファンモータ取付部が振動モードの節の近くに位置することから、一次の固有振動モードはファンモータの加振力によって励起されにくいと思われる。また、一次と二次の共振回転数が片面リブの場合より離れているので、天板の動特性は総じて改善される方向にあると推測される。さらに、両面リブの本数と長さおよびリブ間の間隔を設計パラメータとして適切に組み合わせれば（最適化すれば）、ファンモータ取付部を天板の固有振動モードの節に位置させることが可能であると推測される。そうなると、天板の振動がファンモータの加振力によって励起されない（されにくい）ので、室内機の騒音が大きく低減されると思われる。

第６の実施の形態
図３８および図３９には、本願発明の第６の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、第１の実施の形態におけると同様に、天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図３３に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図３８に示すように、該天板３２の幅Ｗ方向に平行に並ぶ５本の平行補強リブ３５，３５・・が設けられ、それらの間はフラット部とされている。前記平行補強リブ３５，３５・・は、台形形状とされ、前記各補強リブ３５は、図３９に示すように、長手方向両端部で浅く（即ちＨ１）、中央部で深く（即ち、Ｈ０）なるように構成されている。つまり、本実施の形態においては、各補強リブ３５は、長手方向において船底形状とされているのである。このようにすると、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。その他の構成および作用効果は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。

第７の実施の形態
図４０には、本願発明の第７の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造が示されている。

この場合、第１の実施の形態におけると同様に、天板３２は、既に説明した図４１〜図４３に示した従来例の場合と同様の天井埋込型空気調和機（室内ユニット）の本体ケーシング３に適用するに最適なものとして構成されている。

そして、その板厚ｔは、従来のもの（０．８ｍｍ）よりも薄く（０．６ｍｍ程度）に形成されているとともに、その形状は、例えば図４０に示すように、天井埋込型空気調和機におけるカセット型の本体ケーシング３の形状に対応して略六角形形状に形成されている。そして、天井３２の外周には、本体ケーシング３の側壁を構成する断熱材３ａ（図４１参照）の上端部外周側に嵌合させるための鉤状の縁部３２ｃが設けられている。

また、この天板３２には、図４０に示すように、外側において平行に並ぶ２本の平行補強リブ３５，３５と、該平行補強リブ３５と平行に並ぶ平行部分３６ａと該平行部分３６ａの端部から所定角度αで延設された非平行部分３６ｂとからなる非平行補強リブ３６とが混在して形成されている。即ち、天板３２の幅方向において、最外側位置に平行補強リブ３５，３５が形成され、該平行補強リブ３５，３５，３５の間に位置して３本の非平行補強リブ３６，３６，３６が形成されている。また、各非平行補強リブ３６における非平行部分３６ｂ，３６ｂは、平行部分３６ａの両端から外側に向かって所定角度α（本実施の形態の場合、α＝４５°）で互いに反対向きに延設されている。また、補強リブ３５，３６の間および補強リブ３６，３６の間はフラット部とされており、前記各補強リブ３５，３６は、台形形状とされ、幅ｗと補強リブ３５，３６間の距離Ｄとが等しく、深さＨは８．８ｍｍとされている。また、補強リブ３５，３６の幅ｗは、天板３２の幅Ｗの５〜１５％とするの望ましいが、１０％とするのがより好ましい。なお、５％未満とした場合には、補強リブの本数が多くなり過ぎ、補強リブの形成が難しくなり、１５％を超えた場合には、補強リブの本数が不足し、補強リブを形成した効果が不十分となる。また、この場合、前記複数の補強リブ３５，３５，３５，３６，３６のうち中央に位置するものは、一直線形状を有して構成すされている。このようにすると、ファンモータ９が取り付けられる部位の剛性が強化されることとなり、最大たわみが低下できるとともに、共振回転数が向上することとなって、材料削減による天板のコストダウンがより一層期待できる。その他の構成は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。

ところで、上記した追加された実施の形態においては、各補強リブの幅ｗと補強リブ間の距離Ｄとが略等しくされているが、各補強リブの幅ｗと補強リブ間の距離Ｄとをそれぞれ異ならしめることもできる。そのようにした場合、天板３２における剛性（たわみ特性）、強度および振動特性の設定自由度が向上する。

本願発明の第１の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。 本願発明の第２の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 図３のＩＶ−ＩＶ断面図である。 試料ＮＯ．１の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．２の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．３の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．４の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．５の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．６の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．７の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．８の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．９の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．１０の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．１１の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．１２の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．１３の天板構造を示す下面図である。 試料ＮＯ．１４の天板構造を示す下面図である。 試料天板における補強リブの断面形状を示す部分断面図である。 本願発明の第３の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ断面図である。 本願発明の第３の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さと天板の最大たわみとの関係を示す特性図である。 本願発明の第３の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さと天板の共振回転数との関係を示す特性図である。 本願発明の第３の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における固有振動モードを示し、（イ）は一次モードの場合を、（ロ）は二次モードの場合を示している。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 図２５のＸＸＶＩ−ＸＸＶＩ断面図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さを組み合わせ解析ケースと天板の最大たわみとの関係を示す特性図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さを組み合わせ解析ケースと天板の共振回転数との関係を示す特性図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における最大たわみの要因効果図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における一次共振回転数の要因効果図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における二次共振回転数の要因効果図である。 本願発明の第４の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における最大たわみと共振回転数に対する補強リブ３５Ａ〜３５Ｄの寄与率を示す特性図である。 本願発明の第５の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 図３３のＸＸＸＩＶ−ＸＸＸＩＶ断面図である。 本願発明の第５の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さと天板の最大たわみとの関係を示す特性図である。 本願発明の第５の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの深さと天板の共振回転数との関係を示す特性図である。 本願発明の第５の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における固有振動モードを示し、（イ）は一次モードの場合を、（ロ）は二次モードの場合を示している。 本願発明の第６の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 本願発明の第６の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造における補強リブの長手方向断面図である。 本願発明の第７の実施の形態にかかる高所設置型空気調和機の天板構造を示す下面図である。 従来の高所設置型空気調和機の全体構成を示す中央縦断面図である。 従来の高所設置型空気調和機の化粧パネルおよび本体ケーシングを除去して下方側から見た下面図である。 従来の高所設置型空気調和機の天板部とベルマウスおよびスイッチボックス等の取付関係を示す分解斜視図である。

符号の説明

１は空気調和機本体
３は本体ケーシング
４は熱交換器
５はファン（羽根車）
６はベルマウス
９はファンモータ
３２は天板
３５は平行補強リブ
３６は非平行補強リブ
３６ａは平行部
３６ｂは非平行部
Ｈは補強リブの深さ
ｗは補強リブの幅
Ｗは天板の幅
Ｄは補強リブ間の距離

Claims (11)

1. ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板には、平行に並ぶ複数の平行補強リブを形成したことを特徴とする高所設置型空気調和機の天板構造。
2. ファンおよびファンモータ、熱交換器等を収納する本体ケーシングを備えた高所設置型空気調和機において、前記本体ケーシングの天面を構成し且つ前記ファンおよびファンモータを吊設支持する天板には、平行に並ぶ平行補強リブと、該平行補強リブと平行に並ぶ平行部分と該平行部分の端部から所定角度で延設された非平行部分とからなる非平行補強リブとを混在させて形成したことを特徴とする高所設置型空気調和機の天板構造。
3. 前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とを略等しくしたことを特徴とする請求項１および２のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
4. 前記各補強リブの幅と前記各補強リブ間の距離とをそれぞれ異ならしめたことを特徴とする請求項１および２のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
5. 前記各補強リブの幅を、前記天板の幅の５〜１５％としたことを特徴とする請求項１、２、３および４のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
6. 前記複数の補強リブのうち中央に位置するものを、一直線形状を有して構成したことを特徴とする請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
7. 前記各補強リブの深さを、７ｍｍ〜１１ｍｍの範囲に設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
8. 前記複数の補強リブのうち中央に位置するものの深さと他の補強リブの深さとを異ならしめたことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６および７のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
9. 前記複数の補強リブを、交互に天板の表側あるいは裏側に突出する形状としたことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７および８のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
10. 前記各補強リブにおける長手方向の深さを、両端部で浅く、中央部で深くなるように構成したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８および９のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。
11. 前記天板の板厚を０．６ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲に設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９および１０のいずれか一項記載の高所設置型空気調和機の天板構造。

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