JP2006064174A - 伝動ベルト - Google Patents

Abstract

【課題】 スティックスリップやミスアライメントによる発音を軽減し、しかも耐摩耗性を向上させた伝動ベルトを提供することを目的とする。
【解決手段】 ベルト長手方向に沿って心線２を埋設した接着ゴム層３と、圧縮ゴム層４にリブ部７を有するＶリブドベルト１において、圧縮ゴム層４にエチレン含量が５０〜７０重量％のエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、ポリアミド短繊維１０〜４０重量部、カーボンブラック３０〜６０重量部、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤１０〜６０重量部を含有し、周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδが０．０８０以上であるゴム組成物を用いる。
【選択図】 図１

Description

本発明は伝動ベルトに係り、詳しくはスティックスリップやミスアライメントによる発音を軽減し、且つ耐磨耗性に優れた摩擦伝動ベルトに関する。

省エネルギー化、コンパクト化の社会的要請を背景に、自動車のエンジンルームの縮小化、複雑化が進んでいる。これに伴って、エンジンルーム内の雰囲気温度は従来と比べて上昇してきており、伝動ベルトを使用する環境温度も高くなっている。伝動ベルトを構成するゴム素材は、主としてクロロプレンゴムが使用されてきたが、高温雰囲気下ではゴムが早期に硬化してしまい、例えばＶリブドベルトにおいてリブ部にクラックを生じるという問題が発生した。

このようなベルトの早期破壊現象に対し、ある程度の改善がなされたもののクロロプレンゴムを用いる限り耐熱性に限界があり、現在のところ充分な耐熱性を得られるまでには至っていない。このため、最近ではクロロプレンゴムに代わって耐熱性に優れるエチレン−α−オレフィンエラストマーを伝動ベルトに使用することが提案されている。（例えば特許文献１参照）

一方で、近年における自動車業界の動向として、伝動ベルトは排気量がより大きいエンジンに適用される傾向にある。更に、最近のエンジンでは燃費向上と排出ガス低減を行うため希薄燃焼になっており、エンジンの回転変動、振動が従来に比べて大きくなり、また補機ベルトもサーペンタイン化によって小プーリ、屈曲角の大きなレイアウトになり、ベルトへの負荷が一層大きくなって発音の問題が発生している。この発音の原因はベルトとプーリ間にスリップとグリップが繰り返されるスティックスリップと考えられている。

このスティックスリップ音に対して、リブ部にポリアミド、アラミド繊維などの短繊維群をベルト幅への配向性を保って埋設し、この埋設した短繊維の一部をベルト側面より意図的に突出させることにより、リブ表面の摩擦係数を低減してスティックスリップ音の抑止させることが提案されている。また本体を構成するゴムの弾性率を上げることにより、ベルトとプーリとの接触面積を小さくして摩擦係数を低減し、スティックスリップの抑制を狙った試みもなされている。
特表平５−５００９３０号公報

しかし、短繊維を意図的に突出させる方法では、短繊維の配合量に限界があると共に、ベルト走行において短繊維が徐々に吹き飛んでしまい、摩擦係数低減効果が薄れるといった問題があった。またゴムの弾性率を上げる手法では、リブ表面の摩擦係数は低減できるものの、ミスアライメントによる共振などの振動音が発生しやすくなるという不具合があった。これに対して、可塑剤の添加によりゴムの弾性率を低下させるなどの対策が考えられたが、耐摩耗性が低下し、粘着摩耗による発音が生じるといった問題があった。

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、スティックスリップやミスアライメントによる発音を抑制するとともに、耐粘着摩耗性に優れ、耐熱耐寒性が高い伝動ベルトを提供することを目的とする。

即ち本発明は、圧縮ゴム層を含む本体部にベルト長手方向に沿って心線が埋設された伝動ベルトであって、少なくとも圧縮ゴム層に、エチレン含量が５０〜７０重量％のエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、短繊維１０〜４０重量部、カーボンブラック３０〜６０重量部、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤１０〜６０重量部を含有し、且つ周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδが０．０８０以上としたゴム組成物を用いたことを特徴とする。

更に本発明は、伝動ベルトが、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層を含む弾性体層から構成される；エチレン−α−オレフィンエラストマーがエチレン−プロピレン−ジエン・ターポリマーである；短繊維がポリアミド短繊維である；伝動ベルトがＶリブドベルトである；無機充填剤の平均一次粒径が０．０１〜３．００μｍである；無機充填剤が炭酸カルシウムである ことを特徴とする。

本発明によれば、圧縮ゴム層に、エチレン含量が特定範囲のエチレン−α−オレフィンエラストマーに、カーボンブラックと、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤を特定量含有し、周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδを０．０８以上としたゴム組成物を用いることで、ゴム硬度をあまり上昇させることなく、粘性係数ｔａｎδを大きくさせて、ミスアライメントによる振動を減衰させて発音を抑制する効果がある。また該ゴムには短繊維を特定量配合されているので、ベルト表面の摩擦係数を低くし、スティックスリップの発生を抑止することが可能となる。更に、該ベルトは耐摩耗性が高く、粘着摩耗を抑制することができるといった効果がある。

以下、本発明の実施の形態を説明する。
図１に示す伝動ベルトであるＶリブドベルト１は、高強度で低伸度のコードよりなる心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ部７が設けられ、またベルト背面には織物、不織布、編物のような補強布５が設けられている。

このようなベルトを構成するゴム部のうち、少なくとも圧縮ゴム層４の原料ゴムは、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−ジエン・ターポリマー（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマーが用いられるが、好ましくはＥＰＤＭが用いられる。ＥＰＤＭのジエンの例としては、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエンなど炭素原子数が５〜１５の非共役ジエンを挙げることができる。

本発明において、エチレン−α−オレフィンエラストマー中のエチレン含量は５０〜７０重量％である。５０重量％未満であると、ベルト走行時に摩耗量が多くなり粘着摩耗を引き起こしやすくなる。また７０重量％を超えると、ベルト走行における発音抑制効果に乏しく、また低温特性が悪くなり更に圧延時のシーティング性など加工性も悪くなるので好ましくない。なお、エチレン−α−オレフィンエラストマーはエチレン含量の違うものをブレンドしてもよく、ブレンドするポリマーの数は問わないが、総エチレン含量が前記の範囲を満足する必要がある。

またＥＰＤＭ中のジエン含量は０．１〜３．５重量％、より好ましくは０．１〜３．０重量％であることが望ましい。０．１重量％未満であるとベルトを走行させることによりゴムが軟化して劣化してしまいやすく、騒音の発生などの問題につながってしまう。また３．５重量％を超えるとジエン成分がポリマー主鎖であるエチレン−プロピレン鎖の屈曲の妨げに大きく関与し、ベルト屈曲走行時に圧縮ゴム層に亀裂が発生しやすくなるので好ましくない。

なお、ＥＰＤＭはジエン含量の違うものをブレンドしてもよく、ブレンドするポリマーの数は問わないが、総ジエン含量は前記の範囲を満足することが望ましい。また、ブレンドはジエン成分を含有するＥＰＤＭとジエン成分を含有しないＥＰＭなどの間で行われても構わない。

上記エチレン−α−オレフィンエラストマーの架橋には、硫黄や有機過酸化物が使用される。有機過酸化物としては具体的には、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートが挙げられることができ、熱分解による１分間の半減期が１５０〜２５０°Ｃのものが好ましい。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、エチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して好ましくは１〜８重量部であり、更に好ましくは１．５〜４重量部である。

また加硫促進剤を配合しても良い。加硫促進剤としてはチアゾール系、チウラム系、スルフェンアミド系の加硫促進剤が例示でき、チアゾール系加硫促進剤としては、具体的に２−メルカプトベンゾチアゾール、２−メルカプトチアゾリン、ジベンドチアジル・ジスルフィド、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩等があり、チウラム系加硫促進剤としては、具体的にテトラメチルチウラム・モノスルフィド、テトラメチルチウラム・ジスルフィド、テトラエチルチウラム・ジスルフィド、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジフェニルチウラム・ジスルフィド等があり、またスルフェンアミド系加硫促進剤としては、具体的にＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド等がある。また、他の加硫促進剤としては、ビスマレイミド、エチレンチオウレアなども使用できる。これら加硫促進剤は単独で使用してもよいし、２種以上の組み合わせで使用してもよい。

また、架橋助剤（ｃｏ−ａｇｅｎｔ）を配合することによって、架橋度を上げて粘着摩耗等の問題を防止することができる。架橋助剤として挙げられるものとしては、ＴＩＡＣ、ＴＡＣ、１，２ポリブタジエン、不飽和カルボン酸の金属塩、オキシム類、グアニジン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、Ｎ−Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、硫黄など通常パーオキサイド架橋に用いるものである。

そして、この圧縮ゴム層４を構成するゴム組成物中には短繊維が混入してある。この短繊維としては、ポリエステル、綿、アラミド、ポリアミドなどの短繊維を用いることができる。なかでも６ナイロン、６６ナイロン、６１０ナイロン等のポリアミド短繊維が好ましい。ポリアミド短繊維は１〜８ｍｍ程度の範囲のものが好ましく、またその太さは５〜１０デニールのものが好ましい。この圧縮ゴム層４には、上記ポリアミド短繊維に加えて綿、レーヨン、アラミド繊維を用いることもできるが、ポリアミド短繊維単独で使用するほうがより効果的にスティックスリップ音を軽減することができる。

そして、圧縮ゴム層４のエチレン−α−オレフィンエラストマーに対する全短繊維の含有量は、エチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して1０〜４０重量部に設定されるものである。全短繊維の含有量を1０重量部以上に設定することによって、伝動ベルトのＤＲＹ時とＷＥＴ時の伝達力の差を小さくすることができ、スティックスリップ音の発生を低減して異音発生を減少させることができるものである。全短繊維の含有量が４０重量部を超えると、原料ゴム中での短繊維の分散が悪くなってゴム物性が低下するので、全短繊維は４０重量部以下の配合量に設定するのが好ましい。

また圧縮ゴム層４のゴム組成物には、カーボンブラックが含有される。カーボンブラックの含有量はエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して３０〜６０重量部の範囲に設定するのが好ましい。カーボンブラックの配合量を６０重量部以下にすることによって、リブ部７のゴム硬さを低くして、プーリに対するリブ部７の密着性を高めるとともに、ｔａｎδを大きく維持し、ミスアライメントによる発音を抑制することができる。カーボンブラックの配合量が３０重量部未満であると、リブ部７のゴム強度が低下し、耐摩耗性が低くなるので、カーボンブラックの配合量は３０重量部以上に設定するの好ましい。

カーボンブラックは窒素吸着比表面積２０〜１５０ｃｍ^２／ｇ，ＤＢＰ吸油量が５０〜１６０ｃｍ^３／１００ｇの特性を有するものを使用することが好ましい。これにより、適度な補強性を有しつつ、ｔａｎδを大きな値に維持し、耐発音性を向上させることが可能となる。ここで、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、カーボンブラックの比表面積であって、ＪＩＳ Ｋ ６２１７―２に従い測定される。またＤＢＰ吸油量（ジブチルフタレート吸油量）は、ストラクチャーの指標であって、ＪＩＳ Ｋ ６２１７―４に従い測定される。

更に圧縮ゴム層４を構成するゴム組成物は、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤を含有する。金属炭酸塩としては、炭酸カルシウムを挙げることができ、金属珪酸塩としては、珪酸カルシウム、珪酸カリウムアルミニウム、珪酸アルミニウム、珪酸マグネシウムなどが挙げられる。更に具体的には、珪酸アルミニウムとしてはクレイ、珪酸マグネシウムとしてはタルク、珪酸カリウムアルミニウムとしてはマイカなどを挙げることができる。これらは単独又は併用することができる。なかでも。炭酸カルシウムは、ゴムとの相溶性が良く、強度等の機械物性に悪影響を及ぼさないことから望ましい。

上記無機充填剤の平均一次粒径は０．０１〜３．００μｍのものが好ましい。３．００μｍを超えるとベルトの耐久性に悪影響があるといった不具合があり、０．０１μｍ未満のものは分散性が悪くゴム物性が不均一になる。

上記無機充填剤の含有量はエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して１０〜６０重量部である。１０重量部未満の場合はゴムのｔａｎδが殆ど変化せず、ミスアライメントによる発音を抑制する効果が小さい。一方で、６０重量部を超えると、モジュラスが低くなり、耐摩耗性が低下するといった不具合がある。

ここで、ｔａｎδは、加硫ゴムの動的性質試験（ＪＩＳＫ６３９４）等によって測定されるもので、ゴム組成物に加えられる機械的エネルギーの熱としての散逸され易さ、換言すればゴム組成物に加えられる機械的エネルギーの貯蔵され難さを表わすものである。本発明では、圧縮ゴム層を構成するゴム組成物の周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδを０．０８０以上とすることで、ミスアライメントなどによるベルト振動を低減させて、走行時の発音を抑制するものである。尚、ｔａｎδの上限は限定されるものではないが１．０以下とする。

ベルト走行において発音する際、その周波数は約１．０００Ｈｚであることが判っている。その際、圧縮ゴム層を構成するゴム組成物のｔａｎδがある一定値以上であれば、機械的エネルギーが損失されやすくなり、発音し難いベルトとすることができると考えられる。しかし、実際に周波数１．０００Ｈｚでのｔａｎδを測定することは困難である。そこでＷＬＦ換算則を利用し、周波数１．０００Ｈｚを温度換算すると約０°Ｃになることから、本発明においては０°Ｃでｔａｎδを測定し、その値が一定値以上、具体的には周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδが０．０８０以上とすることで発音を抑制したベルトとすることができる。

更に、圧縮ゴム層４のゴム組成物には、必要に応じて、シリカなどの補強剤、軟化剤、加工助剤、老化防止剤等の各種薬剤を添加してもよい。

接着ゴム層３の原料ゴムとしては、上記圧縮ゴム層４に用いるものと同種のゴムを用いることができる。この接着ゴム層３には上記のような短繊維を混入しても、していなくともいずれでもよいが、接着性を考慮すると混入しないほうが望ましい。

また、接着ゴム層３に埋入される心線２としては、ポリアリレート繊維、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維などの高強度・低伸度のコードを用いることができる。心線２にはゴムとの接着性を向上させる目的で接着処理を施すのが好ましい。このような接着処理としては、心線２をレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液（ＲＦＬ液）などの処理液に浸漬して加熱乾燥することによって行なうことができる。

補強布５としては、綿、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ナイロン繊維等を平織り、綾織り、朱子織りなどした布を用いることができるものであり、補強布５にはＲＦＬ処理を行なった後に、ゴム組成物をコーティングしたゴム付き帆布として使用するのが好ましい。

次に、図１のようなＶリブドベルトを製造する方法の一例を説明する。まず円筒状のドラムの外周に補強布５を巻き付け、この上に接着ゴム層３用のゴムシートを巻き付けた後、この上に心線２を螺旋状に巻き付ける。さらにこの上に圧縮ゴム層４用のゴムシートを巻き付ける。次にこの円筒状ドラムを加硫ドラムに入れて加硫を行なうことによって、筒状の加硫スリーブを得る。この後に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールの間に懸架して走行回転させながら、加硫スリーブの外周の圧縮ゴム層４に切削ホイールを接触させてＶ溝を切削・研磨加工することによって、リブ部７を形成する。そしてこの加硫スリーブを輪切りするように所定幅寸法で切断すると共に、内周と外周を裏返すことによって、Ｖリブドベルトとして仕上げることができるものである。

他のベルトとしてカットエッジタイプのＶベルト２１がある。このベルト２１は、図２に示すように心線２３を埋設した接着ゴム層２４と圧縮ゴム２６とから構成され、更に上記接着ゴム層２４及び圧縮ゴム層２６の各表面層にゴム付帆布２２を積層している。

尚、ここでは例えばＶリブドベルトとして、心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に圧縮ゴム層４を配設し、ベルト背面に補強布５を貼着した構成を例示したが、これに限られるものではない。例えば接着ゴム層３を配置しない構成としたＶリブドベルトや、補強布５の代りに背面ゴム層を配設し、ベルト背面にゴムが露出した構成としたＶリブドベルトなども本発明の技術範疇に属する。

以下、本発明を実施例にて詳細に説明する。
実施例１〜５、比較例１〜６
表１に示すようにＥＰＤＭに、ナイロン短繊維（繊維長３ｍｍ）、カーボンブラック、無機充填剤、パラフィン系オイル等を配合して、カレンダーロールによって所定厚さのゴムシートを作製し、１６５°Ｃで３０分間加硫した。無機充填剤としては、炭酸カルシウム、クレーから配合表に従って添加した。得られた加硫ゴムの硬度（ＪIＳ−Ａ）をＪＩＳ Ｋ６２５３に、切断時の伸びＥＢ（ナイロン短繊維の配向方向に対して直角方向）をＪＩＳ Ｋ６２５１に準じて測定した。また各ゴムそれぞれのｔａｎδを、ＪＩＳ Ｋ６３９４に準じ、試験装置（ＤＭＳ２１０：エスアイアイ・ナノテクノロジー製）を用いて、引張・正弦波制御モード、歪振幅１０μｍ、周波数１０Ｈｚ、最小張力／圧縮力４９ｍＮ、温度０°Ｃで測定した。結果を表１に示す。

次に、表１に示す配合に従って、カレンダーロールによって圧縮ゴム層用のゴムシートを作製した。また、表１に示す配合から短繊維を除いたＥＰＤＭゴム組成物からなる接着ゴム層用ゴムシートを作製し、また心線としてポリエステル繊維のコードを、補強布としてゴム付き綿帆布をそれぞれ用いた。

そして、これらの材料を用いて上記した方法でベルト長さ１７７０ｍｍ、ベルト厚さ４．３ｍｍ、Ｖリブの数７、Ｖリブの側面の傾斜角度４０度、Ｖリブの高さ２．０ｍｍのＶリブドベルトを作製した。該ベルトの発音評価である発音限界張力試験と耐磨耗性評価である粘着走行試験について実施した。これらの結果を表１に併記する。

発音限界張力試験では、得られたＶリブドベルトを直径１３５ｍｍの駆動プーリ、直径１１２ｍｍの第１従動プーリ、クラッチ機構を有する直径６０ｍｍする第２従動プーリの間に所定のベルト張力で懸架して、室温で駆動プーリを５，０００ｒｐｍで回転させながら第２従動プーリを回転始動させた時に発生した鳴き音と、この時のベルトの最低張力である発音限界張力を測定した。

また粘着走行試験では、得られたＶリブドベルトを室温下で駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）従動プーリ（直径１２０ｍｍ）これにアイドラプーリ（直径４５ｍｍ）に設置し従動プーリに負荷１２馬力、アイドラプーリの取り付け荷重８５ｋｇｆ、回転数８００ｒｐｍで４８時間走行させた後のベルト表面について粘着摩耗の有無を調べた。また走行試験前後のベルト重量を測定し、ベルト重量減量（走行前ベルト重量−走行後ベルト重量）を走行前ベルト重量で除したものを、粘着走行試験による摩耗率として算出した。

この結果、実施例では、発音限界張力が低く、スティックスリップやミスアライメントによる発音抑制効果が高いと共に、耐磨耗性に優れていることが知見できた。尚、炭酸カルシウムを用いた実施例とクレーを用いた実施例を比較すると、前者のほうが切断時伸びが大きくなっており、機械物性への影響が小さいことが判る。一方、無機充填剤を含有せずｔａｎδが範囲外の比較例１では、粘着摩耗はないものの発音限界張力が高く、発音抑制効果が乏しかった。また無機充填剤を含有しないものの、可塑剤の増量によりｔａｎδを範囲内とした比較例２では、発音限界張力は低くなるものの粘着摩耗の発生が確認された。そしてエチレン含量が低い比較例３では粘着摩耗が生じ、他方、エチレン含量が高い比較例６ではｔａｎδが小さくなり、発音限界張力が高くなるといった不具合があった。更に、カーボンブラックを過剰に添加した比較例４では粘着摩耗は発生しないものの、ｔａｎδが小さく発音抑制効果が低下していることがわかる。そして無機充填剤を過剰に添加した比較例５ではモジュラスが低下しており、粘着摩耗の発生が確認された。

本発明の伝動ベルトは、例えば自動車用部品に用いられるＶリブドベルトとして、エアーコンプレッサーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動に広く利用できる。

本発明に係るＶリブドベルトの縦断面図である。 本発明に係るＶカットエッジタイプのＶベルトの縦断面図である。

符号の説明

１ Ｖリブドベルト
２，２３ 心線
３，２４ 接着ゴム層
４，２６ 圧縮ゴム層
５，２２ ゴム付帆布
７ リブ部
２１ Ｖベルト

Claims (7)

1. 圧縮ゴム層を含む本体部にベルト長手方向に沿って心線が埋設された伝動ベルトであって、少なくとも圧縮ゴム層に、エチレン含量が５０〜７０重量％のエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、短繊維１０〜４０重量部、カーボンブラック３０〜６０重量部、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤１０〜６０重量部を含有し、且つ周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδが０．０８０以上としたゴム組成物を用いたことを特徴とする伝動ベルト。
2. 伝動ベルトが、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層を含む弾性体層から構成される請求項１に記載の伝動ベルト。
3. エチレン−α−オレフィンエラストマーがエチレン−プロピレン−ジエン・ターポリマーである請求項１または２に記載の伝動ベルト。
4. 短繊維がポリアミド短繊維である請求項１〜３のいずれか１項に記載の伝動ベルト。
5. 伝動ベルトがＶリブドベルトである請求項１〜４のいずれか１項に記載の伝動ベルト。
6. 無機充填剤の平均一次粒径が０．０１〜３．００μｍである請求項１〜５のいずれか１項に記載の伝動ベルト。
7. 無機充填剤が炭酸カルシウムである請求項１〜６のいずれか１項に記載の伝動ベルト。
   

Images