JP2003120589A - ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置 - Google Patents
ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置Info
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/08—Sealings
- F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
- F04D29/161—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/164—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of an axial flow wheel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
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- Thermal Sciences (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】気密性の高いエンジンルームに対して空気を効
率よく流動させて静圧効率を高めつつ騒音を低減させ得
るラジエータファンを用いたエンジン冷却装置を提供す
る。 【解決手段】ラジエータファンの各プロペラ形羽根をボ
スに対する取付面と平行な面で投影した場合のプロペラ
形羽根根元部分での取付角度θ１を３５〜４５゜の範囲
に設定する一方、プロペラ形羽根先端部分での取付角度
θ２を１５〜２２゜の範囲に設定する。プロペラ形羽根
の枚数７と、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔ
と、プロペラ形羽根の外周長π×Ｄｆとを、０．６５＜
７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５の関係を満たすように
設定する。プロペラ形羽根の先広比を、プロペラ形羽根
先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根根元部分で
の翼弦長Ｃｂとに基づいて、Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．
１の範囲内に設定する。ファンの前進角度θ３を１５〜
２５゜の範囲に設定する。
率よく流動させて静圧効率を高めつつ騒音を低減させ得
るラジエータファンを用いたエンジン冷却装置を提供す
る。 【解決手段】ラジエータファンの各プロペラ形羽根をボ
スに対する取付面と平行な面で投影した場合のプロペラ
形羽根根元部分での取付角度θ１を３５〜４５゜の範囲
に設定する一方、プロペラ形羽根先端部分での取付角度
θ２を１５〜２２゜の範囲に設定する。プロペラ形羽根
の枚数７と、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔ
と、プロペラ形羽根の外周長π×Ｄｆとを、０．６５＜
７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５の関係を満たすように
設定する。プロペラ形羽根の先広比を、プロペラ形羽根
先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根根元部分で
の翼弦長Ｃｂとに基づいて、Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．
１の範囲内に設定する。ファンの前進角度θ３を１５〜
２５゜の範囲に設定する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数枚のプロペラ
形羽根をボスに対して取り付けて空気を強制的に流動さ
せるラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却
装置に関し、詳しくは、気密性の高いエンジンルームに
対して空気を効率よく流動させて静圧効率を高めつつ騒
音を低減する対策に係わる。
形羽根をボスに対して取り付けて空気を強制的に流動さ
せるラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却
装置に関し、詳しくは、気密性の高いエンジンルームに
対して空気を効率よく流動させて静圧効率を高めつつ騒
音を低減する対策に係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来、このようなラジエータファンは、
例えば、特開昭５７−４４７９９号広報に開示されるよ
うに、回転軸方向への長さを抑えつつ強度も確保し、空
気を効率よく流動させ得るようになされている。
例えば、特開昭５７−４４７９９号広報に開示されるよ
うに、回転軸方向への長さを抑えつつ強度も確保し、空
気を効率よく流動させ得るようになされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、エンジンを
エンジンルームに収納してラジエータファンによってラ
ジエータを冷却する場合においては、図１１に示すよう
に、従来型ファン特性（図１１中に細破線で表す）と従
来のエンジンルームにおける空気流動抵抗（図１１中に
太破線で表す）とがマッチングする点において、エン
ジン冷却風の流れ状態が定まる。そして、この状態（図
１１のマッチング点）でのラジエータファンの比騒音
は、図１０に示す従来型ファン特性によって定まる。こ
の場合、図１０の縦軸の比騒音（単位はｄＢ）は、計測
したファン騒音ＳＬを規格化した値であり、ラジエータ
ファンによる空気流れにおいて、静圧Ｐ（Ｐａ）、流量
Ｑ（ｍ3／ｓ）とすると、ＳＬ−１０×ｌｏｇ(０．６２
４×Ｐ2×Ｑ）により、求められ、ファン騒音を比較す
る際に、流れ状態（静圧、流量）を同等にして比較する
ための値である。また、図１１の縦軸の圧力係数（単位
は無次元）は、静圧を無次元化した値であって、空気密
度ρ（ｋｇ／ｍ3）、ファン回転数Ｈ（１／ｓ）、ファ
ンの直径Ｄｆとすると、Ｐ／｛０．５×π×ρ×（Ｈ×
Ｄｆ）2｝により、求められる。更に、図１０および図
１１の横軸の流量係数（単位は無次元）は、流量を無次
元化した値であって、Ｑ／（０．２５×π2×Ｈ×Ｄ
ｆ3）により、求められる。以降の図において、比騒
音、圧力係数および流量係数についての定義は同じであ
り、その説明を省略する。
エンジンルームに収納してラジエータファンによってラ
ジエータを冷却する場合においては、図１１に示すよう
に、従来型ファン特性（図１１中に細破線で表す）と従
来のエンジンルームにおける空気流動抵抗（図１１中に
太破線で表す）とがマッチングする点において、エン
ジン冷却風の流れ状態が定まる。そして、この状態（図
１１のマッチング点）でのラジエータファンの比騒音
は、図１０に示す従来型ファン特性によって定まる。こ
の場合、図１０の縦軸の比騒音（単位はｄＢ）は、計測
したファン騒音ＳＬを規格化した値であり、ラジエータ
ファンによる空気流れにおいて、静圧Ｐ（Ｐａ）、流量
Ｑ（ｍ3／ｓ）とすると、ＳＬ−１０×ｌｏｇ(０．６２
４×Ｐ2×Ｑ）により、求められ、ファン騒音を比較す
る際に、流れ状態（静圧、流量）を同等にして比較する
ための値である。また、図１１の縦軸の圧力係数（単位
は無次元）は、静圧を無次元化した値であって、空気密
度ρ（ｋｇ／ｍ3）、ファン回転数Ｈ（１／ｓ）、ファ
ンの直径Ｄｆとすると、Ｐ／｛０．５×π×ρ×（Ｈ×
Ｄｆ）2｝により、求められる。更に、図１０および図
１１の横軸の流量係数（単位は無次元）は、流量を無次
元化した値であって、Ｑ／（０．２５×π2×Ｈ×Ｄ
ｆ3）により、求められる。以降の図において、比騒
音、圧力係数および流量係数についての定義は同じであ
り、その説明を省略する。
【０００４】このような場合において、エンジン騒音が
外部に漏れないようにエンジンルームの気密性を高める
と、図１１に示すように、エンジンルームの空気流動抵
抗が変化し、従来型ファン特性とのマッチング点が
まで移動する。それに伴って、図１０に示す如く、従来
型ファン特性のままでは、比騒音が大きくなり、エンジ
ン騒音が外部へもれにくくなる代わりに、エンジンルー
ム外に対しては、新たにラジエータファンが騒音源とな
ってしまっていた。
外部に漏れないようにエンジンルームの気密性を高める
と、図１１に示すように、エンジンルームの空気流動抵
抗が変化し、従来型ファン特性とのマッチング点が
まで移動する。それに伴って、図１０に示す如く、従来
型ファン特性のままでは、比騒音が大きくなり、エンジ
ン騒音が外部へもれにくくなる代わりに、エンジンルー
ム外に対しては、新たにラジエータファンが騒音源とな
ってしまっていた。
【０００５】そこで、本発明の課題は、気密性の高いエ
ンジンルームに用いても騒音発生を抑えることができる
ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置
を提供することにある。
ンジンルームに用いても騒音発生を抑えることができる
ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に係わる発明が講じた解決手段は、複数枚
のプロペラ形羽根をボスに対して取り付けて空気を強制
的に流動させるラジエータファンを前提とする。そし
て、上記各プロペラ形羽根をボスに対する取付面と平行
な面で投影した場合のプロペラ形羽根根元部分での取付
角度θ１を、３５〜４５ｄｅｇの範囲内に設定している
一方、プロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２を、１
５〜２２ｄｅｇの範囲内に設定している。
に、請求項１に係わる発明が講じた解決手段は、複数枚
のプロペラ形羽根をボスに対して取り付けて空気を強制
的に流動させるラジエータファンを前提とする。そし
て、上記各プロペラ形羽根をボスに対する取付面と平行
な面で投影した場合のプロペラ形羽根根元部分での取付
角度θ１を、３５〜４５ｄｅｇの範囲内に設定している
一方、プロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２を、１
５〜２２ｄｅｇの範囲内に設定している。
【０００７】この特定事項により、各プロペラ形羽根
は、そのプロペラ形羽根先端部分での最適な取付角度θ
２（１５〜２２ｄｅｇ）に設定されることになる。つま
り、プロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２が２２゜
よりも大きな角度に設定されていると、回転中心軸方向
へ流す空気流量は、大きくなるものの、流れの剥離が生
じやすい。逆に、取付角度θ２が１５゜よりも小さい
と、流れの剥離は生じ難いが、回転中心軸方向へ流す空
気流量は小さくなる。従って、プロペラ形羽根先端部分
での取付角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定するこ
とで、回転中心軸方向へ流す空気流量が確保され、流れ
の剥離も生じ難くなる。
は、そのプロペラ形羽根先端部分での最適な取付角度θ
２（１５〜２２ｄｅｇ）に設定されることになる。つま
り、プロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２が２２゜
よりも大きな角度に設定されていると、回転中心軸方向
へ流す空気流量は、大きくなるものの、流れの剥離が生
じやすい。逆に、取付角度θ２が１５゜よりも小さい
と、流れの剥離は生じ難いが、回転中心軸方向へ流す空
気流量は小さくなる。従って、プロペラ形羽根先端部分
での取付角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定するこ
とで、回転中心軸方向へ流す空気流量が確保され、流れ
の剥離も生じ難くなる。
【０００８】また、プロペラ形羽根根元部分での取付角
度θ１を３５゜〜４５゜の範囲に設定することで、空気
流に遠心方向成分を発生させることができ、翼根元で受
けた空気はプロペラ形羽根先端部分まで導かれる。
度θ１を３５゜〜４５゜の範囲に設定することで、空気
流に遠心方向成分を発生させることができ、翼根元で受
けた空気はプロペラ形羽根先端部分まで導かれる。
【０００９】従って、気密性の高い空間（エンジンルー
ム）に用いられても静圧効率を高めることができ、ファ
ン動力を抑えることができて、さらにファンによる騒音
の低減化をも図ることが可能となる。
ム）に用いられても静圧効率を高めることができ、ファ
ン動力を抑えることができて、さらにファンによる騒音
の低減化をも図ることが可能となる。
【００１０】特に、請求項２に記載の発明では、空気の
静圧効率をより高めつつ騒音を低減させ得るものとし
て、以下の構成が掲げられる。
静圧効率をより高めつつ騒音を低減させ得るものとし
て、以下の構成が掲げられる。
【００１１】つまり、プロペラ形羽根の枚数Ｎと、プロ
ペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根
の外周長π×Ｄｆとを、 ０．６５＜Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５ の関係を満たすように設定するとともに、プロペラ形羽
根の先広比を、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔ
と、プロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂとに基づい
て、 Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．１ の範囲内に設定するとともに、ファンの回転中心軸を通
るプロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂの二等分線
と、ファンの回転中心軸を通るプロペラ形羽根先端部分
での翼弦長Ｃｔの二等分線とでなすファンの回転中心軸
方向に対する前進角度θ３を、１５〜２５ｄｅｇの範囲
内に設定している。
ペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根
の外周長π×Ｄｆとを、 ０．６５＜Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５ の関係を満たすように設定するとともに、プロペラ形羽
根の先広比を、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔ
と、プロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂとに基づい
て、 Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．１ の範囲内に設定するとともに、ファンの回転中心軸を通
るプロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂの二等分線
と、ファンの回転中心軸を通るプロペラ形羽根先端部分
での翼弦長Ｃｔの二等分線とでなすファンの回転中心軸
方向に対する前進角度θ３を、１５〜２５ｄｅｇの範囲
内に設定している。
【００１２】この特定事項により、プロペラ形羽根の枚
数Ｎとプロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔとの積を
プロペラ形羽根の外周長π×Ｄｆにより除算した値｛Ｎ
×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝が最適値に設定されることにな
る。つまり、Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）が０．６５よりも
小さい場合には、プロペラ形羽根の翼面積が小さすぎる
ために空気流量が低下する。一方、Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄ
ｆ）が０．８５よりも大きい場合には、プロペラ形羽根
の翼面積が大きいと、隣接する翼によって生じた空気流
れが互いに干渉し、静圧効率が低下する。
数Ｎとプロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔとの積を
プロペラ形羽根の外周長π×Ｄｆにより除算した値｛Ｎ
×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝が最適値に設定されることにな
る。つまり、Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）が０．６５よりも
小さい場合には、プロペラ形羽根の翼面積が小さすぎる
ために空気流量が低下する。一方、Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄ
ｆ）が０．８５よりも大きい場合には、プロペラ形羽根
の翼面積が大きいと、隣接する翼によって生じた空気流
れが互いに干渉し、静圧効率が低下する。
【００１３】従って、Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）の値を
０．６５よりも大きくかつ０．８５よりも小さく設定す
ることで、プロペラ形羽根の翼面積が十分に確保される
上、プロペラ形羽根の翼面負荷が小さくなって低騒音化
が図れる。
０．６５よりも大きくかつ０．８５よりも小さく設定す
ることで、プロペラ形羽根の翼面積が十分に確保される
上、プロペラ形羽根の翼面負荷が小さくなって低騒音化
が図れる。
【００１４】また、プロペラ形羽根の先広比が、プロペ
ラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔをプロペラ形羽根根元
部分での翼弦長Ｃｂで除算した値（Ｃｔ／Ｃｂ）に基づ
いて、１．５〜２．１の範囲内に設定されているので、
プロペラ形羽根根元部分よりもプロペラ形羽根先端部分
での翼面積が増大し、空気の流動を効率よく行える。
ラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔをプロペラ形羽根根元
部分での翼弦長Ｃｂで除算した値（Ｃｔ／Ｃｂ）に基づ
いて、１．５〜２．１の範囲内に設定されているので、
プロペラ形羽根根元部分よりもプロペラ形羽根先端部分
での翼面積が増大し、空気の流動を効率よく行える。
【００１５】更に、ファンの回転方向に対する前進角度
θ３が１５〜２５ｄｅｇの範囲内に設定されているの
で、低騒音化を図る上で有利なものとなる。
θ３が１５〜２５ｄｅｇの範囲内に設定されているの
で、低騒音化を図る上で有利なものとなる。
【００１６】従って、気密性の高い空間に対して空気が
より効率よく流動し、静圧効率をより高めることが可能
となる上、プロペラ形羽根の翼面負荷の減少と相まって
ファンによる低騒音化をより一層図ることが可能とな
る。
より効率よく流動し、静圧効率をより高めることが可能
となる上、プロペラ形羽根の翼面負荷の減少と相まって
ファンによる低騒音化をより一層図ることが可能とな
る。
【００１７】特に、請求項３に記載の発明では、ファン
の径変化による性能低下を防止し得るものとして、以下
の構成が掲げられる。
の径変化による性能低下を防止し得るものとして、以下
の構成が掲げられる。
【００１８】つまり、各プロペラ形羽根の翼前縁および
翼後縁のうちの少なくとも翼前縁を、プロペラ形羽根根
元部分からプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲
率で湾曲させている。
翼後縁のうちの少なくとも翼前縁を、プロペラ形羽根根
元部分からプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲
率で湾曲させている。
【００１９】この特定事項により、ファンを外周カット
によって用途に応じた大きさに径変化、つまり大径から
小径に径変化させて使用する場合においても、ファンの
直径変更によってファン性能が悪化することはなく、気
密性の高い空間に対する静圧効率を確保することが可能
となる上、ファンによる低騒音化をも実践することが可
能となる。
によって用途に応じた大きさに径変化、つまり大径から
小径に径変化させて使用する場合においても、ファンの
直径変更によってファン性能が悪化することはなく、気
密性の高い空間に対する静圧効率を確保することが可能
となる上、ファンによる低騒音化をも実践することが可
能となる。
【００２０】次に、このようなラジエータファンをエン
ジン冷却装置に用いたものとして、以下の構成が掲げら
れる。
ジン冷却装置に用いたものとして、以下の構成が掲げら
れる。
【００２１】つまり、請求項４に記載の発明では、ファ
ンを半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなる
ファンシュラウド内に収容し、ファンのプロペラ形羽根
先端部分がファンシュラウド端面に対して軸線方向にお
いてかぶさるかぶり位置を、ファンのプロペラ形羽根先
端部分での回転中心軸方向中間部とファンシュラウド端
面との間における回転中心軸方向の基準距離ＲＰと、フ
ァンの直径Ｄｆとに基づいて、 −０．０２＜ＲＰ／Ｄｆ＜０．０８ の範囲内に設定するとともに、ファンシュラウド端面の
開口孔とファンのプロペラ形羽根先端部分との間の半径
方向の隙間ＴＣと、ファンの直径Ｄｆとを、 ０＜ＴＣ／Ｄｆ＜０．１５ の関係を満たすように設定している。
ンを半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなる
ファンシュラウド内に収容し、ファンのプロペラ形羽根
先端部分がファンシュラウド端面に対して軸線方向にお
いてかぶさるかぶり位置を、ファンのプロペラ形羽根先
端部分での回転中心軸方向中間部とファンシュラウド端
面との間における回転中心軸方向の基準距離ＲＰと、フ
ァンの直径Ｄｆとに基づいて、 −０．０２＜ＲＰ／Ｄｆ＜０．０８ の範囲内に設定するとともに、ファンシュラウド端面の
開口孔とファンのプロペラ形羽根先端部分との間の半径
方向の隙間ＴＣと、ファンの直径Ｄｆとを、 ０＜ＴＣ／Ｄｆ＜０．１５ の関係を満たすように設定している。
【００２２】この特定事項により、ファンシュラウド端
面に対するファンのプロペラ形羽根先端部分のかぶり位
置は、ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸
方向中間部とファンシュラウド端面との間の軸線方向の
基準距離ＲＰをファンの直径Ｄｆで除算した値（ＲＰ／
Ｄｆ）に基づいて最適値に設定されている。つまり、プ
ロペラ形羽根先端部分のかぶり位置（値ＲＰ／Ｄｆ）が
−０．０２よりも小さい場合、ファンがファンシュラウ
ドに対して空気の流動方向下流寄りに位置するため、フ
ァンシュラウドに対し空気を流動させ難く、風量が減少
することになる。一方、プロペラ形羽根先端部分のかぶ
り位置（除算値ＲＰ／Ｄｆ）が０．０８よりも大きい場
合、ファンがファンシュラウドに対して空気の流動方向
上流寄りに位置するため、ファンシュラウド内において
空気が干渉し合い、この干渉効果によって騒音が大きく
なる。従って、かぶり位置（値ＲＰ／Ｄｆ）を、−０．
０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さく設定するこ
とで、ファンシュラウドに対し空気を流動させ易くして
風量を増加させることが可能となる上、ファンシュラウ
ド内での空気の干渉効果を防止して騒音を低減させるこ
とが可能となる。
面に対するファンのプロペラ形羽根先端部分のかぶり位
置は、ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸
方向中間部とファンシュラウド端面との間の軸線方向の
基準距離ＲＰをファンの直径Ｄｆで除算した値（ＲＰ／
Ｄｆ）に基づいて最適値に設定されている。つまり、プ
ロペラ形羽根先端部分のかぶり位置（値ＲＰ／Ｄｆ）が
−０．０２よりも小さい場合、ファンがファンシュラウ
ドに対して空気の流動方向下流寄りに位置するため、フ
ァンシュラウドに対し空気を流動させ難く、風量が減少
することになる。一方、プロペラ形羽根先端部分のかぶ
り位置（除算値ＲＰ／Ｄｆ）が０．０８よりも大きい場
合、ファンがファンシュラウドに対して空気の流動方向
上流寄りに位置するため、ファンシュラウド内において
空気が干渉し合い、この干渉効果によって騒音が大きく
なる。従って、かぶり位置（値ＲＰ／Ｄｆ）を、−０．
０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さく設定するこ
とで、ファンシュラウドに対し空気を流動させ易くして
風量を増加させることが可能となる上、ファンシュラウ
ド内での空気の干渉効果を防止して騒音を低減させるこ
とが可能となる。
【００２３】そして、開口孔とプロペラ形羽根先端部分
との間の隙間ＴＣをファンの直径Ｄｆで除算した値が０
よりも大きくかつ０．１５よりも小さい値とすること
で、翼圧力面側から負圧面側への空気の回り込みを防
ぎ、空気流量を効果的に高めることが可能となる。更
に、互いに直に連結されないファンとファンシュラウド
との振動接触も、効果的に回避されることになる。
との間の隙間ＴＣをファンの直径Ｄｆで除算した値が０
よりも大きくかつ０．１５よりも小さい値とすること
で、翼圧力面側から負圧面側への空気の回り込みを防
ぎ、空気流量を効果的に高めることが可能となる。更
に、互いに直に連結されないファンとファンシュラウド
との振動接触も、効果的に回避されることになる。
【００２４】また、請求項５に記載の発明では、ファン
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面より空気
の流動方向下流側に向かって略直角に突設させている。
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面より空気
の流動方向下流側に向かって略直角に突設させている。
【００２５】そして、ファンのプロペラ形羽根先端部分
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面に
対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けるととも
に、ファンシュラウド端面からの開口孔の突出量ＬＳ
を、ファンの直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定している。
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面に
対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けるととも
に、ファンシュラウド端面からの開口孔の突出量ＬＳ
を、ファンの直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定している。
【００２６】この特定事項により、ファンシュラウド端
面からの開口孔の突出量ＬＳがファンの直径Ｄｆに基づ
いて最適値に設定されることになる。つまり、開口孔の
突出量ＬＳが大きすぎると、管内抵抗が増加して静圧効
率を効果的に高めることができない上、ファンが開口孔
の周縁に干渉しやすく騒音が増大するおそれがある。従
って、開口孔の突出量ＬＳをファンの直径Ｄｆに基づい
て０よりも大きくかつ０．１よりも小さく設定すること
で、ファンシュラウド端面に単純な開口孔を開口させた
もの（開口孔の突出量ＬＳがないもの）に比べて、静圧
効率をさらに効果的に高めることが可能となる上、開口
孔周縁に対するファンの干渉による騒音増大を防止する
ことが可能となる。
面からの開口孔の突出量ＬＳがファンの直径Ｄｆに基づ
いて最適値に設定されることになる。つまり、開口孔の
突出量ＬＳが大きすぎると、管内抵抗が増加して静圧効
率を効果的に高めることができない上、ファンが開口孔
の周縁に干渉しやすく騒音が増大するおそれがある。従
って、開口孔の突出量ＬＳをファンの直径Ｄｆに基づい
て０よりも大きくかつ０．１よりも小さく設定すること
で、ファンシュラウド端面に単純な開口孔を開口させた
もの（開口孔の突出量ＬＳがないもの）に比べて、静圧
効率をさらに効果的に高めることが可能となる上、開口
孔周縁に対するファンの干渉による騒音増大を防止する
ことが可能となる。
【００２７】また、請求項６に記載の発明では、ファン
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面に対し空
気の流動方向下流側に向かって湾曲部を存して略直角に
突設させている。
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面に対し空
気の流動方向下流側に向かって湾曲部を存して略直角に
突設させている。
【００２８】そして、ファンのプロペラ形羽根先端部分
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面に
対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けるととも
に、ファンシュラウド端面の湾曲部の半径Ｒを、ファン
の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定している。
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面に
対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けるととも
に、ファンシュラウド端面の湾曲部の半径Ｒを、ファン
の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定している。
【００２９】この特定事項により、空気の流動方向下流
側に略直角に突設した開口孔に対して空気は、ファンシ
ュラウド端面の湾曲部によって流入抵抗を低減させた状
態で円滑に流入することになり、ファンの風量を増大さ
せることが可能となる。
側に略直角に突設した開口孔に対して空気は、ファンシ
ュラウド端面の湾曲部によって流入抵抗を低減させた状
態で円滑に流入することになり、ファンの風量を増大さ
せることが可能となる。
【００３０】更に、請求項７に記載の発明では、ファン
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面に対し空
気の流動方向下流側に向かって湾曲部を存して拡径する
ように突設する。
を半径方向外方より覆う開口孔を端面に開設してなるフ
ァンシュラウド内に収容し、上記開口孔を端面に対し空
気の流動方向下流側に向かって湾曲部を存して拡径する
ように突設する。
【００３１】そして、ファンのプロペラ形羽根先端部分
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面位
置に対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けると
ともに、ファンシュラウド端面より湾曲部を介して拡径
する開口孔の傾斜面と、ファンの回転中心軸とでなす角
度βを、 ０＜β＜６０ｄｅｇ の範囲内に設定している。
での回転中心軸方向中間部を、ファンシュラウド端面位
置に対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に位置付けると
ともに、ファンシュラウド端面より湾曲部を介して拡径
する開口孔の傾斜面と、ファンの回転中心軸とでなす角
度βを、 ０＜β＜６０ｄｅｇ の範囲内に設定している。
【００３２】この特定事項により、開口孔を端面に対し
空気の流動方向下流側に向かって突設させているために
空気の流路抵抗が大きくても、この流路が湾曲部を存し
て拡径しているので、ファンによって遠心方向を向く空
気の流れが拡径により半径方向外向き（遠心方向）に傾
斜する傾斜面に沿って流れることになり、空気の流路抵
抗が低減されて、ファンの風量を増大させることが可能
となる。
空気の流動方向下流側に向かって突設させているために
空気の流路抵抗が大きくても、この流路が湾曲部を存し
て拡径しているので、ファンによって遠心方向を向く空
気の流れが拡径により半径方向外向き（遠心方向）に傾
斜する傾斜面に沿って流れることになり、空気の流路抵
抗が低減されて、ファンの風量を増大させることが可能
となる。
【００３３】しかも、開口孔を端面に対し拡径するよう
に突設させていることで、ファンが開口孔の周縁に干渉
し難くなり、開口孔周縁に対するファンの干渉による騒
音増大を効果的に防止することが可能となる。
に突設させていることで、ファンが開口孔の周縁に干渉
し難くなり、開口孔周縁に対するファンの干渉による騒
音増大を効果的に防止することが可能となる。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００３５】＜第１の実施の形態＞図１は本発明の第１
の実施形態に係わるラジエータファンを用いたエンジン
の冷却装置の模式図を示し、１はエンジン、２はエンジ
ン１のクランクシャフト１ａに回転一体に連結されたラ
ジエータファン（ファン）、３はエンジン１の出力軸
（図示せず）より動力を得て駆動する発電機やポンプな
どの作業機である。
の実施形態に係わるラジエータファンを用いたエンジン
の冷却装置の模式図を示し、１はエンジン、２はエンジ
ン１のクランクシャフト１ａに回転一体に連結されたラ
ジエータファン（ファン）、３はエンジン１の出力軸
（図示せず）より動力を得て駆動する発電機やポンプな
どの作業機である。
【００３６】上記エンジン１は、エンジンルーム１１内
に搭載されている。エンジンルーム１１は、気密性の高
い空間とされ、その前部となる上流側端面に空気導入口
１１ａが設けられている一方、後部となる下流側端面に
空気排出口１１ｂが設けられている。
に搭載されている。エンジンルーム１１は、気密性の高
い空間とされ、その前部となる上流側端面に空気導入口
１１ａが設けられている一方、後部となる下流側端面に
空気排出口１１ｂが設けられている。
【００３７】また、図２に示すように、ラジエータファ
ン２は、このラジエータファン２を半径方向外方より覆
う開口孔４１を空気流動方向下流側端面４２（図では右
側端）に開設してなるファンシュラウド４内に収容され
ている。そして、上記ラジエータファン２は、ファンシ
ュラウド４の空気流動方向上流側（図では＋側）にラジ
エータ５を備えてなり、ラジエータ５を介して空気を吸
い込む吸い込みタイプのものが適用されている。
ン２は、このラジエータファン２を半径方向外方より覆
う開口孔４１を空気流動方向下流側端面４２（図では右
側端）に開設してなるファンシュラウド４内に収容され
ている。そして、上記ラジエータファン２は、ファンシ
ュラウド４の空気流動方向上流側（図では＋側）にラジ
エータ５を備えてなり、ラジエータ５を介して空気を吸
い込む吸い込みタイプのものが適用されている。
【００３８】図３に示すように、上記ラジエータファン
２は、７枚のプロペラ形羽根２１をボス２２に対して取
り付けて空気を強制的にエンジンルーム１１に流動させ
るものである。
２は、７枚のプロペラ形羽根２１をボス２２に対して取
り付けて空気を強制的にエンジンルーム１１に流動させ
るものである。
【００３９】以下、ラジエータファン２およびファンシ
ュラウド４の構成について詳細に説明する。
ュラウド４の構成について詳細に説明する。
【００４０】−ラジエータファン２の構成−
上記各プロペラ形羽根２１列をボス２２に対する取付面
と平行な面で投影した場合のプロペラ形羽根根元部分で
の取付角度θ１、つまり、図４に示すように、プロペラ
形羽根根元部分での翼前縁と翼後縁とをつなぐ直線ｍ
と、回転中心軸ｏと直交するボス２２の端面２２ａとの
間の傾斜角度θ１（取付角度θ１）は、３５゜〜４５゜
の範囲内に設定されている。これは、プロペラ形羽根根
元部分での取付角度θ１（傾斜角度θ１）が４５゜より
も大きな角度に設定されていると、空気を回転中心軸ｏ
方向へ流す成分が増加し、空気流に遠心方向成分を発生
させることができないからである。一方、取付角度θ１
が３５゜よりも小さな角度に設定されていると、空気を
回転中心軸ｏ方向へ流す成分が減少し、空気流に大きす
ぎる遠心方向成分が発生してしまうからである。従っ
て、プロペラ形羽根根元部分での取付角度θ１を３５゜
〜４５゜の範囲内に設定することで、空気流に遠心方向
成分を発生させることができ、翼根元で受けた空気はプ
ロペラ形羽根根元部分まで円滑に導かれる。
と平行な面で投影した場合のプロペラ形羽根根元部分で
の取付角度θ１、つまり、図４に示すように、プロペラ
形羽根根元部分での翼前縁と翼後縁とをつなぐ直線ｍ
と、回転中心軸ｏと直交するボス２２の端面２２ａとの
間の傾斜角度θ１（取付角度θ１）は、３５゜〜４５゜
の範囲内に設定されている。これは、プロペラ形羽根根
元部分での取付角度θ１（傾斜角度θ１）が４５゜より
も大きな角度に設定されていると、空気を回転中心軸ｏ
方向へ流す成分が増加し、空気流に遠心方向成分を発生
させることができないからである。一方、取付角度θ１
が３５゜よりも小さな角度に設定されていると、空気を
回転中心軸ｏ方向へ流す成分が減少し、空気流に大きす
ぎる遠心方向成分が発生してしまうからである。従っ
て、プロペラ形羽根根元部分での取付角度θ１を３５゜
〜４５゜の範囲内に設定することで、空気流に遠心方向
成分を発生させることができ、翼根元で受けた空気はプ
ロペラ形羽根根元部分まで円滑に導かれる。
【００４１】一方、図５に示すように、プロペラ形羽根
先端部分での取付角度θ２、つまり、プロペラ形羽根先
端部分での翼前縁と翼後縁とをつなぐ直線ｎと、ラジエ
ータファン２の回転中心軸ｏと直交するボス２２の端面
２２ａとの間の傾斜角度θ２は、プロペラ形羽根根元部
分での取付角度θ１（３５゜〜４５゜）よりも小さな１
５゜〜２２゜の範囲内に設定されている。要するに、プ
ロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２が２２゜よりも
大きな角度に設定されていると、回転中心軸方向へ流す
空気流量は、大きくなるものの、流れの剥離が生じやす
い。逆に、取付角度θ２が１５゜よりも小さいと、流れ
の剥離は生じ難いが、回転中心軸方向へ流す空気流量は
小さくなる。従って、プロペラ形羽根先端部分での取付
角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定することで、回
転中心軸方向へ流す空気流量が確保され、流れの剥離も
生じ難くなる。
先端部分での取付角度θ２、つまり、プロペラ形羽根先
端部分での翼前縁と翼後縁とをつなぐ直線ｎと、ラジエ
ータファン２の回転中心軸ｏと直交するボス２２の端面
２２ａとの間の傾斜角度θ２は、プロペラ形羽根根元部
分での取付角度θ１（３５゜〜４５゜）よりも小さな１
５゜〜２２゜の範囲内に設定されている。要するに、プ
ロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２が２２゜よりも
大きな角度に設定されていると、回転中心軸方向へ流す
空気流量は、大きくなるものの、流れの剥離が生じやす
い。逆に、取付角度θ２が１５゜よりも小さいと、流れ
の剥離は生じ難いが、回転中心軸方向へ流す空気流量は
小さくなる。従って、プロペラ形羽根先端部分での取付
角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定することで、回
転中心軸方向へ流す空気流量が確保され、流れの剥離も
生じ難くなる。
【００４２】また、７枚のプロペラ形羽根２１と、プロ
ペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根
２１の外周長π×Ｄｆとは、 ０．６５＜７×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５ の関係を満たすように設定されている。これは、プロペ
ラ形羽根２１の枚数７とプロペラ形羽根先端部分での翼
弦長Ｃｔとの積（７Ｃｔ）をプロペラ形羽根２１の外周
長π×Ｄｆにより除算した値｛７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝
を最適値に設定するためである。つまり、７Ｃｔ／（π
×Ｄｆ）が０．６５よりも小さい場合には、プロペラ形
羽根２１の翼面積が小さすぎるために空気が効率よく流
動せず、静圧効率が低下するからである。一方、７Ｃｔ
／（π×Ｄｆ）が０．８５よりも大きい場合には、プロ
ペラ形羽根２１の翼面積が大きすぎるために翼面負荷が
増加して騒音が大きくなるからである。
ペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根
２１の外周長π×Ｄｆとは、 ０．６５＜７×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５ の関係を満たすように設定されている。これは、プロペ
ラ形羽根２１の枚数７とプロペラ形羽根先端部分での翼
弦長Ｃｔとの積（７Ｃｔ）をプロペラ形羽根２１の外周
長π×Ｄｆにより除算した値｛７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝
を最適値に設定するためである。つまり、７Ｃｔ／（π
×Ｄｆ）が０．６５よりも小さい場合には、プロペラ形
羽根２１の翼面積が小さすぎるために空気が効率よく流
動せず、静圧効率が低下するからである。一方、７Ｃｔ
／（π×Ｄｆ）が０．８５よりも大きい場合には、プロ
ペラ形羽根２１の翼面積が大きすぎるために翼面負荷が
増加して騒音が大きくなるからである。
【００４３】そして、各プロペラ形羽根２１の先広比
は、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔをプロペラ
形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂで除算した値（Ｃｔ／Ｃ
ｂ）に基づいて、 Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．１ の範囲内に設定されている。これは、プロペラ形羽根根
元部分よりもプロペラ形羽根先端部分での翼面積を増大
させることによって、空気の流動を効率よく行えるよう
にするためである。
は、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔをプロペラ
形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂで除算した値（Ｃｔ／Ｃ
ｂ）に基づいて、 Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．１ の範囲内に設定されている。これは、プロペラ形羽根根
元部分よりもプロペラ形羽根先端部分での翼面積を増大
させることによって、空気の流動を効率よく行えるよう
にするためである。
【００４４】更に、図３に示すように、ラジエータファ
ン２の回転中心軸ｏを通る各プロペラ形羽根２１のプロ
ペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂの二等分線ｓと、ラ
ジエータファン２の回転中心軸ｏを通る各プロペラ形羽
根２１のプロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔの二等
分線ｔとでなす、ラジエータファン２の回転方向に対す
る前進角度θ３は、１５〜２５ｄｅｇの範囲内に設定さ
れている。これは、前進化させることで騒音が低減する
からであり、低騒音化を図る上で有利なものとなる。
ン２の回転中心軸ｏを通る各プロペラ形羽根２１のプロ
ペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂの二等分線ｓと、ラ
ジエータファン２の回転中心軸ｏを通る各プロペラ形羽
根２１のプロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔの二等
分線ｔとでなす、ラジエータファン２の回転方向に対す
る前進角度θ３は、１５〜２５ｄｅｇの範囲内に設定さ
れている。これは、前進化させることで騒音が低減する
からであり、低騒音化を図る上で有利なものとなる。
【００４５】また、各プロペラ形羽根２１の翼前縁は、
プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部に亘
ってほぼ同一の曲率で湾曲している。一方、翼後縁も、
プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部に亘
ってほぼ同一の曲率で湾曲している。
プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部に亘
ってほぼ同一の曲率で湾曲している。一方、翼後縁も、
プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部に亘
ってほぼ同一の曲率で湾曲している。
【００４６】−ファンシュラウド４の構成−
図２に示すように、ラジエータファン２のプロペラ形羽
根先端部分がファンシュラウド４の空気流動方向上流側
端面４２（図では右端）に対し回転中心軸ｏ方向におい
てかぶさるかぶり位置は、ラジエータファン２のプロペ
ラ形羽根先端部分での回転中心軸ｏ方向中間位置とファ
ンシュラウド４の空気流動方向上流側端面４２との間の
回転中心軸ｏ方向の距離ＲＰを基準とし、ラジエータフ
ァン２の直径Ｄｆに基づいて、 −０．０２＜ＲＰ／Ｄｆ＜０．０８ の範囲内に設定されている。
根先端部分がファンシュラウド４の空気流動方向上流側
端面４２（図では右端）に対し回転中心軸ｏ方向におい
てかぶさるかぶり位置は、ラジエータファン２のプロペ
ラ形羽根先端部分での回転中心軸ｏ方向中間位置とファ
ンシュラウド４の空気流動方向上流側端面４２との間の
回転中心軸ｏ方向の距離ＲＰを基準とし、ラジエータフ
ァン２の直径Ｄｆに基づいて、 −０．０２＜ＲＰ／Ｄｆ＜０．０８ の範囲内に設定されている。
【００４７】これは、図６に示すように、ファンシュラ
ウド４の空気流動方向上流側端面４２に対するプロペラ
形羽根先端部分のかぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）が−０．０
２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい範囲内におい
て、図１に示す気密性の高いエンジン１と、従来のよう
にラジエータファンの上流側に大きな空気導入口を有す
るエンジンと、ラジエータファンの上流側にラジエータ
のみを備えたエンジン単体とを比較した場合に、静圧効
率はほぼ変わらないものの、図７に示すように、比騒音
に差が生じ、かかる点から、かぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）
を−０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい範
囲内に設定するようにしている。この場合、比騒音の観
点から、かぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）を、−０．０２＜Ｒ
Ｐ／Ｄｆ＜０．０８の範囲内に設定することがより好ま
しい。
ウド４の空気流動方向上流側端面４２に対するプロペラ
形羽根先端部分のかぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）が−０．０
２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい範囲内におい
て、図１に示す気密性の高いエンジン１と、従来のよう
にラジエータファンの上流側に大きな空気導入口を有す
るエンジンと、ラジエータファンの上流側にラジエータ
のみを備えたエンジン単体とを比較した場合に、静圧効
率はほぼ変わらないものの、図７に示すように、比騒音
に差が生じ、かかる点から、かぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）
を−０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい範
囲内に設定するようにしている。この場合、比騒音の観
点から、かぶり位置（ＲＰ／Ｄｆ）を、−０．０２＜Ｒ
Ｐ／Ｄｆ＜０．０８の範囲内に設定することがより好ま
しい。
【００４８】この場合、図６の縦軸の静圧効率は、ラジ
エータファンによる空気流れにおいて、静圧Ｐ（Ｐ
ａ）、流量Ｑ（ｍ3／ｓ）、ファン駆動動力Ｗ（ｗ）と
すると、（Ｐ×Ｑ）／Ｗ （単位は無次元）により、求
められる。つまり、ファン駆動動力でどれだけの流れ
（静圧、流量）を発生させることができるかという尺度
である。従って、静圧効率が高い程、同一のファン駆動
動力によって高い静圧で、かつ大きな流量の流れを発生
させることができる。逆に、同一の流れ（静圧および流
量が同じ）を発生させるのに必要なファン駆動動力が少
なくて済む。以降の図において、静圧効率についての定
義は同じであり、その説明を省略する。
エータファンによる空気流れにおいて、静圧Ｐ（Ｐ
ａ）、流量Ｑ（ｍ3／ｓ）、ファン駆動動力Ｗ（ｗ）と
すると、（Ｐ×Ｑ）／Ｗ （単位は無次元）により、求
められる。つまり、ファン駆動動力でどれだけの流れ
（静圧、流量）を発生させることができるかという尺度
である。従って、静圧効率が高い程、同一のファン駆動
動力によって高い静圧で、かつ大きな流量の流れを発生
させることができる。逆に、同一の流れ（静圧および流
量が同じ）を発生させるのに必要なファン駆動動力が少
なくて済む。以降の図において、静圧効率についての定
義は同じであり、その説明を省略する。
【００４９】また、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面４２の開口孔４１とラジエータファン２のプ
ロペラ形羽根先端部分との間の半径方向の隙間ＴＣは、
ラジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＴＣ／Ｄｆ＜０．１５ の関係を満たすように設定されている。
上流側端面４２の開口孔４１とラジエータファン２のプ
ロペラ形羽根先端部分との間の半径方向の隙間ＴＣは、
ラジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＴＣ／Ｄｆ＜０．１５ の関係を満たすように設定されている。
【００５０】これは、図８に示すように、隙間ＴＣをラ
ジエータファン２の直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄ
ｆ）が、０．０１３、０．０２６、０．０５３、０．０
７９であるものと比較した場合に、除算値（ＴＣ／Ｄ
ｆ）を０．０１３としたものが、空気の流量係数に対す
る流動効率が最も高く、また、図９に示すように、空気
の流量係数に対する比騒音が最も低くなるからであり、
経験的な許容範囲を考慮して、隙間ＴＣを０＜ＴＣ／Ｄ
ｆ＜０．１５の範囲内に規定するようにしている。
ジエータファン２の直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄ
ｆ）が、０．０１３、０．０２６、０．０５３、０．０
７９であるものと比較した場合に、除算値（ＴＣ／Ｄ
ｆ）を０．０１３としたものが、空気の流量係数に対す
る流動効率が最も高く、また、図９に示すように、空気
の流量係数に対する比騒音が最も低くなるからであり、
経験的な許容範囲を考慮して、隙間ＴＣを０＜ＴＣ／Ｄ
ｆ＜０．１５の範囲内に規定するようにしている。
【００５１】従って、上記第１の実施形態では、各プロ
ペラ形羽根２１は、そのプロペラ形羽根根元部分におけ
る取付角度θ１が３５゜〜４５゜の範囲に設定されてい
るので、空気流に遠心方向成分を発生させることがで
き、翼根元で受けた空気をプロペラ形羽根根元部分まで
円滑に導くことができる。また、プロペラ形羽根先端部
分での取付角度θ２がプロペラ形羽根根元部分での取付
角度θ１（３５゜〜４５゜）よりも小さな１５゜〜２２
゜の範囲に設定されているので、回転中心軸方向へ流す
空気流量を確保でき、流れの剥離も生じ難くすることが
できる。加えて、プロペラ形羽根２１の枚数７とプロペ
ラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔとの積（７Ｃｔ）をプ
ロペラ形羽根２１の外周長π×Ｄｆにより除算した値
｛７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝が、０．６５よりも大きくか
つ０．８５よりも小さな値に設定されているので、プロ
ペラ形羽根２１の翼面積を十分に確保することができる
上、プロペラ形羽根２１の翼面負荷が小さくなって低騒
音化を図る上で有利なものとなる。しかも、プロペラ形
羽根２１の先広比が、１．５〜２．１の範囲内に設定さ
れているので、プロペラ形羽根根元部分よりもプロペラ
形羽根先端部分での翼面積が増大し、空気の流動を効率
よく行うことができる。更に、ラジエータファン２の回
転方向に対する前進角度θ３が１５〜２５ｄｅｇの範囲
内に設定されているので、低騒音化を図る上で非常に有
利なものとなる。要するに、エンジン騒音が外部に漏れ
ないように気密性を高めたエンジンルーム１１におい
て、図１１に示すように、本エンジンルーム１１の空気
流動抵抗（図１１に太実線で表す）が変化していても、
従来型ファン特性（図１１に細破線で表す）とのマッチ
ング点が本実施形態における改善型ファン特性（図１
１に細実線で表す）とのマッチング点まで移動し、そ
れに伴って、図１０に示す如く、マッチング点での比
騒音が飛躍的に小さくなり、エンジン騒音およびファン
騒音を共に減少させることができることになる。
ペラ形羽根２１は、そのプロペラ形羽根根元部分におけ
る取付角度θ１が３５゜〜４５゜の範囲に設定されてい
るので、空気流に遠心方向成分を発生させることがで
き、翼根元で受けた空気をプロペラ形羽根根元部分まで
円滑に導くことができる。また、プロペラ形羽根先端部
分での取付角度θ２がプロペラ形羽根根元部分での取付
角度θ１（３５゜〜４５゜）よりも小さな１５゜〜２２
゜の範囲に設定されているので、回転中心軸方向へ流す
空気流量を確保でき、流れの剥離も生じ難くすることが
できる。加えて、プロペラ形羽根２１の枚数７とプロペ
ラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔとの積（７Ｃｔ）をプ
ロペラ形羽根２１の外周長π×Ｄｆにより除算した値
｛７Ｃｔ／（π×Ｄｆ）｝が、０．６５よりも大きくか
つ０．８５よりも小さな値に設定されているので、プロ
ペラ形羽根２１の翼面積を十分に確保することができる
上、プロペラ形羽根２１の翼面負荷が小さくなって低騒
音化を図る上で有利なものとなる。しかも、プロペラ形
羽根２１の先広比が、１．５〜２．１の範囲内に設定さ
れているので、プロペラ形羽根根元部分よりもプロペラ
形羽根先端部分での翼面積が増大し、空気の流動を効率
よく行うことができる。更に、ラジエータファン２の回
転方向に対する前進角度θ３が１５〜２５ｄｅｇの範囲
内に設定されているので、低騒音化を図る上で非常に有
利なものとなる。要するに、エンジン騒音が外部に漏れ
ないように気密性を高めたエンジンルーム１１におい
て、図１１に示すように、本エンジンルーム１１の空気
流動抵抗（図１１に太実線で表す）が変化していても、
従来型ファン特性（図１１に細破線で表す）とのマッチ
ング点が本実施形態における改善型ファン特性（図１
１に細実線で表す）とのマッチング点まで移動し、そ
れに伴って、図１０に示す如く、マッチング点での比
騒音が飛躍的に小さくなり、エンジン騒音およびファン
騒音を共に減少させることができることになる。
【００５２】また、各プロペラ形羽根２１の翼前縁およ
び翼後縁が、プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽
根先端部に亘ってそれぞれほぼ同一の曲率で湾曲してい
るので、ラジエータファンをエンジンの大きさなどの用
途に応じた大きさに径変化させて使用する場合において
も、ラジエータファン２を外周カットすることによって
直径変更しても、ファン性能が悪化することはなく、気
密性の高いエンジンルーム１１に対する静圧効率を確保
することができる上、ラジエータファン２による低騒音
化をも実践することができる。
び翼後縁が、プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽
根先端部に亘ってそれぞれほぼ同一の曲率で湾曲してい
るので、ラジエータファンをエンジンの大きさなどの用
途に応じた大きさに径変化させて使用する場合において
も、ラジエータファン２を外周カットすることによって
直径変更しても、ファン性能が悪化することはなく、気
密性の高いエンジンルーム１１に対する静圧効率を確保
することができる上、ラジエータファン２による低騒音
化をも実践することができる。
【００５３】そして、ファンシュラウド４の空気流動方
向上流側端面に対するラジエータファン２のプロペラ形
羽根先端部分のかぶり位置は、ラジエータファン４のプ
ロペラ形羽根先端部分での回転中心軸ｏ方向の中間部と
ファンシュラウド４の空気流動方向上流側端面との間の
回転中心軸ｏ方向の基準距離ＲＰをラジエータファン２
の直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄｆ）に基づいて、−
０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい最適値
に設定されているので、ファンシュラウド４に対し空気
を流動させ易くして風量を増加させることができる上、
ファンシュラウド４内での空気の干渉効果を防止して騒
音を低減させることができる。
向上流側端面に対するラジエータファン２のプロペラ形
羽根先端部分のかぶり位置は、ラジエータファン４のプ
ロペラ形羽根先端部分での回転中心軸ｏ方向の中間部と
ファンシュラウド４の空気流動方向上流側端面との間の
回転中心軸ｏ方向の基準距離ＲＰをラジエータファン２
の直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄｆ）に基づいて、−
０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小さい最適値
に設定されているので、ファンシュラウド４に対し空気
を流動させ易くして風量を増加させることができる上、
ファンシュラウド４内での空気の干渉効果を防止して騒
音を低減させることができる。
【００５４】しかも、開口孔４２とプロペラ形羽根先端
部分との間の隙間ＴＣをラジエータファン２の直径Ｄｆ
で除算した値が、０よりも大きくかつ０．１５よりも小
さい非常に小さな値に設定されているので、静圧効率を
効果的に高めることができる上、ラジエータファン２に
よる低騒音化をも図ることができる。更に、エンジンル
ーム１１内において防振ゴムなどを介してボディに取り
付けられたエンジン１に対し連結されるラジエータファ
ン２と、ボディに直に取り付けられるファンシュラウド
４との互いの非直連結による振動接触も、効果的に回避
することができる。
部分との間の隙間ＴＣをラジエータファン２の直径Ｄｆ
で除算した値が、０よりも大きくかつ０．１５よりも小
さい非常に小さな値に設定されているので、静圧効率を
効果的に高めることができる上、ラジエータファン２に
よる低騒音化をも図ることができる。更に、エンジンル
ーム１１内において防振ゴムなどを介してボディに取り
付けられたエンジン１に対し連結されるラジエータファ
ン２と、ボディに直に取り付けられるファンシュラウド
４との互いの非直連結による振動接触も、効果的に回避
することができる。
【００５５】なお、上記第１の実施形態では、ラジエー
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図１２に示すように、ラジエータファン６とし
て、ファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では
右側）にラジエータ５を備えてなり、空気をラジエータ
５を介してエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタ
イプのものが適用されていてもよい。この場合、ラジエ
ータファン６は、７枚のプロペラ形羽根６１をボス６２
に対して取り付けて空気を強制的にエンジンルーム１１
に流動させるものである。
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図１２に示すように、ラジエータファン６とし
て、ファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では
右側）にラジエータ５を備えてなり、空気をラジエータ
５を介してエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタ
イプのものが適用されていてもよい。この場合、ラジエ
ータファン６は、７枚のプロペラ形羽根６１をボス６２
に対して取り付けて空気を強制的にエンジンルーム１１
に流動させるものである。
【００５６】＜第２の実施の形態＞次に、本発明の第２
の実施形態を図１３ないし図１６に基づいて説明する。
の実施形態を図１３ないし図１６に基づいて説明する。
【００５７】この実施形態では、ファンシュラウドの開
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第１の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第１の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００５８】すなわち、本例では、図１３に示すよう
に、開口孔４３は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面４２より空気の流動方向下流側（図では右
側）に向かって略直角に突設されている。また、ラジエ
ータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸
ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４２に対
し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられてい
る。このラジエータファン２としては、ファンシュラウ
ド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエータ
５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸い込
みタイプのものが適用されている。
に、開口孔４３は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面４２より空気の流動方向下流側（図では右
側）に向かって略直角に突設されている。また、ラジエ
ータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸
ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４２に対
し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられてい
る。このラジエータファン２としては、ファンシュラウ
ド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエータ
５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸い込
みタイプのものが適用されている。
【００５９】そして、ファンシュラウド４の空気流動方
向上流側端面４２からの開口孔４３の突出量ＬＳは、ラ
ジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されている。
向上流側端面４２からの開口孔４３の突出量ＬＳは、ラ
ジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されている。
【００６０】これは、図１４に示すように、開口孔４３
の突出量ＬＳをラジエータファン２の直径Ｄｆで除算し
た値（ＬＳ／Ｄｆ）が、０．００８、０．０２６、０．
０３９、０．０５３、０．０７９であるものと比較した
場合に、除算値（ＬＳ／Ｄｆ）を０．０５３としたもの
が、空気の流量係数に対する流動効率が低くなる傾向を
示し、また、図１５に示すように、空気の流量係数に対
する比騒音が高くなる傾向を示しているからであり、経
験的な許容範囲を考慮して、開口孔４３の突出量ＬＳを
０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１の範囲内に規定するようにして
いる。
の突出量ＬＳをラジエータファン２の直径Ｄｆで除算し
た値（ＬＳ／Ｄｆ）が、０．００８、０．０２６、０．
０３９、０．０５３、０．０７９であるものと比較した
場合に、除算値（ＬＳ／Ｄｆ）を０．０５３としたもの
が、空気の流量係数に対する流動効率が低くなる傾向を
示し、また、図１５に示すように、空気の流量係数に対
する比騒音が高くなる傾向を示しているからであり、経
験的な許容範囲を考慮して、開口孔４３の突出量ＬＳを
０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１の範囲内に規定するようにして
いる。
【００６１】これにより、本実施形態では、ファンシュ
ラウド４の空気流動方向上流側端面４２からの開口孔４
３の突出量ＬＳがラジエータファン２の直径Ｄｆに基づ
いて最適値に設定されることになる。つまり、開口孔４
３の突出量ＬＳが大きすぎると、管内抵抗が増加して静
圧効率を効果的に高めることができない上、ラジエータ
ファン２が開口孔４３の周縁に干渉しやすく騒音が増大
するおそれがある。従って、開口孔４３の突出量ＬＳを
ラジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて０よりも大き
くかつ０．１よりも小さく設定することで、ファンシュ
ラウドの空気流動方向上流側端面に単純な開口孔を開口
させたもの（開口孔の突出量ＬＳがないもの）に比べ
て、静圧効率をさらに効果的に高めることができる上、
開口孔４３周縁に対するラジエータファン２の干渉によ
る騒音増大を防止することができる。
ラウド４の空気流動方向上流側端面４２からの開口孔４
３の突出量ＬＳがラジエータファン２の直径Ｄｆに基づ
いて最適値に設定されることになる。つまり、開口孔４
３の突出量ＬＳが大きすぎると、管内抵抗が増加して静
圧効率を効果的に高めることができない上、ラジエータ
ファン２が開口孔４３の周縁に干渉しやすく騒音が増大
するおそれがある。従って、開口孔４３の突出量ＬＳを
ラジエータファン２の直径Ｄｆに基づいて０よりも大き
くかつ０．１よりも小さく設定することで、ファンシュ
ラウドの空気流動方向上流側端面に単純な開口孔を開口
させたもの（開口孔の突出量ＬＳがないもの）に比べ
て、静圧効率をさらに効果的に高めることができる上、
開口孔４３周縁に対するラジエータファン２の干渉によ
る騒音増大を防止することができる。
【００６２】なお、上記第２の実施形態では、ラジエー
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図１６に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図１６に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
【００６３】＜第３の実施の形態＞次に、本発明の第３
の実施形態を図１７ないし図２０に基づいて説明する。
の実施形態を図１７ないし図２０に基づいて説明する。
【００６４】この実施形態では、ファンシュラウドの開
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第１の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第１の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００６５】すなわち、本例では、図１７に示すよう
に、開口孔４４は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面４２に対し空気の流動方向下流側に向かって
湾曲部４５を存して略直角に突設されている。また、ラ
ジエータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転中
心軸ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４２
に対し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられて
いる。このラジエータファン２としては、ファンシュラ
ウド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエー
タ５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸い
込みタイプのものが適用されている。
に、開口孔４４は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面４２に対し空気の流動方向下流側に向かって
湾曲部４５を存して略直角に突設されている。また、ラ
ジエータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転中
心軸ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４２
に対し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられて
いる。このラジエータファン２としては、ファンシュラ
ウド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエー
タ５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸い
込みタイプのものが適用されている。
【００６６】そして、ファンシュラウド４の空気流動方
向上流側端面の湾曲部４５の半径Ｒは、ラジエータファ
ン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されている。
向上流側端面の湾曲部４５の半径Ｒは、ラジエータファ
ン２の直径Ｄｆに基づいて、 ０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されている。
【００６７】これは、図１８に示すように、湾曲部４５
の半径Ｒをラジエータファン２の直径Ｄｆで除算した値
（Ｒ／Ｄｆ）が、０、０．０３４、０．０４７、０．０
６１であるものと比較した場合に、除算値（Ｒ／Ｄｆ）
を０．０６１としたものが、空気の流量係数に対する流
動効率が悪くなる傾向を示し、また、図１９に示すよう
に、空気の流量係数に対する比騒音も高くなる傾向を示
しているからであり、経験的な許容範囲を考慮して、湾
曲部４５の半径Ｒを０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１の範囲内に規
定するようにしている。
の半径Ｒをラジエータファン２の直径Ｄｆで除算した値
（Ｒ／Ｄｆ）が、０、０．０３４、０．０４７、０．０
６１であるものと比較した場合に、除算値（Ｒ／Ｄｆ）
を０．０６１としたものが、空気の流量係数に対する流
動効率が悪くなる傾向を示し、また、図１９に示すよう
に、空気の流量係数に対する比騒音も高くなる傾向を示
しているからであり、経験的な許容範囲を考慮して、湾
曲部４５の半径Ｒを０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１の範囲内に規
定するようにしている。
【００６８】これにより、本実施形態では、空気の流動
方向下流側に略直角に突設した開口孔４４に対して空気
は、ファンシュラウド４の空気流動方向上流側端面４２
の湾曲部４５によって流入抵抗を低減させた状態で円滑
に流入することになり、ラジエータファン２の風量を増
大させることができる。
方向下流側に略直角に突設した開口孔４４に対して空気
は、ファンシュラウド４の空気流動方向上流側端面４２
の湾曲部４５によって流入抵抗を低減させた状態で円滑
に流入することになり、ラジエータファン２の風量を増
大させることができる。
【００６９】なお、上記第３の実施形態では、ラジエー
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図２０に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図２０に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
【００７０】＜第４の実施の形態＞次に、本発明の第４
の実施形態を図２１に基づいて説明する。
の実施形態を図２１に基づいて説明する。
【００７１】この実施形態では、ファンシュラウドの開
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第３の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
口孔の構造を変更している。なお、開口孔を除くその他
の構成は、上記第３の実施形態の場合と同じであり、同
一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００７２】すなわち、本例では、図２１に示すよう
に、開口孔４６は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面に対し空気の流動方向下流側に向かって湾曲
部４５を存して拡径するように突設されている。また、
ラジエータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転
中心軸ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４
２に対し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられ
ている。このラジエータファン２としては、ファンシュ
ラウド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエ
ータ５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸
い込みタイプのものが適用されている。
に、開口孔４６は、ファンシュラウド４の空気流動方向
上流側端面に対し空気の流動方向下流側に向かって湾曲
部４５を存して拡径するように突設されている。また、
ラジエータファン２のプロペラ形羽根先端部分での回転
中心軸ｏ方向の中間位置は、空気流動方向上流側端面４
２に対し回転中心軸ｏ上のほぼ同一位置に位置付けられ
ている。このラジエータファン２としては、ファンシュ
ラウド４の空気流動方向上流側（図では左側）にラジエ
ータ５を備え、ラジエータ５を介して空気を吸い込む吸
い込みタイプのものが適用されている。
【００７３】そして、ファンシュラウド４の空気流動方
向上流側端面４２より湾曲部４５を介して拡径する開口
孔４６の傾斜面４６ａと、ラジエータファン２の回転中
心軸ｏとでなす角度βは、 ０＜β＜６０ｄｅｇ の範囲内に設定されている。
向上流側端面４２より湾曲部４５を介して拡径する開口
孔４６の傾斜面４６ａと、ラジエータファン２の回転中
心軸ｏとでなす角度βは、 ０＜β＜６０ｄｅｇ の範囲内に設定されている。
【００７４】これにより、本実施形態では、開口孔４６
を空気流動方向上流側端面に対し空気の流動方向下流側
に向かって突設させているために空気の流路抵抗が大き
くても、この流路が湾曲部４５を存して拡径しているの
で、ラジエータファン２によって遠心方向を向く空気の
流れが拡径により半径方向外向き（遠心方向）に傾斜す
る傾斜面４６ａに沿って流れることになり、空気の流路
抵抗が低減されて、ラジエータファン２の風量を増大さ
せることができる。
を空気流動方向上流側端面に対し空気の流動方向下流側
に向かって突設させているために空気の流路抵抗が大き
くても、この流路が湾曲部４５を存して拡径しているの
で、ラジエータファン２によって遠心方向を向く空気の
流れが拡径により半径方向外向き（遠心方向）に傾斜す
る傾斜面４６ａに沿って流れることになり、空気の流路
抵抗が低減されて、ラジエータファン２の風量を増大さ
せることができる。
【００７５】しかも、開口孔４６をファンシュラウド４
の空気流動方向上流側端面４２より拡径するように突設
させていることで、ラジエータファン２が開口孔４６の
周縁に干渉し難くなり、開口孔４６周縁に対するラジエ
ータファン２の干渉による騒音増大を効果的に防止する
ことができる。
の空気流動方向上流側端面４２より拡径するように突設
させていることで、ラジエータファン２が開口孔４６の
周縁に干渉し難くなり、開口孔４６周縁に対するラジエ
ータファン２の干渉による騒音増大を効果的に防止する
ことができる。
【００７６】なお、上記第４の実施形態では、ラジエー
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図２２に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
タファン２として、ラジエータ５を介して空気をエンジ
ンルーム１１内に吸い込む吸い込みタイプのものを適用
したが、図２２に示すように、ラジエータファン６より
もファンシュラウド４の空気流動方向下流側（図では右
側）にラジエータ５を備え、空気をラジエータ５を介し
てエンジンルーム１１内に吐き出す吐き出しタイプのラ
ジエータファン６が適用されていてもよい。
【００７７】＜その他の実施の形態＞なお、上記各実施
形態では、各プロペラ形羽根２１の翼前縁および翼後縁
を、プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部
に亘ってほぼ同一の曲率で湾曲させるようにしたが、各
プロペラ形羽根の翼前縁のみが、プロペラ形羽根根元部
分からプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲率で
湾曲するようにしてもよい。この場合においても、ファ
ンを外周カットすることで、ラジエータファンの直径を
変更してもファン性能がさほど悪化することはなく、気
密性の高いエンジンルームに対する静圧効率を確保する
ことができる上、ラジエータファンによる低騒音化も実
践することができる。
形態では、各プロペラ形羽根２１の翼前縁および翼後縁
を、プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形羽根先端部
に亘ってほぼ同一の曲率で湾曲させるようにしたが、各
プロペラ形羽根の翼前縁のみが、プロペラ形羽根根元部
分からプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲率で
湾曲するようにしてもよい。この場合においても、ファ
ンを外周カットすることで、ラジエータファンの直径を
変更してもファン性能がさほど悪化することはなく、気
密性の高いエンジンルームに対する静圧効率を確保する
ことができる上、ラジエータファンによる低騒音化も実
践することができる。
【００７８】
【発明の効果】以上のように、本発明の請求項１におけ
るラジエータファンによれば、プロペラ形羽根先端部分
での取付角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定するこ
とで、回転中心軸方向へ流す空気流量を確保し、流れの
剥離を生じ難くすることができる。また、プロペラ形羽
根根元部分での取付角度θ１を３５゜〜４５゜の範囲に
設定することで、空気流に遠心方向成分を発生させるこ
とができ、翼根元で受けた空気をプロペラ形羽根先端部
分まで導くことができる。従って、流れの剥離を発生さ
せることなく、エンジン冷却に必要な空気流量を確保す
ることができる。
るラジエータファンによれば、プロペラ形羽根先端部分
での取付角度θ２を１５゜〜２２゜の範囲に設定するこ
とで、回転中心軸方向へ流す空気流量を確保し、流れの
剥離を生じ難くすることができる。また、プロペラ形羽
根根元部分での取付角度θ１を３５゜〜４５゜の範囲に
設定することで、空気流に遠心方向成分を発生させるこ
とができ、翼根元で受けた空気をプロペラ形羽根先端部
分まで導くことができる。従って、流れの剥離を発生さ
せることなく、エンジン冷却に必要な空気流量を確保す
ることができる。
【００７９】さらに、図１０および図１１に示す如く、
ファン性能を改善できるので、気密性の高いエンジンル
ームに用いた場合でもファン騒音の発生を抑制すること
ができ、エンジンルーム全体としてエンジン騒音および
ファン騒音を低減することができる。
ファン性能を改善できるので、気密性の高いエンジンル
ームに用いた場合でもファン騒音の発生を抑制すること
ができ、エンジンルーム全体としてエンジン騒音および
ファン騒音を低減することができる。
【００８０】本発明の請求項２におけるラジエータファ
ンによれば、プロペラ形羽根の枚数Ｎとプロペラ形羽根
先端部分での翼弦長Ｃｔとの積をプロペラ形羽根の外周
長π×Ｄｆにより除算した値｛Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄ
ｆ）｝を０．６５よりも大きくかつ０．８５よりも小さ
く設定することで、プロペラ形羽根の翼面積を十分に確
保することができる上、プロペラ形羽根の翼面負荷を小
さくして低騒音化を図ることができる。また、プロペラ
形羽根の先広比を、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長
Ｃｔをプロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂで除算し
た値（Ｃｔ／Ｃｂ）に基づいて、１．５〜２．１の範囲
内に設定することで、プロペラ形羽根根元部分よりもプ
ロペラ形羽根先端部分での翼面積を増大させ、空気の流
動を効率よく行うことができる。更に、ファンの回転方
向に対する前進角度θ３を１５〜２５ｄｅｇの範囲内に
設定することで、低騒音化を図る上で有利なものとな
る。従って、気密性の高い空間に対して空気をより効率
よく流動させて、静圧効率をより高めることができる
上、プロペラ形羽根の翼面負荷の減少と相まってファン
による低騒音化をより一層図ることができる。
ンによれば、プロペラ形羽根の枚数Ｎとプロペラ形羽根
先端部分での翼弦長Ｃｔとの積をプロペラ形羽根の外周
長π×Ｄｆにより除算した値｛Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄ
ｆ）｝を０．６５よりも大きくかつ０．８５よりも小さ
く設定することで、プロペラ形羽根の翼面積を十分に確
保することができる上、プロペラ形羽根の翼面負荷を小
さくして低騒音化を図ることができる。また、プロペラ
形羽根の先広比を、プロペラ形羽根先端部分での翼弦長
Ｃｔをプロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃｂで除算し
た値（Ｃｔ／Ｃｂ）に基づいて、１．５〜２．１の範囲
内に設定することで、プロペラ形羽根根元部分よりもプ
ロペラ形羽根先端部分での翼面積を増大させ、空気の流
動を効率よく行うことができる。更に、ファンの回転方
向に対する前進角度θ３を１５〜２５ｄｅｇの範囲内に
設定することで、低騒音化を図る上で有利なものとな
る。従って、気密性の高い空間に対して空気をより効率
よく流動させて、静圧効率をより高めることができる
上、プロペラ形羽根の翼面負荷の減少と相まってファン
による低騒音化をより一層図ることができる。
【００８１】本発明の請求項３におけるラジエータファ
ンによれば、各プロペラ形羽根の翼前縁および翼後縁の
うちの少なくとも翼前縁を、プロペラ形羽根根元部分か
らプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲率で湾曲
させることで、ファンを外周カットすることによって直
径を変更してもファン性能を悪化させずに、気密性の高
い空間に対する静圧効率を確保することができる上、フ
ァンによる低騒音化も実践することができる。
ンによれば、各プロペラ形羽根の翼前縁および翼後縁の
うちの少なくとも翼前縁を、プロペラ形羽根根元部分か
らプロペラ形羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲率で湾曲
させることで、ファンを外周カットすることによって直
径を変更してもファン性能を悪化させずに、気密性の高
い空間に対する静圧効率を確保することができる上、フ
ァンによる低騒音化も実践することができる。
【００８２】本発明の請求項４におけるラジエータファ
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、ファンシュラ
ウド端面に対するプロペラ形羽根先端部分のかぶり位置
を、プロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中間部
とファンシュラウド端面との間の軸線方向の基準距離Ｒ
Ｐをファンの直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄｆ）に基
づいて、−０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小
さく設定することで、ファンシュラウドに対し空気を流
動させ易くして風量を増加させることができる上、ファ
ンシュラウド内での空気の干渉効果を防止して騒音を低
減させることができる。しかも、隙間ＴＣをファンの直
径Ｄｆで除算した値を０よりも大きくかつ０．１５より
も小さい非常に小さな値とすることで、静圧効率を効果
的に高めることができる上、ファンによる低騒音化をも
図ることができる。更に、互いに非直連結のファンとフ
ァンシュラウドとの振動接触も効果的に回避することが
できる。
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、ファンシュラ
ウド端面に対するプロペラ形羽根先端部分のかぶり位置
を、プロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中間部
とファンシュラウド端面との間の軸線方向の基準距離Ｒ
Ｐをファンの直径Ｄｆで除算した値（ＴＣ／Ｄｆ）に基
づいて、−０．０２よりも大きくかつ０．０８よりも小
さく設定することで、ファンシュラウドに対し空気を流
動させ易くして風量を増加させることができる上、ファ
ンシュラウド内での空気の干渉効果を防止して騒音を低
減させることができる。しかも、隙間ＴＣをファンの直
径Ｄｆで除算した値を０よりも大きくかつ０．１５より
も小さい非常に小さな値とすることで、静圧効率を効果
的に高めることができる上、ファンによる低騒音化をも
図ることができる。更に、互いに非直連結のファンとフ
ァンシュラウドとの振動接触も効果的に回避することが
できる。
【００８３】本発明の請求項５におけるラジエータファ
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、ファンのプロ
ペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中間部をファン
シュラウド端面に対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に
位置付け、ファンシュラウド端面からの開口孔の突出量
ＬＳを、ファンの直径Ｄｆに基づいて、０＜ＬＳ／Ｄｆ
＜０．１の関係を満たすように設定することで、静圧効
率をさらに効果的に高めることができる上、開口孔周縁
に対するファンの干渉による騒音増大を防止することが
できる。
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、ファンのプロ
ペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中間部をファン
シュラウド端面に対し回転中心軸線上のほぼ同一位置に
位置付け、ファンシュラウド端面からの開口孔の突出量
ＬＳを、ファンの直径Ｄｆに基づいて、０＜ＬＳ／Ｄｆ
＜０．１の関係を満たすように設定することで、静圧効
率をさらに効果的に高めることができる上、開口孔周縁
に対するファンの干渉による騒音増大を防止することが
できる。
【００８４】本発明の請求項６におけるラジエータファ
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、開口孔をファ
ンシュラウド端面に対し空気の流動方向下流側に向かっ
て湾曲部を存して略直角に突設させ、その湾曲部の半径
Ｒを、ファンの直径Ｄｆに基づいて、０＜Ｒ／Ｄｆ＜
０．１の関係を満たすように設定することで、開口孔に
対して空気を、ファンシュラウド端面の湾曲部によって
流入抵抗を低減させた状態で円滑に流入させることがで
き、ファンの風量を増大させることができる。
ンを用いたエンジンの冷却装置によれば、開口孔をファ
ンシュラウド端面に対し空気の流動方向下流側に向かっ
て湾曲部を存して略直角に突設させ、その湾曲部の半径
Ｒを、ファンの直径Ｄｆに基づいて、０＜Ｒ／Ｄｆ＜
０．１の関係を満たすように設定することで、開口孔に
対して空気を、ファンシュラウド端面の湾曲部によって
流入抵抗を低減させた状態で円滑に流入させることがで
き、ファンの風量を増大させることができる。
【００８５】更に、本発明の請求項７におけるラジエー
タファンを用いたエンジンの冷却装置によれば、開口孔
をファンシュラウド端面に対し空気の流動方向下流側に
向かって湾曲部を存して拡径するように突設させ、その
開口孔の傾斜面とファンの回転中心軸とでなす角度β
を、０＜β＜６０ｄｅｇの範囲内に設定することで、フ
ァンによって遠心方向を向く空気の流れを傾斜面に沿っ
て流せることになり、空気の流路抵抗を低減させてファ
ンの風量を増大させることができる。しかも、開口孔の
周縁に対しファンを干渉し難くし、開口孔周縁に対する
ファンの干渉による騒音増大を効果的に防止することが
できる。
タファンを用いたエンジンの冷却装置によれば、開口孔
をファンシュラウド端面に対し空気の流動方向下流側に
向かって湾曲部を存して拡径するように突設させ、その
開口孔の傾斜面とファンの回転中心軸とでなす角度β
を、０＜β＜６０ｄｅｇの範囲内に設定することで、フ
ァンによって遠心方向を向く空気の流れを傾斜面に沿っ
て流せることになり、空気の流路抵抗を低減させてファ
ンの風量を増大させることができる。しかも、開口孔の
周縁に対しファンを干渉し難くし、開口孔周縁に対する
ファンの干渉による騒音増大を効果的に防止することが
できる。
【図１】本発明の第１の実施形態に係わるラジエータフ
ァンを用いたエンジンの冷却装置の模式図である。
ァンを用いたエンジンの冷却装置の模式図である。
【図２】同じく回転中心軸付近で切断した吸い込みタイ
プのラジエータファンおよびファンシュラウドの断面図
である。
プのラジエータファンおよびファンシュラウドの断面図
である。
【図３】同じくラジエータファンの正面図である。
【図４】同じくプロペラ形羽根根元部分での取付角度θ
１を示す断面図である。
１を示す断面図である。
【図５】同じくプロペラ形羽根先端部分での取付角度θ
２を示す断面図である。
２を示す断面図である。
【図６】同じく密閉型エンジンルームの場合、従来型エ
ンジンルームの場合、エンジン単体にエンジンを取り付
けただけの場合において、ラジエータファンのかぶり位
置を変化させた状態での静圧効率の特性を表す図であ
る。
ンジンルームの場合、エンジン単体にエンジンを取り付
けただけの場合において、ラジエータファンのかぶり位
置を変化させた状態での静圧効率の特性を表す図であ
る。
【図７】同じく密閉型エンジンルームの場合、従来型エ
ンジンルームの場合、エンジン単体にエンジンを取り付
けただけの場合において、ラジエータファンのかぶり位
置を変化させた状態での比騒音の特性を表す図である。
ンジンルームの場合、エンジン単体にエンジンを取り付
けただけの場合において、ラジエータファンのかぶり位
置を変化させた状態での比騒音の特性を表す図である。
【図８】同じくラジエータファンと開口孔との隙間を変
化させた状態での静圧効率の特性を表す図である。
化させた状態での静圧効率の特性を表す図である。
【図９】同じくラジエータファンと開口孔との隙間を変
化させた状態での比騒音の特性を表す図である。
化させた状態での比騒音の特性を表す図である。
【図１０】同じく本実施形態のラジエータファンの場合
と従来型のラジエータファンの場合とにおいて、ラジエ
ータファンの流量係数と比騒音との関係を表す図であ
る。
と従来型のラジエータファンの場合とにおいて、ラジエ
ータファンの流量係数と比騒音との関係を表す図であ
る。
【図１１】同じく本実施形態のラジエータファンの場合
と従来型のラジエータファンの場合の流れ特性、および
密閉型エンジンルーム内と従来型エンジンルーム内との
流路抵抗の特性を表す図である。
と従来型のラジエータファンの場合の流れ特性、および
密閉型エンジンルーム内と従来型エンジンルーム内との
流路抵抗の特性を表す図である。
【図１２】第１の実施形態の変形例に係わる回転中心軸
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図１３】本発明の第２の実施形態に係わる回転中心軸
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図１４】同じくファンシュラウドの突出量を変化させ
た場合の静圧効率の特性を表す図である。
た場合の静圧効率の特性を表す図である。
【図１５】同じくファンシュラウドの突出量を変化させ
た場合の比騒音の特性を表す図である。
た場合の比騒音の特性を表す図である。
【図１６】第２の実施形態の変形例に係わる回転中心軸
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図１７】本発明の第３の実施形態に係わる回転中心軸
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図１８】同じくファンシュラウドの湾曲部の半径を異
ならせた場合の静圧効率の特性を表す図である。
ならせた場合の静圧効率の特性を表す図である。
【図１９】同じくファンシュラウドの湾曲部の半径を異
ならせた場合の比騒音の特性を表す図である。
ならせた場合の比騒音の特性を表す図である。
【図２０】第３の実施形態の変形例に係わる回転中心軸
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図２１】本発明の第４の実施形態に係わる回転中心軸
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吸い込みタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
【図２２】第４の実施形態の変形例に係わる回転中心軸
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
付近で切断した吐き出しタイプのラジエータファンおよ
びファンシュラウドの断面図である。
２，６ ラジエータファン（ファン）
２１，６１ プロペラ形羽根
２２，６２ ボス
θ１ プロペラ形羽根根元部分の取付角度
θ２ プロペラ形羽根先端部分の取付角度
Ｎ プロペラ形羽根の枚数
Ｃｔ プロペラ形羽根先端部分の翼弦長
Ｃｂ プロペラ形羽根根元部分の翼弦長
ｏ 回転中心軸
ｍ プロペラ形羽根根元部分での翼弦長の二
等分線 ｎ プロペラ形羽根先端部分での翼弦長の二
等分線 θ３ 前進角度 ４１，１３，４４，４６開口孔 ４２ 空気流動方向上流側端面（端面） ４ ファンシュラウド ＲＰ プロペラ形羽根先端部分の回転中心軸方
向の基準距離 Ｄｆ ファンの直径 ＴＣ 開口孔とラジエータファンとの間の隙間 ＬＳ 開口孔の突出量 ４５ 湾曲部 Ｒ 湾曲部の半径 ４６ａ 開口孔の傾斜面 β 傾斜面とファンの回転中心軸とでなす角
度
等分線 ｎ プロペラ形羽根先端部分での翼弦長の二
等分線 θ３ 前進角度 ４１，１３，４４，４６開口孔 ４２ 空気流動方向上流側端面（端面） ４ ファンシュラウド ＲＰ プロペラ形羽根先端部分の回転中心軸方
向の基準距離 Ｄｆ ファンの直径 ＴＣ 開口孔とラジエータファンとの間の隙間 ＬＳ 開口孔の突出量 ４５ 湾曲部 Ｒ 湾曲部の半径 ４６ａ 開口孔の傾斜面 β 傾斜面とファンの回転中心軸とでなす角
度
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(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０４Ｄ 29/54 Ｆ０４Ｄ 29/54 Ｇ
29/66 29/66 Ｍ
Ｎ
Ｆターム(参考） 3H033 AA02 AA15 BB02 BB08 CC01
CC04 DD03 DD27 EE03 EE06
EE08 EE19
3H034 AA02 AA15 BB02 BB08 CC01
CC04 DD05 DD25 EE03 EE06
EE08 EE18
3H035 CC01 CC04 CC07 DD04 DD06
Claims (7)
- 【請求項１】 複数枚のプロペラ形羽根をボスに対して
取り付けて空気を強制的に流動させるラジエータファン
であって、 上記各プロペラ形羽根をボスに対する取付面と平行な面
で投影した場合のプロペラ形羽根根元部分での取付角度
θ１は、３５〜４５ｄｅｇの範囲内に設定されている一
方、プロペラ形羽根先端部分での取付角度θ２は、１５
〜２２ｄｅｇの範囲内に設定されていることを特徴とす
るラジエータファン。 - 【請求項２】 上記請求項１に記載のラジエータファン
において、 プロペラ形羽根の枚数Ｎと、プロペラ形羽根先端部分で
の翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根の外周長π×Ｄｆと
は、 ０．６５＜Ｎ×Ｃｔ／（π×Ｄｆ）＜０．８５ の関係を満たすように設定されており、 プロペラ形羽根の先広比は、プロペラ形羽根先端部分で
の翼弦長Ｃｔと、プロペラ形羽根根元部分での翼弦長Ｃ
ｂとに基づいて、 Ｃｔ／Ｃｂ＝１．５〜２．１ の範囲内に設定されており、 ファンの回転中心軸を通るプロペラ形羽根根元部分での
翼弦長Ｃｂの二等分線と、ファンの回転中心軸を通るプ
ロペラ形羽根先端部分での翼弦長Ｃｔの二等分線とでな
すファンの回転方向に対する前進角度θ３は、１５〜２
５ｄｅｇの範囲内に設定されていることを特徴とするラ
ジエータファン。 - 【請求項３】 上記請求項１または請求項２に記載のラ
ジエータファンにおいて、 各プロペラ形羽根の翼前縁および翼後縁のうちの少なく
とも翼前縁は、プロペラ形羽根根元部分からプロペラ形
羽根先端部に亘ってほぼ同一の曲率で湾曲していること
を特徴とするラジエータファン。 - 【請求項４】 上記請求項１ないし請求項３のいずれか
１つに記載のラジエータファンを用いたエンジン冷却装
置において、 ファンは、このファンを半径方向外方より覆う開口孔を
端面に開設してなるファンシュラウド内に収容されてお
り、 ファンのプロペラ形羽根先端部分がファンシュラウド端
面に対し回転中心軸方向においてかぶさるかぶり位置
は、ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方
向中間部とファンシュラウド端面との間における回転中
心軸方向の基準距離ＲＰと、ファンの直径Ｄｆとに基づ
いて、 −０．０２＜ＲＰ／Ｄｆ＜０．０８ の範囲内に設定されているとともに、 ファンシュラウド端面の開口孔とファンのプロペラ形羽
根先端部分との間の半径方向の隙間ＴＣは、ファンの直
径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＴＣ／Ｄｆ＜０．１５ の関係を満たすように設定されていることを特徴とする
ラジエータファンを用いたエンジン冷却装置。 - 【請求項５】 上記請求項１ないし請求項３のいずれか
１つに記載のラジエータファンを用いたエンジン冷却装
置において、 ファンは、このファンを半径方向外方より覆う開口孔を
端面に開設してなるファンシュラウド内に収容され、上
記開口孔は端面より空気の流動方向下流側に向かって略
直角に突設されてなり、 ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中
間部は、ファンシュラウド端面に対し回転中心軸上のほ
ぼ同一位置に位置付けられているとともに、 ファンシュラウド端面からの開口孔の突出量ＬＳは、フ
ァンの直径Ｄｆに基づいて、 ０＜ＬＳ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されていることを特徴とする
ラジエータファンを用いたエンジン冷却装置。 - 【請求項６】 上記請求項１ないし請求項３のいずれか
１つに記載のラジエータファンを用いたエンジン冷却装
置において、 ファンは、このファンを半径方向外方より覆う開口孔を
端面に開設してなるファンシュラウド内に収容され、上
記開口孔は端面に対し空気の流動方向下流側に向かって
湾曲部を存して略直角に突設されてなり、 ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中
間部は、ファンシュラウド端面に対し回転軸線上のほぼ
同一位置に位置付けられているとともに、 ファンシュラウド端面の湾曲部の半径Ｒは、ファンの直
径Ｄｆに基づいて、 ０＜Ｒ／Ｄｆ＜０．１ の関係を満たすように設定されていることを特徴とする
ラジエータファンを用いたエンジン冷却装置。 - 【請求項７】 上記請求項１ないし請求項３のいずれか
１つに記載のラジエータファンを用いたエンジン冷却装
置において、 ファンは、このファンを半径方向外方より覆う開口孔を
端面に開設してなるファンシュラウド内に収容され、上
記開口孔は端面に対し空気の流動方向下流側に向かって
湾曲部を存して拡径するように突設されてなり、 ファンのプロペラ形羽根先端部分での回転中心軸方向中
間部は、ファンシュラウド端面位置に対し回転中心軸上
のほぼ同一位置に位置付けられているとともに、 ファンシュラウド端面より湾曲部を介して拡径する開口
孔の傾斜面とファンの回転中心軸とでなす角度βは、 ０＜β＜６０ｄｅｇ の範囲内に設定されていることを特徴とするラジエータ
ファンを用いたエンジン冷却装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001316267A JP3919496B2 (ja) | 2001-10-15 | 2001-10-15 | ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置 |
| CNB028171926A CN1261693C (zh) | 2001-10-15 | 2002-10-11 | 散热器风扇及使用该散热器风扇的发动机冷却装置 |
| KR1020047002239A KR100889306B1 (ko) | 2001-10-15 | 2002-10-11 | 라디에이터 팬 및 이것을 이용한 엔진 냉각장치 |
| US10/491,698 US7037077B2 (en) | 2001-10-15 | 2002-10-11 | Radiator fan and engine cooling device using the same |
| PCT/JP2002/010629 WO2003033913A1 (en) | 2001-10-15 | 2002-10-11 | Radiator fan and engine cooling device using the radiator fan |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001316267A JP3919496B2 (ja) | 2001-10-15 | 2001-10-15 | ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP3919496B2 JP3919496B2 (ja) | 2007-05-23 |
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ID=19134304
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001316267A Expired - Fee Related JP3919496B2 (ja) | 2001-10-15 | 2001-10-15 | ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| KR (1) | KR100889306B1 (ja) |
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