JP2003192171A - 紙葉類搬送用平ベルト - Google Patents
紙葉類搬送用平ベルトInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ベルト使用温度が低温時におけるベルト長手
方向の弾性率が常温時と大きく相違しない紙葉類搬送用
平ベルトを提供する。 【解決手段】 紙葉類搬送用平ベルト１は、ミラブルウ
レタンポリマーに少なくともカーボンブラックを混合し
てなるミラブルウレタンゴム組成物でベルト本体２が形
成されている。ミラブルウレタンポリマーは、そのソフ
トセグメントポリオールのうち５０質量％以上１００質
量％以下がポリカプロラクトンエステルである。カーボ
ンブラックは、その３０質量％以上１００質量％以下が
粒子径５０μｍ以上であり且つミラブルウレタンポリマ
ー１００質量部に対して１０質量部以上８０質量部以下
混合されている。
方向の弾性率が常温時と大きく相違しない紙葉類搬送用
平ベルトを提供する。 【解決手段】 紙葉類搬送用平ベルト１は、ミラブルウ
レタンポリマーに少なくともカーボンブラックを混合し
てなるミラブルウレタンゴム組成物でベルト本体２が形
成されている。ミラブルウレタンポリマーは、そのソフ
トセグメントポリオールのうち５０質量％以上１００質
量％以下がポリカプロラクトンエステルである。カーボ
ンブラックは、その３０質量％以上１００質量％以下が
粒子径５０μｍ以上であり且つミラブルウレタンポリマ
ー１００質量部に対して１０質量部以上８０質量部以下
混合されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、紙幣、切符等の紙
葉類を搬送するための紙葉類搬送用平ベルトに関する。
葉類を搬送するための紙葉類搬送用平ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＡＴＭ（automated teller mac
hine）やＣＤ（cash dispenser）等の現金預金支払機、
自動改札機等では、紙幣や切符等の紙葉類を一対の紙葉
類搬送用平ベルトで上下を狭持して多方向に搬送するこ
とが行われている。
hine）やＣＤ（cash dispenser）等の現金預金支払機、
自動改札機等では、紙幣や切符等の紙葉類を一対の紙葉
類搬送用平ベルトで上下を狭持して多方向に搬送するこ
とが行われている。
【０００３】そして、特開平７−１２５８６６号公報に
は、紙葉類搬送用平ベルトとして、ベルト本体がミラブ
ルウレタン組成物で形成されており、そのベルト本体に
編物又は織物が埋設されたものが開示されている。
は、紙葉類搬送用平ベルトとして、ベルト本体がミラブ
ルウレタン組成物で形成されており、そのベルト本体に
編物又は織物が埋設されたものが開示されている。
【０００４】かかる紙葉類搬送用平ベルトは、ベルト表
面で紙葉類を搬送するため、搬送力を得るにはベルト長
手方向に張力が与えられる必要があり、通常、かかる張
力を与えるためにベルト長手方向に予め一定伸張させた
状態で使用される。
面で紙葉類を搬送するため、搬送力を得るにはベルト長
手方向に張力が与えられる必要があり、通常、かかる張
力を与えるためにベルト長手方向に予め一定伸張させた
状態で使用される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の如
く、ベルトを長手方向に予め一定伸張させた場合、ベル
ト使用温度が変化すると、ベルト本体を形成するミラブ
ルウレタンポリマーの物性も変化し、それに伴ってベル
ト長手方向の弾性率が変化すると、ベルトに与えられる
張力もまたそれに伴って変化する。ベルトの駆動には、
一般に、モータが使用されるが、従って、そのモータと
して、ベルト使用温度が低温時のベルト張力の最大値に
合わせた駆動力を有するものを選定する必要がある。一
方、ベルト駆動用のモータには、コンパクト化、すなわ
ち、できるだけ駆動力の小さなものとすることに対する
要求がある。
く、ベルトを長手方向に予め一定伸張させた場合、ベル
ト使用温度が変化すると、ベルト本体を形成するミラブ
ルウレタンポリマーの物性も変化し、それに伴ってベル
ト長手方向の弾性率が変化すると、ベルトに与えられる
張力もまたそれに伴って変化する。ベルトの駆動には、
一般に、モータが使用されるが、従って、そのモータと
して、ベルト使用温度が低温時のベルト張力の最大値に
合わせた駆動力を有するものを選定する必要がある。一
方、ベルト駆動用のモータには、コンパクト化、すなわ
ち、できるだけ駆動力の小さなものとすることに対する
要求がある。
【０００６】本発明は、かかる点に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、ベルト使用温度が低
温時におけるベルト長手方向の弾性率が常温時と大きく
相違しない紙葉類搬送用平ベルトを提供することにあ
る。
であり、その目的とするところは、ベルト使用温度が低
温時におけるベルト長手方向の弾性率が常温時と大きく
相違しない紙葉類搬送用平ベルトを提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ベルト本体を
形成するミラブルウレタンポリマーのソフトセグメント
ポリオールのうち５０質量％以上１００質量％以下をポ
リカプロラクトンエステルにしたものである。
形成するミラブルウレタンポリマーのソフトセグメント
ポリオールのうち５０質量％以上１００質量％以下をポ
リカプロラクトンエステルにしたものである。
【０００８】具体的には、本発明は、ミラブルウレタン
ポリマーに少なくともカーボンブラックを混合してなる
ミラブルウレタンゴム組成物でベルト本体が形成された
紙葉類搬送用平ベルトを前提とする。そして、上記ミラ
ブルウレタンポリマーは、そのソフトセグメントポリオ
ールのうち５０質量％以上１００質量％以下がポリカプ
ロラクトンエステルであり、また、上記カーボンブラッ
クは、その３０質量％以上１００質量％以下が粒子径５
０μｍ以上であり且つ上記ミラブルウレタンポリマー１
００質量部に対して１０質量部以上８０質量部以下混合
されていることを特徴とする。
ポリマーに少なくともカーボンブラックを混合してなる
ミラブルウレタンゴム組成物でベルト本体が形成された
紙葉類搬送用平ベルトを前提とする。そして、上記ミラ
ブルウレタンポリマーは、そのソフトセグメントポリオ
ールのうち５０質量％以上１００質量％以下がポリカプ
ロラクトンエステルであり、また、上記カーボンブラッ
クは、その３０質量％以上１００質量％以下が粒子径５
０μｍ以上であり且つ上記ミラブルウレタンポリマー１
００質量部に対して１０質量部以上８０質量部以下混合
されていることを特徴とする。
【０００９】上記の構成によれば、ベルト本体を形成す
るミラブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトン
エステル系のものを用いており、また、弾性率の温度依
存性を小さくするのに適正なカーボンブラックを用いて
いるので、ベルト使用温度の変化に伴うベルトの弾性率
変化が小さく、従って、ベルト使用温度が低温時におけ
るベルト長手方向の弾性率が常温時と大きく相違しない
ものとなる。
るミラブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトン
エステル系のものを用いており、また、弾性率の温度依
存性を小さくするのに適正なカーボンブラックを用いて
いるので、ベルト使用温度の変化に伴うベルトの弾性率
変化が小さく、従って、ベルト使用温度が低温時におけ
るベルト長手方向の弾性率が常温時と大きく相違しない
ものとなる。
【００１０】ここで、ミラブルウレタンポリマーのソフ
トセグメントポリオールのうちポリカプロラクトンエス
テルが５０質量％よりも少ないと、ベルトの弾性率及び
モータ起動トルク、並びにそれぞれの常温時の値に対す
る低温時の値の比が大きなものとなってしまう。
トセグメントポリオールのうちポリカプロラクトンエス
テルが５０質量％よりも少ないと、ベルトの弾性率及び
モータ起動トルク、並びにそれぞれの常温時の値に対す
る低温時の値の比が大きなものとなってしまう。
【００１１】また、３０質量％以上１００質量％以下が
粒子径５０μｍ以上であるカーボンブラックをミラブル
ウレタンポリマー１００質量部に対して１０質量部以上
８０質量部以下混合することにより、カーボンブラック
による補強効果とミラブルウレタンポリマー自体の剛性
アップの相乗効果により特に低温時のベルトの弾性率が
上昇するものである。粒子径が５０μｍ以上であるカー
ボンブラックを３０質量％以上とするのは、粒子径が５
０μｍ未満のものではその補強性により特に低温時のベ
ルトの弾性率及び起動トルクが高くなってしまうからで
ある。
粒子径５０μｍ以上であるカーボンブラックをミラブル
ウレタンポリマー１００質量部に対して１０質量部以上
８０質量部以下混合することにより、カーボンブラック
による補強効果とミラブルウレタンポリマー自体の剛性
アップの相乗効果により特に低温時のベルトの弾性率が
上昇するものである。粒子径が５０μｍ以上であるカー
ボンブラックを３０質量％以上とするのは、粒子径が５
０μｍ未満のものではその補強性により特に低温時のベ
ルトの弾性率及び起動トルクが高くなってしまうからで
ある。
【００１２】そして、上記のような構成によって、２４
℃におけるベルト長手方向の弾性率に対する−５℃にお
けるベルト長手方向の弾性率の比が百分率で１００％以
上１３０％以下の範囲内とすることも可能となる。
℃におけるベルト長手方向の弾性率に対する−５℃にお
けるベルト長手方向の弾性率の比が百分率で１００％以
上１３０％以下の範囲内とすることも可能となる。
【００１３】ここで、「弾性率」とは、ベルトの長手方
向の応力−歪み曲線の初期傾斜をいう。
向の応力−歪み曲線の初期傾斜をいう。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ベルト使用温度が低温時におけるベルト長手方向の弾性
率が常温時と大きく相違しないものとすることができ
る。
ベルト使用温度が低温時におけるベルト長手方向の弾性
率が常温時と大きく相違しないものとすることができ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて詳細に説明する。
基づいて詳細に説明する。
【００１６】図１は、本発明の実施形態に係る紙葉類搬
送用平ベルト１を示す。
送用平ベルト１を示す。
【００１７】この紙葉類搬送用平ベルト１は、帯状のエ
ンドレスのベルト本体２と、ベルト本体２の表層に埋設
された帆布３と、により構成されている。
ンドレスのベルト本体２と、ベルト本体２の表層に埋設
された帆布３と、により構成されている。
【００１８】ベルト本体２は、ポリカプロラクトンエス
テル系のミラブルウレタンポリマー、すなわち、そのソ
フトセグメントポリオールのうち５０質量％以上１００
質量％以下がポリカプロラクトンエステルであるミラブ
ルウレタンポリマーに、カーボンブラック、架橋剤その
他の配合剤を混合して架橋させたミラブルウレタン組成
物により形成されている。
テル系のミラブルウレタンポリマー、すなわち、そのソ
フトセグメントポリオールのうち５０質量％以上１００
質量％以下がポリカプロラクトンエステルであるミラブ
ルウレタンポリマーに、カーボンブラック、架橋剤その
他の配合剤を混合して架橋させたミラブルウレタン組成
物により形成されている。
【００１９】混合されたカーボンブラックは、その３０
質量％以上１００質量％以下が粒子径５０μｍ以上で且
つ吸油量が１．２ｃｍ3／ｇ以下であり、混合量がミラ
ブルウレタンポリマー１００質量部に対して１０質量部
以上８０質量部以下である。
質量％以上１００質量％以下が粒子径５０μｍ以上で且
つ吸油量が１．２ｃｍ3／ｇ以下であり、混合量がミラ
ブルウレタンポリマー１００質量部に対して１０質量部
以上８０質量部以下である。
【００２０】帆布３は、例えば、７．７８×１０-3ｇ／
ｍのポリウレタン糸の周りを２．２２×１０-3ｇ／ｍの
ポリエステル糸で覆ったカバーリング糸により形成され
た編物又は織物を、ベルト成形前にレゾルシン・ホルマ
リン・ラテックス（ＲＦＬ）溶液に浸漬して乾燥する接
着処理が施されたもので形成されている。
ｍのポリウレタン糸の周りを２．２２×１０-3ｇ／ｍの
ポリエステル糸で覆ったカバーリング糸により形成され
た編物又は織物を、ベルト成形前にレゾルシン・ホルマ
リン・ラテックス（ＲＦＬ）溶液に浸漬して乾燥する接
着処理が施されたもので形成されている。
【００２１】帆布３はベルト本体２の表層に埋設されて
いるが、部分的にベルト表面に帆布３を構成する糸が露
出し、その糸目３ａ，３ａ，…がベルト長手方向に配向
した構成となっており、これによって、紙葉類とベルト
表面との摩擦係数を搬送に支障がない程度に確保するこ
とができると共に、対向するベルト間の摩擦係数を低減
して発熱等の不都合を抑制することができる。
いるが、部分的にベルト表面に帆布３を構成する糸が露
出し、その糸目３ａ，３ａ，…がベルト長手方向に配向
した構成となっており、これによって、紙葉類とベルト
表面との摩擦係数を搬送に支障がない程度に確保するこ
とができると共に、対向するベルト間の摩擦係数を低減
して発熱等の不都合を抑制することができる。
【００２２】この紙葉類搬送用平ベルト１は、２４℃に
おけるベルト長手方向の弾性率に対する−５℃における
ベルト長手方向の弾性率の比が百分率で１００％以上１
３０％以下の範囲内にある。
おけるベルト長手方向の弾性率に対する−５℃における
ベルト長手方向の弾性率の比が百分率で１００％以上１
３０％以下の範囲内にある。
【００２３】次に、紙葉類搬送用平ベルト１の製造方法
について説明する。
について説明する。
【００２４】まず、円筒金型の表面に筒状に加工した帆
布を被せ、その上から所定厚さ（例えば０．６ｍｍ程
度）にシーティングした未架橋のミラブルウレタン組成
物を２周回被せる。
布を被せ、その上から所定厚さ（例えば０．６ｍｍ程
度）にシーティングした未架橋のミラブルウレタン組成
物を２周回被せる。
【００２５】次いで、帆布及び未架橋ミラブルウレタン
をセットした円筒金型を加熱加圧装置に入れ、加熱・加
圧することによりミラブルウレタンを架橋させる。
をセットした円筒金型を加熱加圧装置に入れ、加熱・加
圧することによりミラブルウレタンを架橋させる。
【００２６】続いて、加熱加圧装置から円筒金型を取り
出し、冷却後、円筒金型から円筒状に成形されたベルト
前駆体を取り外す。
出し、冷却後、円筒金型から円筒状に成形されたベルト
前駆体を取り外す。
【００２７】そして、ベルト前駆体のミラブルウレタン
側を研磨して厚さの均一化を図ると共に所定幅を切り出
し、帆布側が表になるように裏返す。
側を研磨して厚さの均一化を図ると共に所定幅を切り出
し、帆布側が表になるように裏返す。
【００２８】以上のような構成の紙葉類搬送用平ベルト
１は、ベルト本体２を形成するミラブルウレタンポリマ
ーとしてポリカプロラクトンエステル系のものを用いて
おり、また、弾性率の温度依存性を小さくするのに適正
なカーボンブラックを用いているので、ベルト使用温度
の変化に伴うベルトの弾性率変化が小さく、従って、ベ
ルト使用温度が低温時におけるベルト長手方向の弾性率
を常温時と大きく相違しないものとすることができる。
従って、ベルト駆動ようのモータとして、常温時の駆動
が行えるのに十分なものを選定すればよい。
１は、ベルト本体２を形成するミラブルウレタンポリマ
ーとしてポリカプロラクトンエステル系のものを用いて
おり、また、弾性率の温度依存性を小さくするのに適正
なカーボンブラックを用いているので、ベルト使用温度
の変化に伴うベルトの弾性率変化が小さく、従って、ベ
ルト使用温度が低温時におけるベルト長手方向の弾性率
を常温時と大きく相違しないものとすることができる。
従って、ベルト駆動ようのモータとして、常温時の駆動
が行えるのに十分なものを選定すればよい。
【００２９】
【実施例】紙葉類搬送用平ベルトの試験評価を行った。
【００３０】＜試験評価ベルト＞以下の例１〜８の各紙
葉類搬送用平ベルトを作製した。また、それぞれの構成
については表１に示す。
葉類搬送用平ベルトを作製した。また、それぞれの構成
については表１に示す。
【００３１】−例１−
ポリカプロラクトンエステル系のミラブルウレタンポリ
マー１００質量部に対して、加工助剤１質量部、ステア
リン酸亜鉛１質量部、加水分解安定剤２質量部、粒子径
６２μｍで且つ吸油量０．９１ｃｍ3／ｇのカーボンブ
ラックＡ２０質量部、導電性カーボンブラック６質量
部、老化防止剤ＤＢＰ１０質量部、架橋助剤ＴＡＩＣ３
質量部及びジクミルパーオキサイド６質量部を混合した
未架橋ミラブルウレタン組成物を用いて成形した紙葉類
搬送用平ベルトを例１とした。
マー１００質量部に対して、加工助剤１質量部、ステア
リン酸亜鉛１質量部、加水分解安定剤２質量部、粒子径
６２μｍで且つ吸油量０．９１ｃｍ3／ｇのカーボンブ
ラックＡ２０質量部、導電性カーボンブラック６質量
部、老化防止剤ＤＢＰ１０質量部、架橋助剤ＴＡＩＣ３
質量部及びジクミルパーオキサイド６質量部を混合した
未架橋ミラブルウレタン組成物を用いて成形した紙葉類
搬送用平ベルトを例１とした。
【００３２】−例２−
カーボンブラックＡの混合量を４０質量部としたことを
除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平ベルトを例
２とした。
除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平ベルトを例
２とした。
【００３３】−例３−
カーボンブラックＡに替えて粒子径７０μｍで且つ吸油
量０．７０ｃｍ3／ｇのカーボンブラックＢ６０質量部
を混合したことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬
送用平ベルトを例３とした。
量０．７０ｃｍ3／ｇのカーボンブラックＢ６０質量部
を混合したことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬
送用平ベルトを例３とした。
【００３４】−例４−
カーボンブラックＢの混合量を９０質量部としたことを
除いては、例３と同一構成の紙葉類搬送用平ベルトを例
４とした。
除いては、例３と同一構成の紙葉類搬送用平ベルトを例
４とした。
【００３５】−例５−
エチレンアジペート系のミラブルウレタンポリマーを用
いたことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平
ベルトを例５とした。
いたことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平
ベルトを例５とした。
【００３６】−例６−
カーボンブラックＡに替えて粒子径３０μｍで且つ吸油
量１．２０ｃｍ3／ｇのカーボンブラックＣ２０質量部
を混合したことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬
送用平ベルトを例６とした。
量１．２０ｃｍ3／ｇのカーボンブラックＣ２０質量部
を混合したことを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬
送用平ベルトを例６とした。
【００３７】−例７−
ポリエーテル系のミラブルウレタンポリマーを用いたこ
とを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平ベルト
を例７とした。
とを除いては、例１と同一構成の紙葉類搬送用平ベルト
を例７とした。
【００３８】−例８−
ポリカプロラクトンエステル系４０質量部及びエチレン
アジペート系６０質量部からなるミラブルウレタンポリ
マー１００質量部に対して、加工助剤１質量部、ステア
リン酸亜鉛１質量部、加水分解安定剤２質量部、カーボ
ンブラック２０質量部、導電性カーボンブラック６質量
部、老化防止剤ＤＢＰ１０質量部、架橋助剤ＴＡＩＣ３
質量部及びジクミルパーオキサイド６質量部を混合した
未架橋ミラブルウレタン組成物を用いて成形した紙葉類
搬送用平ベルトを例８とした。
アジペート系６０質量部からなるミラブルウレタンポリ
マー１００質量部に対して、加工助剤１質量部、ステア
リン酸亜鉛１質量部、加水分解安定剤２質量部、カーボ
ンブラック２０質量部、導電性カーボンブラック６質量
部、老化防止剤ＤＢＰ１０質量部、架橋助剤ＴＡＩＣ３
質量部及びジクミルパーオキサイド６質量部を混合した
未架橋ミラブルウレタン組成物を用いて成形した紙葉類
搬送用平ベルトを例８とした。
【００３９】
【表１】
【００４０】＜試験評価方法＞例１〜８の各紙葉類搬送
用平ベルトについて、ベルト使用温度−５℃時（低温
時）におけるベルト長手方向の弾性率及びベルト使用温
度２４℃時（常温時）におけるベルト長手方向の弾性率
を測定すると共に、２４℃時における弾性率に対する−
５℃時の弾性率の比を百分率で求めた。
用平ベルトについて、ベルト使用温度−５℃時（低温
時）におけるベルト長手方向の弾性率及びベルト使用温
度２４℃時（常温時）におけるベルト長手方向の弾性率
を測定すると共に、２４℃時における弾性率に対する−
５℃時の弾性率の比を百分率で求めた。
【００４１】また、例１〜８の各紙葉類搬送用平ベルト
について、ベルト使用温度−５℃時（低温時）における
モータ起動トルク及びベルト使用温度２４℃時（常温
時）におけるモータ起動トルクを測定すると共に、２４
℃時における起動トルクに対する−５℃時の起動トルク
の比を百分率で求めた。なお、図２に示すように、駆動
プーリ１３及び従動プーリ１４としての直径３０ｍｍの
クラウンプーリにベルト１を５％伸張した状態で巻き掛
け、モータ１５を起動してそのときのトルクをトルクメ
ータ１６で測定した。そして、起動トルクＴは、ベルト
を付けたときの起動時の最大トルクＴ１とベルトを付け
ないときの起動時の最大トルクＴ２との差 Ｔ＝Ｔ１−Ｔ２ として得た。
について、ベルト使用温度−５℃時（低温時）における
モータ起動トルク及びベルト使用温度２４℃時（常温
時）におけるモータ起動トルクを測定すると共に、２４
℃時における起動トルクに対する−５℃時の起動トルク
の比を百分率で求めた。なお、図２に示すように、駆動
プーリ１３及び従動プーリ１４としての直径３０ｍｍの
クラウンプーリにベルト１を５％伸張した状態で巻き掛
け、モータ１５を起動してそのときのトルクをトルクメ
ータ１６で測定した。そして、起動トルクＴは、ベルト
を付けたときの起動時の最大トルクＴ１とベルトを付け
ないときの起動時の最大トルクＴ２との差 Ｔ＝Ｔ１−Ｔ２ として得た。
【００４２】＜試験評価結果＞試験評価結果を表１に示
す。
す。
【００４３】同表によれば、ベルト本体を形成するミラ
ブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステ
ル系のものを用い、粒子径の比較的大きなカーボンブラ
ックをミラブルウレタンポリマー１００質量部に対して
２０，４０，６０質量部混合してなる例１〜３では、−
５℃時の弾性率と２４℃時の弾性率との差が比較的小さ
く、前者の後者に対する比が百分率で１００％以上１３
０％以下の範囲にある。これは、カーボンブラックによ
る補強効果とミラブルウレタンポリマー自体の剛性アッ
プの相乗効果により特に低温時のベルトの弾性率が上昇
するためであると考えられる。
ブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステ
ル系のものを用い、粒子径の比較的大きなカーボンブラ
ックをミラブルウレタンポリマー１００質量部に対して
２０，４０，６０質量部混合してなる例１〜３では、−
５℃時の弾性率と２４℃時の弾性率との差が比較的小さ
く、前者の後者に対する比が百分率で１００％以上１３
０％以下の範囲にある。これは、カーボンブラックによ
る補強効果とミラブルウレタンポリマー自体の剛性アッ
プの相乗効果により特に低温時のベルトの弾性率が上昇
するためであると考えられる。
【００４４】これに対して、粒子径７０μｍで且つ吸油
量が０．７ｃｍ3／ｇであるカーボンブラックＢをポリ
カプロラクトンエステル系のミラブルウレタンポリマー
１００質量部に対して９０質量部混合した例４、ミラブ
ルウレタンポリマーとしてエチレンアジペート系のもの
を用いた例５、粒子径３０μｍで且つ吸油量が１．２ｃ
ｍ3／ｇであるカーボンブラックＣを用いた例６、ミラ
ブルウレタンポリマーとしてポリエーテル径のものを用
いた例７では、−５℃時の弾性率と２４℃時の弾性率と
の差が比較的大きく、前者の後者に対する比が百分率で
１５０％以上である。これらの傾向は、モータ起動トル
クにおいても伺われる。例６については、粒子径が５０
μｍ未満のカーボンブラックではその補強性により特に
低温時のベルトの弾性率及び起動トルクが高くなってし
まうためであると考えられる。
量が０．７ｃｍ3／ｇであるカーボンブラックＢをポリ
カプロラクトンエステル系のミラブルウレタンポリマー
１００質量部に対して９０質量部混合した例４、ミラブ
ルウレタンポリマーとしてエチレンアジペート系のもの
を用いた例５、粒子径３０μｍで且つ吸油量が１．２ｃ
ｍ3／ｇであるカーボンブラックＣを用いた例６、ミラ
ブルウレタンポリマーとしてポリエーテル径のものを用
いた例７では、−５℃時の弾性率と２４℃時の弾性率と
の差が比較的大きく、前者の後者に対する比が百分率で
１５０％以上である。これらの傾向は、モータ起動トル
クにおいても伺われる。例６については、粒子径が５０
μｍ未満のカーボンブラックではその補強性により特に
低温時のベルトの弾性率及び起動トルクが高くなってし
まうためであると考えられる。
【００４５】以上より、ベルト本体を形成するミラブル
ウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステル系
のものを用い、比較的粒子径の大きいカーボンブラック
を適量混合することにより、ベルト使用温度が−５℃と
いった低温時におけるベルト長手方向の弾性率が常温時
（２４℃）と大きく相違しないものとすることができる
ことが確認された。カーボンブラックＡ〜Ｃより、カー
ボンブラックの粒子径としては、５０μｍのものが主成
分であること、すなわち、全体のカーボンブラックのう
ち３０質量％以上１００質量％以下であることを要する
と推測される。また、例１〜４より、カーボンブラック
の混合量としては、ミラブルウレタンポリマー１００質
量部に対して１０質量部以上８０質量部以下とすること
を要すると推測される。
ウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステル系
のものを用い、比較的粒子径の大きいカーボンブラック
を適量混合することにより、ベルト使用温度が−５℃と
いった低温時におけるベルト長手方向の弾性率が常温時
（２４℃）と大きく相違しないものとすることができる
ことが確認された。カーボンブラックＡ〜Ｃより、カー
ボンブラックの粒子径としては、５０μｍのものが主成
分であること、すなわち、全体のカーボンブラックのう
ち３０質量％以上１００質量％以下であることを要する
と推測される。また、例１〜４より、カーボンブラック
の混合量としては、ミラブルウレタンポリマー１００質
量部に対して１０質量部以上８０質量部以下とすること
を要すると推測される。
【００４６】また、例８はベルト本体を形成するミラブ
ルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステル
系のものを用いているものの、−５℃時の弾性率と２４
℃時の弾性率との差が比較的大きく、前者の後者に対す
る比が百分率で１５０％である。モータ起動トルクも同
傾向である。例１と例８とはミラブルウレタンポリマー
の構成を除いて同一組成であるが、前者が１００質量％
ポリカプロラクトンエステル系のものであるのに対し、
後者が４０質量％ポリカプロラクトンエステル系で６０
％エチレンアジペート系である。これは、少なくともミ
ラブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエス
テル系のものが４０質量％よりも多く含まれていること
が必要であるということを意味するものである。ポリカ
プロラクトンエステル系のミラブルウレタンポリマーに
よる効果を得るためには、主成分がポリカプロラクトン
エステル系のものであること、すなわち、ポリカプロラ
クトンエステル系のものが５０質量％以上含まれている
ことを要すると推測される。
ルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエステル
系のものを用いているものの、−５℃時の弾性率と２４
℃時の弾性率との差が比較的大きく、前者の後者に対す
る比が百分率で１５０％である。モータ起動トルクも同
傾向である。例１と例８とはミラブルウレタンポリマー
の構成を除いて同一組成であるが、前者が１００質量％
ポリカプロラクトンエステル系のものであるのに対し、
後者が４０質量％ポリカプロラクトンエステル系で６０
％エチレンアジペート系である。これは、少なくともミ
ラブルウレタンポリマーとしてポリカプロラクトンエス
テル系のものが４０質量％よりも多く含まれていること
が必要であるということを意味するものである。ポリカ
プロラクトンエステル系のミラブルウレタンポリマーに
よる効果を得るためには、主成分がポリカプロラクトン
エステル系のものであること、すなわち、ポリカプロラ
クトンエステル系のものが５０質量％以上含まれている
ことを要すると推測される。
【図１】本発明の実施形態に係る紙葉類搬送用平ベルト
の斜視図である。
の斜視図である。
【図２】モータ起動トルク測定装置の構成図である。
１ 紙葉類搬送用平ベルト
２ ベルト本体
３ 帆布
３ａ 糸目
１３ 駆動プーリ
１４ 従動プーリ
１５ モータ
１６ トルクメータ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 浅見 葉子
兵庫県神戸市兵庫区明和通３丁目２番15号
バンドー化学株式会社内
Ｆターム(参考） 3F049 BA11 LA08 LB04
4J002 CK031 DA036 GM01
Claims (2)
- 【請求項１】 ミラブルウレタンポリマーに少なくとも
カーボンブラックを混合してなるミラブルウレタン組成
物でベルト本体が形成された紙葉類搬送用平ベルトであ
って、 上記ミラブルウレタンポリマーは、そのソフトセグメン
トポリオールのうち５０質量％以上１００質量％以下が
ポリカプロラクトンエステルであり、 上記カーボンブラックは、その３０質量％以上１００質
量％以下が粒子径５０μｍ以上であり且つ上記ミラブル
ウレタンポリマー１００質量部に対して１０質量部以上
８０質量部以下混合されていることを特徴とする紙葉類
搬送用平ベルト。 - 【請求項２】 請求項１に記載された紙葉類搬送用平ベ
ルトにおいて、 ２４℃におけるベルト長手方向の弾性率に対する−５℃
におけるベルト長手方向の弾性率の比が百分率で１００
％以上１３０％以下の範囲内にあることを特徴とする紙
葉類搬送用平ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001398794A JP2003192171A (ja) | 2001-12-28 | 2001-12-28 | 紙葉類搬送用平ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001398794A JP2003192171A (ja) | 2001-12-28 | 2001-12-28 | 紙葉類搬送用平ベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003192171A true JP2003192171A (ja) | 2003-07-09 |
Family
ID=27604081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001398794A Pending JP2003192171A (ja) | 2001-12-28 | 2001-12-28 | 紙葉類搬送用平ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003192171A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007503512A (ja) * | 2003-08-22 | 2007-02-22 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレイティド | 車両窓の取付用接着剤として有用な組成物 |
| JPWO2007018148A1 (ja) * | 2005-08-05 | 2009-02-19 | バンドー化学株式会社 | 伝動ベルト用ゴム組成物及び伝動ベルト |
-
2001
- 2001-12-28 JP JP2001398794A patent/JP2003192171A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007503512A (ja) * | 2003-08-22 | 2007-02-22 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレイティド | 車両窓の取付用接着剤として有用な組成物 |
| JPWO2007018148A1 (ja) * | 2005-08-05 | 2009-02-19 | バンドー化学株式会社 | 伝動ベルト用ゴム組成物及び伝動ベルト |
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Legal Events
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| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20041105 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
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| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20061013 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061024 |
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061225 |
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20070213 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |
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| A521 | Written amendment |
Effective date: 20090511 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |