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JP2001165564A - 深冷空気分離方法及び装置 - Google Patents

深冷空気分離方法及び装置

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Publication number
JP2001165564A
JP2001165564A JP2000319000A JP2000319000A JP2001165564A JP 2001165564 A JP2001165564 A JP 2001165564A JP 2000319000 A JP2000319000 A JP 2000319000A JP 2000319000 A JP2000319000 A JP 2000319000A JP 2001165564 A JP2001165564 A JP 2001165564A
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JP
Japan
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section
evaporator
pressure column
oxygen
low
Prior art date
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Application number
JP2000319000A
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English (en)
Inventor
Gerhard Pompl
ポンプル ゲアハルト
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 経済的で操業技術上特に有利に操業すること
ができ、エネルギー消費量を格別少なくすることのでき
る深冷空気分離方法及び装置を提供する。 【解決手段】 高圧塔(2)と低圧塔(3)を含む精留設備で
原料空気(1)から窒素と酸素を分離する。精留設備は低
圧塔を加熱する主蒸発器(101, 102, 103)を含む。主蒸
発器の凝縮／蒸発器系統は流下膜式蒸発器からなる第１
区間(101)と少なくとも一部が循環式蒸発器からなる第
２区間(102, 103)を含む。低圧塔(3)からの第１の酸素
富化液(6)は流下膜式蒸発器(101)の蒸発流路に導入され
て一部蒸発し、酸素蒸気(11)と第２の酸素富化液(12)が
形成される。酸素蒸気(11)は少なくとも一部が低圧塔
(3)に戻される。第２の酸素富化液(12)は少なくとも一
部がポンプ(14)によって第２区間(102, 103)の蒸発流路
へ送り込まれる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、予め圧縮および浄
化された原料空気から精留設備によって窒素と酸素を分
離する深冷空気分離方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】深冷空気分離法の基礎理論及び特に２基
以上の精留塔で窒素と酸素とを分離する精留設備の構成
は、例えばハウゼン／リンデ著「深冷分離技術（Tiefte
mperaturtechnik）」（第２版、１９８５）、或いはケ
ミカル・エンジニアリング・プログレス誌（第６３巻、
第２号、１９６７、３５頁）におけるラティマーの論文
などにより一般に知られている。２塔式設備の高圧塔と
低圧塔は一般に凝縮／蒸発器（主凝縮器）を介して熱交
換関係にあり、この凝縮／蒸発器内で高圧塔の塔頂ガス
が中圧塔で蒸発する缶出液と引き換えに液化される。
【０００３】本発明で対象とする精留設備は古典的な２
塔式精留設備として構成可能であるが、３塔式もしくは
それ以上の多塔式として構成することもできる。このよ
うな精留設備では、窒素と酸素とを分離する塔を補足し
て別の空気成分、例えば希ガスを製造するためのその他
の設備、例えばアルゴン製造設備を更に備えていても良
い。
【０００４】主蒸発器の凝縮／蒸発器系統を構成する熱
交換器は蒸発流路と液化流路を備えており、蒸発流路内
で液体が蒸発する。蒸発流路は液化流路と熱交換的に接
しており、液化流路内の気体留分は蒸発流路内で蒸発す
る液体と間接的に熱交換して凝縮される。蒸発過程の詳
細は例えばビレット(Billet)の論文「蒸発とその技術的
応用」（１９８１）に詳述されている。個々の熱交換器
は単数又は複数の熱交換ブロックで構成され、そのよう
な熱交換器が単数又は複数組み合わされて精留設備内の
主凝縮器を構成する。
【０００５】過去数十年来、深冷空気分離では事実上専
ら循環式蒸発器が凝縮／蒸発器系統に利用されてきた。
この形式では、熱交換ブロックは被蒸発液体の浴中に配
置されている。蒸発流路は上下が開口しており、浴から
導入される液体は蒸発時に発生する気体によって上方へ
ミスト状に随伴され（熱サイホン効果）、上部開口から
液浴中に流下して戻ることになる。これにより、液体循
環は、蒸発過程においてのみ生じる自然な循環、即ち機
械的エネルギーを供給する必要のない循環で行われてい
る。
【０００６】最近になって、例えば欧州公開特許第６８
１１５３号、同第４１０８３２号各公報に述べられてい
るように、流下膜式蒸発器も空気分離設備における凝縮
／蒸発器系統に利用されるようになってきている。この
形式の蒸発器では、被蒸発液体は上方から蒸発流路に流
入し、蒸発流路と液化流路との分離壁に沿って比較的薄
い膜として下方へ流下する。この形式の蒸発器は、蒸発
流路内での圧力損失が特に小さく、そのためエネルギー
的には循環式蒸発器よりも好ましいものとされている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】流下膜式蒸発器による
酸素富化液の蒸発に際しては、蒸発流路が乾燥状態で動
作する事態を招くことになる完全蒸発現象を回避する必
要がある。このため、通常は蒸発流路から流出する液体
をポンプによって再び蒸発流路の入口に戻すようにして
いる。この措置は、一方で流下膜式蒸発器のエネルギー
節約効果に反し、他方で液体中に不所望の難揮発成分が
濃縮する結果を招くことになる。
【０００８】従って本発明の課題は、経済的で操業技術
上特に有利に操業することができ、また特にエネルギー
消費量を格別少なくすることのできる深冷空気分離方法
及び装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明による深冷空気分
離方法は、予め圧縮および浄化された原料空気から精留
設備によって窒素と酸素を分離するに際し、精留設備が
高圧塔と低圧塔及び該低圧塔を加熱する主蒸発器とを含
み、また主蒸発器の凝縮／蒸発器系統が少なくとも部分
的に流下膜式蒸発器として構成された第１区間を含み、
低圧塔から第１の酸素富化液を第１区間の流下膜式蒸発
器の蒸発流路に導入して一部を蒸発させることにより酸
素富化蒸気と第２の酸素富化液とを形成し、前記酸素富
化蒸気の少なくとも一部を前記低圧塔に戻す方式の方法
であって、前述の課題を解決するために、前記凝縮／蒸
発器系統が少なくとも部分的に循環式蒸発器として構成
された第２区間を更に含み、前記第２の酸素富化液の少
なくとも一部を加圧送給手段によって第２区間の蒸発流
路へ送り込むことを特徴としている。
【００１０】このような特徴を備えた本発明の方法によ
れば、流下膜式蒸発器（第１区間）内で蒸発しなかった
液体（第２の酸素富化液）は確かに通常の流下膜式蒸発
におけると同様に加圧送給手段、例えばポンプに供給さ
れるが、この加圧送給手段は液体を同じ流下膜式蒸発器
の蒸発流路入口に戻すのでなく、凝縮／蒸発器系統の第
２区間に送り込むのである。これにより、凝縮／蒸発器
系統の第１区間に要求される能力は、主蒸発器の全蒸発
能力のうちの比較的僅かな部分、例えば３０〜５０％、
好ましくは３８〜４２％を引き受けるに足りる能力であ
ればよい。この場合でも、流下膜式蒸発器の蒸発流路出
口に前述したような自然な循環で現れる液体分の流量は
蒸発流路の完全蒸発状態を回避するに充分なほどに大き
く、従って第１区間に対する人為的な液体循環の措置は
完全乃至殆ど不要である。加圧送給手段は、さしあたり
第１区間で蒸発しなかった液体を引き続き凝縮／蒸発器
系統の第２区間へと流すことができる程度のポンプ能力
であればよい。この第２区間は全体又は一部が循環式蒸
発器として構成されているので、そこでは人為的な液体
循環の必要性は全く生じないか、或いは生じたとしても
極く僅かな規模でしかない。
【００１１】本発明によれば、主蒸発器系統における液
体のポンピング量を従来に比して約３０％に低減し得る
ことが判明している。このようにポンプ出力を低減でき
るというエネルギー上の効果は、駆動エネルギーの節約
にとどまらず、むしろ大部分は第２の酸素富化液の吐出
量低下によって生じる熱の持込みの減少に基づく効果の
ほうが大きい。
【００１２】本発明による方法では、製品酸素は好まし
くは凝縮／蒸発器系統の第２区間から気体又は液体のい
ずれかで取り出すことができる。液体で取り出す場合、
液体製品酸素の他に、必要に応じて酸素富化液を液体状
態のまま加圧して引き続き空気又は窒素との熱交換で蒸
発（いわゆる内部圧縮）させることにより、高圧気体製
品酸素を製造することもできる。
【００１３】本発明において、凝縮／蒸発器系統の第１
区間は低圧塔の内部に配置してもよく、或いは別の容器
内に配置しておくこともできる。
【００１４】本発明による方法と装置は、特に塔頂及び
塔底における製品純度にかかわりなく、あらゆる種類の
窒素・酸素分離用精留設備に利用することができる。
【００１５】本発明においては、凝縮／蒸発器系統の第
２区間の蒸発流路で生成される蒸気は専ら又は主として
気体製品酸素として抽出するのではなく、少なくとも半
分を低圧塔に導入し、そこで上昇する蒸気として利用す
ることが好ましい。全ての製品酸素流を液体で取り出
し、或いはまた内部圧縮する場合、凝縮／蒸発器系統の
第２区間で生成される気体を全て低圧塔に戻すことも可
能である。
【００１６】本発明の好適な実施形態においては、第３
の酸素富化液を第２の酸素富化液の非蒸発部分として凝
縮／蒸発器系統の第２区間内に留め、好ましくは前記循
環式蒸発器又は１つの循環式蒸発器の液浴内に集めてか
ら、少なくとも一部を低圧塔及び／又は凝縮／蒸発器系
統の第１区間の蒸発流路へ戻している。この第３の酸素
富化液を戻す操作は、好ましくは浴の液面に等しい高さ
に戻し管路の開口を配置することによって低圧塔内へ蒸
気を戻す操作と一緒に実施することができる。このよう
にして付加的な流体調整又は調節手段を必要とすること
なく、同時に循環式蒸発器内の液面調節を果たすことが
可能である。
【００１７】更に、第２区間が部分的に第２の流下膜式
蒸発器として構成されている場合、第１区間と第２区間
との間に元々設けられている加圧送給手段は付加的に第
２の流下膜式蒸発器での液体循環を生成させる目的に利
用することもできる。
【００１８】凝縮／蒸発器系統の液化流路は、精留設備
の高圧塔と低圧塔の双方に接続されていることが好まし
い。これにより、高圧塔と低圧塔が並置されている場合
であっても、これらの箇所ではポンプを省くことができ
る（この場合、凝縮／蒸発器系統の第１区間が低圧塔の
最下段の下方に配置され、第２区間が高圧塔の最上段の
上方に配置されていることが好ましい）。
【００１９】流下膜式蒸発器として構成される第１区間
は、高圧塔からの窒素富化気体留分の凝縮によって低圧
塔内で還流として必要とされる量（場合によっては製品
液体窒素として抽出される量を加えた量）の窒素富化液
を生成するような熱交換寸法に設計されていることが好
ましい。この設計寸法は、例えば主蒸発器の総熱伝達能
力の３０〜５０％、好ましくは３８〜４２％に相当する
寸法である。残りの熱伝達能力（５０〜７０％、好まし
くは５８〜６２％）は凝縮／蒸発器系統の第２区間で分
担され、しかもそこで少なくとも高圧塔内で還流として
必要とされる液体量が生成されるように設計されている
ことが好ましい。
【００２０】凝縮／蒸発器系統における熱交換器の加熱
面積を空間的に分割する理由から、上記の能力分担より
も大きな割合の窒素富化留分を第１区間内で凝縮させる
べく対応する加熱面積を第２区間（一般に高圧塔の塔
頂）から第１区間（一般に低圧塔の塔底）へ移した設計
にすると一層好ましい場合もある。この場合、第１区間
内で生成される第１の窒素富化液の一部は還流として高
圧塔に装入されるが、このために場合によっては液体ポ
ンプを利用することが必要となることもある。
【００２１】上記窒素富化気体留分は一般に高圧塔の塔
頂窒素によって形成される。
【００２２】凝縮／蒸発器系統の第１区間を専ら流下膜
式蒸発器として構成することも好ましいことである。こ
の場合、第１区間を構成する流下膜式蒸発器は、前述の
寸法設計に従って、特に有利には単一の比較的コンパク
トな熱交換ブロックとして、或いは複数（例えば４つ）
の並置形式の全高の低い熱交換ブロックとして構成する
ことができる。これらのブロックを低圧塔の塔底内に直
接配置することは、設備の低い構造高さとその熱絶縁
（コールドボックス）の両面で有利である。
【００２３】凝縮／蒸発器系統の第２区間は蒸発側で互
いに直列接続された第１と第２の部分区間によって構成
することができ、第１の部分区間は流下膜式蒸発器とし
て、また第２の部分区間は循環式蒸発器として構成して
もよい。流下膜式蒸発器として構成された第１の部分区
間の蒸発流路から流出する液体は、例えば循環式蒸発器
として構成された第２の部分区間の液浴に導入される。
流下膜式蒸発器と循環式蒸発器の組合せは、例えば欧州
公開特許第７９５３４９号公報に詳述されているような
連続した液化流路を装備することもできる。この場合、
液体は循環式蒸発器の浴から低圧塔に、又は凝縮／蒸発
器系統の第１区間の蒸発流路出口へと戻すことができ、
更には第２区間の流下膜式蒸発器として構成された第１
部分区間内での循環液体量を増加させるのに利用するこ
ともできる。
【００２４】本発明は更に、上述の方法を実施するため
の深冷空気分離装置、即ち、原料空気から精留設備によ
って窒素と酸素を分離する深冷空気分離装置であって、
精留設備が高圧塔と低圧塔及び該低圧塔を加熱するため
の主蒸発器とを備え、主蒸発器の凝縮／蒸発器系統が少
なくとも部分的に流下膜式蒸発器として構成された第１
区間を含み、更に精留設備が、予め圧縮及び浄化された
原料空気を高圧塔に導入する原料空気管路と、低圧塔内
で生じる第１の酸素富化液を第１区間の流下膜式蒸発器
の蒸発流路に供給する手段と、第１区間の流下膜式蒸発
器の蒸発流路から生じる酸素富化蒸気を低圧塔内に戻す
手段とを備えた深冷空気分離装置を提供するものであ
り、この装置は、前述の課題を解決するために、前記凝
縮／蒸発器系統が少なくとも一部で循環式蒸発器として
構成された第２区間を更に含み、前記精留設備が第１区
間の流下膜式蒸発器の蒸発流路から生じる第２の酸素富
化液を第２区間の蒸発流路へ送給する手段を有し、この
送給手段が加圧送給手段を含むことを特徴としている。
【００２５】本発明の有利な一形態によれば、高圧塔と
低圧塔は互いに並置され、凝縮／蒸発器系統の第１区間
は低圧塔の最下段もしくは最下部の充填区間の下方に、
或いはまた凝縮／蒸発器系統の第２区間は高圧塔の最上
段もしくは最上部の充填区間の上方に配置されている。
【００２６】本発明の別の有利な一形態によれば、凝縮
／蒸発器系統の第１区間が専ら流下膜式蒸発器として構
成されている。
【００２７】本発明の更に別の有利な一形態によれば、
凝縮／蒸発器系統の第２区間が蒸発側で直列接続された
第１と第２の部分区間を備え、第１の部分区間が流下膜
式蒸発器として構成され、第２の部分区間が循環式蒸発
器として構成されている。
【００２８】本発明の更に別の有利な一形態によれば、
凝縮／蒸発器系統の第１区間の液化通路出口が液体流路
と液体ポンプとを介して高圧塔に接続されている。
【００２９】
【発明の実施の形態】本発明の特徴と利点を明らかにす
るために、高圧気体製品酸素を製造するための２つの実
施例に基づいて本発明の実施の形態を図面と共に詳述す
れば以下の通りである。
【００３０】図１は、本発明を２塔式精留設備に適用し
た場合の第１実施例に係る深冷空気分離装置の系統図で
あり、図示しない予備処理系統で予め圧縮及び浄化され
てほぼ露点に冷却された気体状態の原料空気１は、塔底
直上部から高圧塔２内に送り込まれている。この高圧塔
２は精留設備の一部であり、精留設備は更に低圧塔３
と、凝縮／蒸発器系統１０１、１０２、１０３を含む主
蒸発器とを備えている。原料空気は高圧塔２内で塔頂窒
素と酸素濃縮液とに分離され、この実施例では、酸素濃
縮液は、本来一般的な塔底で抽出される方式ではなく、
塔底から幾つかの理論段もしくは実際段だけ高い位置で
管路５を介して抽出されている（難揮発性成分を保持す
るのに役立つこの処理方式の詳細は、ドイツ特許出願第
１９８３５４７４号もしくはそれに対応した他国出願の
公開公報に述べられている）。管路５の酸素濃縮液は、
図示しない別の管路系を介して低圧塔３の中間高さ位置
に或る絞られた流量で導入される。
【００３１】低圧塔３内の上部領域からは単数又は複数
箇所で製品窒素が抽出される（図示せず）。酸素は、低
圧塔の最下部の精留区間よりも下方位置で製品に必要な
純度で得ることができる。この酸素は、第１の酸素富化
液として低圧塔３の最下部の棚段もしくは充填区間から
流下し、集合装置７内に集められる。この第１の酸素富
化液は、更に凝縮／蒸発器系統の第１区間１０１の上端
へ流下してその蒸発流路に導入される。第１区間１０１
は流下膜式蒸発器として構成されている。この第１区間
において、集合容器７から流下する第１の酸素富化液の
約２８〜３０％は高圧塔２の塔頂から取り出された窒素
富化気体留分４の第１部分８と間接熱交換して蒸発す
る。その際、窒素富化気体留分の第１部分８が凝縮して
第１の窒素富化液９となる。この窒素富化液は絞り弁１
０により減圧されたうえで全量が還流として低圧塔３の
塔頂に装入される。この実施例では液体製品窒素は生成
していないので、流下膜式蒸発器１０１は低圧塔が還流
液として必要とする量に見合うだけの窒素富化気体から
なる第１部分８を内部で凝縮するような熱交換寸法に設
計されている。
【００３２】凝縮／蒸発器系統の第１区間１０１内で生
成される酸素蒸気１１は低圧塔の最下部の精留区間へ戻
るように上昇流として流れ、低圧塔内部での向流物質移
動に加わる。液体状態に留まる部分が第２の酸素富化液
１２を形成する。この酸素富化液１２は管路１３を介し
て抽出され、加圧送給手段としてのポンプ１４によって
高圧塔２の塔頂外部に連接された凝縮／蒸発器系統の第
２区間１０２及び１０３へ送り込まれる。この凝縮／蒸
発器系統の第２区間は、欧州公開特許第７９５３４９号
公報に詳しく開示されているように、第１の部分区間と
しての流下膜式蒸発器１０２と、第２の部分区間として
の循環式蒸発器１０３との組合せによって形成されてお
り、これら流下膜式蒸発器と循環式蒸発器は互いに蒸発
側で直列接続されている。
【００３３】ポンプ１４によって送り込まれた第２の酸
素富化液は流下膜式蒸発器１０２の蒸発流路内を流下し
ながら約４０％が蒸発する。この実施例では、酸素を気
体製品流として精留設備から直接取り出す方式ではない
ので、発生した蒸気１５は全量が管路１６を介して低圧
塔３に戻される。この場合、管路１６からは過剰な酸素
富化液が第２区間１０２、１０３内で生成した蒸気と一
緒に低圧塔３に送られるので、管路１６が同時に液浴１
８の液面を一定に維持する役目も果たしている（この機
能は後に図２の詳細図と共に詳しく説明する）。第１の
部分区間の流下式蒸発器１０２から生じる残留酸素富化
液１７は第２の部分区間の循環式蒸発器１０３の液浴１
８に合流し、循環式蒸発器１０３の蒸発流路出口から溢
流する酸素富化液１９と共に第３の酸素富化液を形成す
る。この第３の酸素富化液は、一部が管路２０を介して
抽出され、ポンプ２１によって内部圧縮されてから周知
の如くに加圧下に蒸発され、最終的に高圧気体酸素製品
として取り出されることになる。この製品酸素の蒸発用
の熱媒体として原料空気の一部を利用する場合、それに
よって液化した空気流２４を高圧塔２の中間高さ位置へ
導入してもよい。また、選択的或いは付加的に、高圧塔
の圧力まで加圧された窒素流の熱量を製品酸素の蒸発に
利用してもよく、それにより窒素を凝縮させることも可
能である（窒素循環、図示せず）。
【００３４】流下膜式蒸発器１０２と循環式蒸発器１０
３との各液化流路は連続流路を形成しており、この液化
流路には高圧塔２からの窒素富化気体留分４の第２部分
２２が導入されている。この窒素留分の第２部分２２
は、まず流下膜式蒸発器１０２の液化流路、次いで循環
式蒸発器１０３の液化流路を通り、少なくとも一部、好
ましくはほぼ全量が凝縮される。これにより生じた第２
の窒素富化液２３は全量が還流として高圧塔２に装入さ
れる。
【００３５】図２は、凝縮／蒸発器系統の第２区間を形
成する両蒸発器１０２及び１０３の周りの外部空間と管
路１６との間の接続部の詳細を示す拡大部分断面図であ
る。管路１６の寸法設計は実質的に低圧塔へ送られるべ
き気体酸素の量に応じて最適に設計される。循環式蒸発
器１０３の液浴面からは酸素富化液が管路１６内に溢れ
込み、管路１６内の下面に沿って液膜２６の形態で重力
により低圧塔３内の下部領域、例えば第１区間の流下膜
式蒸発器１０１の直上位置または下方位置へ流れ込み、
塔底の液溜りに戻されるようになっている。即ち、管路
１６の設置位置に基づいて循環式蒸発器１０３の液浴の
液面は特別なレベル調整の措置を要することなく一定し
た高さレベルに保たれるようになっている。
【００３６】図３は本発明の第２実施例に係る深冷空気
分離装置の系統図で、図１に示した実施例との相違点は
第１の窒素富化液９の一部を還流として高圧塔２に装入
する補助管路３０１の系統を付加的に備えている点にあ
る。高圧塔及び低圧塔と各蒸発器とを図３に示す配置と
した場合、補助管路３０１の系統には、凝縮／蒸発器系
統の第１区間１０１と高圧塔２の上部領域との間の静圧
水頭を克服するためにポンプ３０２が不可欠である。高
圧塔内への液体のこの加圧移送を利用して、図３の変更
実施形態では図１に示した実施例の場合に比べて低圧塔
３の塔底蒸発器として例示されている第１区間１０１に
一層多くの熱交換加熱面積を与えることができる。その
結果、ここでは高圧塔２の塔頂に設置されている第２区
間１０２と１０３の熱交換加熱面は相対的に狭く（そし
てそれに伴って容積も小さく）することができる。この
ようにして、これら第１及び第２区間を構成する熱交換
器の空間的及び能力面での分割を最適化することがで
き、この最適化で得られる利点は補助管路３０１及び液
体ポンプ３０２を付設するコストに比べれば遙かに大き
いのである。
【００３７】尚、図示しないが極端な例を挙げると、第
２の部分区間１０２の全加熱面積は第１区間１０１によ
って一体的に担わせることができ、それにより凝縮／蒸
発器系統の第２区間を循環式蒸発器１０３のみで構成す
ることも可能である。
【００３８】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明によれば、
主蒸発器を構成する凝縮／蒸発器系統のうちで流下膜式
蒸発器からなる第１区間で蒸発しなかった第２の酸素富
化液を加圧送給手段で凝縮／蒸発器系統の第２区間に送
り込むので、凝縮／蒸発器系統の第１区間に要求される
能力は主蒸発器の全蒸発能力のうちの例えば３０〜５０
％という比較的僅かな部分を引き受けるに足りる能力で
あればよく、この場合でも流下膜式蒸発器の蒸発流路出
口に自然な循環で現れる液体分の流量は蒸発流路の完全
蒸発状態を回避するに充分なほどに大きいので第１区間
に対する人為的な液体循環の措置は完全乃至殆ど不要で
あり、加圧送給手段はせいぜい第１区間で蒸発しなかっ
た液体を引き続き凝縮／蒸発器系統の第２区間へと流す
ことができる程度の小型ポンプで済み、しかもこの第２
区間は全体又は一部が循環式蒸発器として構成されてい
るので人為的な液体循環の必要性は全く若しくは殆ど生
じることがなく、主蒸発器系統における液体のポンピン
グ量を従来に比して約３０％に低減し得るというエネル
ギー節約の効果によって駆動エネルギーの節約はもちろ
ん、第２の酸素富化液の吐出量低下によって生じる熱の
持込みの減少を計ることができるなど、経済的で有利に
操業することができ、特にエネルギー消費量を格別少な
くすることのできる深冷空気分離方法及び装置を提供す
ることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係る深冷空気分離装置の
概略を示す系統図である。
【図２】第２区間を形成する蒸発器の周囲空間とその出
口管路との接続部の詳細を示す部分拡大断面図である。
【図３】本発明の第２実施例に係る深冷空気分離装置の
概略を示す系統図である。
【符号の説明】
１：原料空気 ２：高圧塔 ３：低圧塔 ４：窒素富化気体留分 ６：第１の酸素富化液 ７：集合装置 ８：窒素富化気体留分（第１部分） ９：第１の窒素富化液 １０：絞り弁 １１：酸素富化蒸気 １２：第２の酸素富化液 １３：液体酸素送給管路 １４：ポンプ（加圧送給手段） １６：酸素還流管路 １８：第３の酸素富化液 ２２：窒素富化気体留分（第２部分） ２３：第２の窒素富化液 １０１：第１区間 １０２：第１の部分区間（第２区間） １０３：第２の部分区間（第２区間）

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 予め圧縮および浄化された原料空気
    （１）から精留設備によって窒素と酸素を分離する深冷
    空気分離方法であって、精留設備が高圧塔（２）と低圧
    塔（３）及び該低圧塔（３）を加熱する主蒸発器（１０
    １、１０２、１０３）とを含むと共に、主蒸発器を構成
    する凝縮／蒸発器系統が少なくとも部分的に流下膜式蒸
    発器として構成された第１区間（１０１）を含み、低圧
    塔（３）から第１の酸素富化液（６）を第１区間（１０
    １）の流下膜式蒸発器の蒸発流路に導入して一部を蒸発
    させることにより酸素富化蒸気（１１）と第２の酸素富
    化液（１２）とを形成し、酸素富化蒸気（１１）の少な
    くとも一部を低圧塔（３）に戻す方式の深冷空気分離方
    法において、 前記凝縮／蒸発器系統が少なくとも部分的に循環式蒸発
    器（１０３）として構成された第２区間（１０２、１０
    ３）を更に含み、第２の酸素富化液（１２、１３）の少
    なくとも一部を加圧送給手段（１４）によって第２区間
    （１０２、１０３）の蒸発流路へ送り込むことを特徴と
    する深冷空気分離方法。
  2. 【請求項２】 第２区間の蒸発流路で生成された蒸気の
    少なくとも半分を低圧塔（３）に導入することを特徴と
    する請求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】 第２の酸素富化液（１２、１３）のうち
    第２区間（１０２、１０３）で蒸発しなかった部分流か
    らなる第３の酸素富化液（１８）の少なくとも一部を低
    圧塔（３）及び／又は第１区間（１０１）の蒸発流路に
    戻すことを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
  4. 【請求項４】 高圧塔（２）の上部領域内で窒素富化気
    体留分（４）を生成し、 この窒素富化気体留分（４）の第１部分（８）を第１区
    間（１０１）の液化流路に導入して少なくとも一部を凝
    縮することにより第１の窒素富化液（９）を形成し、 窒素富化気体留分（４）の第２部分（２２）を第２区間
    （１０２、１０３）の液化流路に導入して少なくとも一
    部を凝縮することにより第２の窒素富化液（２３）を形
    成し、 第１の窒素富化液（９）の少なくとも一部を減圧（１
    ０）して低圧塔（３）に還流として装入し、 第２の窒素富化液（２３）の少なくとも一部を高圧塔
    （２）に還流として装入することを特徴とする請求項１
    〜３のいずれか１項に記載の方法。
  5. 【請求項５】 第１の窒素富化液（９）の一部（３０
    １，３０２）を高圧塔（２）に還流として装入すること
    を特徴とする請求項４に記載の方法。
  6. 【請求項６】 互いに並置された高圧塔（２）及び低圧
    塔（３）を用い、第１区間（１０１）の蒸発器を低圧塔
    （３）の最下段もしくは最下部の充填区間の下方に、及
    び／又は第２区間の蒸発器を高圧塔（２）の最上段もし
    くは最上部の充填区間の上方に配置することを特徴とす
    る請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
  7. 【請求項７】 第１区間（１０１）が専ら流下膜式蒸発
    器としての構成を備えていることを特徴とする請求項１
    〜６のいずれか１項に記載の方法。
  8. 【請求項８】 第２区間が互いに蒸発側で直列接続され
    た２つの部分区間を備え、そのうちの一方の部分区間が
    流下膜式蒸発器（１０２）として構成され、他方の部分
    区間が循環式蒸発器（１０３）として構成されているこ
    とを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の方
    法。
  9. 【請求項９】 原料空気から精留設備によって窒素と酸
    素を分離する深冷空気分離装置であって、 前記精留設備が、高圧塔（２）と低圧塔（３）及び低圧
    塔（３）を加熱するための主蒸発器（１０１、１０２、
    １０３）とを備え、 前記主蒸発器の凝縮／蒸発器系統が少なくとも部分的に
    流下膜式蒸発器として構成された第１区間（１０１）を
    含み、 更に前記精留設備が、予め圧縮及び浄化された原料空気
    （１）を高圧塔（２）に導入する原料空気管路（１）
    と、 低圧塔（３）内で生じる第１の酸素富化液（６）を第１
    区間の流下膜式蒸発器（１０１）の蒸発流路に供給する
    手段と、 第１区間の流下膜式蒸発器（１０１）の蒸発流路から生
    じる酸素富化蒸気（１１）を低圧塔（３）内に戻す手段
    とを備えた深冷空気分離装置において、 前記凝縮／蒸発器系統が少なくとも部分的に循環式蒸発
    器（１０３）として構成された第２区間（１０２、１０
    ３）を更に含み、前記精留設備が第１区間の流下膜式蒸
    発器（１０１）の蒸発流路から生じる第２の酸素富化液
    （１２、１３）を第２区間（１０２、１０３）の蒸発流
    路へ送給する手段を有し、この送給手段が加圧送給手段
    （１４）を含むことを特徴とする深冷空気分離装置。
  10. 【請求項１０】 高圧塔（２）と低圧塔（３）が互いに
    並置され、凝縮／蒸発器系統の第１区間（１０１）を低
    圧塔（３）の最下段もしくは最下部の充填区間の下方
    に、及び／又は凝縮／蒸発器系統の第２区間を高圧塔
    （２）の最上段もしくは最上部の充填区間の上方に配置
    したことを特徴とする請求項９に記載の装置。
  11. 【請求項１１】 凝縮／蒸発器系統の第１区間（１０
    １）が専ら流下膜式蒸発器として構成されていることを
    特徴とする請求項９又は１０に記載の装置。
  12. 【請求項１２】 凝縮／蒸発器系統の第２区間が蒸発側
    で直列接続された第１と第２の部分区間を備え、第１の
    部分区間が流下膜式蒸発器（１０２）として構成され、
    第２の部分区間が循環式蒸発器（１０３）として構成さ
    れていることを特徴とする請求項９〜１１のいずれか１
    項に記載の装置。
  13. 【請求項１３】 凝縮／蒸発器系統の第１区間（１０
    １）の液化流路の出口（９）が液体流路（３０１）とポ
    ンプ（３０２）とを介して高圧塔（２）に接続されてい
    ることを特徴とする請求項９〜１１のいずれか１項に記
    載の装置。
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Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10205878A1 (de) * 2002-02-13 2003-08-21 Linde Ag Tieftemperatur-Luftzerlegungsverfahren
EP1837614A1 (de) * 2006-03-23 2007-09-26 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Verdampfen einer sauerstoffangereicherten Einsatzflüssigkeit und Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
RU2342610C1 (ru) * 2007-03-21 2008-12-27 Ангарская государственная техническая академия Способ снижения расхода тепла в процессах ректификации
FR3011916B1 (fr) * 2013-10-15 2015-11-13 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
CN109499080A (zh) * 2018-10-31 2019-03-22 浙江本优机械有限公司 一种用于氯化钙生产的蒸发设备
CN114111411A (zh) * 2021-10-27 2022-03-01 佛山精迅能冷链科技有限公司 一种气液相变换热系统

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2402246A1 (de) * 1974-01-18 1975-07-31 Linde Ag Verfahren zur gewinnung von sauerstoff mittlerer reinheit
FR2650379B1 (fr) * 1989-07-28 1991-10-18 Air Liquide Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil
GB9016766D0 (en) 1990-07-31 1990-09-12 Boc Group Plc Boiling liquefied gas
EP0491591B1 (fr) * 1990-12-17 1996-05-22 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Colonne de distillation d'air à garnissage ondulé-croisé
DE4300131C2 (de) * 1993-01-06 1999-08-05 Hoechst Ag Kolonne mit integriertem Wärmetauscher
DE19605500C1 (de) 1996-02-14 1997-04-17 Linde Ag Vorrichtung und Verfahren zum Verdampfen einer Flüssigkeit
US5735141A (en) * 1996-06-07 1998-04-07 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for purifying a substance
US5775129A (en) * 1997-03-13 1998-07-07 The Boc Group, Inc. Heat exchanger
US5761927A (en) 1997-04-29 1998-06-09 Air Products And Chemicals, Inc. Process to produce nitrogen using a double column and three reboiler/condensers

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