JP2001098387A - 燃料タンク用表面処理鋼板 - Google Patents
燃料タンク用表面処理鋼板Info
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
- C23C28/321—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer with at least one metal alloy layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C28/345—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates with at least one oxide layer
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 自動車の燃料タンク材料として安定したプレ
ス成形及び溶接ができ、優れた防錆鋼性を有する表面処
理鋼板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ、もしくはＡｌとＳｉ、Ｚｎ、Ｍｇ
の少なくとも１種からなる合金の被覆層を有する処理鋼
板もしくはＳｎとＺｎの合金の被覆層を有する表面処理
鋼板に、一方の面に非脱模型の有機樹脂皮膜を有し、他
方の面に燃料溶解型の有機樹脂皮膜を有する。非脱膜型
の有機樹脂皮膜は溶接性の点からガラス転移点が１５０
℃以下の皮膜でかつ固体潤滑剤を含有することが望まし
く、燃料溶解型の有機樹脂皮膜はエマルジョンより形成
され、かつその中に固体潤滑剤が１重量％以上の５０重
量％以下で含有されることが望ましい。抵抗溶接の使用
のため有機樹脂皮膜の厚みは２．０μｍ以下であること
が望ましい。
ス成形及び溶接ができ、優れた防錆鋼性を有する表面処
理鋼板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ、もしくはＡｌとＳｉ、Ｚｎ、Ｍｇ
の少なくとも１種からなる合金の被覆層を有する処理鋼
板もしくはＳｎとＺｎの合金の被覆層を有する表面処理
鋼板に、一方の面に非脱模型の有機樹脂皮膜を有し、他
方の面に燃料溶解型の有機樹脂皮膜を有する。非脱膜型
の有機樹脂皮膜は溶接性の点からガラス転移点が１５０
℃以下の皮膜でかつ固体潤滑剤を含有することが望まし
く、燃料溶解型の有機樹脂皮膜はエマルジョンより形成
され、かつその中に固体潤滑剤が１重量％以上の５０重
量％以下で含有されることが望ましい。抵抗溶接の使用
のため有機樹脂皮膜の厚みは２．０μｍ以下であること
が望ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の燃料タン
ク用素材として製造時に疵発生の無い安定したプレス加
工かつ安定した溶接作業を行うことができ、加えて長期
間の使用に耐えうる防錆力を有する燃料タンク用防錆鋼
板に関する。
ク用素材として製造時に疵発生の無い安定したプレス加
工かつ安定した溶接作業を行うことができ、加えて長期
間の使用に耐えうる防錆力を有する燃料タンク用防錆鋼
板に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の燃料タンクは複雑な形状を有す
る場合が多いことから優れた加工性（深絞り特性）が要
求される。また、自動車の重要保安部品であるため、そ
の使用材料には、フィルター目詰まりにつながるような
腐食生成物が無く、穴あき腐食の懸念のない材料で、し
かも容易に安定して溶接できる材料であることが重要で
ある。
る場合が多いことから優れた加工性（深絞り特性）が要
求される。また、自動車の重要保安部品であるため、そ
の使用材料には、フィルター目詰まりにつながるような
腐食生成物が無く、穴あき腐食の懸念のない材料で、し
かも容易に安定して溶接できる材料であることが重要で
ある。
【０００３】これら様々な特徴を有する材料として、Ｐ
ｂ−Ｓｎ合金めっき鋼板（特公昭５７−６１８３３号公
報）が自動車燃料タンク素材として幅広く使用されてき
ている。この材料はガソリンに対して安定な化学的性質
を有し、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス成形性
に優れ、またスポット溶接やシーム溶接等の抵抗溶接性
にも優れている。しかし、近年環境への負荷という意味
からＰｂを使用しない材料が求められている。
ｂ−Ｓｎ合金めっき鋼板（特公昭５７−６１８３３号公
報）が自動車燃料タンク素材として幅広く使用されてき
ている。この材料はガソリンに対して安定な化学的性質
を有し、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス成形性
に優れ、またスポット溶接やシーム溶接等の抵抗溶接性
にも優れている。しかし、近年環境への負荷という意味
からＰｂを使用しない材料が求められている。
【０００４】この様なＰｂを使用せず、良好な耐食性及
び加工性を有する素材の一つがＡｌ系のめっき鋼板であ
り、Ｓｎ系のめっき鋼板である。Ａｌはその表面に安定
な酸化皮膜が形成されるため、ガソリンを始めとして、
アルコールや、ガソリンが劣化した際に生じる有機酸に
対し、良好な耐食性を示す。Ｓｎも同様に表面に安定な
皮膜を形成し良好な耐食性を示すため燃料タンク素材と
して有望である。
び加工性を有する素材の一つがＡｌ系のめっき鋼板であ
り、Ｓｎ系のめっき鋼板である。Ａｌはその表面に安定
な酸化皮膜が形成されるため、ガソリンを始めとして、
アルコールや、ガソリンが劣化した際に生じる有機酸に
対し、良好な耐食性を示す。Ｓｎも同様に表面に安定な
皮膜を形成し良好な耐食性を示すため燃料タンク素材と
して有望である。
【０００５】しかしながら、これらの鋼板は成形自体は
深絞り成形が可能であり使用に耐え得るが、まれにプレ
ス成形時に塗油切れ、金型温度上昇などの原因によって
型かじりによる線状あるいは面状の加工傷が入り、耐食
性を低下させる問題がある。そのため、特開平９−１４
２４６６号公報、特開平１０−９５４３６号公報などに
見られるように、表面に固体潤滑剤を含有した有機樹脂
皮膜を塗布するなどの工夫がなされている。しかし単に
有機皮膜を塗布することは、抵抗溶接性にとっては表面
の接触抵抗値を増大させ、適正溶接範囲を狭める方向で
あるため望ましくないという問題点を有している。ま
た、タンク内面側に樹脂皮膜が塗布されている製品にお
いては、タンク内部に凝結水が溜まるような場合、わず
かな皮膜欠陥に腐食因子が集中し局部腐食を生じる可能
性があるといった問題点を有している。
深絞り成形が可能であり使用に耐え得るが、まれにプレ
ス成形時に塗油切れ、金型温度上昇などの原因によって
型かじりによる線状あるいは面状の加工傷が入り、耐食
性を低下させる問題がある。そのため、特開平９−１４
２４６６号公報、特開平１０−９５４３６号公報などに
見られるように、表面に固体潤滑剤を含有した有機樹脂
皮膜を塗布するなどの工夫がなされている。しかし単に
有機皮膜を塗布することは、抵抗溶接性にとっては表面
の接触抵抗値を増大させ、適正溶接範囲を狭める方向で
あるため望ましくないという問題点を有している。ま
た、タンク内面側に樹脂皮膜が塗布されている製品にお
いては、タンク内部に凝結水が溜まるような場合、わず
かな皮膜欠陥に腐食因子が集中し局部腐食を生じる可能
性があるといった問題点を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決し、燃料タンク用防錆鋼板として良好なプレス成形
性を有し、かつ高いタンク内面耐食性を有する防錆鋼板
を提供するものである。
解決し、燃料タンク用防錆鋼板として良好なプレス成形
性を有し、かつ高いタンク内面耐食性を有する防錆鋼板
を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、良好なプ
レス成形性を確保し、かつ良好なタンク内面耐食性を確
保するために種々検討した結果、外面側にはプレス成形
時に良好な潤滑性を発揮する非脱模型の樹脂皮膜を施
し、内面側には溶接後実際に使用する段階で皮膜がガソ
リン等の燃料に溶解する皮膜を配置することで、良好な
プレス性、溶接性と同時に内面耐食性が得られることを
見出し、本発明を完成させたものである。
レス成形性を確保し、かつ良好なタンク内面耐食性を確
保するために種々検討した結果、外面側にはプレス成形
時に良好な潤滑性を発揮する非脱模型の樹脂皮膜を施
し、内面側には溶接後実際に使用する段階で皮膜がガソ
リン等の燃料に溶解する皮膜を配置することで、良好な
プレス性、溶接性と同時に内面耐食性が得られることを
見出し、本発明を完成させたものである。
【０００８】本発明の要旨とするところは、（１）金属
板上の一方の面に非脱模型の有機樹脂皮膜を有し、他方
の面に燃料に溶解する有機樹脂皮膜を有すること、
（２）金属板が、鋼板上にＡｌもしくはＡｌとＳｉ、Ｚ
ｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金の被覆層を有す
る表面処理鋼板、もしくは鋼板上にＳｎとＺｎの合金の
被覆層を有する表面処理鋼板であること、（３）非脱模
型の有機樹脂皮膜のガラス転移点が１５０℃以下であっ
て、かつ固体潤滑剤を含有すること、（４）燃料溶解型
の有機樹脂皮膜がエマルジョンにより形成されているこ
と、
板上の一方の面に非脱模型の有機樹脂皮膜を有し、他方
の面に燃料に溶解する有機樹脂皮膜を有すること、
（２）金属板が、鋼板上にＡｌもしくはＡｌとＳｉ、Ｚ
ｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金の被覆層を有す
る表面処理鋼板、もしくは鋼板上にＳｎとＺｎの合金の
被覆層を有する表面処理鋼板であること、（３）非脱模
型の有機樹脂皮膜のガラス転移点が１５０℃以下であっ
て、かつ固体潤滑剤を含有すること、（４）燃料溶解型
の有機樹脂皮膜がエマルジョンにより形成されているこ
と、
【０００９】（５）燃料溶解型の有機樹脂皮膜が固体潤
滑剤を含有すること、（６）前記非脱模型の有機樹脂皮
膜もしくは燃料溶解型の有機樹脂皮膜が金属酸化物を５
〜５０重量％含有すること、（７）前記金属被覆板と有
機樹脂皮膜との界面に、Ｃｒ量で５〜１００ｍｇ／ｍ 2
のクロメート皮膜を有すること、（８）前記有機樹脂皮
膜の厚みが２．０μｍ以下であることである。
滑剤を含有すること、（６）前記非脱模型の有機樹脂皮
膜もしくは燃料溶解型の有機樹脂皮膜が金属酸化物を５
〜５０重量％含有すること、（７）前記金属被覆板と有
機樹脂皮膜との界面に、Ｃｒ量で５〜１００ｍｇ／ｍ 2
のクロメート皮膜を有すること、（８）前記有機樹脂皮
膜の厚みが２．０μｍ以下であることである。
【００１０】以下に本発明について詳細に説明する。め
っき鋼板のプレス成形時、表面に潤滑油を施している場
合であっても、まれに加工時に油切れや金型温度上昇な
どに伴い、金型と被加工材の金属板との接触が生じ、金
型疵の発生や金型への金属凝着等が原因で加工傷が発生
する。これを抑制するためには金型と金属板との接触を
抑制することが重要であり、この目的のためには有機樹
脂皮膜を金属板表面に施し接触を防止することが有効で
ある。表面の摺動性を高めるために固体潤滑剤を含有す
るのはさらに有効である。
っき鋼板のプレス成形時、表面に潤滑油を施している場
合であっても、まれに加工時に油切れや金型温度上昇な
どに伴い、金型と被加工材の金属板との接触が生じ、金
型疵の発生や金型への金属凝着等が原因で加工傷が発生
する。これを抑制するためには金型と金属板との接触を
抑制することが重要であり、この目的のためには有機樹
脂皮膜を金属板表面に施し接触を防止することが有効で
ある。表面の摺動性を高めるために固体潤滑剤を含有す
るのはさらに有効である。
【００１１】しかしながら、前述したように単に有機樹
脂皮膜を施すと、スポット、シーム溶接における適正電
流範囲を狭めたり、内面での点状錆発生を生じるなどの
悪影響を及ぼす恐れがある。そこで本発明者らは、外面
側に潤滑性の高い非脱模型の樹脂皮膜を配置し、内面側
に燃料に溶解する皮膜を施すことによりこれらの問題を
解決するに至った。非脱模型の樹脂皮膜とは、プレス成
形後の脱脂工程や使用環境において容易に脱落しない皮
膜を意味し、燃料に溶解する皮膜とは、ガソリン、軽油
などの燃料に対し、自動車の走行時の想定上昇温度４５
℃において、樹脂成分が溶解して過半以上脱落する皮膜
を意味する。
脂皮膜を施すと、スポット、シーム溶接における適正電
流範囲を狭めたり、内面での点状錆発生を生じるなどの
悪影響を及ぼす恐れがある。そこで本発明者らは、外面
側に潤滑性の高い非脱模型の樹脂皮膜を配置し、内面側
に燃料に溶解する皮膜を施すことによりこれらの問題を
解決するに至った。非脱模型の樹脂皮膜とは、プレス成
形後の脱脂工程や使用環境において容易に脱落しない皮
膜を意味し、燃料に溶解する皮膜とは、ガソリン、軽油
などの燃料に対し、自動車の走行時の想定上昇温度４５
℃において、樹脂成分が溶解して過半以上脱落する皮膜
を意味する。
【００１２】外面側に配置される皮膜を種々検討した結
果、皮膜は非脱模型の有機樹脂皮膜であることが最も目
的の性能を満足し、さらに、ガラス転移点（以下Ｔｇ）
が１５０℃以下の樹脂系が適していることを見出した。
非脱模型の有機樹脂皮膜は強靱さに優れた連続皮膜を形
成し、良好な耐型かじり性を有する。加えてＴｇが１５
０℃以下の樹脂系は皮膜硬度が低く、溶接時の電極圧下
時に適度に押しつぶされて均一な分布の通電点を形成
し、適正電流範囲が広がる特徴を有する。
果、皮膜は非脱模型の有機樹脂皮膜であることが最も目
的の性能を満足し、さらに、ガラス転移点（以下Ｔｇ）
が１５０℃以下の樹脂系が適していることを見出した。
非脱模型の有機樹脂皮膜は強靱さに優れた連続皮膜を形
成し、良好な耐型かじり性を有する。加えてＴｇが１５
０℃以下の樹脂系は皮膜硬度が低く、溶接時の電極圧下
時に適度に押しつぶされて均一な分布の通電点を形成
し、適正電流範囲が広がる特徴を有する。
【００１３】これらの有機樹脂皮膜としては、エポキシ
系樹脂、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステ
ル系樹脂、ポリエチレン系樹脂等が適している。さらに
この有機樹脂皮膜に固体潤滑剤を添加することによりさ
らに良好な耐型かじり性が得られ、かつ良好な溶接適正
電流範囲が得られる。これはこの固体潤滑剤をベース樹
脂中に均一分散させることでより一層均一な通電点の形
成が可能になるからであると考えられる。加える固体潤
滑剤の種類は特に限定するものではないが有機物系であ
ることが望ましい。例えば水分散性のポリエチレン樹
脂、四フッ化エチレン樹脂、ステアリン酸化合物、天然
パラフィンワックスなどを適量添加すれば良い。固体潤
滑剤の添加量は、１〜５０重量％とする。１重量％未満
では添加効果が小さく、５０重量％超では効果が飽和す
るとともに塗装密着性が低下する。
系樹脂、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステ
ル系樹脂、ポリエチレン系樹脂等が適している。さらに
この有機樹脂皮膜に固体潤滑剤を添加することによりさ
らに良好な耐型かじり性が得られ、かつ良好な溶接適正
電流範囲が得られる。これはこの固体潤滑剤をベース樹
脂中に均一分散させることでより一層均一な通電点の形
成が可能になるからであると考えられる。加える固体潤
滑剤の種類は特に限定するものではないが有機物系であ
ることが望ましい。例えば水分散性のポリエチレン樹
脂、四フッ化エチレン樹脂、ステアリン酸化合物、天然
パラフィンワックスなどを適量添加すれば良い。固体潤
滑剤の添加量は、１〜５０重量％とする。１重量％未満
では添加効果が小さく、５０重量％超では効果が飽和す
るとともに塗装密着性が低下する。
【００１４】一方、内面側の樹脂皮膜を燃料溶解型とす
るのが本発明の特徴である。この樹脂皮膜は内面のガソ
リンに溶解する皮膜であるとともに、潤滑性を有してい
ればさらに好ましい。これらの樹脂としては、例えば、
アクリル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル
系樹脂などのエマルジョン粒子により構成した皮膜が適
している。これは、皮膜中のエマルジョン粒子間に燃料
が浸透することにより結合を弱め、分解して燃料中に溶
解していく作用を有しているため、この場合の目的に非
常に良く合致するためである。逆に樹脂同士が架橋する
ような樹脂系は好ましくない。また更なる耐型かじり性
向上のため、この樹脂皮膜に前述したような固体潤滑剤
を混合することも可能である。
るのが本発明の特徴である。この樹脂皮膜は内面のガソ
リンに溶解する皮膜であるとともに、潤滑性を有してい
ればさらに好ましい。これらの樹脂としては、例えば、
アクリル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル
系樹脂などのエマルジョン粒子により構成した皮膜が適
している。これは、皮膜中のエマルジョン粒子間に燃料
が浸透することにより結合を弱め、分解して燃料中に溶
解していく作用を有しているため、この場合の目的に非
常に良く合致するためである。逆に樹脂同士が架橋する
ような樹脂系は好ましくない。また更なる耐型かじり性
向上のため、この樹脂皮膜に前述したような固体潤滑剤
を混合することも可能である。
【００１５】本発明では有機樹脂皮膜の膜厚は２μｍ以
下が望ましい。皮膜厚みが厚いほどプレスによる型かじ
り性は良好になるが、２μｍ超になるとスポット溶接、
シーム溶接性が低下しやすい。また、この薄膜の皮膜に
おいても良好な耐型かじり性を発揮する手法を種々検討
した結果、皮膜中に固体潤滑剤を含有し、さらにフィラ
ーとして金属酸化物を含有することが非常に有効である
ことを見出した。これは、金属酸化物は樹脂に比べ硬質
なため、高圧力がかかる部分においても金型と金属板と
の接触を抑制する方向に作用するためである。
下が望ましい。皮膜厚みが厚いほどプレスによる型かじ
り性は良好になるが、２μｍ超になるとスポット溶接、
シーム溶接性が低下しやすい。また、この薄膜の皮膜に
おいても良好な耐型かじり性を発揮する手法を種々検討
した結果、皮膜中に固体潤滑剤を含有し、さらにフィラ
ーとして金属酸化物を含有することが非常に有効である
ことを見出した。これは、金属酸化物は樹脂に比べ硬質
なため、高圧力がかかる部分においても金型と金属板と
の接触を抑制する方向に作用するためである。
【００１６】この効果は、さらに金属酸化物の粒径が
０．１μｍ以上、有機樹脂皮膜厚みの２．５倍以下とす
ることで、摺動時において摩擦抵抗を下げる役割を果た
し、一層良好な型かじり性を確保することができる。金
属酸化物としては、例えばシリカ、アルミナ、酸化チタ
ンなどで、球状のものの方がより好ましい結果が得られ
る。また、含有量は１重量％以上３０重量％以下が好ま
しい。１重量％未満では添加効果が小さく、３０重量％
以上では有機樹脂皮膜による保持性が低下し、耐型かじ
り性への寄与は小さくなる。
０．１μｍ以上、有機樹脂皮膜厚みの２．５倍以下とす
ることで、摺動時において摩擦抵抗を下げる役割を果た
し、一層良好な型かじり性を確保することができる。金
属酸化物としては、例えばシリカ、アルミナ、酸化チタ
ンなどで、球状のものの方がより好ましい結果が得られ
る。また、含有量は１重量％以上３０重量％以下が好ま
しい。１重量％未満では添加効果が小さく、３０重量％
以上では有機樹脂皮膜による保持性が低下し、耐型かじ
り性への寄与は小さくなる。
【００１７】使用される鋼板の成分は特に限定するもの
ではなく普通鋼であってもＣｒ含有鋼であっても良い。
ただし自動車用燃料タンク材料の場合、自動車下部に適
応した厳しい加工のために高い加工性と強度が要求され
る。そのため、ＩＦ鋼の使用が望ましく、重量％でＣ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．６％
以下、Ｐ：０．０４％以下、酸可溶Ａｌ：０．１％以
下、Ｎ：０．０１％以下、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種
以上を合計で（Ｃ＋Ｎ）量の原子当量以上０．２％以
下、Ｂ：０．０００１〜０．００３０％を含有すること
が望ましい。
ではなく普通鋼であってもＣｒ含有鋼であっても良い。
ただし自動車用燃料タンク材料の場合、自動車下部に適
応した厳しい加工のために高い加工性と強度が要求され
る。そのため、ＩＦ鋼の使用が望ましく、重量％でＣ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．６％
以下、Ｐ：０．０４％以下、酸可溶Ａｌ：０．１％以
下、Ｎ：０．０１％以下、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種
以上を合計で（Ｃ＋Ｎ）量の原子当量以上０．２％以
下、Ｂ：０．０００１〜０．００３０％を含有すること
が望ましい。
【００１８】鋼板の被覆層としては、ＡｌもしくはＡｌ
とＳｉ、Ｚｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金、例
えばＡｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ合金など、もしくはＳｎとＺｎの合金などが燃料
タンク材料として優れた耐食性を示すため適している。
Ａｌ−Ｓｉ系合金めっき鋼板の場合、Ｓｉの含有量は、
３〜１３％が好適である。３％未満だとＦｅ−Ａｌ合金
層が急激に厚く成長し、加工時にめっき層割れを助長し
て耐食性に悪影響を及ぼす。一方、１３％超ではめっき
層の加工性が低下するため、Ｓｉ含有量は３〜１３％が
好ましい。
とＳｉ、Ｚｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金、例
えばＡｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ合金など、もしくはＳｎとＺｎの合金などが燃料
タンク材料として優れた耐食性を示すため適している。
Ａｌ−Ｓｉ系合金めっき鋼板の場合、Ｓｉの含有量は、
３〜１３％が好適である。３％未満だとＦｅ−Ａｌ合金
層が急激に厚く成長し、加工時にめっき層割れを助長し
て耐食性に悪影響を及ぼす。一方、１３％超ではめっき
層の加工性が低下するため、Ｓｉ含有量は３〜１３％が
好ましい。
【００１９】また、鋼板とめっき層の界面に存在するＦ
ｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、めっき層に比較して非常に硬
いために加工時にクラックを生じ易い。この合金層厚み
が厚すぎると、合金層上部のめっき層にクラックが伝播
し、めっき層中に割れを生じることとなり、耐食性劣化
が懸念される。したがって、合金層は薄いほど望まし
く、５μｍ以下が好ましい。被覆層の厚みについては使
用される用途により選ばれるべきであるが、燃料タンク
用途に限っては、合金層まで含めて厚み８μｍ以上３０
μｍ以下が好ましい。８μｍ未満では耐食性が不十分で
あるし、３０μｍ超では抵抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの
反応を助長して電極損耗を促進し連続作業性が低下す
る。
ｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、めっき層に比較して非常に硬
いために加工時にクラックを生じ易い。この合金層厚み
が厚すぎると、合金層上部のめっき層にクラックが伝播
し、めっき層中に割れを生じることとなり、耐食性劣化
が懸念される。したがって、合金層は薄いほど望まし
く、５μｍ以下が好ましい。被覆層の厚みについては使
用される用途により選ばれるべきであるが、燃料タンク
用途に限っては、合金層まで含めて厚み８μｍ以上３０
μｍ以下が好ましい。８μｍ未満では耐食性が不十分で
あるし、３０μｍ超では抵抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの
反応を助長して電極損耗を促進し連続作業性が低下す
る。
【００２０】Ａｌ−Ｚｎ系合金の場合、Ｚｎの含有量は
２０〜９９％が好ましい。２０％未満だとＺｎ添加によ
る犠牲防食作用の効果が十分でなく、９９％超ではＡｌ
基の安定な皮膜形成による腐食抑制作用が充分発揮され
ない。被覆層の厚みについては、合金層まで含めて厚み
６μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。６μｍ未満では耐
食性が不十分であるし、３０μｍ超では抵抗溶接時に電
極ＣｕとＡｌの反応を助長して電極損耗を促進し連続作
業性が低下する。
２０〜９９％が好ましい。２０％未満だとＺｎ添加によ
る犠牲防食作用の効果が十分でなく、９９％超ではＡｌ
基の安定な皮膜形成による腐食抑制作用が充分発揮され
ない。被覆層の厚みについては、合金層まで含めて厚み
６μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。６μｍ未満では耐
食性が不十分であるし、３０μｍ超では抵抗溶接時に電
極ＣｕとＡｌの反応を助長して電極損耗を促進し連続作
業性が低下する。
【００２１】Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金の場合、Ｓｉの含
有量は、３〜１３％、Ｍｇの含有量は、３〜１５％が好
ましい。Ｓｉ含有量の限定理由は前述したＡｌ−Ｓｉ系
合金めっきと同様である。Ｍｇ含有量が３％未満だとＭ
ｇ添加による防食作用効果が十分でなく、１５％超では
Ｍｇの添加効果が飽和するとともに外観を低下させる。
被覆層の厚みについてはＡｌ−Ｓｉ系と同様、合金層ま
で含めて厚み８μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。８μ
ｍ未満では耐食性が不十分であるし、３０μｍ超では抵
抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの反応を助長して電極損耗を
促進し連続作業性が低下する。
有量は、３〜１３％、Ｍｇの含有量は、３〜１５％が好
ましい。Ｓｉ含有量の限定理由は前述したＡｌ−Ｓｉ系
合金めっきと同様である。Ｍｇ含有量が３％未満だとＭ
ｇ添加による防食作用効果が十分でなく、１５％超では
Ｍｇの添加効果が飽和するとともに外観を低下させる。
被覆層の厚みについてはＡｌ−Ｓｉ系と同様、合金層ま
で含めて厚み８μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。８μ
ｍ未満では耐食性が不十分であるし、３０μｍ超では抵
抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの反応を助長して電極損耗を
促進し連続作業性が低下する。
【００２２】Ｓｎ−Ｚｎ系合金の場合、Ｚｎの含有量は
１％以上８０％以下が望ましい。１％未満だとＺｎ添加
による犠牲防食作用の効果が十分でなく、８０％超では
Ｓｎの腐食抑制作用が充分発揮されない。被覆層の厚み
については、合金層まで含めて厚み２μｍ以上２０μｍ
以下が好ましい。２μｍ未満では耐食性が不十分である
し、３０μｍ超では抵抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの反応
を助長して電極損耗を促進し連続作業性が低下する。
１％以上８０％以下が望ましい。１％未満だとＺｎ添加
による犠牲防食作用の効果が十分でなく、８０％超では
Ｓｎの腐食抑制作用が充分発揮されない。被覆層の厚み
については、合金層まで含めて厚み２μｍ以上２０μｍ
以下が好ましい。２μｍ未満では耐食性が不十分である
し、３０μｍ超では抵抗溶接時に電極ＣｕとＡｌの反応
を助長して電極損耗を促進し連続作業性が低下する。
【００２３】上記めっき鋼板は、通常クロメート等の後
処理を施されて使用に供される。本発明において、特に
シリカ系処理、あるいは有機樹脂被覆処理をすること
で、更に性能を向上させることが可能である。例えば、
シリカ系処理としては、クロム酸−シリカ系のクロメー
ト処理、リン酸を添加した白色クロメート系処理、シリ
カ−樹脂系処理、シリカ−リン酸系処理等が可能であ
り、これらの付着量はＣｒ量換算で５〜１００ｍｇ／ｍ
2 の皮膜、もしくはＳｉ量換算で５〜５００ｍｇ／ｍ2
とする。
処理を施されて使用に供される。本発明において、特に
シリカ系処理、あるいは有機樹脂被覆処理をすること
で、更に性能を向上させることが可能である。例えば、
シリカ系処理としては、クロム酸−シリカ系のクロメー
ト処理、リン酸を添加した白色クロメート系処理、シリ
カ−樹脂系処理、シリカ−リン酸系処理等が可能であ
り、これらの付着量はＣｒ量換算で５〜１００ｍｇ／ｍ
2 の皮膜、もしくはＳｉ量換算で５〜５００ｍｇ／ｍ2
とする。
【００２４】これらの処理の目的は、塗料密着性、溶接
性，耐食性等であるが、これらの効果を発揮するには最
低Ｃｒで５ｍｇ／ｍ2 もしくはＳｉで５ｍｇ／ｍ2 は必
要であり、一方その効果が飽和すること、均一処理性が
悪くなってくることから上限をＣｒで１００ｍｇ／ｍ2
もしくはＳｉで５００ｍｇ／ｍ2 とする。後処理とし
て、クロムを使用しないインヒビターが最近検討されて
いるが、これらの処理の適用も当然可能である。まため
っき後の処理として、化成処理以前に、溶融めっき後の
外観均一処理であるゼロスパングル処理、めっき層の改
質処理である焼鈍処理、表面状態、材質調整のための調
質圧延等があり得るが、本発明においては特にこれらを
限定せず、適用することも可能である。
性，耐食性等であるが、これらの効果を発揮するには最
低Ｃｒで５ｍｇ／ｍ2 もしくはＳｉで５ｍｇ／ｍ2 は必
要であり、一方その効果が飽和すること、均一処理性が
悪くなってくることから上限をＣｒで１００ｍｇ／ｍ2
もしくはＳｉで５００ｍｇ／ｍ2 とする。後処理とし
て、クロムを使用しないインヒビターが最近検討されて
いるが、これらの処理の適用も当然可能である。まため
っき後の処理として、化成処理以前に、溶融めっき後の
外観均一処理であるゼロスパングル処理、めっき層の改
質処理である焼鈍処理、表面状態、材質調整のための調
質圧延等があり得るが、本発明においては特にこれらを
限定せず、適用することも可能である。
【００２５】
【実施例】溶融Ａｌ−１０％Ｓｉめっき鋼板（板厚０．
８ｍｍ、めっき厚み１５μｍ）、溶融Ａｌ−４５％Ｚｎ
めっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、めっき厚み１７μｍ）、
溶融Ａｌ−９５％Ｚｎめっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、め
っき厚み１５μｍ）、溶融Ａｌ−１０％Ｓｉ−５％Ｍｇ
めっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、めっき厚み１８μｍ）、
及び溶融Ｓｎ−１０％Ｚｎめっき鋼板（板厚０．８ｍ
ｍ、めっき厚み８μｍ）に表１に示す処理を施し、その
上にさらに表２に示すような各種の組み合わせで有機樹
脂皮膜を塗布し、性能評価を行った。
８ｍｍ、めっき厚み１５μｍ）、溶融Ａｌ−４５％Ｚｎ
めっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、めっき厚み１７μｍ）、
溶融Ａｌ−９５％Ｚｎめっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、め
っき厚み１５μｍ）、溶融Ａｌ−１０％Ｓｉ−５％Ｍｇ
めっき鋼板（板厚０．８ｍｍ、めっき厚み１８μｍ）、
及び溶融Ｓｎ−１０％Ｚｎめっき鋼板（板厚０．８ｍ
ｍ、めっき厚み８μｍ）に表１に示す処理を施し、その
上にさらに表２に示すような各種の組み合わせで有機樹
脂皮膜を塗布し、性能評価を行った。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】〔表１の各種処理の条件〕性能評価方法は
以下によった。 （１）型かじり性評価 円筒ポンチの油圧成形試験機により、下記条件で成形試
験を行い、型かじり性を評価した。 ・ポンチ径：７５ｍｍφ ・ブランク径１５ｍｍ ・押付荷重：５ｋｇｆ／ｃｍ2 ・成形速度：３．３×１０-2ｍ／ｓ ・金型材質：ＦＣＤ−５００ 型かじり性の評価は次の指標に依った。 ◎：成形可能で、めっき層表面の欠陥無し 〇：成形可能で、めっき層表面の欠陥無し、摺動面わず
かに変色 △：成形可能で、めっき層表面にわずかにかじり疵発生 ×：成形可能で、めっき層表面に線状かじり疵多数発生
以下によった。 （１）型かじり性評価 円筒ポンチの油圧成形試験機により、下記条件で成形試
験を行い、型かじり性を評価した。 ・ポンチ径：７５ｍｍφ ・ブランク径１５ｍｍ ・押付荷重：５ｋｇｆ／ｃｍ2 ・成形速度：３．３×１０-2ｍ／ｓ ・金型材質：ＦＣＤ−５００ 型かじり性の評価は次の指標に依った。 ◎：成形可能で、めっき層表面の欠陥無し 〇：成形可能で、めっき層表面の欠陥無し、摺動面わず
かに変色 △：成形可能で、めっき層表面にわずかにかじり疵発生 ×：成形可能で、めっき層表面に線状かじり疵多数発生
【００２９】（２）溶接性評価 スポット溶接性 下記に示す溶接条件でスポット溶接を行い、チリ発生電
流値−最小溶接電流値（ナゲット径が４√ｔ（ｔは板
厚））の適正溶接電流範囲の大きさで評価した。 （溶接条件） 加圧力：２２０ｋｇ、溶接時間：１５サイクル、電極先
端径６ｍｍφ、電極形状：ドーム型 （評価基準） ◎：適正溶接電流範囲２．０ＫＡ以上 〇：適正溶接電流範囲１．５ＫＡ以上２．０ＫＡ未満 △：適正溶接電流範囲１．０ＫＡ以上１．５ＫＡ未満 ×：適正溶接電流範囲１．０ＫＡ未満
流値−最小溶接電流値（ナゲット径が４√ｔ（ｔは板
厚））の適正溶接電流範囲の大きさで評価した。 （溶接条件） 加圧力：２２０ｋｇ、溶接時間：１５サイクル、電極先
端径６ｍｍφ、電極形状：ドーム型 （評価基準） ◎：適正溶接電流範囲２．０ＫＡ以上 〇：適正溶接電流範囲１．５ＫＡ以上２．０ＫＡ未満 △：適正溶接電流範囲１．０ＫＡ以上１．５ＫＡ未満 ×：適正溶接電流範囲１．０ＫＡ未満
【００３０】シーム溶接性 Ｒ６ｍｍ−φ２５０ｍｍの電極輪を用い、溶接電流１３
ＫＡ、加圧力４００ｋｇ、通電２ｏｎ−２ｏｆｆで１０
ｍのシーム溶接を行った後、ＪＩＳ−Ｚ−３１４１に示
す試験片を作製し、漏れ試験を実施した。また、漏れ試
験と同様に断面溶け込み状況、電極表面の汚染状況を観
察し、次の評価を行った。 ◎：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れほとん
ど無し） 〇：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れ小） △：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れ大） ×：漏れ発生（穴明き多数もしくは溶け込み不良、電極
表面の汚れ大）
ＫＡ、加圧力４００ｋｇ、通電２ｏｎ−２ｏｆｆで１０
ｍのシーム溶接を行った後、ＪＩＳ−Ｚ−３１４１に示
す試験片を作製し、漏れ試験を実施した。また、漏れ試
験と同様に断面溶け込み状況、電極表面の汚染状況を観
察し、次の評価を行った。 ◎：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れほとん
ど無し） 〇：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れ小） △：漏れ無し（溶け込み部良好、電極表面の汚れ大） ×：漏れ発生（穴明き多数もしくは溶け込み不良、電極
表面の汚れ大）
【００３１】（３）耐食性評価 油圧成型試験機によりフランジ幅２０ｍｍ、直径５０ｍ
ｍ、深さ２５ｍｍの平底円筒深絞りした試料を４０℃の
ガソリン中に５日間浸漬して内面皮膜の溶解処理をした
後、試験液を入れて、シリコンゴム製リングを介してガ
ラスで蓋をした。この試験後の腐食状況を目視観察し
た。 （試験条件） 試験後：ガソリン＋蒸留水１０％＋ギ酸２００ｐｐｍ 試験期間：４０℃で３ヶ月放置 （評価基準） ◎：変化無し 〇：白錆発生０．１％以下 △：赤錆発生５％以下、または白錆発生０．１〜５０％ ×：赤錆発生５％超または白錆顕著 その結果を表３に示す。
ｍ、深さ２５ｍｍの平底円筒深絞りした試料を４０℃の
ガソリン中に５日間浸漬して内面皮膜の溶解処理をした
後、試験液を入れて、シリコンゴム製リングを介してガ
ラスで蓋をした。この試験後の腐食状況を目視観察し
た。 （試験条件） 試験後：ガソリン＋蒸留水１０％＋ギ酸２００ｐｐｍ 試験期間：４０℃で３ヶ月放置 （評価基準） ◎：変化無し 〇：白錆発生０．１％以下 △：赤錆発生５％以下、または白錆発生０．１〜５０％ ×：赤錆発生５％超または白錆顕著 その結果を表３に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】以上の実施例のように、外面側にはプレ
ス成形時に良好な潤滑性を発揮する皮膜を施し、内面側
には燃料に溶解する皮膜を施すことにより、加工時の型
かじりの発生を抑制し、かつ良好な溶接性、耐食性を確
保することができる。特に有機樹脂皮膜のＴｇが１５０
℃以下で固体潤滑剤を含有する場合、溶接性が良好であ
る。さらに粒径を制御したフィラーを適量加えることに
より薄膜でも良好な型かじり性が得られるため、作業能
率への寄与大である。
ス成形時に良好な潤滑性を発揮する皮膜を施し、内面側
には燃料に溶解する皮膜を施すことにより、加工時の型
かじりの発生を抑制し、かつ良好な溶接性、耐食性を確
保することができる。特に有機樹脂皮膜のＴｇが１５０
℃以下で固体潤滑剤を含有する場合、溶接性が良好であ
る。さらに粒径を制御したフィラーを適量加えることに
より薄膜でも良好な型かじり性が得られるため、作業能
率への寄与大である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年１０月５日（１９９９．１０．
５）
５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項６
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、良好なプ
レス成形性を確保し、かつ良好なタンク内面耐食性を確
保するために種々検討した結果、外面側にはプレス成形
時に良好な潤滑性を発揮する非脱膜型の樹脂皮膜を施
し、内面側には溶接後実際に使用する段階で皮膜がガソ
リン等の燃料に溶解する皮膜を配置することで、良好な
プレス性、溶接性と同時に内面耐食性が得られることを
見出し、本発明を完成させたものである。
レス成形性を確保し、かつ良好なタンク内面耐食性を確
保するために種々検討した結果、外面側にはプレス成形
時に良好な潤滑性を発揮する非脱膜型の樹脂皮膜を施
し、内面側には溶接後実際に使用する段階で皮膜がガソ
リン等の燃料に溶解する皮膜を配置することで、良好な
プレス性、溶接性と同時に内面耐食性が得られることを
見出し、本発明を完成させたものである。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】本発明の要旨とするところは、（１）金属
板上の一方の面に非脱膜型の有機樹脂皮膜を有し、他方
の面に燃料に溶解する有機樹脂皮膜を有すること、
（２）金属板が、鋼板上にＡｌもしくはＡｌとＳｉ、Ｚ
ｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金の被覆層を有す
る表面処理鋼板、もしくは鋼板上にＳｎとＺｎの合金の
被覆層を有する表面処理鋼板であること、（３）非脱膜
型の有機樹脂皮膜のガラス転移点が１５０℃以下であっ
て、かつ固体潤滑剤を含有すること、（４）燃料溶解型
の有機樹脂皮膜がエマルジョンにより形成されているこ
と、
板上の一方の面に非脱膜型の有機樹脂皮膜を有し、他方
の面に燃料に溶解する有機樹脂皮膜を有すること、
（２）金属板が、鋼板上にＡｌもしくはＡｌとＳｉ、Ｚ
ｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金の被覆層を有す
る表面処理鋼板、もしくは鋼板上にＳｎとＺｎの合金の
被覆層を有する表面処理鋼板であること、（３）非脱膜
型の有機樹脂皮膜のガラス転移点が１５０℃以下であっ
て、かつ固体潤滑剤を含有すること、（４）燃料溶解型
の有機樹脂皮膜がエマルジョンにより形成されているこ
と、
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】（５）燃料溶解型の有機樹脂皮膜が固体潤
滑剤を含有すること、（６）前記非脱膜型の有機樹脂皮
膜もしくは燃料溶解型の有機樹脂皮膜が金属酸化物を５
〜５０重量％含有すること、（７）前記金属被覆板と有
機樹脂皮膜との界面に、Ｃｒ量で５〜１００ｍｇ／ｍ 2
のクロメート皮膜を有すること、（８）前記有機樹脂皮
膜の厚みが２．０μｍ以下であることである。
滑剤を含有すること、（６）前記非脱膜型の有機樹脂皮
膜もしくは燃料溶解型の有機樹脂皮膜が金属酸化物を５
〜５０重量％含有すること、（７）前記金属被覆板と有
機樹脂皮膜との界面に、Ｃｒ量で５〜１００ｍｇ／ｍ 2
のクロメート皮膜を有すること、（８）前記有機樹脂皮
膜の厚みが２．０μｍ以下であることである。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】しかしながら、前述したように単に有機樹
脂皮膜を施すと、スポット、シーム溶接における適正電
流範囲を狭めたり、内面での点状錆発生を生じるなどの
悪影響を及ぼす恐れがある。そこで本発明者らは、外面
側に潤滑性の高い非脱膜型の樹脂皮膜を配置し、内面側
に燃料に溶解する皮膜を施すことによりこれらの問題を
解決するに至った。非脱膜型の樹脂皮膜とは、プレス成
形後の脱脂工程や使用環境において容易に脱落しない皮
膜を意味し、燃料に溶解する皮膜とは、ガソリン、軽油
などの燃料に対し、自動車の走行時の想定上昇温度４５
℃において、樹脂成分が溶解して過半以上脱落する皮膜
を意味する。
脂皮膜を施すと、スポット、シーム溶接における適正電
流範囲を狭めたり、内面での点状錆発生を生じるなどの
悪影響を及ぼす恐れがある。そこで本発明者らは、外面
側に潤滑性の高い非脱膜型の樹脂皮膜を配置し、内面側
に燃料に溶解する皮膜を施すことによりこれらの問題を
解決するに至った。非脱膜型の樹脂皮膜とは、プレス成
形後の脱脂工程や使用環境において容易に脱落しない皮
膜を意味し、燃料に溶解する皮膜とは、ガソリン、軽油
などの燃料に対し、自動車の走行時の想定上昇温度４５
℃において、樹脂成分が溶解して過半以上脱落する皮膜
を意味する。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】外面側に配置される皮膜を種々検討した結
果、皮膜は非脱膜型の有機樹脂皮膜であることが最も目
的の性能を満足し、さらに、ガラス転移点（以下Ｔｇ）
が１５０℃以下の樹脂系が適していることを見出した。
非脱膜型の有機樹脂皮膜は強靱さに優れた連続皮膜を形
成し、良好な耐型かじり性を有する。加えてＴｇが１５
０℃以下の樹脂系は皮膜硬度が低く、溶接時の電極圧下
時に適度に押しつぶされて均一な分布の通電点を形成
し、適正電流範囲が広がる特徴を有する。
果、皮膜は非脱膜型の有機樹脂皮膜であることが最も目
的の性能を満足し、さらに、ガラス転移点（以下Ｔｇ）
が１５０℃以下の樹脂系が適していることを見出した。
非脱膜型の有機樹脂皮膜は強靱さに優れた連続皮膜を形
成し、良好な耐型かじり性を有する。加えてＴｇが１５
０℃以下の樹脂系は皮膜硬度が低く、溶接時の電極圧下
時に適度に押しつぶされて均一な分布の通電点を形成
し、適正電流範囲が広がる特徴を有する。
フロントページの続き (72)発明者 森 陽一郎 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 崎山 達也 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 3D038 CA04 CA05 CA06 CC19 4F100 AA17A AA17D AA22C AB01B AB03B AB09C AB09H AB10C AB10H AB11C AB11H AB18C AB18H AB31C AK01A AK01D BA03 BA04 BA07 BA10A BA10D BA13 CA30B CA30D EJ69C GB32 JA05A JA20A JA20D JB02 JB08D JL00 JL01 JM01D YY00A YY00D 4K026 AA07 AA09 AA10 AA13 BA06 BA07 BB06 BB08 BB10 CA19 CA20 CA22 CA26 CA41 EB11 4K044 AA02 AB02 BA02 BA10 BA21 BB04 BB11 BC02 BC05 CA16 CA18 CA53
Claims (8)
- 【請求項１】 金属板上の一方の面に非脱模型の有機樹
脂皮膜を有し、他方の面に燃料に溶解する有機樹脂皮膜
を有することを特徴とする燃料タンク用表面処理鋼板。 - 【請求項２】 金属板が、鋼板上にＡｌもしくはＡｌと
Ｓｉ、Ｚｎ、Ｍｇの少なくとも１種からなる合金の被覆
層を有する表面処理鋼板、もしくは鋼板上にＳｎとＺｎ
の合金の被覆層を有する表面処理鋼板であることを特徴
とする請求項１に記載の燃料タンク用表面処理鋼板。 - 【請求項３】 非脱模型の有機樹脂皮膜のガラス転移点
が１５０℃以下であって、かつ固体潤滑剤を含有するこ
とを特徴とする請求項１〜２に記載の燃料タンク用表面
処理鋼板。 - 【請求項４】 燃料溶解型の有機樹脂皮膜がエマルジョ
ンを原料として形成されていることを特徴とする請求項
１〜３に記載の燃料タンク用表面処理鋼板。 - 【請求項５】 燃料溶解型の有機樹脂皮膜が固体潤滑剤
を１〜５０重量％含有することを特徴とする請求項１〜
４に記載の燃料タンク用表面処理鋼板。 - 【請求項６】 前記非脱模型の有機樹脂皮膜もしくは燃
料溶解型の有機樹脂皮膜が金属酸化物を１〜３０重量％
含有することを特徴とする請求項１〜５に記載の燃料タ
ンク用表面処理鋼板。 - 【請求項７】 前記金属被覆板と有機樹脂皮膜との界面
にＣｒ量で５〜１００ｍｇ／ｍ2 のクロメート皮膜を有
することを特徴とする請求項１〜６に記載の燃料タンク
用表面処理鋼板。 - 【請求項８】 前記有機樹脂皮膜の厚みが２．０μｍ以
下であることを特徴とする請求項１〜７に記載の燃料タ
ンク用表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26979699A JP2001098387A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 燃料タンク用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26979699A JP2001098387A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 燃料タンク用表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001098387A true JP2001098387A (ja) | 2001-04-10 |
Family
ID=17477293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26979699A Withdrawn JP2001098387A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 燃料タンク用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001098387A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008029953A1 (fr) * | 2006-09-07 | 2008-03-13 | Nippon Steel Corporation | LIQUIDE DE TRAITEMENT AQUEUX DESTINÉ À TRAITER UNE TÔLE D'ACIER PLAQUÉE DE Sn QUI PRÉSENTE D'EXCELLENTES CARACTÉRISTIQUES DE RÉSISTANCE À LA CORROSION ET D'ADHÉSION DE REVÊTEMENT, ET PROCÉDÉ DE PRODUCTION DE LA TÔLE D&apos |
-
1999
- 1999-09-24 JP JP26979699A patent/JP2001098387A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP5230428B2 (ja) * | 2006-09-07 | 2013-07-10 | 新日鐵住金株式会社 | 優れた耐食性・塗料密着性を有するＳｎ系めっき鋼板用水系処理液および表面処理鋼板の製造方法 |
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