JP2000291577A - Compressor - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、円筒状のケーシ
ング内にモータと圧縮機本体とを互いに同心に配置して
あるとともに、ケーシングの所定位置を貫通させて設け
た継手管に対して、圧縮機本体の内部空間と連通される
アキュムレータをろう付けによって固定してある圧縮機
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a motor and a compressor main body which are arranged concentrically in a cylindrical casing, and which compresses a joint pipe provided through a predetermined position of the casing. The present invention relates to a compressor in which an accumulator communicating with an internal space of a machine body is fixed by brazing.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、円筒状のケーシング内にモー
タと圧縮機本体とを互いに同心に配置してあるととも
に、ケーシングの所定位置を貫通させて設けた継手管に
対して、圧縮機本体のシリンダに圧入、連通されるイン
レットチューブと共にアキュムレータをろう付けによっ
て固定してある圧縮機が一般的に採用されている。2. Description of the Related Art Conventionally, a motor and a compressor main body are arranged concentrically in a cylindrical casing, and a joint pipe formed through a predetermined position of the casing is provided with a compressor main body. A compressor in which an accumulator is fixed by brazing together with an inlet tube which is press-fitted into and communicated with a cylinder is generally employed.
【０００３】そして、従来のこのような圧縮機において
は、圧縮機本体のシリンダとケーシングとを３ヶ所（図
７中矢印で示す３ヶ所であり、継手管を基準とす
る角度が５２．０°、２２．０°、１６５．０°に設定
されている）でスポット溶接することにより、圧縮機本
体の位置決めを達成している。ここで、シリンダは鋳鋼
製であり、材料費削減を目的として、ケーシングに対す
る溶接固定を達成する箇所にのみ肉を残している（図７
参照）。ただし、シリンダは、全周円形にして肉を鋳抜
きで減らすことも可能である。In such a conventional compressor, the cylinder and the casing of the compressor body are arranged at three positions (three positions indicated by arrows in FIG. 7), and the angle with respect to the joint pipe is 52.0 °. (Set at 22.0 °, 165.0 °) to achieve positioning of the compressor body. Here, the cylinder is made of cast steel, and only the portion where welding and fixing to the casing are achieved is left for the purpose of reducing material costs (FIG. 7).
reference). However, it is also possible to make the cylinder all round and reduce the thickness by casting.
【０００４】そして、図７に示す構成のシリンダ、全周
円形で肉を鋳抜きで減らしたシリンダに対して溶接設備
を共通化する場合には、図７に示す構成のシリンダに適
用できるように溶接位置を設定することになる。When welding equipment is commonly used for the cylinder having the configuration shown in FIG. 7 and the cylinder having a circular shape and the thickness of which is reduced by casting, the cylinder can be applied to the cylinder having the configuration shown in FIG. The welding position will be set.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】図７に示すように溶接
位置が設定された場合において、溶接時に働く力を合成
すると、図８に示すように、との合力は、に対
して１．６倍の大きさで向きが逆になり、結果としてシ
リンダはの向きに押されての位置でケーシングとの
クリアランスが詰まる。In the case where the welding position is set as shown in FIG. 7, when the forces acting at the time of welding are combined, as shown in FIG. The direction is reversed at twice the size, and as a result, the clearance between the cylinder and the casing is reduced at the position where the cylinder is pushed in the direction.
【０００６】このケーシングに対してシリンダが移動す
る方向とモータギャップが詰まる位置がほぼ一致する。The direction in which the cylinder moves relative to the casing substantially coincides with the position where the motor gap is closed.
【０００７】以上より、溶接が原因となるシリンダの位
置ずれがモータ回転子の軸ずれおよび傾きを生じ、モー
タエアギャップを狭めていると考えられる。From the above, it is considered that the displacement of the cylinder caused by welding causes the displacement and inclination of the motor rotor, thereby narrowing the motor air gap.
【０００８】さらに、アキュムレータを継手管に対して
ろう付けするときの入熱でエアギャップが悪化すること
も知られている。Further, it is also known that the air gap is deteriorated by the heat input when brazing the accumulator to the joint pipe.
【０００９】したがって、これらが原因となって、エア
ギャップが大幅に悪化することになる。Therefore, these factors cause the air gap to be greatly deteriorated.
【００１０】換言すれば、圧縮機のモータエアギャップ
は、アキュムレータろう付け入熱によるケーシングの残
留変形で芯ずれを生じ、しかも、上記従来の溶接位置は
スポット溶接平面における残留変形の影響を受けやすい
位置にあるので、ろう付け後はモータエアギャップの芯
ずれが大きく、モータ効率の低下、回転子と固定子との
接触などの不都合の原因になる。[0010] In other words, the motor air gap of the compressor causes misalignment due to residual deformation of the casing due to heat input to the accumulator by brazing, and the conventional welding position is susceptible to residual deformation in the spot welding plane. Since it is at the position, after the brazing, the misalignment of the motor air gap is large, which causes inconveniences such as a decrease in motor efficiency and a contact between the rotor and the stator.
【００１１】また、実験的に得られたデータから、エア
ギャップの悪化する変化量は、最大で約０．０５ｍｍで
あり、その内訳は、溶接の合力と入熱によるものと、ろ
う付け入熱によるものとがおよそ半分づつであることが
分かる。したがって、上述の不都合が発生することにな
ってしまう。Further, from the data obtained experimentally, the amount of change in which the air gap deteriorates is about 0.05 mm at the maximum. The breakdown is due to the resultant force and heat input of welding and the heat input by brazing. It can be seen that the ratios of the two are about half each. Therefore, the above-described inconvenience occurs.
【００１２】さらに説明する。A further explanation will be given.
【００１３】近年、家電製品、特に消費電力の大きいエ
アコンには、省エネルギー、小消費電力化が求められて
いる。そして、エアコンの消費電力は圧縮機のモータに
よるものが最も多いので、その高効率化を達成するため
に、リラクタンスＤＣモータなどが採用されるようにな
ってきている。In recent years, home appliances, especially air conditioners with large power consumption, have been required to save energy and reduce power consumption. Since the power consumption of an air conditioner is most often caused by a motor of a compressor, a reluctance DC motor or the like has been adopted in order to achieve higher efficiency.
【００１４】このリラクタンスＤＣモータは、リラクタ
ンストルクと磁石トルクとを発生させるために、希土類
磁石を回転子に埋め込んでいる。そして、この希土類磁
石は磁力が非常に強いため、また、駆動させると回転子
と固定子との間に引き合う力が生まれるため、エアギャ
ップは偏りがないように確実に確保しなければならな
い。さらに、リラクタンスＤＣモータでは、対効率の観
点からエアギャップは狭いことが要求される。このエア
ギャップを狭くすることで効率を上げることができ、効
率が上がれば改善前の効率を維持してコストダウンする
設計仕様変更も可能であり、エアギャップ−効率−コス
トが密接に関わっている。In this reluctance DC motor, a rare earth magnet is embedded in a rotor to generate reluctance torque and magnet torque. Since the rare-earth magnet has a very strong magnetic force, and when driven, a force is generated between the rotor and the stator, so that the air gap must be ensured without bias. Further, in the reluctance DC motor, a narrow air gap is required from the viewpoint of efficiency. By narrowing this air gap, efficiency can be increased, and if efficiency increases, it is possible to change the design specification to maintain efficiency before improvement and reduce cost, and air gap-efficiency-cost are closely related .
【００１５】また、エアギャップが均一でないと、所期
の効率が得られないばかりか、最悪の場合には回転子と
固定子とが接触し、回転子が回らない、騒音が大きくな
る、などの不都合が発生する。If the air gap is not uniform, not only the desired efficiency cannot be obtained, but in the worst case, the rotor and the stator come into contact with each other, the rotor does not rotate, and the noise increases. Inconvenience occurs.
【００１６】ここで、エアギャップの悪化する変化量は
上述のように最大で約０．０５ｍｍであり、他にも回転
軸と軸受けとの隙間で生ずる回転軸の倒れが約０．０５
ｍｍあるので、合計でエアギャップの２割を占める。こ
れら以外にも、磁力で引き寄せられて回転軸が撓むな
ど、エアギャップをさらに狭める要因がある。Here, the amount of change in which the air gap deteriorates is about 0.05 mm at the maximum as described above, and the inclination of the rotating shaft caused by the gap between the rotating shaft and the bearing is about 0.05 mm.
mm, occupy 20% of the air gap in total. In addition to these factors, there are other factors that further narrow the air gap, such as the rotating shaft being bent by being attracted by the magnetic force.
【００１７】したがって、これらの要因を全て解消する
ことが最も好ましいのであるが、これらの要因を全て解
消することは実際上は到底不可能である。Therefore, it is most preferable to eliminate all of these factors, but it is practically impossible to eliminate all of these factors.
【００１８】[0018]
【発明の目的】この発明は上記の問題点に鑑みてなされ
たものであり、ろう付け入熱によるエアギャップの悪化
を防止することができる圧縮機を提供することを目的と
している。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in consideration of the above problems, and has as its object to provide a compressor capable of preventing an air gap from deteriorating due to heat input by brazing.
【００１９】[0019]
【課題を解決するための手段】請求項１の圧縮機は、円
筒状のケーシング内にモータと圧縮機本体とを互いに同
心に配置してあるとともに、ケーシングの所定位置を貫
通させて設けた継手管に対して、圧縮機本体の内部空間
と連通されるアキュムレータをろう付けによって固定し
てあるものであって、前記圧縮機本体とケーシングと
を、ろう付け入熱による残留変形の略極小点である節目
点の少なくとも３点において溶接したものである。According to a first aspect of the present invention, there is provided a compressor in which a motor and a compressor main body are arranged concentrically in a cylindrical casing and a predetermined position of the casing is penetrated. An accumulator communicating with the internal space of the compressor main body is fixed to the pipe by brazing, wherein the compressor main body and the casing are fixed at a substantially minimum point of residual deformation due to heat input by brazing. At least three joints are welded.
【００２０】請求項２の圧縮機は、前記圧縮機本体とし
て、シリンダをフロントヘッドとリアヘッドとで挟持し
てあるとともに、シリンダの内部空間において回転可能
なロータリーピストンをモータの回転子と連結してある
ものを採用し、ケーシングとフロントヘッドとを、ろう
付け入熱による残留変形の略極小点である節目点の少な
くとも３点において溶接したものである。According to a second aspect of the present invention, as the compressor body, a cylinder is sandwiched between a front head and a rear head, and a rotary piston rotatable in an internal space of the cylinder is connected to a rotor of the motor. In this case, the casing and the front head are welded at at least three joint points, which are substantially minimum points of residual deformation due to heat input by brazing.
【００２１】[0021]
【作用】請求項１の圧縮機であれば、圧縮機本体とケー
シングとを、ろう付け入熱による残留変形の略極小点で
ある節目点の少なくとも３点において溶接しているので
あるから、ろう付け入熱による残留変形がエアギャップ
芯ずれに及ぼす影響を最小限に抑えることができ、ひい
ては、エアギャップの不良率の低減とモータ効率の向上
を達成することができる。According to the compressor of the first aspect, the compressor body and the casing are welded at at least three joint points, which are substantially the minimum points of residual deformation due to heat input by brazing. It is possible to minimize the influence of residual deformation due to heat input on air gap misalignment, thereby reducing the air gap defect rate and improving motor efficiency.
【００２２】請求項２の圧縮機であれば、前記圧縮機本
体として、シリンダをフロントヘッドとリアヘッドとで
挟持してあるとともに、シリンダの内部空間において回
転可能なロータリーピストンをモータの回転子と連結し
てあるものを採用し、ケーシングとフロントヘッドと
を、ろう付け入熱による残留変形の略極小点である節目
点の少なくとも３点において溶接しているので、請求項
１の作用に加え、ろう付け入熱によるシリンダの内部空
間の歪みを低減することができる。According to the second aspect of the present invention, as the compressor body, a cylinder is sandwiched between a front head and a rear head, and a rotary piston rotatable in an internal space of the cylinder is connected to a rotor of the motor. The casing and the front head are welded at at least three joint points, which are substantially the minimum points of residual deformation due to heat input by brazing. Distortion of the internal space of the cylinder due to heat input can be reduced.
【００２３】[0023]
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して、この
発明の圧縮機の実施の態様を詳細に説明する。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of a compressor according to an embodiment of the present invention.
【００２４】図１はこの発明の圧縮機の一実施態様を示
す縦断面図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing one embodiment of the compressor of the present invention.
【００２５】この圧縮機は、円筒状の主ケーシング１の
底部にボトムケーシング１ａを一体的に設けているとと
もに、主ケーシング１の内部にモータ２および圧縮機本
体３を互いに同心に設けている。そして、主ケーシング
１の所定位置に設けた継手管１ｂに対して、圧縮機本体
３のシリンダ３ａに圧入、連通されるインレットチュー
ブ４ａと共にアキュムレータ４の配管の全周をろう付け
によって連結している。In this compressor, a bottom casing 1a is integrally provided at the bottom of a cylindrical main casing 1, and a motor 2 and a compressor main body 3 are provided concentrically inside the main casing 1. Then, the entire circumference of the pipe of the accumulator 4 is connected to the joint pipe 1b provided at a predetermined position of the main casing 1 together with the inlet tube 4a which is press-fitted into and communicated with the cylinder 3a of the compressor body 3 by brazing. .
【００２６】前記モータ２は、例えば、リラクタンスＤ
Ｃモータであり、固定子巻線２ｂを有するとともに、主
ケーシング１に固定された固定子２ａと、図示しない永
久磁石を有するとともに、固定子２ａの内部に回転自在
に設けられた回転子２ｃとを有している。The motor 2 has, for example, a reluctance D
A C motor, having a stator winding 2b, and a stator 2a fixed to the main casing 1, a rotor 2c having a permanent magnet (not shown), and rotatably provided inside the stator 2a; have.
【００２７】前記圧縮機本体３は、圧縮室として機能す
る内部空間３ｂを形成してなるシリンダ３ａと、シリン
ダ３ａを軸方向に挟持するフロントヘッド３ｃ、リアヘ
ッド３ｄと、内部空間３ｂ内に設けられたロータリーピ
ストン３ｅと、ロータリーピストン３ｅと嵌合されて回
転子２ｃとの連結を達成するクランク軸３ｆとを有して
いる。そして、フロントヘッド３ｃと主ケーシング１と
がスポット溶接により連結されている。なお、３ｇは、
シリンダ３ａ、フロントヘッド３ｃ、およびリアヘッド
３ｄを一体化する連結ボルトである。The compressor main body 3 is provided in a cylinder 3a forming an internal space 3b functioning as a compression chamber, a front head 3c and a rear head 3d which sandwich the cylinder 3a in the axial direction, and in the internal space 3b. A rotary piston 3e, and a crankshaft 3f fitted to the rotary piston 3e to achieve connection with the rotor 2c. The front head 3c and the main casing 1 are connected by spot welding. In addition, 3 g is
It is a connection bolt that integrates the cylinder 3a, the front head 3c, and the rear head 3d.
【００２８】前記継手管１ｂは、シリンダ３ａと正対す
るように主ケーシング１を貫通する状態で設けられてい
る。そして、継手管１ｂに挿通され、かつろう付けされ
たインレットチューブ４ａの先端部は、シリンダ３ａの
側壁を貫通する貫通孔３ｈと連通されている。The joint pipe 1b is provided so as to pass through the main casing 1 so as to face the cylinder 3a. The distal end of the inlet tube 4a inserted and brazed into the joint tube 1b is communicated with a through hole 3h penetrating the side wall of the cylinder 3a.
【００２９】図２はフロントヘッド３ｃと主ケーシング
１とのスポット溶接位置、継手管１ｂの位置を説明する
概略図である。なお、図２においてＰ１、Ｐ２、Ｐ３は
従来のスポット溶接位置であり、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３は等
間隔のスポット溶接位置であり、Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ
４、Ｋ５は節目点（ろう付け入熱による残留変形が略極
小になる点）である。FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the spot welding position between the front head 3c and the main casing 1 and the position of the joint pipe 1b. In FIG. 2, P1, P2, P3 are conventional spot welding positions, T1, T2, T3 are equally spaced spot welding positions, and K1, K2, K3, K
4, K5 is a joint point (point at which residual deformation due to heat input by brazing is substantially minimized).
【００３０】先ず、節目点Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４、Ｋ
５について説明する。First, the nodes K1, K2, K3, K4, K
5 will be described.
【００３１】図３に示すように、主ケーシング１、ボト
ムケーシング１ａ、継手管１ｂ、インレットチューブ４
ａをシェル要素で、モータ２の固定子２ａをソリッド要
素で、モデル化し、有限要素法（ＦＥＭ）解析を行う。
なお、この解析を行うに当たって、ろう付け入熱を継手
管１ｂの端点に熱流束として設定し、また、継手管１ｂ
と主ケーシング１と周囲空気との間の熱伝達係数が非常
に小さいことから、短時間の過渡熱伝導解析を行うに
は、自由対流による熱の散逸を考慮せず、構造全体が断
熱状態にあると考える。また、荷重条件として各時刻の
温度分布による熱荷重を用い、拘束条件として固定子２
ａの内壁を完全固定する。As shown in FIG. 3, the main casing 1, the bottom casing 1a, the joint pipe 1b, the inlet tube 4
A is modeled as a shell element and the stator 2a of the motor 2 is modeled as a solid element, and a finite element method (FEM) analysis is performed.
In performing this analysis, the brazing heat input was set as a heat flux at the end point of the joint pipe 1b, and
Since the heat transfer coefficient between the main casing 1 and the surrounding air is very small, the transient heat conduction analysis for a short period of time requires no consideration of heat dissipation due to free convection, and the entire structure is insulated. Think there is. Further, a thermal load based on a temperature distribution at each time is used as a load condition, and a stator 2
Completely fix the inner wall of a.
【００３２】このような条件下において、主ケーシング
１の外表面に軸方向に並ぶ点Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄにおける温
度の実測値（実線参照）と計算値（丸印参照）とは図４
に示すとおりであり、継手管１ｂから十分に離れた点
Ｃ、Ｄについては計算値と実測値とがよく一致し、継手
管１ｂに比較的近い点Ａ、Ｂについては最初の数秒間を
除いて計算値と実測値とが概ね一致している。したがっ
て、計算結果と試験結果とは総じて相関関係がとれてい
ると考えてよい。換言すれば、ＦＥＭ解析の妥当性が確
認できた。Under these conditions, the measured values (see the solid lines) and the calculated values (see the circles) of the temperatures at points A, B, C, and D arranged in the axial direction on the outer surface of the main casing 1 are shown in FIG.
The calculated values and the measured values of the points C and D which are sufficiently far from the joint pipe 1b are in good agreement with each other, and the points A and B which are relatively close to the joint pipe 1b except for the first few seconds. As a result, the calculated value and the measured value substantially match. Therefore, it can be considered that the calculation result and the test result are generally correlated. In other words, the validity of the FEM analysis was confirmed.
【００３３】図５は計算により求められた温度分布を用
いてスポット溶接平面における残留変形を示す図であ
る。FIG. 5 is a diagram showing residual deformation in the spot welding plane using the temperature distribution obtained by calculation.
【００３４】この図から分かるように、残留変形が殆ど
残らない節目点は、α＝±３１．０°、β＝±１０１．
０°の場所に位置することが分かる。また、β〜（３６
０．０−β）の領域においても残留変形が全般的に非常
に小さいことが分かる。As can be seen from this figure, the joint points where almost no residual deformation remains are α = ± 31.0 ° and β = ± 101.
It can be seen that it is located at 0 °. Also, β to (36
It can be seen that the residual deformation is generally very small even in the region of 0.0-β).
【００３５】次いで、図６を参照して残留変形に起因す
るモータのエアギャップ芯ずれを説明する。なお、以下
の説明においては、シリンダ３ａ、フロントヘッド３
ｃ、リアヘッド３ｄとクランク軸３ｆなどからなるメカ
部は、主ケーシング１ａ、継手管１ｂとインレットチュ
ーブ４ａと比べ、剛性が非常に高いので、完全剛体とみ
なしている。Next, the misalignment of the air gap of the motor due to the residual deformation will be described with reference to FIG. In the following description, the cylinder 3a, the front head 3
c, the mechanical portion including the rear head 3d, the crankshaft 3f, and the like has a very high rigidity as compared with the main casing 1a, the joint pipe 1b, and the inlet tube 4a, and thus is regarded as a completely rigid body.
【００３６】スポット溶接平面から回転子上部までの距
離をＬとすれば、回転子上部での芯ずれは次の（１）
（２）（３）式から算出することができる。 Ｕ＝Ｕ０＋Ｌ×θｙ ・・・（１） Ｖ＝Ｖ０＋Ｌ×θｘ ・・・（１） δ＝（Ｕ2＋Ｖ2）1/2 ・・・（３） ここで、Ｕ０、Ｖ０は、スポット溶接平面の中心点（図
２中の点Ｏを参照）におけるｘ、ｙ方向の並進残留変
位、θｙ、θｘは中心点Ｏにおけるｘ、ｙ軸周りの回転
残留変位である。Assuming that the distance from the spot welding plane to the upper part of the rotor is L, the misalignment at the upper part of the rotor is expressed by the following (1).
It can be calculated from equations (2) and (3). U = U0 + L × θy (1) V = V0 + L × θx (1) δ = (U 2 + V 2 ) 1/2 (3) where U0 and V0 are spot welding planes. Are the translational residual displacements in the x and y directions at the central point (see point O in FIG. 2), and θy and θx are the rotational residual displacements about the x and y axes at the central point O.
【００３７】そして、スポット溶接位置を点Ｐ１、Ｐ
２、Ｐ３に設定した場合、点Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３に設定し
た場合、節目点Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４、Ｋ５の少なく
とも３点に設定した場合のそれぞれについて回転子上部
でのエアギャップの芯ずれを計算したところ、表１に示
す計算結果が得られた。なお、単位はμｍである。Then, the spot welding position is set to points P1, P
2, when set to P3, when set to points T1, T2, T3, and when set to at least three of the joint points K1, K2, K3, K4, K5, the center of the air gap above the rotor. When the deviation was calculated, the calculation results shown in Table 1 were obtained. The unit is μm.
【００３８】[0038]
【表１】 表１から分かるように、従来の溶接点を採用した場合の
エアギャップ芯ずれが最も大きい。また、従来の溶接点
を採用した場合には、芯ずれの計算結果と実測結果とが
ほぼ一致している。[Table 1] As can be seen from Table 1, when the conventional welding point is adopted, the air gap misalignment is the largest. Further, when the conventional welding point is adopted, the calculation result of the misalignment substantially matches the measured result.
【００３９】また、芯ずれの方向を、図２に〜の矢
印で示す。ここで、従来の溶接点を採用した場合には、
芯ずれの方向の計算結果と実測結果とが概ね一致してい
る。なお、矢印は等間隔の溶接点Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３を
採用した場合に対応し、矢印は従来の溶接点Ｐ１、Ｐ
２、Ｐ３を採用した場合に対応し、矢印は節目点Ｋ２
〜Ｋ４を採用した場合に対応し、矢印は、節目点
Ｋ３〜Ｋ５を採用した場合、Ｋ１〜Ｋ４を採用した場
合、Ｋ１〜Ｋ５を採用した場合、Ｋ１，Ｋ２，Ｋ５を採
用した場合にそれぞれ対応している。The direction of the misalignment is shown by arrows in FIG. Here, when the conventional welding point is adopted,
The calculation result of the misalignment direction and the measurement result substantially match. The arrows correspond to the case where equally spaced welding points T1, T2, T3 are employed, and the arrows correspond to the conventional welding points P1, P2.
2, corresponding to the case where P3 is adopted, the arrow points to the joint point K2
The arrow corresponds to the case where the joint points K3 to K5, K1 to K4, K1 to K5, and K1, K2, and K5, respectively. Yes, it is.
【００４０】そして、従来の溶接点による最大芯ずれに
対する節目点を採用した場合の芯ずれの割合は、１４．
３％〜４４．９％であり、芯ずれを大幅に低減できてい
ることが分かる。The ratio of the misalignment when the joint point is adopted with respect to the conventional maximum misalignment due to the welding point is 14.
From 3% to 44.9%, it can be seen that the misalignment was significantly reduced.
【００４１】したがって、芯ずれを最も小さくするため
には、節目点Ｋ３〜Ｋ５を採用することが最も好まし
い。ただし、実際の量産形態で溶接による中心軸のずれ
を考慮すると、節目点Ｋ１〜Ｋ４、またはＫ２〜Ｋ４を
採用することが好ましい。Therefore, in order to minimize the misalignment, it is most preferable to use the joint points K3 to K5. However, considering the displacement of the central axis due to welding in an actual mass production mode, it is preferable to use the joint points K1 to K4 or K2 to K4.
【００４２】この結果、ろう付け入熱による残留変形が
エアギャップ芯ずれに及ぼす影響を最小限に抑えること
ができ、ひいては、エアギャップの不良率の低減、モー
タ効率の向上を達成することができる。As a result, it is possible to minimize the influence of residual deformation due to heat input during brazing on the misalignment of the air gap, thereby reducing the defective rate of the air gap and improving the motor efficiency. .
【００４３】[0043]
【発明の効果】請求項１の発明は、ろう付け入熱による
残留変形がエアギャップ芯ずれに及ぼす影響を最小限に
抑えることができ、ひいては、エアギャップの不良率の
低減とモータ効率の向上を達成することができるという
特有の効果を奏する。According to the first aspect of the present invention, it is possible to minimize the influence of residual deformation due to heat input by brazing on the misalignment of the air gap, thereby reducing the defective rate of the air gap and improving the motor efficiency. Can be achieved.
【００４４】請求項２の発明は、請求項１の効果に加
え、ろう付け入熱によるシリンダの内部空間の歪みを低
減することができるという特有の効果を奏する。The invention of claim 2 has a unique effect that the distortion of the internal space of the cylinder due to heat input by brazing can be reduced in addition to the effect of claim 1.
【図１】この発明の圧縮機の一実施態様を示す縦断面図
である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing one embodiment of a compressor of the present invention.
【図２】フロントヘッドと主ケーシングとのスポット溶
接位置、継手管の位置を説明する概略図である。FIG. 2 is a schematic view illustrating a spot welding position between a front head and a main casing and a position of a joint pipe.
【図３】主ケーシング、ボトムケーシング、継手管、イ
ンレットチューブをシェル要素で、モータの固定子をソ
リッド要素で、モデル化した状態を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a state in which a main casing, a bottom casing, a joint pipe, and an inlet tube are modeled by shell elements, and a stator of a motor is modeled by solid elements.
【図４】主ケーシングの外表面に軸方向に並ぶ点Ａ、
Ｂ、Ｃ、Ｄにおける温度の実測値（実線参照）と計算値
（丸印参照）とを示す図である。FIG. 4 shows points A, which are arranged in the axial direction on the outer surface of the main casing,
It is a figure which shows the measured value (refer to a solid line) and the calculated value (refer to a circle) of the temperature in B, C, and D.
【図５】計算により求められた温度分布を用いてスポッ
ト溶接平面における残留変形を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing residual deformation in a spot welding plane using a temperature distribution obtained by calculation.
【図６】残留変形に起因するモータのエアギャップ芯ず
れを説明する図である。FIG. 6 is a view for explaining air gap misalignment of a motor due to residual deformation.
【図７】従来の圧縮機のシリンダの形状および溶接位置
を示す図である。FIG. 7 is a view showing a shape and a welding position of a cylinder of a conventional compressor.
【図８】溶接時に働く力を説明する図である。FIG. 8 is a diagram for explaining a force acting during welding.
１ 主ケーシング １ｂ 継手管 ２ モータ ２ｃ 回転子 ３ 圧縮機本体 ３ａ シリンダ ３ｂ 内部空間 ３ｃ フロントヘッド ３ｄ リアヘッド ３ｅ ロータリーピストン ４ アキュムレータ Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４、Ｋ５
節目点DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Main casing 1b Joint pipe 2 Motor 2c Rotor 3 Compressor main body 3a Cylinder 3b Internal space 3c Front head 3d Rear head 3e Rotary piston 4 Accumulator K1, K2, K3, K4, K5
Milestone
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3H003 AA05 AB04 AC03 CD01 CD07 CE02 CE03 CE05 CF04 3H029 AA04 AA13 AA21 BB11 BB31 BB42 BB47 CC02 CC07 CC09 CC26 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 3H003 AA05 AB04 AC03 CD01 CD07 CE02 CE03 CE05 CF04 3H029 AA04 AA13 AA21 BB11 BB31 BB42 BB47 CC02 CC07 CC09 CC26
Claims (2)
（２）と圧縮機本体（３）とを互いに同心に配置してあ
るとともに、ケーシング（１）の所定位置を貫通させて
設けた継手管（１ｂ）に対して、圧縮機本体（３）の内
部空間と連通されるアキュムレータ（４）をろう付けに
よって固定してある圧縮機であって、 前記圧縮機本体（３）とケーシング（１）とを、ろう付
け入熱による残留変形の略極小点である節目点（Ｋ１）
（Ｋ２）（Ｋ３）（Ｋ４）（Ｋ５）の少なくとも３点に
おいて溶接してあることを特徴とする圧縮機。1. A joint in which a motor (2) and a compressor body (3) are arranged concentrically within a cylindrical casing (1), and are provided through a predetermined position of the casing (1). An accumulator (4) communicating with the internal space of the compressor body (3) is fixed to the pipe (1b) by brazing, wherein the compressor body (3) and the casing (1) are fixed. ) Is replaced with a joint point (K1), which is a minimum point of residual deformation due to heat input by brazing.
(K2) A compressor characterized by being welded at least at three points of (K3), (K4) and (K5).
ａ）をフロントヘッド（３ｃ）とリアヘッド（３ｄ）と
で挟持してあるとともに、シリンダ（３ａ）の内部空間
（３ｂ）において回転可能なロータリーピストン（３
ｅ）をモータ（２）の回転子（２ｃ）と連結してあり、
ケーシング（１）とフロントヘッド（３ｃ）とを、ろう
付け入熱による残留変形の略極小点である節目点（Ｋ
１）（Ｋ２）（Ｋ３）（Ｋ４）（Ｋ５）の少なくとも３
点において溶接してある請求項１に記載の圧縮機。2. The compressor body (3) includes a cylinder (3).
a) is sandwiched between the front head (3c) and the rear head (3d), and is rotatable in the internal space (3b) of the cylinder (3a).
e) is connected to the rotor (2c) of the motor (2),
The casing (1) and the front head (3c) are connected to a joint point (K) which is a minimum point of residual deformation due to heat input by brazing.
1) At least 3 of (K2) (K3) (K4) (K5)
The compressor according to claim 1, wherein the compressor is welded at points.
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-
1999
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