JP2000119794A

JP2000119794A - 耐水濡れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄

Info

Publication number: JP2000119794A
Application number: JP29170098A
Authority: JP
Inventors: Seiichi Endo; 誠一遠藤; Toshiki Yoshida; 敏樹吉田
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1998-10-14
Filing date: 1998-10-14
Publication date: 2000-04-25

Abstract

(57)【要約】【課題】水に濡れた状態でも、引張強さ、伸びの低下
を防止した耐水濡れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳
鉄を提供すること。【解決手段】本発明の耐水濡れ脆化に優れるオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄は、引張試験片の加工した平行部を水
に濡らした状態で、歪み速度１．２×１０^-3／秒での引
張試験を行い、伸びが５％以上、または更に引張強さが
９００ＭＰａ以上とする。そして、Ｍｏ含有量が０．３
質量％未満好ましくはＭｏ含有量が０．０１質量％に加
え、Ｃ：３．５〜３．９質量％、Ｓｉ：１．５〜２．５
質量％、Ｍｎ：０．１５〜０．５質量％、Ｃｕ：０．３
〜１．５質量％以下、Ｍｇ：０．０１〜０．０６質量
％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成を含み、黒鉛
粒数が４００個／ｍｍ²以上からなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は水等の環境物質によ
るオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の引張強さと伸びの低下を
改善する材料技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】基地組織がオースフェライト組織（オー
スフェライト組織はアシキュラーフェライトと残留オー
ステナイトとの混合組織である。）を有するオーステン
パ球状黒鉛鋳鉄（通常、「ＡＤＩ」と略記される場合が
ある。）は、フェライト基地組織やパーライト基地組織
を有する従来の球状黒鉛鋳鉄とは異なり、非常に高強度
であり、強度の割に伸びや、衝撃値が高く、疲労強度や
耐摩耗性に優れた材料であるため、鋳鋼、鍛鋼が使用さ
れてきた分野への適用が進みつつある材料である。しか
しながら、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の最近の研究で、
水に濡れた状態で、引張試験を行うと引張強さ、伸びが
低下するという現象が報告されている。例えば、刊行物
「鋳造工学」第７０巻（１９９８）第３号の第１９４頁
右欄には、「大気中で１０００ＭＰａの引張強さ、９％
の伸びを示すＡＤＩであっても、水の付着により引張強
さが約７００ＭＰａ、伸びが２％以下に低下することが
明らかである。」と報告されている。これまでに、この
脆化の抑止方法としては、塗装や、表層にフェライト層
を設ける等がある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】一般に、従来のオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄では、水等が付着した状態で、引張
試験を行うと引張強さが低下し、伸びが３％程度に低下
する。水等による脆化を、塗装で防止しようとしても、
引張過程で塗装膜がはがれると同じように脆化がおこ
る。また、表面にフェライト層を設ける方法は、加工後
にフェライト層を生成するための熱処理を行わなくては
ならない点や、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の利点である
耐摩耗性が犠牲になる可能性がある。

【０００４】本発明は、前記の従来技術における課題に
鑑みてなされたものであって、オーステンパ球状黒鉛鋳
鉄の本来持つ特性を犠牲にせずに、また、塗装やフェラ
イト層を生成するための熱処理などの後処理を行わず
に、水等による脆化を改善した耐水濡れ性に優れるオー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄を提供することを目的とする。な
お、本発明における耐水濡れ性とは、加工したオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄の表面が水に濡れた状態で引張試験を
行ったときに、引張強さおよび伸びが乾燥状態での引張
強さおよび伸びに比べて低下しない、あるいは向上する
特性を意味する。また、本発明における平均黒鉛粒数と
は、顕微鏡倍率５０倍として試料を拡大観察し、平均粒
径５μｍ以下の粒子を除いて計測した黒鉛粒数を意味す
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、オーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄の基地組織に存在する、残留オーステ
ナイトのうち、主に共晶セル境界に多く存在する不安定
オーステナイトに着目した。さらに本発明者らは、オー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄が持つ特性に注目して種々研究
し、以下の知見を得、かかる知見に基づき本発明に想到
した。即ち、水による脆化を改善するためには、共晶セ
ル境界に存在する不安定オーステナイトを低減させるこ
とが良いことを見出した。そのためには、共晶セル境界
に偏析するＭｏ、Ｍｎ等の元素を極力低減させる必要が
ある。さらに、この共晶セル境界の偏析を減ずるととも
に、黒鉛粒数を増加させてこの偏析を分散させること
で、水濡れ状態における脆化を改善したオーステンパ球
状黒鉛鋳鉄が得られることを見出した。

【０００６】すなわち、本発明の耐水濡れ性に優れるオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄は、引張試験片の加工した平行
部を水に濡らした状態で、歪み速度１．２×１０^-3／秒
での引張試験を行い、伸びが５％以上であることを特徴
とする。また、本発明の耐水濡れ性に優れるオーステン
パ球状黒鉛鋳鉄は、引張試験片の加工した平行部を水に
濡らした状態で、歪み速度１．２×１０^-3／秒での引張
試験を行い、引張強さが９００ＭＰａ以上、伸びが５％
以上であることを特徴とする。

【０００７】また、本発明の耐水濡れ性に優れるオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄は、Ｍｏ含有量が０．３質量％未満
であることを特徴とする。また、本発明の耐水濡れ性に
優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄は、Ｍｏ含有量が０．
３質量％未満であって、平均黒鉛粒数が４００個／ｍｍ
²以上であることを特徴とする。また、本発明の耐水濡
れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄は、前記Ｍｏ含
有量が０．３質量％未満に加え、Ｃ：３．５〜３．９質
量％、Ｓｉ：１．５〜２．５質量％、Ｍｎ：０．１５〜
０．５質量％、Ｃｕ：０．３〜１．５質量％以下、Ｍ
ｇ：０．０１〜０．０６質量％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物を含む組成からなることを特徴とする。

【０００８】以下、本発明の耐水濡れ性に優れるオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄を構成する各合金元素の限定理由に
ついて説明する。（１）Ｍｏ：０．３質量％未満、好ましくは０．０１質
量％以下Ｍｏは、焼入れ性を向上させる元素であるが、共晶セル
境界に偏析し、不安定オーステナイト量を増加させる原
因となるので、０．３質量％未満とする。好ましくは
０．０１質量％以下とする。不安定オーステナイト量が
増加すると、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の引張強さおよ
び伸びが低下する。さらに水に濡れたときに、たとえ黒
鉛粒数を増加させたとしても耐水濡れ性の改善の効果は
小さい。

【０００９】（２）Ｃ：３．５〜３．９質量％Ｃが３．５質量％未満では鋳造品の欠陥、特に引け巣が
増大するばかりでなく、セメンタイトが残留して好まし
くない。また３．９質量％を超えるとキッシュグラファ
イトが析出して強度が著しく低下する。（３）Ｓｉ：１．５〜２．５質量％Ｓｉは１．５質量％未満ではセメンタイトが析出し、
２．５質量％を超えるとキッシュグラファイト助長の原
因となったり、靱性が低下する。

【００１０】（４）Ｍｎ：０．１５〜０．５質量％Ｍｎは０．１５質量％未満ではＮｉの添加量を増大しな
いと安定してオースフェライト組織にすることが困難で
あるが、このＮｉは高価であるため経済的に不利益を招
く。Ｍｎが０．５質量％を超えると炭化物の成長傾向が
増大し、また組織中の偏析が増大するため伸び、衝撃値
が低下する。（５）Ｃｕ：０．３〜１．５質量％Ｃｕは０．３質量％未満では焼入性が悪く、１．５％を
超えてもその効果は変わらないので経済的にも１．５％
を上限とすることが好ましい。（６）Ｍｇ：０．０１〜０．０６質量％Ｍｇは０．０１質量％未満では黒鉛の球状化が達成され
難く、０．０６質量％を超えるとセメンタイトが析出し
易くなる。

【００１１】（７）不可避的不純物：上記（１）〜
（６）に記載の元素及びＦｅ以外の原材料から含まれる
微量元素を不可避的不純物という。不可避的不純物う
ち、Ｐは０．０５質量％を超えるとステダイトの晶出量
が多くなり衝撃値が低下するので、０．０５質量％以下
が好ましい。また、Ｓは０．０５質量％を超えると黒鉛
の球状化が阻害されるので、０．０５質量％以下が好ま
しい。また、Ｎｉは必要に応じて添加することができる
が、高価であるので経済的に不利になる。しかし、肉厚
が厚い（例えばφ５０mmを超える）か、又はそれ以下で
も形状が複雑な鋳物の場合には安定してオースフェライ
ト組織にするために、０．７質量％以上添加するのが好
ましい。また、Ｃｒは０．１０質量％を超えるとセメン
タイトが析出し易くなるので、０．１０質量％以下が好
ましい。

【００１２】（８）平均黒鉛粒数（個／ｍｍ²）：Ｍ
ｏ等の共晶セル境界に偏析する元素を０．３質量％未満
（好ましくは０．０１質量％以下）とし、平均黒鉛粒数
を４００個／ｍｍ²以上とすることにより、耐水濡れ性
に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を得ることが出来
る。よって、平均黒鉛粒数は４００個／ｍｍ²以上とす
る。以上の理由により各種元素の成分範囲および平均黒
鉛粒数を限定したものである。

【００１３】次に本発明の耐水濡れ性に優れるオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄に適用する熱処理は、８５０〜９００
℃で０．５〜３時間のオーステナイト化処理後、ソルト
バス中に急冷し、続いて３５０〜４００℃で０．５〜３
時間の恒温変態処理を行う熱処理を施す。まずオーステ
ナイト化する際、８５０℃より低い温度、あるいは９５
０℃よりも高い温度ではいずれも伸びが低下するので８
５０〜９５０℃とする。オーステナイト化の保持時間
は、０．５時間未満では完全にオーステナイト化するこ
とが困難であり、３時間を超えるとオーステナイト結晶
が粗大化して引張強さが低下し経済的にも不利である。
恒温変態処理で、３５０℃より低い温度、あるいは４０
０℃よりも高い温度では伸び、衝撃値がやはり低下す
る。さらに保持時間が０．５時間未満では、完全に変態
が終わらず、３時間を超えると変態が終わった後も保持
することになり、何等の効果も期待できず経済的に不利
益をもたらすものである。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を比較
例と共に詳細に説明する。（実施の形態１）表１（実施例１〜２）に示す組成（た
だし、不可避的不純物は省略した。）の黒鉛粒数を変化
させた引張試験片を作成し、黒鉛粒数や共晶セル境界に
偏析しやすいＭｏの影響を調査した。表２は、表１（実
施例１〜２）に示す組成、黒鉛粒数のオーステンパ球状
黒鉛鋳鉄の機械的性質を示す。また、表３（比較例１
〜５）に示す組成（ただし、不可避的不純物は省略し
た。）の黒鉛粒数を変化させた引張試験片を作成し、黒
鉛粒数や共晶セル境界に偏析しやすいＭｏの影響を調査
した。表４は、表３（比較例１〜５）に示す組成、黒鉛
粒数のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の機械的性質を示す。

【００１５】

【表１】実施例１（質量％）Ｃ：３．６０、Ｓｉ：
２．２５、Ｍｎ：０．３６、Ｐ：０．０１８、Ｓ：０．
００５、Ｃｕ：０．５４、Ｎｉ：０．０３、Ｃｒ：０．
０３、Ｍｏ：０．００５、Ｍｇ：０．０５２、Ｆｅ：残
部、平均黒鉛粒数７４８個数／ｍｍ² 実施例２（質量％）（実施例１と同じ組成）、平均黒
鉛粒数４２０個数／ｍｍ²

【００１６】

【表２】実施例機械的性質引張強さ引張強さ伸び伸び（乾燥状態）（水濡れ状態）（乾燥状態）（水濡れ状態）ＭＰａＭＰａ％％実施例１１００２１０３０９．０６．６〜１０５５〜１０４０〜９．２〜７．３実施例２９６８９４９８．０５．０〜１００２〜９７９〜８．２〜５．６

【００１７】

【表３】比較例１（質量％）（実施例１と同じ組
成）、平均黒鉛粒数３１９個数／ｍｍ² 比較例２（質量％）（実施例１と同じ組成）、平均黒
鉛粒数１９４個数／ｍｍ² 比較例３（質量％）Ｃ：３．６６、Ｓｉ：２．２０、
Ｍｎ：０．３５、Ｐ：０．０１４、Ｓ：０．００７、Ｃ
ｕ：０．５４、Ｎｉ：０．０２、Ｃｒ：０．０３、Ｍ
ｏ：０．３２、Ｍｇ：０．０３９、Ｆｅ：残部、平均黒
鉛粒数７０５個数／ｍｍ² 比較例４（質量％）（比較例３と同じ組成）、平均黒
鉛粒数３７１個数／ｍｍ² 比較例５（質量％）（比較例３と同じ組成）、平均黒
鉛粒数２５０個数／ｍｍ²

【００１８】

【表４】比較例機械的性質引張強さ引張強さ伸び伸び（乾燥状態）（水濡れ状態）（乾燥状態）（水濡れ状態）ＭＰａＭＰａ％％比較例１９７０９２４８．３３．１〜１０５１〜９６７〜１１．４〜４．１比較例２１０５１９２６８．０３．０〜１０３６〜９４９〜８．２〜３．２比較例３９３４８５５４．２２．１〜９５１〜８９４〜５．７〜３．８比較例４９３６８６５５．２２．７〜９８１〜９０７〜７．６〜３．２比較例５９４２８２３８．７２．１〜９８９〜８４１〜９．２〜２．７

【００１９】なお実施例１〜２および比較例１〜５は表
１および表３に示す組成の球状黒鉛鋳鉄溶湯をＣＯ₂プ
ロセス製鋳型で、２５ｍｍ幅×２５０ｍｍ長さおよび２
６ｍｍ幅×２５０ｍｍ長のＹブロック、１０ｍｍφ×２
００ｍｍ長さおよび２０ｍｍφ×２００ｍｍ長さの各種
寸法の鋳型に注入して、冷却速度を変えることにより黒
鉛粒数の異なる試料を作成した。平均黒鉛粒数は、画像
解析装置により直径５μｍ以下の黒鉛粒をカウントして
算出したものである。凝固終了後、これらの試料を熱処
理炉に装入し、８７５℃で２時間のオーステナイト化を
行ない、ソルトバス中で急冷した。続いて３８５℃で２
時間の恒温変態処理を行った。

【００２０】このようにして得られたオーステンパ球状
黒鉛鋳鉄試料より引張試験片（図３参照）を一試料から
複数本採取た。本発明での引張試験に供した図３に示す
引張試験片は、直径５ｍｍφ、平行部長さ４０ｍｍ、標
点間距離２５ｍｍである。水濡れ状態での引張試験は、
この２５ｍｍの標点間距離の部位にティッシュペーパを
巻き付けて，スポイドで水を注ぎ、水濡れ状態を保持
し、歪み速度１．２×１０^-3／秒で引張試験を行った。
また乾燥状態でも同じ歪み速度１．２×１０^-3／秒で引
張試験を行った。これら引張試験結果の機械的性質を表
２（実施例）と表４（比較例）に示す。表２（実施例）
から、実施例１、２とも、引張試験片の加工した平行部
を水に濡らした状態で、歪み速度１．２×１０^-3／秒で
の引張試験で、伸びが５％以上、さらに引張強さが９０
０ＭＰａ以上あることがわかる。一方、表４（比較例）
では、同じ引張試験条件で、伸びが２．１〜４．８％と
低い。

【００２１】図１に、Ｍｏを０．３２質量％含むオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄について黒鉛粒数と引張強さ及び伸
びの関係を示す。図１において、最右側に示すデータは
比較例３（平均黒鉛粒数７０５個／ｍｍ²）、真中に示
すデータは比較例４（平均黒鉛粒数３７１個／ｍ
ｍ²）、および最左側に示すデータは比較例５（平均黒
鉛粒数２５０個／ｍｍ²）のそれぞれオーステンパ球状
黒鉛鋳鉄についてのものである。

【００２２】図２には、Ｍｏを０．００５質量％含むオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄の黒鉛粒数と引張強さ及び伸び
の関係を示す。図２において、最右側に示すデータは実
施例１（平均黒鉛粒数７４８個／ｍｍ²）、右から２番
目に示すデータは実施例２（平均黒鉛粒数４２０個／ｍ
ｍ²）、右から３番目に示すデータは比較例１（平均黒
鉛粒数３１９個／ｍｍ²）、および最左側に示すデータ
は比較例２（平均黒鉛粒数１９４個／ｍｍ²）のそれぞ
れオーステンパ球状黒鉛鋳鉄についてのものである。

【００２３】図４はＭｏを０．３２質量％含み、平均黒
鉛粒数２５０個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄（比較例５）の黒鉛粒の分布を示す金属組織写真
（１００倍）である。また、図５はＭｏを０．３２質量
％含み、平均黒鉛粒数２５０個／ｍｍ²を有するオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄（比較例５）の不安定オーステナイ
トの分布を示す金属組織写真（１００倍）である。図６
はＭｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛粒数７０５個／
ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄（比較例３）
の黒鉛粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）であ
る。また、図７はＭｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛
粒数７０５個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳
鉄（比較例３）の不安定オーステナイトの分布を示す金
属組織写真（１００倍）である。Ｍｏを０．３２質量％
含むオーステンパ球状黒鉛鋳鉄では、平均黒鉛粒数が微
細になり、増加（図４と図６を比較参照）すると、不安
定オーステナイト（図５での白色部分）が微細に分布
（図７での白色部分）しているが、その量の低減はそれ
ほどなされていないことがわかる。

【００２４】図８はＭｏを０．００５質量％含み、平均
黒鉛粒数１９４個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒
鉛鋳鉄（比較例２）の黒鉛粒の分布を示す金属組織写真
（１００倍）である。また、図９はＭｏを０．００５質
量％含み、平均黒鉛粒数１９４個／ｍｍ²を有するオー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄（比較例２）の不安定オーステナ
イトの分布を示す金属組織写真（１００倍）である。図
１０はＭｏを０．００５質量％含み、平均黒鉛粒数７４
８個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄（実施
例１）の黒鉛粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）
である。また、図１１はＭｏを０．００５質量％含み、
平均黒鉛粒数７４８個／ｍｍ²を有するオーステンパ球
状黒鉛鋳鉄（実施例１）の不安定オーステナイトの分布
を示す金属組織写真（１００倍）である。Ｍｏを０．０
０５質量％含むＭｏ含有量の低いオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄では、平均黒鉛粒数が微細になり、増加（図８と図
１０を比較参照）すると、不安定オーステナイトの分布
状態およびその量ともに著しく減少されていることがわ
かる（図９と図１１での白色部分参照）。

【００２５】上述のように、不安定オーステナイトが存
在すると、黒鉛粒数を増加してこれを分散しても、耐水
濡れ性の改善効果は現れない。不安定オーステナイトを
低減し、なおかつ黒鉛粒数を増加したときに水濡れ時で
の引張強さ、伸びの改善の効果を得られることがわか
る。以上、本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄では、Ｍ
ｏ等の共晶セル境界に偏析する元素を０．３質量％未満
（好ましくは０．０１質量％以下）とし、平均黒鉛粒数
を４００個／ｍｍ²以上とすることにより、耐水濡れ性
に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を得ることが出来
る。

【００２６】

【発明の効果】以上説明の通り、本発明のオーステンパ
球状黒鉛鋳鉄は、Ｍｏ等の共晶セル境界に偏析する元素
を低減し、さらに黒鉛粒数を増加することにより、水濡
れ時の引張強さ、伸びを改善できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】平均黒鉛粒数と引張強さ及び伸びの関係（乾燥
状態と水濡れ状態）をＭｏ０．３２質量％を含むオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄について示す図である。

【図２】平均黒鉛粒数と引張強さ及び伸びの関係（乾燥
状態と水濡れ状態）をＭｏ０．００５質量％を含むオー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄について示す図である。

【図３】本発明での引張試験に供した引張試験片の寸法
図である。

【図４】Ｍｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛粒数２５
０個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の黒鉛
粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）である。

【図５】Ｍｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛粒数２５
０個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の不安
定オーステナイトの分布を示す金属組織写真（１００
倍）である。

【図６】Ｍｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛粒数７０
５個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の黒鉛
粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）である。

【図７】Ｍｏを０．３２質量％含み、平均黒鉛粒数７０
５個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の不安
定オーステナイトの分布を示す金属組織写真（１００
倍）である。

【図８】０．００５質量％のＭｏを含み、平均黒鉛粒数
１９４個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の
黒鉛粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）である。

【図９】０．００５質量％のＭｏを含み、平均黒鉛粒数
１９４個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の
不安定オーステナイトの分布を示す金属組織写真（１０
０倍）である。

【図１０】０．００５質量％のＭｏを含み、平均黒鉛粒
数７４８個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
の黒鉛粒の分布を示す金属組織写真（１００倍）であ
る。

【図１１】０．００５質量％のＭｏを含み、平均黒鉛粒
数７４８個／ｍｍ²を有するオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
の不安定オーステナイトの分布を示す金属組織写真（１
００倍）である。

【符号の説明】

（なし）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】引張試験片の加工した平行部を水に濡ら
した状態で、歪み速度１．２×１０^-3／秒での引張試験
を行い、伸びが５％以上であることを特徴とする耐水濡
れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄。
【請求項２】引張強さが９００ＭＰａ以上であること
を特徴とする請求項１記載の耐水濡れ性に優れるオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄。
【請求項３】Ｍｏ含有量が０．３質量％未満であるこ
とを特徴とする請求項１または請求項２に記載の耐水濡
れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄。
【請求項４】Ｍｏ含有量が０．３質量％未満であっ
て、平均黒鉛粒数が４００個／ｍｍ²以上であることを
特徴とする請求項１または請求項２に記載の耐水濡れ性
に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄。
【請求項５】前記Ｍｏ含有量が０．３質量％未満に加
え、Ｃ：３．５〜３．９質量％、Ｓｉ：１．５〜２．５
質量％、Ｍｎ：０．１５〜０．５質量％、Ｃｕ：０．３
〜１．５質量％以下、Ｍｇ：０．０１〜０．０６質量
％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物を含む組成からなる
ことを特徴とする請求項３または請求項４に記載の耐水
濡れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄。