- 1 - [1] L'invention concerne un procédé de tréfilage d'un fil en acier, notamment pour pneumatique. [2] Un pneumatique à armature de carcasse, par exemple radiale, comprend une bande de roulement, deux bourrelets inextensibles, deux flancs reliant les bourrelets à la bande de roulement et une armature de sommet, disposée circonférentiellement entre l'armature de carcasse et la bande de roulement. [3] L'armature de sommet et/ou de carcasse comprend une ou plusieurs nappes de caoutchouc, éventuellement renforcées par des éléments de renforcement ou renforts tels que des fils unitaires métalliques ou des câbles métalliques provenant de l'assemblage de plusieurs fils unitaires métalliques. Les renforts métalliques sont en acier. [4] L'armature de sommet est généralement constituée d'au moins deux nappes de sommet superposées, dites parfois nappes "de travail" ou nappes "croisées", dont les câbles de renforcement, en général métalliques, sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres à l'intérieur d'une nappe, mais croisés d'une nappe à l'autre, c'est-à-dire inclinés, symétriquement ou non, par rapport au plan circonférentiel médian, d'un angle qui est généralement compris entre 10° et 45° selon le type de pneu considéré. Les nappes croisées peuvent être complétées par diverses autres nappes ou couches de caoutchouc auxiliaires, de largeurs variables selon les cas, comportant ou non des renforts. On citera à titre d'exemple de simples coussins de gomme, des nappes dites "de protection" chargées de protéger le reste de l'armature de sommet des agressions externes, des perforations, ou encore des nappes dites "de frettage" comportant des renforts orientés sensiblement selon la direction circonférentielle (nappes dites "à zéro degré"), qu'elles soient radialement externes ou internes par rapport aux nappes croisées. [5] Toutefois, ces renforts métalliques contribuent de façon significative à la masse du pneumatique que l'on souhaite alléger le plus possible, en améliorant, si possible, leur résistance mécanique. [6] Il est alors préconisé d'augmenter le taux en masse d'éléments de l'acier, par exemple de carbone, à hauteur de 0,9 %, voire plus, ce qui permet d'augmenter la résistance mécanique des fils, donc d'en réduire le diamètre et/ou la densité dans les nappes de renfort, et ainsi d'alléger le pneumatique. On obtient un pneumatique allégé mais présentant une endurance relativement modeste. En effet, les renforts métalliques sont plus sensibles à la fatigue et à la corrosion du fait de l'utilisation de taux de carbone en masse relativement élevé. P10-3183_FR - 2 - [7] L'invention a pour but de fournir un renfort métallique moins sensible à la fatigue et à la corrosion. [8] A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de tréfilage d'un fil d'acier dans lequel le fil présente un taux de carbone en masse C tel que 0,05 % C < 0,4 %, le procédé comprenant une série ininterrompue d'étapes de tréfilage du fil d'un diamètre d' vers un diamètre d, d' et d étant exprimés en mm, dans lequel la déformation rationnelle c'=2.1n (d'/d) est telle que c' > 4. [9] Le fil utilisé présente un taux de carbone C en masse relativement faible. Ainsi, on améliore la tréfilabilité du fil, c'est-à-dire la possibilité d'obtenir un diamètre d relativement petit à partir d'un diamètre d' relativement grand. En d'autres termes, le taux de carbone C en masse relativement faible autorise une déformation rationnelle c' élevée ce qui permet d'écrouir suffisamment le fil pour lui conférer des propriétés de résistance mécaniques suffisantes voire élevées, notamment une contrainte maximale avant rupture suffisamment élevée. [010] Même si sa contrainte maximale avant rupture peut être dans certains cas inférieure à celle de fils de l'état de la technique présentant un taux de carbone C en masse plus élevé, le fil obtenu par le procédé selon l'invention est beaucoup moins sensible à la fatigue et à la corrosion ce qui améliore l'endurance du pneumatique et compense son déficit initial en contrainte maximale avant rupture. [011] De plus, on peut réduire le diamètre du fil tout en conservant une résistance mécanique suffisante pour renforcer le pneumatique. [012] La contrainte maximale à la rupture ou limite de rupture correspond à la force nécessaire pour faire rompre le fil. Les mesures de contrainte maximale avant rupture notée R (en MPa) sont effectuées selon la norme ISO 6892 de 1984. [013] Par série ininterrompue d'étapes de tréfilage, on entend que le fil ne subit aucune étape, en particulier de traitement thermique ou de revêtement, autre qu'une étape de tréfilage entre deux étapes de tréfilage de la série. En d'autres termes, le fil ne subit aucune étape, en particulier de traitement thermique ou de revêtement, entre deux étapes directement successives de tréfilage de la série. [014] Avantageusement, c' k 4,3, de préférence c' k 4,5 et plus préférentiellement k 5. [15] Dans des modes de réalisation préférés, c' 6. [16] Le fil présente alors une contrainte maximale à la rupture R améliorée. [17] Dans un mode de réalisation, le fil présente un taux de carbone en masse C tel que 0,07 % C 0,3 %, de préférence 0,1 % C 0,3 % et plus préférentiellement 0,15 % C 0,25 %. P10-3183_FR - 3 - [18] Selon des caractéristiques optionnelles : - d' est supérieur ou égal à 1 mm et de préférence à 1,3 mm. Le diamètre d' est suffisamment grand pour obtenir des propriétés mécaniques élevées par écrouissage du fil. - d' est inférieur ou égal à 2,5 mm, de préférence 2,2 mm et plus préférentiellement à 2 mm. Le diamètre d' est suffisamment petit pour permettre l'écrouissage jusqu'au diamètre final du fil. [19] Avantageusement, d est supérieur ou égal à 0,10 mm et de préférence à 0,12 mm. [020] Lorsque le diamètre d est trop petit, le coût de revient industriel du fil devient trop important et incompatible avec une production de masse. [21] Avantageusement, d est inférieur ou égal à 0,40 mm, de préférence à 0,25 mm, plus préférentiellement à 0,23 mm et encore plus préférentiellement à 0,20 mm. [22] Lorsque le diamètre d est trop grand, la flexibilité et l'endurance du fil sont trop faibles pour une utilisation du fil dans certaines nappes du pneumatique, notamment l'armature de carcasse, par exemple pour véhicule de type poids lourd. [23] De façon optionnelle, la micro-structure de l'acier est choisie parmi la ferrite, la perlite et les mélanges de ces microstructures. On distingue une micro-structure ferrito-perlitique ou perlitique d'une autre micro-structure, en particulier martensitique par observation métallographique. La micro-structure ferrito-perlitique présente des grains de ferrite ainsi que des zones perlitiques lamellaires. Au contraire, la microstructure martensitique comprend des lattes et/ou des aiguilles que l'homme du métier saura distinguer des grains et des lamelles des micro-structures ferrito-perlitique et perlitique. [024] Plus préférentiellement, la microstructure de l'acier est ferrito-perlitique. [25] De préférence, la micro-structure de l'acier est dépourvue de martensite et/ou de bainite. [26] Selon une caractéristique optionnelle du procédé, on réalise la série ininterrompue d'étapes de tréfilage du fil du diamètre d' vers le diamètre d en milieu humide. [27] Par tréfilage en milieu humide, on comprend que le fil circule dans un milieu liquide, par exemple une solution aqueuse. De préférence, le lubrifiant de tréfilage lors d'un tréfilage en milieu humide est sous forme liquide. Lors d'un tréfilage en milieu humide, les moyens de tractions, par exemple des cabestans, sont exposés au milieu liquide, par exemple la solution aqueuse. [28] De préférence, le procédé comprend, avant la série d'étapes de tréfilage du fil P10-3183_FR - 4 - du diamètre d' vers le diamètre d, une série ininterrompue d'étapes de tréfilage du fil d'un diamètre D vers le diamètre d'. [29] Par série ininterrompue d'étapes de tréfilage, on entend que le fil ne subit aucune étape, en particulier de traitement thermique ou de revêtement, autre qu'une étape de tréfilage entre deux étapes de tréfilage de la série. En d'autres termes, le fil ne subit aucune étape, en particulier de traitement thermique ou de revêtement, entre deux étapes directement successives de tréfilage de la série. [30] Avantageusement, la déformation rationnelle E=2.In (D/d') est telle que c 3, de préférence c 2,75 et plus préférentiellement c 2,5. [031] Dans des modes de réalisation préférés, c k 2. [032] Ainsi, on limite le tréfilage du fil depuis le diamètre D vers le diamètre d' ce qui permet d'écrouir suffisamment le fil lors de la série ininterrompue d'étapes de tréfilage du fil du diamètre d' vers le diamètre d pour augmenter sa contrainte mécanique avant rupture R. [033] De préférence, on réalise la série d'étapes de tréfilage du fil du diamètre D vers le diamètre d' en milieu sec. [34] Par tréfilage en milieu sec, on comprend que le fil circule dans un milieu gazeux, par exemple l'air ambiant. De préférence, le lubrifiant de tréfilage lors d'un tréfilage en milieu sec est sous forme pulvérulente. Lors d'un tréfilage en milieu sec, les moyens de tractions, par exemple des cabestants, sont exposés à l'air ambiant. [35] De préférence, la déformation rationnelle ET=2.In (D/d) est telle que ET k 6,5, de préférence ET k 6,75 et plus préférentiellement ET k 7,2 et encore plus préférentiellement ET k 7,5. [36] Dans des modes de réalisation préférés, ET 8. [037] De façon optionnelle, D est supérieur ou égal à 4 mm, de préférence à 5 mm. [38] Avantageusement, on traite thermiquement le fil de diamètre d'. [39] De préférence, on observe la micro-structure de l'acier avant cette étape de traitement thermique. [40] Avantageusement, on revêt le fil de diamètre d' d'au moins une couche métallique. [41] L'invention a également pour objet un fil susceptible d'être obtenu à partir du procédé selon l'invention. [42] D'autres objets sont susceptibles d'être obtenus à partir du procédé selon l'invention. Ainsi, on peut obtenir un câble comprenant plusieurs fils obtenus par le procédé selon l'invention. De tels câbles sont du type à couches ou du type à torons. On rappelle qu'il existe deux techniques possibles d'assemblage de fils ou de torons: P10-3183_FR - 5 - soit par câblage: dans un tel cas, les fils ou torons ne subissent pas de torsion autour de leur propre axe, en raison d'une rotation synchrone avant et après le point d'assemblage ; soit par retordage : dans un tel cas, les fils ou torons subissent à la fois une torsion collective et une torsion individuelle autour de leur propre axe, ce qui génère un couple de détorsion sur chacun des fils ou torons. [043] On peut également obtenir un élément semi-fini comprenant une matrice en caoutchouc dans lequel est noyé au moins un fil obtenu par le procédé selon l'invention. [044] La matrice en caoutchouc comprend au moins un élastomère diénique, une charge renforçante, un système de vulcanisation et divers additifs. [45] Par élastomère diénique de la matrice en caoutchouc, on entend de manière générale un élastomère issu au moins en partie (i.e. un homopolymère ou un copolymère) de monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non). [46] Les élastomères diéniques, de manière connue, peuvent être classés en deux catégories : ceux dits "essentiellement insaturés" et ceux dits "essentiellement saturés". De manière particulièrement préférentielle, l'élastomère diénique de la matrice en caoutchouc est choisi dans le groupe des élastomères diéniques (essentiellement insaturés) constitué par les polybutadiènes (BR), les polyisoprènes de synthèse (IR), le caoutchouc naturel (NR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène et les mélanges de ces élastomères. De tels copolymères sont plus préférentiellement choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR), les copolymères d'isoprène-butadiène (BIR), les copolymères d'isoprène-styrène (SIR), les copolymères d'isoprène-butadiène-styrène (SBIR) et les mélanges de tels copolymères. [47] La matrice en caoutchouc peut contenir un seul élastomère diénique ou un mélange de plusieurs élastomères diéniques, le ou les élastomères diéniques pouvant être utilisés en association avec tout type d'élastomère synthétique autre que diénique, voire avec des polymères autres que des élastomères, par exemple des polymères thermoplastiques. [48] A titre de charge renforçante, on utilise préférentiellement du noir de carbone ou une charge inorganique. Plus particulièrement, comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs du type HAF, ISAF, SAF, conventionnellement utilisés dans les pneumatiques. A titre d'exemples non limitatifs de tels noirs, on peut citer les noirs N115, N134, N234, N330, N339, N347, N375. P10-3183_FR - 6 - Cependant le noir de carbone peut bien entendu être utilisé en coupage avec des charges renforçante et en particulier d'autres charges inorganiques. De telles charges inorganiques comprennent de la silice, notamment des silices hautement dispersibles. [49] Enfin, l'homme du métier comprendra qu'à titre de charge équivalente de la charge inorganique renforçante décrite dans le présent paragraphe, pourrait être utilisée une charge renforçante d'une autre nature, notamment organique, dès lors que cette charge renforçante serait recouverte d'une couche inorganique telle que silice, ou bien comporterait à sa surface des sites fonctionnels, notamment hydroxyles, nécessitant l'utilisation d'un agent de couplage pour établir la liaison entre la charge et l'élastomère. [50] A la charge renforçante peuvent être également ajoutés, selon l'application visée, des charges inertes (non renforçantes) telles que particules d'argile, bentonite, talc, craie, kaolin, utilisables par exemple dans des flancs ou des bandes de roulement de pneumatiques colorés. [051] La matrice en caoutchouc peut comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères destinées à la fabrication de pneumatiques, comme par exemple des plastifiants ou des huiles d'extension, que ces derniers soient de nature aromatique ou non-aromatique, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes, des accepteurs (par exemple résine phénolique novalaque) ou des donneurs de méthylène (par exemple HMT ou H3M). [52] La matrice en caoutchouc comprend également un système de vulcanisation à base soit de soufre, soit de donneurs de soufre et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides, des accélérateurs de vulcanisation, des activateurs de vulcanisation. [53] Le système de vulcanisation proprement dit est préférentiellement à base de soufre et d'un accélérateur primaire de vulcanisation, en particulier d'un accélérateur du type sulfénamide, tel que choisi dans le groupe constitué par disulfure de 2-mercaptobenzothiazyle (M BTS), N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide (CBS), N,N-dicyclohexy1-2-benzothiazyle sulfénamide (DCBS), N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide (TBBS), N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénimide (TBSI) et les mélanges de ces composés. [54] L'invention a aussi pour objet un un pneumatique comprenant un fil susceptible d'être obtenu par le procédé selon l'invention. [055] De préférence, le pneumatique est destiné à des véhicules de tourisme, des véhicule industriels choisis parmi des camionnettes, véhicules lourds tels que "Poids P10-3183_FR - 7 - lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, aéronef, autres véhicules de transport ou de manutention. Plus préférentiellement, le pneumatique est destiné à des véhicules lourds, engins agricoles ou de génie civil, aéronef, autres véhicules de transport ou de manutention. [56] De préférence, le fil est destiné à renforcer une armature de sommet et/ou de carcasse de pneumatique. Plus préférentiellement, le fil est destiné à renforcer une armature de carcasse de pneumatique. [57] De préférence, le pneumatique est pour véhicule de type poids-lourd comprenant une armature de carcasse comprenant au moins un fil obtenu par le procédé selon l'invention. [58] L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la figure 1 une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d'un pneumatique comprenant un fil susceptible d'être obtenu par le procédé selon l'invention; et - la figure 2 est un diagramme illustrant des étapes d'un procédé de tréfilage selon l'invention. [59] EXEMPLES DE PNEUMATIQUES COMPRENANT DES FILS OBTENUS PAR LE PROCEDE SELON L'INVENTION [60] On a représenté sur la figure 1 un pneumatique comprenant des fils obtenus par le procédé selon l'invention et désigné par la référence générale 10. [061] Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 renforcé par une armature de sommet 14, deux flancs 16 et deux bourrelets 18, chacun de ces bourrelets 18 étant renforcé avec une tringle 20. Le sommet 12 est surmonté d'une bande de roulement non représentée sur cette figure schématique. Une armature de carcasse 22 est enroulée autour des deux tringles 20 dans chaque bourrelet 18 et comprend un retournement 24 disposé vers l'extérieur du pneumatique 10 qui est ici représenté monté sur une jante 26. [062] L'armature de carcasse 22 est de manière connue en soi constituée d'au moins une nappe renforcée par des fils ou des câbles. Ces fils ou câbles de l'armature de carcasse sont dits "radiaux", c'est-à-dire que ces fils ou câbles sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres et s'étendent d'un bourrelet à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 90° avec le plan circonférentiel P10-3183_FR - 8 - médian (plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique qui est situé à mi-distance des deux bourrelets 18 et passe par le milieu de l'armature de sommet 14). [63] L'armature de sommet 14 comporte au moins une nappe renforcée par des fils ou des câbles conformes à l'invention. Dans cette armature de sommet 14 schématisée de manière très simple sur la figure 1, on comprendra que les fils ou câbles de l'invention peuvent par exemple renforcer tout ou partie des nappes sommet de travail, ou des nappes (ou demi-nappes) sommet de triangulation et/ou des nappes sommet de protection, lorsque de telles nappes sommet de triangulation ou de protection sont utilisées. Outre les nappes de travail, celles de triangulation et/ou de protection, l'armature de sommet 14 du pneumatique de l'invention peut bien entendu comporter d'autres nappes sommet, par exemple une ou plusieurs nappes sommet de frettage. [64] Bien entendu, le pneumatique 10 comporte en outre de manière connue une couche de gomme ou élastomère intérieure (communément appelée "gomme intérieure") qui définit la face radialement interne du pneumatique et qui est destinée à protéger l'armature de carcasse de la diffusion d'air provenant de l'espace intérieur au pneumatique. Avantageusement, en particulier dans le cas d'un pneumatique pour véhicule Poids-lourd, il peut comporter en outre une couche élastomère intermédiaire de renfort qui est située entre l'armature de carcasse et la couche intérieure, destinée à renforcer la couche intérieure et, par conséquent, l'armature de carcasse, également destinée à délocaliser partiellement les efforts subis par l'armature de carcasse. [65] Le pneumatique est fabriqué par assemblage des différents éléments décrits ci-dessus présents sous forme d'éléments semi-finis comprenant une matrice de caoutchouc dans laquelle sont noyés les fils ou les câbles. [66] EXEMPLES DE CABLES COMPRENANT DES FILS OBTENUS PAR LE PROCEDE SELON L'INVENTION [067] Dans le cas où l'armature de sommet et/ou de carcasse est renforcée par des câbles, ceux-ci sont fabriqués par assemblage de plusieurs fils d'acier conformes à l'invention, soit par câblage, soit par retordage. [068] Dans le cas d'un pneumatique pour des véhicules industriels choisis parmi des camionnettes, des véhicules lourds tels que "Poids lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, aéronef, autres véhicules de transport ou de manutention, P10-3183_FR - 9 - l'armature de sommet et/ou de carcasse est renforcée par des câbles conformes à l'invention notamment choisis parmi les câbles à couches de structure 1+3+8, 1+6+11, 1+6+12, 2+7, 3+8, 3+9, 3+9+15 et les câbles à torons de structure 3 x (1+5), (1+6) x (3+8), (1+6) x (3+9+15), (1+6) x (4+10+16). D'autres câbles pouvant renforcer l'armature de sommet et/ou de carcasse sont également décrits dans le document WO 2010/139583. [069] Dans le cas d'un pneumatique pour des véhicules de tourisme, l'armature de sommet et/ou de carcasse est renforcée par des câbles conformes à l'invention et notamment choisis parmi les câbles de structure 2+1, 2+2, 2+4 et 4x3. [070] Les câbles conformes à l'invention peuvent être gommés in situ, comme cela est décrit, entre autres, dans le document WO 2010/139583. [071] L'armature de sommet et/ou de carcasse peut également être renforcée par un ou plusieurs fils unitaires conformes à l'invention mais non assemblés. [072] EXEMPLES DE FILS OBTENUS PAR LE PROCEDE SELON L'INVENTION [73] Le fil est en acier, c'est-à dire qu'il est constitué majoritairement (c'est-à-dire pour plus de 50% en masse) ou intégralement (pour 100% en masse) d'acier. [74] La microstructure de l'acier est choisie parmi la ferrite, la perlite et les mélanges de ces microstructures. Le fil est préférentiellement en acier ferrito- perlitique. L'acier utilisé comprend un taux de carbone C, exprimé en %, en masse d'acier tel que 0,05 % C < 0,4 %. De préférence, 0,07 % C 0,3 %, préférentiellement 0,1 % C 0,3 % et plus préférentiellement 0,15 % C 0,25 %. [75] L'acier utilisé comprend du fer, entre 0,3 et 0,7 % en masse de Manganèse, ici 0,583%, entre 0,1 et 0,3 % en masse de silicium, ici 0,161%, au plus 0,045 % en masse de phosphore, ici 0,0085%, au plus 0,045 % en masse de soufre, ici 0,0151%, et au plus 0,008 % en masse d'azote, ici 0,0029%. [76] L'acier utilisé peut également comprendre des éléments d'addition spécifiques tels que Ni, Co, V, ou divers autres éléments connus (voir par exemple Research Disclosure 34984 - "Micro-alloyed steel cord constructions for tyres" - mai 1993 ; Research Disclosure 34054 - "High tensile strength steel cord constructions for tyres" - août 1992) permettant d'adapter l'acier à une utilisation bien précise. [77] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,1% borne incluse, de préférence au plus 0,05% borne incluse, et plus préférentiellement au plus 0,02% borne incluse en masse de vanadium, ici 0%. P10-3183_FR -10- [78] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend un taux de chrome en masse Cr tel que Cr < 12 %, de préférence tel que Cr 5%, plus préférentiellement tel que Cr 1%, et encore plus préférentiellement tel que Cr 0,2%, et ici Cr=0,039%. [79] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,1% borne incluse, de préférence au plus 0,05% borne incluse, et plus préférentiellement au plus 0,02% borne incluse en masse de molybdène, ici 0,009%. [80] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,1% borne incluse, de préférence au plus 0,05% borne incluse, et plus préférentiellement au plus 0,02% borne incluse en masse de vanadium, de chrome et de molybdène. [081] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,05% borne incluse en masse de nickel, ici 0,026%. [082] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,05% borne incluse, de préférence au plus 0,01% borne incluse, et plus préférentiellement au plus 0,005% borne incluse en masse de bore, ici 0,002%. [083] De façon optionnelle, l'acier utilisé comprend au plus 0,05% borne incluse, de préférence au plus 0,01% borne incluse, et plus préférentiellement au plus 0,001% borne incluse en masse de cobalt, ici 0%. [84] Les valeurs des taux en masse des éléments décrits ci-dessus peuvent être mesurés selon la norme FD CEN/TR 10261 intitulée « Aciers et fontes - Normes européennes pour la détermination de la composition chimique ». [85] Le fil peut être revêtu d'une couche métallique améliorant par exemple les propriétés de mise en oeuvre du fil, ou les propriétés d'usage du fil, du câble et/ou du pneumatique eux-mêmes, telles que les propriétés d'adhésion, de résistance à la corrosion ou encore de résistance au vieillissement. De préférence, le fil est revêtu d'une couche de laiton (alliage Cu-Zn) ou de zinc. En variante, le fil peut être dépourvu de revêtement métallique. [86] On a rassemblé dans le tableau 1 ci-dessous des fils EDT1, EDT2 selon l'état de la technique et F1, F2, F3, F4 obtenu par le procédé selon l'invention. [87] Les fils des exemples du tableau 1 présentent un diamètre d supérieur ou égal à 0,10 mm et de préférence à 0,12 mm. En outre, les fils des exemples du tableau 1 présentent un diamètre d inférieur ou égal à 0,40 mm, de préférence à 0,25 mm, plus préférentiellement à 0,23 mm et encore plus préférentiellement à 0,20 mm. P10-3183_FR EDT 1 EDT 2 F1 F2 F3 F4 C(%) 0,71 0,585 0,21 0,21 0,21 0,21 d m 0,18 0,18 0,18 0,18 0,15 0,12 R (MPa) 2820 2903 1960 2088 2169 2307 Tableau 1 [88] Les fils F1 à F4 sont tels que la contrainte maximale avant rupture R du fil, exprimée en MPa, est telle que R k A + 930.0 - 600.In(d) avec A=175 et d exprimé en MM. [89] On notera que les fils F1 à F4 sont tels que A=350, de préférence A=500 et plus préférentiellement A=700. [90] On notera que les fils F1 à F4 sont tels que R k 1500 MPa. Les fils F1 et F2 sont tels que R k 1800 MPa et de préférence R k 1900 MPa. Les fils F3 et F4 sont tels que R k 2000 MPa et de préférence R k 2100 MPa. [91] EXEMPLES DE PROCEDES DE TREFILAGE DU FIL SELON L'INVENTION [92] On a représenté sur la figure 2 un diagramme d'un procédé permettant de tréfiler les fils tels que décrits ci-dessus. [93] Dans une étape 100 de déroulage, on déroule un fil d'acier de diamètre initial Dk4, de préférence Dk5, ici égal à 5,5 mm et présentant une contrainte maximale à la rupture comprise entre 300 MPa et 700 MPa, en l'espèce R=525 MPa. Le fil, appelé fil machine est stocké sous forme d'une botte sur un dévidoir à partir duquel on le déroule grâce à des moyens automatisés de déroulage, par exemple un dérouleur. La micro-structure de l'acier est alors ferrito-perlitique. [94] Dans une étape 200 de décalaminage du fil machine, on fait passer le fil machine dans plusieurs poulies successives et dans deux dresseurs formés chacun par plusieurs poulies, les poulies de chaque dresseur étant montée en rotation selon un axe perpendiculaire à l'axe de rotation des poulies de l'autre dresseur. On enlève ainsi une couche d'oxydes de fer, appelé calamine, présente en surface du fil machine. [95] Dans une étape 300, on revêt le fil machine d'une couche d'un promoteur d'adhésion d'un lubrifiant de tréfilage. [096] Les étapes 4001 à 400, ont pour but de réduire le diamètre du fil du diamètre initial D vers un diamètre intermédiaire d', par exemple supérieur ou égal à 1 mm et de préférence à 1,3 mm et par exemple inférieur ou égal à 2,5 mm et de préférence à P10-3183_FR -12- 2,2 mm et plus préférentiellement à 2 mm. [97] Les étapes 4001 à 400, (n variant de 6 à 12) forment une série ininterrompue d'étapes de tréfilage en milieu sec du fil du diamètre initial D vers le diamètre intermédiaire d'. Chaque étape 4001 à 400, est une étape de tréfilage en milieu sec dans laquelle on fait passer le fil dans une filière de diamètre inférieur au diamètre du fil en amont de la filière. Ainsi, le fil présente un diamètre en aval de la filière inférieur au diamètre en amont de la filière. Le diamètre de chaque filière est inférieur au diamètre de la filière située en amont. Pour la série ininterrompue d'étapes de tréfilage en milieu sec du fil du diamètre initial D vers le diamètre intermédiaire d', on définit la déformation rationnelle c=2.1n(D/d'). [98] Des moyens de traction du fil positionnés en aval de chaque filière, ici des cabestans, permettent d'exercer une force de traction suffisante pour tirer le fil à travers chaque filière. On utilise un lubrifiant de tréfilage sous forme pulvérulente. [99] Dans une étape 500 de traitement thermique, on modifie la structure métallographique du fil de diamètre intermédiaire d' pour régénérer la structure du fil machine. [0100] Lors de cette étape 500, on chauffe le fil de diamètre intermédiaire d' à une température supérieure ou égale à la température d'austénisation de l'acier, ici supérieure ou égale à 850°C, puis on le refroidit de façon à conférer à l'acier une micro-structure ferrito-perlitique. [0101] Dans une étape 600, on revêt le fil de diamètre intermédiaire d' d'au moins une couche métallique, ici une couche de laiton. [0102] Les étapes 7001 à 700, (m variant par exemple de 8 à 23) ont pour but de réduire le diamètre du fil du diamètre intermédiaire d' vers le diamètre final d et d'augmenter la contrainte maximale à rupture du fil. [0103] Les étapes 7001 à 700, forment une série ininterrompue d'étapes de tréfilage en milieu humide du fil du diamètre intermédiaire d' vers le diamètre final d. Chaque étape 7001 à 700, est une étape de tréfilage en milieu humide dans laquelle on fait passer le fil dans une filière de diamètre inférieur au diamètre du fil en amont de la filière. Ainsi, le fil présente un diamètre en aval de la filière inférieur au diamètre en amont de la filière. Le diamètre de chaque filière est inférieur au diamètre de la filière située en amont. Pour la série ininterrompue d'étapes de tréfilage en milieu humide du fil du diamètre intermédiaire d' vers le diamètre final d, on définit la déformation rationnelle c'=2.1n(d/d). [0104] En variante, on réalisera les étapes 7001 à 700, en milieu sec. [0105] Des moyens de traction du fil positionnés en aval de chaque filière, ici des P10-3183_FR -13- cabestans à étages, permettent d'exercer une force de traction suffisante pour tirer le fil à travers chaque filière. Les moyens de tractions et les filières sont immergés dans un bain liquide de lubrifiant de tréfilage, par exemple tel que décrit dans le document WO 2008/113481. [0106] Le procédé de tréfilage comprend ainsi N séries ininterrompues d'étapes de tréfilage, par exemple une en milieu sec et une en milieu humide. Ici N=2. Ainsi, on peut définir la déformation rationnelle totale pour le procédé de tréfilage ET=2.In(D/d). [0107] Le procédé de tréfilage comprend M étape(s) de traitement thermique visant à régénérer la structure du fil machine. Ici M=1 ce qui permet de réduire le coût de revient industriel du fil de diamètre d. [0108] Le fil est susceptible d'être obtenu par le procédé selon l'invention. [0109] On a rassemblé dans le tableau 2 différentes valeurs des caractéristiques des fils obtenu par le procédé selon l'invention et de l'état de la technique. EDT1 EDT2 F1 F2 F3 F4 C (%) 0,71 0,585 0,21 0,21 0,21 0,21 d' (mm) 1 1,3 1,55 1,75 1,55 1,5 d mm 0,18 0,18 0,18 0,18 0,15 0,12 2,6 2,8 2,5 2,3 2,5 2,6 E. 3,6 4 4,3 4,5 4,7 5,1 ET 6,2 6,8 6,8 6,8 7,2 7,7 Tableau 2 [0110] On notera que la déformation rationnelle E'=2.In (d'/d) est telle que 4 < c' 6 pour les fils F1 à F4. On notera que la déformation rationnelle E=2.In (D/d') est telle que 2 c 3 pour les fils F1 à F4. On notera que la déformation rationnelle ET=2.In (D/d) est telle que 6 ET 8 pour les fils F1 à F4. [0111] On notera que, pour les fils F1 à F4, c 3, de préférence c 2,75. On notera que, pour les fils F1 à F3, on a plus préférentiellement c 2,5. On notera également que, pour les fils F1 à F4, ET k 6,5 et de préférence ET k 6,75. Pour le fil F3, on a plus préférentiellement ET k 7,2. Pour le fil F4, on a encore plus préférentiellement ET k 7,5. En outre, on notera que, contrairement au fils EDT1 et EDT2, on a c' > 4. Pour le fil F1, on a E' k 4,3. Pour les fils F2 à F4, on a, de préférence, c' k 4,5. Plus préférentiellement, pour le fil F4, on a c' k 5. P10-3183_FR -14- [0112] TESTS ET ESSAIS COMPARATIFS [0113] On a comparé les fils de l'état de la technique et les fils F1, F2 au cours d'un test de flexion rotative réalisé en atmosphère humide (au moins 60% d'humidité relative). Ce test permet de mesurer la contrainte maximale d'endurance en flexion rotative en milieu humide oF* de chaque fil testé. Au cours de ce test, on impose 105 cycles au fil testé autour de son axe de révolution à une contrainte prédéterminée. Si le fil rompt, on recommence le test avec une contrainte moins élevée et si le fil ne rompt pas, on recommence le test avec une contrainte plus élevée. On détermine ainsi de proche en proche, par exemple, par la méthode dite de l'escalier, la valeur de oF*. On a rassemblé les résultats de ce test dans le tableau 3 ci-dessous. EDT1 EDT2 F1 F2 C (%) 0,71 0,585 0,21 0,21 d mm 0,18 0,18 0,18 0,18 R (MPa) 2820 2903 1960 2088 aF* (MPa) < 500 < 500 685 725 Tableau 3 [0114] Les fils F1, F2 obtenus par le procédé selon l'invention rompent à des contraintes significativement plus élevées que ceux de l'état de la technique, et ce en milieu humide, illustrant ainsi un des avantages de l'invention. Ainsi, même si la contrainte à rupture initiale des fils F1, F2 est nettement inférieure à celle des fils EDT1 et EDT2, l'endurance en fatigue-corrosion des fils F1, F2 est nettement supérieure à celle des fils EDT1 et EDT2. [0115] On a également comparé des câbles Cl, C2 fabriqués avec les fils de l'état de la technique EDT2 et des câbles C11, 012 fabriqués avec les fils F2. [0116] On a testé un premier type de câble (C1 et C1l) présentant une structure (1+6+12)x0,18 au cours d'un test de traction ondulée. Ce test permet de mesurer la limite d'endurance de chaque câble testé. Au cours de ce test, on soumet chaque câble à une variation de tension entre deux extremums définissant une amplitude, et ce pendant un nombre de cycles prédéterminé, ici 105 cycles. Si le câble rompt, on recommence le test avec une amplitude moins élevée et si le fil ne rompt pas, on recommence le test avec une amplitude plus élevée. On détermine ainsi de proche en proche, par exemple, par la méthode dite de l'escalier, la valeur de la limite d'endurance. On a réalisé ce test dans deux conditions différentes : sous atmosphère P10-3183_FR -15- sèche (moins de 8% d'humidité relative) et sous atmosphère humide (plus de 60% d'humidité relative). Dans ces conditions (atmosphère sèche et humide sans stockage préalable), on test directement le câble. Pour ces conditions, on a ainsi pu déterminer la limite d'endurance T (atmosphère sèche sans stockage préalable) et T* (atmosphère humide sans stockage préalable), T. On a également calculé la déchéance D* de la limite d'endurance due à la présence de l'atmosphère humide (D*=(T-T*)/T). On a rassemblé les résultats dans le tableau 4 ci-dessous. Cl C11 C (%) 0,71 0,21 Structure du câble 19.18 19.18 R (MPa) 2716 2032 Fm (N) 1283 956 T (MPa) 811 650 T* (MPa) 525 640 D* -35% -1,5% Tableau 4 [0117] Le câble C11 utilisant les fils F2 obtenu par le procédé selon l'invention présente une déchéance significativement inférieure au câble Cl de l'état de la technique utilisant les fils EDT2 que ce soit en milieu sec et en milieu humide illustrant ainsi un des avantages de l'invention. Ainsi, même si la contrainte à rupture et la force à rupture du câble C11 sont inférieures à celles du câble Cl, l'endurance en fatigue- corrosion du câble C11 est nettement supérieure à celle du câble Cl. [0118] On a testé un deuxième type de câble (C2 utilisant les fils EDT1,Cl2A utilisant les fils Fl, Cl2B utilisant les fils F2) présentant une structure 3x0,18 mm au cours d'un test de flexion rotative analogue à celui utilisé pour le test des fils précédent. On détermine ainsi les contraintes maximales d'endurance en flexion rotative en milieu sec ac et humide ac* de chaque câble testé. On a également calculé la déchéance Da,* de contrainte maximale d'endurance en flexion rotative due à la présence de l'atmosphère humide (Dac*=(ac - ac*)/ac). On a rassemblé les résultats dans le tableau 5 ci-dessous. P10-3183_FR -16- C2 Cl2A Cl2B C (%) 0,71 0,21 0,21 Structure du câble 3.18 3.18 3.18 Rm du câble (MPa) 2750 1932 2066 oc (M Pa) 1250 825 935 a (MPa) 650 825 895 Dac* -48 % 0 % 4% Tableau 5 [0119] Les câbles Cl2A et Cl2B utilisant les fils F1, F2 obtenu par le procédé selon l'invention présentent une déchéance significativement inférieure au câble C2 de l'état de la technique illustrant ainsi un des avantages de l'invention. [0120] L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation précédemment décrits. [0121] En effet, l'étape 200 de décalaminage peut être réalisée par action d'un agent chimique, par exemple de l'acide. [0122] De plus, lors de l'étape 600, il est possible de revêtir le fil de diamètre intermédiaire uniquement d'une couche de zinc. En outre, le fil pourrait être recouvert d'une couche métallique autre que du laiton ou du zinc, ayant par exemple pour fonction d'améliorer la résistance à la corrosion du fil et/ou leur adhésion à la gomme, par exemple une fine couche de Co, Ni, Al, d'un alliage de deux ou plus des composés Cu, Zn, Al, Ni, Co, Sn. P10-3183_FR- 1 - [1] The invention relates to a method for drawing a steel wire, in particular for a tire. [2] A tire with carcass reinforcement, for example radial, comprises a tread, two inextensible beads, two sidewalls connecting the beads to the tread and a crown reinforcement, disposed circumferentially between the carcass reinforcement and the tread. [3] The crown and / or carcass reinforcement comprises one or more rubber plies, optionally reinforced by reinforcing elements or reinforcements such as single metal wires or metal cables coming from the assembly of several single metal wires . The metal reinforcements are made of steel. [4] The crown reinforcement generally consists of at least two superimposed crown plies, sometimes called "working" plies or "crossed" plies, of which the reinforcing cables, generally metallic, are arranged practically parallel to each other. to the others inside a sheet, but crossed from one sheet to another, that is to say inclined, symmetrically or not, with respect to the median circumferential plane, by an angle which is generally understood between 10 ° and 45 ° depending on the type of tire considered. The crossed plies can be completed by various other plies or auxiliary rubber layers, of variable widths as appropriate, including or without reinforcements. By way of example, simple rubber cushions may be cited, so-called "protective" plies responsible for protecting the rest of the crown reinforcement from external attacks, perforations, or even so-called "hooping" plies comprising reinforcements. oriented substantially in the circumferential direction (so-called “zero degree” plies), whether they are radially external or internal with respect to the crossed plies. [5] However, these metal reinforcements contribute significantly to the mass of the tire which it is desired to lighten as much as possible, by improving, if possible, their mechanical strength. [6] It is therefore recommended to increase the mass content of steel elements, for example carbon, to 0.9%, or even more, which makes it possible to increase the mechanical strength of the wires, therefore to reduce the diameter and / or the density in the reinforcing plies, and thus to lighten the tire. A tire that is lighter but exhibits relatively modest endurance is obtained. Indeed, the metal reinforcements are more sensitive to fatigue and corrosion due to the use of relatively high mass carbon content. P10-3183_EN - 2 - [7] The object of the invention is to provide a metallic reinforcement which is less sensitive to fatigue and corrosion. [8] To this end, the invention relates to a process for drawing a steel wire in which the wire has a carbon content by mass C such that 0.05% C <0.4%, the method comprising an uninterrupted series of steps of drawing wire from diameter d 'to diameter d, d' and d being expressed in mm, in which the rational strain c '= 2.1n (d' / d) is such that c '> 4. [9] The wire used has a relatively low mass carbon content C. Thus, the drawability of the wire is improved, that is to say the possibility of obtaining a relatively small diameter d from a relatively large diameter d '. In other words, the relatively low mass carbon content C allows a high rational deformation c 'which makes it possible to harden the wire sufficiently to give it sufficient or even high mechanical resistance properties, in particular a maximum stress before sufficiently breaking. high. [010] Even if its maximum stress before breaking may in certain cases be lower than that of yarns of the state of the art having a higher carbon content C by mass, the yarn obtained by the process according to the invention is very much. less sensitive to fatigue and corrosion, which improves the endurance of the tire and compensates for its initial deficit in maximum stress before rupture. [011] In addition, the diameter of the wire can be reduced while retaining sufficient mechanical strength to reinforce the tire. [012] The maximum stress at break or breaking point corresponds to the force necessary to break the wire. The measurements of maximum stress before rupture noted R (in MPa) are carried out according to standard ISO 6892 of 1984. [013] By uninterrupted series of drawing steps, it is meant that the wire does not undergo any step, in particular heat treatment. or coating, other than a drawing step between two drawing steps in the series. In other words, the wire does not undergo any step, in particular heat treatment or coating, between two directly successive drawing steps of the series. [014] Advantageously, c 'k 4.3, preferably c' k 4.5 and more preferably k 5. [15] In preferred embodiments, c '6. [16] The wire then has a maximum stress at break R improved. [17] In one embodiment, the wire has a carbon content by mass C such as 0.07% C 0.3%, preferably 0.1% C 0.3% and more preferably 0.15% C 0.25%. P10-3183_EN - 3 - [18] According to optional characteristics: - d 'is greater than or equal to 1 mm and preferably to 1.3 mm. The diameter d 'is large enough to obtain high mechanical properties by strain hardening of the wire. - d 'is less than or equal to 2.5 mm, preferably 2.2 mm and more preferably 2 mm. The diameter d 'is small enough to allow strain hardening to the final wire diameter. [19] Advantageously, d is greater than or equal to 0.10 mm and preferably 0.12 mm. [020] When the diameter d is too small, the industrial cost price of the wire becomes too high and incompatible with mass production. [21] Advantageously, d is less than or equal to 0.40 mm, preferably 0.25 mm, more preferably 0.23 mm and even more preferably 0.20 mm. [22] When the diameter d is too large, the flexibility and endurance of the wire are too low for use of the wire in certain plies of the tire, in particular the carcass reinforcement, for example for a heavy vehicle type vehicle. [23] Optionally, the microstructure of the steel is chosen from ferrite, perlite and mixtures of these microstructures. A ferrito-pearlitic or pearlitic micro-structure can be distinguished from another micro-structure, in particular martensitic by metallographic observation. The ferrito-pearlitic micro-structure has ferrite grains as well as lamellar pearlitic zones. On the contrary, the martensitic microstructure comprises slats and / or needles which a person skilled in the art will be able to distinguish from the grains and lamellae of the ferrito-pearlitic and pearlitic micro-structures. [024] More preferably, the microstructure of the steel is ferrito-pearlitic. [25] Preferably, the microstructure of the steel is devoid of martensite and / or bainite. [26] According to an optional feature of the process, the uninterrupted series of steps of drawing the wire from the diameter d 'to the diameter d in a humid environment is carried out. [27] By drawing in a wet medium, it is understood that the wire circulates in a liquid medium, for example an aqueous solution. Preferably, the drawing lubricant during drawing in a wet medium is in liquid form. When drawing in a wet medium, the traction means, for example capstans, are exposed to the liquid medium, for example the aqueous solution. [28] Preferably, the method comprises, before the series of steps of drawing the wire P10-3183_EN - 4 - from the diameter of to the diameter d, an uninterrupted series of steps of drawing the wire of a diameter D towards the diameter of. [29] By uninterrupted series of drawing steps is meant that the wire does not undergo any step, in particular heat treatment or coating, other than a drawing step between two drawing steps in the series. In other words, the wire does not undergo any step, in particular heat treatment or coating, between two directly successive drawing steps of the series. [30] Advantageously, the rational deformation E = 2.In (D / d ') is such that c 3, preferably c 2.75 and more preferably c 2.5. [031] In preferred embodiments, ck 2. [032] Thus, the drawing of the wire is limited from the diameter D to the diameter of, which makes it possible to sufficiently harden the wire during the uninterrupted series of steps. of drawing the wire from the diameter d 'to the diameter d to increase its mechanical stress before breaking R. [033] Preferably, the series of steps for drawing the wire from the diameter D to the diameter d' is carried out in a dry environment. [34] By drawing in a dry medium, it is understood that the wire circulates in a gaseous medium, for example ambient air. Preferably, the wire drawing lubricant during dry wire drawing is in powder form. During wire drawing in a dry environment, the traction means, for example capstants, are exposed to the ambient air. [35] Preferably, the rational strain ET = 2.In (D / d) is such that ET k 6.5, preferably ET k 6.75 and more preferably ET k 7.2 and even more preferably ET k 7 , 5. [36] In preferred embodiments, ET 8. [037] Optionally, D is greater than or equal to 4 mm, preferably 5 mm. [38] Advantageously, the wire of diameter d 'is heat treated. [39] Preferably, the microstructure of the steel is observed before this heat treatment step. [40] Advantageously, the wire of diameter d 'is coated with at least one metal layer. [41] The invention also relates to a yarn obtainable from the process according to the invention. [42] Other objects are likely to be obtained from the process according to the invention. Thus, it is possible to obtain a cable comprising several wires obtained by the method according to the invention. Such cables are of the layered type or of the stranded type. Remember that there are two possible techniques for assembling wires or strands: P10-3183_EN - 5 - either by cabling: in such a case, the wires or strands do not undergo torsion around their own axis, due to synchronous rotation before and after the assemblage point; or by twisting: in such a case, the wires or strands undergo both a collective twist and an individual twist around their own axis, which generates an untwisting torque on each of the wires or strands. [043] It is also possible to obtain a semi-finished element comprising a rubber matrix in which is embedded at least one wire obtained by the process according to the invention. [044] The rubber matrix comprises at least one diene elastomer, a reinforcing filler, a vulcanization system and various additives. [45] By diene elastomer of the rubber matrix is generally meant an elastomer derived at least in part (ie a homopolymer or a copolymer) from diene monomers (monomers bearing two carbon-carbon double bonds, conjugated or not) . [46] Diene elastomers, in a known manner, can be classified into two categories: those referred to as “essentially unsaturated” and those referred to as “essentially saturated”. Particularly preferably, the diene elastomer of the rubber matrix is chosen from the group of diene elastomers (essentially unsaturated) consisting of polybutadienes (BR), synthetic polyisoprenes (IR), natural rubber (NR), copolymers of butadiene, copolymers of isoprene and mixtures of these elastomers. Such copolymers are more preferably chosen from the group consisting of butadiene-styrene (SBR) copolymers, isoprene-butadiene (BIR) copolymers, isoprene-styrene (SIR) copolymers, isoprene-copolymers. butadiene-styrene (SBIR) and mixtures of such copolymers. [47] The rubber matrix may contain a single diene elastomer or a mixture of several diene elastomers, the diene elastomer (s) being able to be used in combination with any type of synthetic elastomer other than diene, or even with polymers other than elastomers. , for example thermoplastic polymers. [48] As reinforcing filler, carbon black or an inorganic filler is preferably used. More particularly, suitable carbon blacks are all carbon blacks, in particular blacks of the HAF, ISAF, SAF type, conventionally used in tires. By way of nonlimiting examples of such blacks, mention may be made of blacks N115, N134, N234, N330, N339, N347, N375. P10-3183_EN - 6 - However, carbon black can of course be used in a blend with reinforcing fillers and in particular other inorganic fillers. Such inorganic fillers include silica, in particular highly dispersible silicas. [49] Finally, those skilled in the art will understand that as an equivalent filler of the reinforcing inorganic filler described in this paragraph, a reinforcing filler of another nature, in particular organic, could be used, since this reinforcing filler would be covered with an inorganic layer such as silica, or else would include on its surface functional sites, in particular hydroxyls, requiring the use of a coupling agent to establish the bond between the filler and the elastomer. [50] To the reinforcing filler may also be added, depending on the intended application, inert fillers (non-reinforcing) such as particles of clay, bentonite, talc, chalk, kaolin, which can be used for example in sidewalls or strips of colorful tire bearing. [051] The rubber matrix may also include all or part of the usual additives usually used in elastomer compositions intended for the manufacture of tires, such as for example plasticizers or extender oils, whether the latter are of an aromatic nature. or non-aromatic, pigments, protective agents such as anti-ozone waxes, chemical anti-ozonants, anti-oxidants, anti-fatigue agents, reinforcing resins, acceptors (eg phenolic novalaque resin) or donors methylene (eg HMT or H3M). [52] The rubber matrix also comprises a vulcanization system based either on sulfur or on sulfur donors and / or peroxide and / or bismaleimides, vulcanization accelerators, vulcanization activators. [53] The vulcanization system proper is preferably based on sulfur and on a primary vulcanization accelerator, in particular an accelerator of the sulfenamide type, such as chosen from the group consisting of 2-mercaptobenzothiazyl disulfide (M BTS ), N-cyclohexyl-2-benzothiazyl sulfenamide (CBS), N, N-dicyclohexy1-2-benzothiazyl sulfenamide (DCBS), N-ter-butyl-2-benzothiazyl sulfenamide (TBBS), N-ter-butyl-2- benzothiazyl sulfenimide (TBSI) and mixtures of these compounds. [54] The subject of the invention is also a tire comprising a wire capable of being obtained by the method according to the invention. [055] Preferably, the tire is intended for passenger vehicles, industrial vehicles chosen from vans, heavy vehicles such as "Heavy weight" - ie, metro, bus, road transport equipment ( trucks, tractors, trailers), off-road vehicles -, agricultural or civil engineering machinery, aircraft, other transport or handling vehicles. More preferably, the tire is intended for heavy vehicles, agricultural or civil engineering machinery, aircraft, other transport or handling vehicles. [56] Preferably, the wire is intended to reinforce a crown reinforcement and / or a tire carcass. More preferably, the wire is intended to reinforce a tire carcass reinforcement. [57] Preferably, the tire is for a heavy vehicle type vehicle comprising a carcass reinforcement comprising at least one thread obtained by the process according to the invention. [58] The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of non-limiting example and made with reference to the drawings in which: - Figure 1 a sectional view perpendicular to the direction circumferential of a tire comprising a wire capable of being obtained by the process according to the invention; and FIG. 2 is a diagram illustrating the steps of a wire drawing process according to the invention. [59] EXAMPLES OF TIRES INCLUDING YARNS OBTAINED BY THE PROCESS ACCORDING TO THE INVENTION [60] FIG. 1 shows a tire comprising threads obtained by the process according to the invention and designated by the general reference 10. [061 ] The tire 10 comprises a crown 12 reinforced by a crown reinforcement 14, two sidewalls 16 and two beads 18, each of these beads 18 being reinforced with a bead wire 20. The crown 12 is surmounted by a tread not shown on this schematic figure. A carcass reinforcement 22 is wound around the two bead wires 20 in each bead 18 and comprises an upturn 24 disposed towards the outside of the tire 10 which is shown here mounted on a rim 26. [062] The carcass reinforcement 22 is of manner known per se consisting of at least one ply reinforced by wires or cables. These son or cables of the carcass reinforcement are called "radial", that is to say that these son or cables are arranged practically parallel to each other and extend from one bead to the other so forming an angle of between 80 ° and 90 ° with the circumferential plane P10-3183_EN - 8 - median (plane perpendicular to the axis of rotation of the tire which is located midway between the two beads 18 and passes through the middle of crown reinforcement 14). [63] The crown reinforcement 14 comprises at least one ply reinforced by wires or cables according to the invention. In this crown reinforcement 14 diagrammatically very simply in FIG. 1, it will be understood that the wires or cables of the invention can for example reinforce all or part of the working crown plies, or of the crown plies (or half-plies) triangulation and / or top protection plies, when such triangulation or protection top plies are used. In addition to the working plies, those for triangulation and / or protection, the crown reinforcement 14 of the tire of the invention may of course include other crown plies, for example one or more hooping crown plies. [64] Of course, the tire 10 also comprises in known manner an inner layer of rubber or elastomer (commonly called "inner rubber") which defines the radially inner face of the tire and which is intended to protect the carcass reinforcement from the diffusion of air coming from the space inside the tire. Advantageously, in particular in the case of a tire for a heavy vehicle, it may further comprise an intermediate elastomeric reinforcing layer which is situated between the carcass reinforcement and the inner layer, intended to reinforce the inner layer and, consequently, the carcass reinforcement, also intended to partially relocate the forces undergone by the carcass reinforcement. [65] The tire is manufactured by assembling the various elements described above present in the form of semi-finished elements comprising a rubber matrix in which the wires or cables are embedded. [66] EXAMPLES OF CABLES INCLUDING WIRES OBTAINED BY THE PROCESS ACCORDING TO THE INVENTION [067] In the case where the crown and / or carcass reinforcement is reinforced by cables, these are made by assembling several wires steel according to the invention, either by cabling or by twisting. [068] In the case of a tire for industrial vehicles chosen from vans, heavy vehicles such as "HGV" - ie, metro, bus, road transport equipment (trucks, tractors, trailers), off-road vehicles. the road -, agricultural or civil engineering machinery, aircraft, other transport or handling vehicles, P10-3183_EN - 9 - the crown and / or carcass reinforcement is reinforced by cables in accordance with the invention, in particular chosen among layered cables of structure 1 + 3 + 8, 1 + 6 + 11, 1 + 6 + 12, 2 + 7, 3 + 8, 3 + 9, 3 + 9 + 15 and stranded cables of structure 3 x (1 + 5), (1 + 6) x (3 + 8), (1 + 6) x (3 + 9 + 15), (1 + 6) x (4 + 10 + 16). Other cables capable of reinforcing the crown and / or carcass reinforcement are also described in document WO 2010/139583. [069] In the case of a tire for passenger vehicles, the crown and / or carcass reinforcement is reinforced by cables in accordance with the invention and in particular chosen from cables of 2 + 1, 2+ structure. 2, 2 + 4 and 4x3. [070] The cables according to the invention can be gummed in situ, as described, inter alia, in document WO 2010/139583. [071] The crown and / or carcass reinforcement can also be reinforced by one or more unit threads according to the invention but not assembled. [072] EXAMPLES OF THREADS OBTAINED BY THE PROCESS ACCORDING TO THE INVENTION [73] The wire is made of steel, that is to say that it consists mainly (that is to say for more than 50% by mass ) or entirely (for 100% by mass) of steel. [74] The microstructure of the steel is chosen from ferrite, perlite and mixtures of these microstructures. The wire is preferably made of ferrito-pearlitic steel. The steel used comprises a carbon content C, expressed in%, by mass of steel such that 0.05% C <0.4%. Preferably 0.07% C 0.3%, preferably 0.1% C 0.3% and more preferably 0.15% C 0.25%. [75] The steel used comprises iron, between 0.3 and 0.7% by mass of manganese, here 0.583%, between 0.1 and 0.3% by mass of silicon, here 0.161%, at most 0.045 % by mass of phosphorus, here 0.0085%, at most 0.045% by mass of sulfur, here 0.0151%, and at most 0.008% by mass of nitrogen, here 0.0029%. [76] The steel used can also include specific addition elements such as Ni, Co, V, or various other known elements (see for example Research Disclosure 34984 - "Micro-alloyed steel cord constructions for tires" - May 1993 ; Research Disclosure 34054 - "High tensile strength steel cord constructions for tires" - August 1992) allowing the steel to be adapted to a very specific use. [77] Optionally, the steel used comprises at most 0.1% terminal included, preferably at most 0.05% terminal included, and more preferably at most 0.02% terminal included by mass of vanadium, here 0 %. P10-3183_EN -10- [78] Optionally, the steel used comprises a chromium content by mass Cr such that Cr <12%, preferably such as Cr 5%, more preferably such as Cr 1%, and again more preferably such that Cr 0.2%, and here Cr = 0.039%. [79] Optionally, the steel used comprises at most 0.1% terminal included, preferably at most 0.05% terminal included, and more preferably at most 0.02% terminal included by mass of molybdenum, here 0.009 %. [80] Optionally, the steel used comprises at most 0.1% terminal included, preferably at most 0.05% terminal included, and more preferably at most 0.02% terminal included by mass of vanadium, chromium and molybdenum. [081] Optionally, the steel used comprises at most 0.05% terminal included by mass of nickel, here 0.026%. [082] Optionally, the steel used comprises at most 0.05% terminal included, preferably at most 0.01% terminal included, and more preferably at most 0.005% terminal included by weight of boron, here 0.002%. [083] Optionally, the steel used comprises at most 0.05% terminal included, preferably at most 0.01% terminal included, and more preferably at most 0.001% terminal included by weight of cobalt, here 0%. [84] The values of the mass ratios of the elements described above can be measured according to standard FD CEN / TR 10261 entitled "Steels and cast iron - European standards for the determination of the chemical composition". [85] The wire can be coated with a metal layer improving, for example, the processing properties of the wire, or the usage properties of the wire, the cable and / or the tire themselves, such as the properties of the wire. adhesion, corrosion resistance or resistance to aging. Preferably, the wire is coated with a layer of brass (Cu-Zn alloy) or zinc. Alternatively, the wire may be devoid of a metallic coating. [86] In Table 1 below, EDT1, EDT2 yarns according to the state of the art and F1, F2, F3, F4 obtained by the process according to the invention have been collected. [87] The wires of the examples in Table 1 have a diameter d greater than or equal to 0.10 mm and preferably 0.12 mm. In addition, the wires of the examples in Table 1 have a diameter d less than or equal to 0.40 mm, preferably 0.25 mm, more preferably 0.23 mm and even more preferably 0.20 mm. P10-3183_EN EDT 1 EDT 2 F1 F2 F3 F4 C (%) 0.71 0.585 0.21 0.21 0.21 0.21 dm 0.18 0.18 0.18 0.18 0.15 0.12 R (MPa) 2820 2903 1960 2088 2169 2307 Table 1 [88] The wires F1 to F4 are such that the maximum stress before breaking R of the wire, expressed in MPa, is such that R k A + 930.0 - 600.In (d ) with A = 175 and d expressed in MM. [89] It will be noted that the wires F1 to F4 are such that A = 350, preferably A = 500 and more preferably A = 700. [90] It will be noted that the wires F1 to F4 are such that R k 1500 MPa. The wires F1 and F2 are such that R k 1800 MPa and preferably R k 1900 MPa. The wires F3 and F4 are such that R k 2000 MPa and preferably R k 2100 MPa. [91] EXAMPLES OF WIRE STRENGTH PROCESSES ACCORDING TO THE INVENTION [92] FIG. 2 shows a diagram of a process making it possible to draw wires as described above. [93] In an unwinding step 100, a steel wire of initial diameter Dk4, preferably Dk5, here equal to 5.5 mm and having a maximum tensile stress of between 300 MPa and 700 MPa, is unwound, in the species R = 525 MPa. The wire, called wire rod is stored in the form of a bundle on a reel from which it is unwound using automated unwinding means, for example an unwinder. The microstructure of the steel is then ferrito-pearlitic. [94] In a step 200 of descaling the wire rod, the wire rod is passed through several successive pulleys and in two dressers each formed by several pulleys, the pulleys of each dresser being mounted in rotation about an axis perpendicular to the axis rotation of the pulleys of the other trainer. This removes a layer of iron oxides, called scale, present on the surface of the wire rod. [95] In a step 300, the wire rod is coated with a layer of an adhesion promoter of a drawing lubricant. [096] The aim of steps 4001 to 400 is to reduce the diameter of the wire from the initial diameter D to an intermediate diameter of, for example greater than or equal to 1 mm and preferably to 1.3 mm and for example less than or equal to 2.5 mm and preferably to P10-3183_FR -12- 2.2 mm and more preferably to 2 mm. [97] Steps 4001 to 400, (n varying from 6 to 12) form an uninterrupted series of drawing steps in a dry medium of the wire from the initial diameter D to the intermediate diameter d ′. Each step 4001 to 400 is a drawing step in a dry environment in which the wire is passed through a die of diameter smaller than the diameter of the wire upstream of the die. Thus, the wire has a diameter downstream of the die less than the diameter upstream of the die. The diameter of each die is less than the diameter of the die located upstream. For the uninterrupted series of drawing steps in a dry environment of the wire from the initial diameter D to the intermediate diameter d ', we define the rational deformation c = 2.1n (D / d'). [98] Wire traction means positioned downstream of each die, here capstans, make it possible to exert a sufficient tensile force to pull the wire through each die. A wire drawing lubricant in powder form is used. [99] In a heat treatment step 500, the metallographic structure of the wire of intermediate diameter d 'is modified in order to regenerate the structure of the wire rod. During this step 500, the wire of intermediate diameter d 'is heated to a temperature greater than or equal to the austenization temperature of the steel, here greater than or equal to 850 ° C., then it is cooled so to give the steel a ferrito-pearlitic micro-structure. In a step 600, the wire of intermediate diameter is coated with at least one metal layer, here a layer of brass. The aim of the steps 7001 to 700, (m varying for example from 8 to 23) is to reduce the diameter of the wire from the intermediate diameter d 'to the final diameter d and to increase the maximum stress at break of the wire. [0103] Steps 7001 to 700 form an uninterrupted series of steps for drawing the wire in a wet medium from the intermediate diameter d 'to the final diameter d. Each step 7001 to 700 is a drawing step in a humid environment in which the wire is passed through a die of diameter smaller than the diameter of the wire upstream of the die. Thus, the wire has a diameter downstream of the die less than the diameter upstream of the die. The diameter of each die is less than the diameter of the die located upstream. For the uninterrupted series of wet drawing steps of the wire from the intermediate diameter d 'to the final diameter d, we define the rational strain c' = 2.1n (d / d). As a variant, steps 7001 to 700 will be carried out in a dry environment. [0105] Yarn traction means positioned downstream of each die, here tiered capstans, make it possible to exert a sufficient tensile force to pull the yarn through each die. The traction means and the dies are immersed in a liquid bath of drawing lubricant, for example as described in document WO 2008/113481. The wire drawing process thus comprises N uninterrupted series of wire drawing steps, for example one in a dry environment and one in a wet environment. Here N = 2. Thus, we can define the total rational strain for the wire drawing process ET = 2.In (D / d). The wire drawing process comprises M heat treatment step (s) aimed at regenerating the structure of the wire rod. Here M = 1 which makes it possible to reduce the industrial cost price of the wire of diameter d. The yarn is capable of being obtained by the process according to the invention. [0109] In Table 2, various values of the characteristics of the yarns obtained by the method according to the invention and of the state of the art have been collected. EDT1 EDT2 F1 F2 F3 F4 C (%) 0.71 0.585 0.21 0.21 0.21 0.21 d '(mm) 1 1.3 1.55 1.75 1.55 1.5 d mm 0 , 18 0.18 0.18 0.18 0.15 0.12 2.6 2.8 2.5 2.3 2.5 2.6 E. 3.6 4 4.3 4.5 4.7 5.1 AND 6.2 6.8 6.8 6.8 7.2 7.7 Table 2 [0110] It will be noted that the rational strain E '= 2.In (d' / d) is such that 4 < c '6 for wires F1 to F4. It will be noted that the rational strain E = 2.In (D / d ') is such that 2 c 3 for the wires F1 to F4. It will be noted that the rational strain ET = 2.In (D / d) is such that 6 ET 8 for the wires F1 to F4. It will be noted that, for the wires F1 to F4, c 3, preferably c 2.75. It will be noted that, for the wires F1 to F3, there is more preferably c 2.5. It will also be noted that, for the wires F1 to F4, ET k 6.5 and preferably ET k 6.75. For the wire F3, there is more preferably ET k 7.2. For the wire F4, there is even more preferably ET k 7.5. In addition, it will be noted that, unlike the son EDT1 and EDT2, we have c '> 4. For the wire F1, we have E' k 4.3. For the wires F2 to F4, there is preferably c 'k 4.5. More preferably, for the wire F4, we have 'k 5. P10-3183_EN -14- [0112] COMPARATIVE TESTS AND TESTS [0113] The yarns of the state of the art and the yarns F1, F2 were compared during a rotary bending test carried out in a humid atmosphere (at least 60% relative humidity). This test measures the maximum endurance stress in rotary bending in a wet environment oF * of each wire tested. During this test, 105 cycles are imposed on the tested wire around its axis of revolution at a predetermined stress. If the yarn breaks, the test is repeated with a lower stress and if the yarn does not break, the test is repeated with a higher stress. The value of oF * is thus determined step by step, for example, by the so-called staircase method. The results of this test have been collated in Table 3 below. EDT1 EDT2 F1 F2 C (%) 0.71 0.585 0.21 0.21 d mm 0.18 0.18 0.18 0.18 R (MPa) 2820 2903 1960 2088 aF * (MPa) <500 <500 685 725 Table 3 [0114] The threads F1, F2 obtained by the process according to the invention break at significantly higher stresses than those of the state of the art, and this in a humid environment, thus illustrating one of the advantages of the invention. Thus, even if the initial stress at break of the wires F1, F2 is markedly lower than that of the wires EDT1 and EDT2, the fatigue-corrosion endurance of the wires F1, F2 is markedly greater than that of the wires EDT1 and EDT2. We have also compared cables C1, C2 manufactured with the wires of the state of the art EDT2 and cables C11, 012 manufactured with the wires F2. We tested a first type of cable (C1 and C1l) having a structure (1 + 6 + 12) x0.18 during a corrugated tensile test. This test measures the endurance limit of each cable tested. During this test, each cable is subjected to a voltage variation between two extremes defining an amplitude, and this for a predetermined number of cycles, here 105 cycles. If the cable breaks, the test is repeated with a lower amplitude and if the wire does not break, the test is repeated with a higher amplitude. The value of the endurance limit is thus determined step by step, for example, by the so-called staircase method. This test was carried out under two different conditions: under a dry atmosphere (less than 8% relative humidity) and under a humid atmosphere (more than 60% relative humidity). Under these conditions (dry and humid atmosphere without prior storage), the cable is tested directly. For these conditions, it was thus possible to determine the endurance limit T (dry atmosphere without prior storage) and T * (humid atmosphere without prior storage), T. We also calculated the lapse D * of the endurance limit due the presence of a humid atmosphere (D * = (TT *) / T). The results are collated in Table 4 below. Cl C11 C (%) 0.71 0.21 Cable structure 19.18 19.18 R (MPa) 2716 2032 Fm (N) 1283 956 T (MPa) 811 650 T * (MPa) 525 640 D * -35% -1, 5% Table 4 [0117] The cable C11 using the wires F2 obtained by the method according to the invention exhibits a loss significantly less than the cable C1 of the state of the art using the EDT2 wires, whether in a dry environment or in an environment. wet thus illustrating one of the advantages of the invention. Thus, even if the breaking stress and the breaking force of the cable C11 are lower than those of the cable C1, the fatigue-corrosion endurance of the cable C11 is markedly greater than that of the cable C1. second type of cable (C2 using wires EDT1, Cl2A using wires F1, Cl2B using wires F2) having a 3x0.18 mm structure during a rotary bending test similar to that used for the test of the previous wires. The maximum endurance stresses in rotary bending in a dry ac and wet ac * environment are thus determined for each cable tested. We also calculated the decay Da, * of maximum endurance stress in rotary bending due to the presence of the humid atmosphere (Dac * = (ac - ac *) / ac). The results are collated in Table 5 below. P10-3183_EN -16- C2 Cl2A Cl2B C (%) 0.71 0.21 0.21 Cable structure 3.18 3.18 3.18 Rm of cable (MPa) 2750 1932 2066 oc (M Pa) 1250 825 935 a (MPa) 650 825 895 Dac * -48% 0% 4% Table 5 [0119] The cables Cl2A and Cl2B using the wires F1, F2 obtained by the method according to the invention exhibit a significantly lower loss than the cable C2 of the state of the art thus illustrating one of the advantages of the invention. The invention is not limited to the embodiments described above. In fact, the descaling step 200 can be carried out by the action of a chemical agent, for example acid. In addition, during step 600, it is possible to coat the wire of intermediate diameter only with a layer of zinc. In addition, the wire could be covered with a metallic layer other than brass or zinc, having for example the function of improving the corrosion resistance of the wire and / or their adhesion to the rubber, for example a thin layer of Co, Ni, Al, an alloy of two or more of the compounds Cu, Zn, Al, Ni, Co, Sn. P10-3183_EN