FR2983365A1 - Systeme de transfert d'energie electrique - Google Patents

Abstract

Système d'alimentation d'une batterie (BAT) à partir d'un réseau électrique (RES) comprenant : -un redresseur (RED) de courant alimenté à partir du réseau; -une bobine d'inductance (L) recevant le courant redressé délivré par le redresseur; -un premier étage de conversion comprenant un premier moyen de commutation (TBCK) adapté pour moduler en largeur d'impulsion le courant délivré à la bobine (IL) de façon à réguler le courant redressé (IRED); et -un moyen de régulation du courant délivré à la bobine (IL). Le premier moyen de commutation (TBCK) est adapté pour moduler l'intensité de la bobine (IL) de façon à ce que la valeur moyenne de l'intensité modulée de la bobine soit égale à la valeur d'une première consigne de courant (C_IRED), ladite première consigne de courant (C_IRED) ayant la forme d'une sinusoïde redressée en phase avec la tension d'entrée du système.

Description

B11-1770FR 1 Système de transfert d'énergie électrique L'invention concerne un système de transfert d'énergie électrique, et notamment entre un réseau électrique monophasé et une batterie. En particulier, le système est destiné à être intégré dans un véhicule automobile électrique, dont la machine de traction est alimentée par la batterie à charger par l'intermédiaire d'un onduleur. Dans l'état de la technique, pour charger des batteries de véhicule électrique à partir d'un réseau électrique, par exemple monophasé, on utilise deux types de chargeurs, à savoir les chargeurs isolés et les chargeurs non isolés. Les chargeurs isolés contiennent un élément d'isolation, par exemple un transformateur qui isole le réseau d'alimentation du véhicule du réseau électrique à partir duquel on charge la batterie du véhicule. Ainsi, les perturbations en mode commun sont limitées. Cela étant, ces chargeurs sont chers et leur rendement énergétique est faible. Cela est dû à l'ajout de l'élément d'isolation qui implique un circuit électronique dont la topologie est plus complexe. Les chargeurs non isolés, ont comme principaux avantages le coût et le rendement énergétique. Un exemple de ce type de chargeur non isolé est décrit dans le document FR2943188. Ce chargeur présente la caractéristique de pouvoir être utilisé avec un réseau électrique triphasé ou avec un réseau électrique monophasé. Il comprend un étage redresseur destiné à être raccordé à un réseau d'alimentation et un étage onduleur destiné à être raccordé à la batterie. Ce chargeur comprend en outre des moyens de régulation du courant moyen issu de l'étage redresseur autour d'une valeur de courant élaborée à partir du courant maximal fourni par le réseau d'alimentation et en fonction d'un coefficient au moins égal à un rapport entre la tension maximale redressée par l'étage redresseur et la tension de la batterie. Il est connu du document FR2762721 un chargeur de batterie à partir d'une tension alternative comprenant une inductance intermédiaire et deux interrupteurs. L'un des interrupteurs est placé du coté réseau électrique et l'autre est situé du côté batterie. Cela permet une commande du type « buck boost » selon un terme anglo-saxon bien connu de l'homme du métier. C'est-à-dire, un seul des interrupteurs commute à la fois, soit coté réseau lorsque la tension réseau est supérieure à la batterie (buck), soit coté batterie lorsque la tension batterie devient supérieure à celle du réseau (boost). Ainsi, l'inductance intermédiaire est utilisée comme élément de stockage de l'énergie électrique. Cela étant, cette utilisation implique une inductance intermédiaire volumineuse et coûteuse. D'autre part, dans ce chargeur, tous les composants sont dédiés pour la charge de la batterie. Il n'est pas prévu d'utiliser pour la charge des composants électriques qui sont initialement dédiés pour une autre fonction, par exemple la traction.

Il est connu du document US5500579, une solution de recharge qui réutilise les transistors du variateur de vitesse d'une machine à courant continu. Pour cela, cette solution comporte des contacteurs pour reconfigurer le circuit de charge en traction. Cela étant, ces contacteurs sont très peu fiables. De plus, la solution de recharge prévoit de réutiliser des composants d'une machine à courant continu. Or, les machines à courant continu sont très rarement utilisées en traction électrique pour les véhicules automobiles électriques modernes. Il est connu du document DE4107391, un moyen de charge avec des composants mutualisés mais qui ne peut fonctionner que si la tension redressée du réseau est en permanence inférieure à celle de la batterie. De plus, les moyens de charge décrits dans le document DE4107391 utilisent des contacteurs. Il est connu du document W02010089071, une solution de charge utilisant un réseau triphasé. Elle offre la possibilité de réutiliser pour la charge la bobine du moteur ainsi qu'une partie de l'onduleur. Cependant, en l'état, cette solution ne propose pas un mode de contrôle permettant de réduire le nombre de composants nécessaires pour la fonction PFC (power Factor Correction).

Notamment ce document nécessite une diode Dl au niveau du transistor S permettant de réguler le courant dans le bobinage L. Ce mode de régulation ne permet pas l'utilisation du chargeur décrit dans ce document sur un réseau d'alimentation public, soumis à un gabarit strict d'entrée. Plus généralement, pour ne pas perturber le réseau électrique, toutes ces solutions de charge doivent prélever une intensité qui respecte un certain gabarit harmonique. D'une manière générale, ce gabarit est défini par une bande haute dont le fondamental est une intensité de forme sinusoïdale qui est en phase avec la tension du réseau électrique. Dans l'état de la technique, pour réguler le courant prélevé au réseau électrique en suivant ce gabarit, on asservit le courant en sortie du redresseur autour d'une consigne de courant de bobine, ce courant traversant la bobine.

Au vu de ce qui précède, l'invention propose une solution simple de charge non isolée, qui peut ajuster la puissance de charge et qui peut charger une batterie même si sa tension est inférieure à celle du réseau électrique. Selon un mode de réalisation, il est proposé une solution de charge économique qui permet de réutiliser des composants dédiés à d'autres fonctions. Selon un mode de réalisation, il est proposé une solution de charge qui prélève sur le réseau un courant qui suit le gabarit de courant mentionné ci avant.

Selon un aspect, on définit un système d'alimentation d'une batterie à partir d'un réseau électrique comprenant : -un redresseur de courant alimenté à partir du réseau; et -une bobine d'inductance recevant le courant redressé délivré par le redresseur ; -un premier étage de conversion comprenant un premier moyen de commutation adapté pour moduler en largeur d'impulsion le courant délivré à la bobine de façon à réguler le courant redressé ; et -un moyen de régulation du courant délivré à la bobine.

Selon une caractéristique générale, le premier moyen de commutation est adapté pour moduler l'intensité de la bobine de façon à ce que la valeur moyenne de l'intensité modulée de la bobine soit égale à la valeur d'une première consigne de courant, ladite première consigne de courant ayant la forme d'une sinusoïde redressée en phase avec la tension d'entrée du système. Deux régulations sont ainsi proposées. Une première régulation utilise le premier étage de conversion pour réguler l'intensité en sortie du redresseur. L'autre régulation utilise le moyen de régulation pour réguler l'intensité traversant la bobine. Il est ainsi possible de contrôler facilement et efficacement l'intensité prélevée au réseau électrique. On peut ainsi avec ce système d'alimentation facilement prélever au réseau électrique une intensité dans le gabarit mentionné ci avant en utilisant la modulation par largeur d'impulsion.

Selon un mode de réalisation, le système comprend un gestionnaire de charge capable d'ajuster l'amplitude de la première consigne de courant en fonction des besoins de la batterie. Ainsi, on peut ajuster en permanence la puissance délivrée par le chargeur en fonction des besoins de la batterie. Par exemple si la température de la batterie atteint un certain seuil, on va limiter la puissance de charge. Selon une caractéristique, le système de transfert d'énergie électrique comprend entre la bobine d'inductance et une sortie du système, un deuxième étage de conversion comprenant un deuxième moyen de commutation adapté pour moduler en largeur d'impulsion la tension aux bornes du deuxième moyen de commutation de façon à réguler l'intensité de sortie. Le deuxième étage de conversion permet un ajustement du courant bobine, ce qui ajuste en conséquence le courant dans la batterie. Par ailleurs, l'ajustement du courant de la bobine est effectué en fonction de la tension de la batterie utilisée. Il n'est alors plus nécessaire de limiter l'utilisation du chargeur à des batteries dont les tensions sont supérieures à celle du réseau électrique.

Selon une autre caractéristique, le deuxième moyen de commutation est adapté pour moduler la tension à ses bornes par échantillons de façon que pour chaque échantillon la valeur moyenne de la tension modulée aux bornes du deuxième moyen de commutation soit égale à la tension de sortie du système. Par exemple, cette modulation peut être réalisée par modulation de largeur d'impulsion. Selon encore une autre caractéristique, le moyen de régulation comprend des moyens de mesure de l'intensité de la bobine, des moyens de comparaison de l'intensité de la bobine avec une deuxième consigne de courant et des moyens de commande capables de contrôler la tension de la bobine. Ainsi, on peut réguler le courant traversant la bobine. Selon une caractéristique supplémentaire, la deuxième consigne de courant a une composante continue dont la valeur est dépendante du ratio tension batterie sur tension efficace en sortie du redresseur, et de la puissance transférée du réseau à la batterie. Le courant de la bobine est distribué au redresseur suivant une stratégie de modulation (type Modulation par largeur d'impulsion) qui suit cette consigne de courant. Cela permet de prélever au réseau une intensité dans le gabarit mentionné ci avant. Selon une autre caractéristique supplémentaire, les moyens de mesure comprennent un moyen de filtrage de l'intensité de la bobine mesurée.

Ainsi, on peut ne pas tenir compte des fluctuations à court terme de l'intensité de la bobine pour réguler l'intensité de la bobine. Selon un mode de réalisation, chacun des premier et deuxième étages de conversion comprend une diode et les premier et deuxième moyens de commutation sont des transistors ayant un état passant ou un état bloquant. Ainsi, selon ce mode de réalisation, le premier et deuxième étage de conversion sont facilement réalisables. Selon une caractéristique, le système comprend un onduleur entre la sortie du système et la bobine, ledit onduleur comprenant au moins une branche, comprenant au moins une diode et un transistor, la diode et le transistor du deuxième étage de conversion étant formés par la diode et le transistor de ladite au moins une branche de l'onduleur.

Ainsi, il n'est pas nécessaire d'ajouter des composants pour le deuxième étage de conversion. On peut réutiliser ceux de l'onduleur. Cela permet une réduction substantielle du coût du système de transfert. Selon un exemple d'application, le réseau électrique est un réseau électrique monophasé. Selon un autre mode de réalisation, la batterie est branchée à une machine électrique de traction, ladite machine électrique ayant une inductance statorique et ladite inductance statorique est utilisée comme moyen de filtrage de l'intensité de la bobine.

Ainsi, ce moyen de filtrage s'ajoute à la bobine et il est possible de filtrer l'intensité bobine avant qu'elle soit délivrée à la batterie et ce sans surcoût puisque une partie de l'inductance statorique utilisée est normalement dédiée à la machine électrique. Selon un autre exemple d'application, pour une topologie inverse (telle que décrite par la fig.6) dans laquelle la sortie du système est connectée à un générateur photovoltaïque qui fournit un courant continu, il est possible de générer de la puissance dans le réseau alternatif à partir d'une source continue. Ceci s'appliquerait, par exemple, à la connexion de panneaux photovoltaïques au réseau via ce type de convertisseur. D' autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée de modes de réalisation, nullement limitatifs, et des dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 illustre de manière schématique un chargeur non isolé selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 illustre de manière schématique un chargeur non isolé selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 illustre de manière schématique les composants d'un filtre d'entrée, - la figure 4 illustre de manière schématique la régulation de courant de la bobine du chargeur de la figure 1, - la figure 5 illustre de manière schématique un chargeur selon l'invention branché à une machine électrique, - la figure 6 illustre un chargeur selon l'invention fonctionnant comme générateur sur un réseau alternatif à partir d'une source continue. La figure 1 représente un chargeur pour un réseau électrique monophasé selon l'invention. Ce chargeur est par exemple destiné à être incorporé au sein d'un véhicule électrique automobile. Il permet la charge de la batterie servant à l'alimentation de la machine de traction du véhicule, cette batterie étant utilisée pour alimenter la machine de traction. Ce chargeur comprend successivement une entrée E comprenant deux bornes d'entrée destinées à être connectées à une alimentation monophasée RES (à laquelle s'ajoute une prise de terre non représentée), un filtre d'entrée FIE, une capacité différentielle Cdiff, un redresseur RED, un transistor TBCK, une diode Dl, une bobine L, un transistor TBST, une diode D2 et une sortie S comprenant deux bornes de sorties destinées à être connectées à une batterie BAT. Le courant IL traversant la bobine est asservi par un premier moyen de régulation représenté sur la figure 4 agissant sur la tension VL aux bornes de la bobine. La diode Dl et le transistor TBCK forment un premier étage de conversion. La diode D2 et le transistor TBST forment un deuxième étage de conversion. On explique ci après le fonctionnement du premier étage de conversion. Le courant IRED en sortie du redresseur est directement issu de la commutation du courant IL par le transistor TBCK. En effet, si le transistor TBCK est bloqué alors le courant IRED est nul tandis que si le transistor TBCK est passant alors le courant IRED est égal au courant de la bobine IL. Cette commutation est contrôlée par un moyen de contrôle de commutation CM1 du transistor TBCK et est réalisée en modulation de largeur d'impulsion. Plus précisément, pour chaque période de modulation du premier étage de conversion, le courant IL est comparé avec une consigne C IRED. Où : C IRED = abs(VRES)- A , équation dans laquelle « abs » correspond à l'opération valeur absolue et A est un coefficient qui traduit l'amplitude du courant réseau à absorber. Le coefficient A provient directement d'une consigne de puissance demandée.

En fonction de la valeur relative du courant IL et de la consigne C IRED, on détermine une durée au sein de la période de modulation pendant laquelle le transistor doit être passant. Par exemple, si la consigne C IRED est égale à 40 Ampères et le courant IL est égal à 100 Ampères alors dans le cas où la période de modulation est égale à 20 microsecondes, la durée pendant laquelle le transistor TBCK est passant est : 20 . 40% = 8 microsecondes. Le moyen de contrôle assure alors la commutation dans un état passant du transistor TBCK pendant cette durée. En d'autres termes, on module le courant IL de manière que la valeur moyenne du courant de sortie de redresseur IRED soit égale à C IRED. Cette opération est renouvelée pour chacune des périodes de modulation du premier étage de conversion se succédant. A titre d'exemple de réalisation, la première période de modulation du premier étage de conversion a pour valeur 20 microsecondes. On pourrait choisir toute autre valeur, de préférence inférieure à la seconde (Unité du système international). De préférence, la durée pendant laquelle le transistor doit être passant est située au milieu de la période de modulation du premier étage de conversion.

A l'issu des commutations successives du transistor TBCK, on obtient « IRED = alphaBCK . IL », avec alphaBCK, le rapport cyclique appliqué au transistor BCK. De préférence, on choisit la consigne C IRED de façon que le courant débité par le réseau IRES suive le gabarit mentionné précédemment. Pour cela, étant donné que le courant IRED est égal à la valeur absolue du courant du réseau IRES (en négligeant l'impédance du filtre d'entrée FIE), il suffit que la consigne C IRED suive une sinusoïde redressée en phase avec la tension fournie par le réseau VRES. Selon un mode de réalisation, le chargeur comprend en outre un gestionnaire de charge GC capable d'ajuster en permanence l'amplitude de la consigne de courant C IRED en fonction des besoins de la batterie de traction. Par exemple le gestionnaire GC ajuste l'amplitude de la consigne C IRED en fonction de la température ou du niveau de charge de la batterie. On explique ci-après le fonctionnement du second étage de conversion formé par le transistor TBST et la diode D2. La valeur de la tension VL aux bornes de la bobine est connue car fixée par le premier moyen de régulation (figure 4). La valeur de la tension VRED en sortie du redresseur est également connue car en première approximation elle est égale à la valeur absolue de la tension du réseau VRES où elle peut facilement être mesurée par un capteur de tension à la sortie du redresseur RED. Enfin, la tension VKN aux bornes de la diode Dl est égale à la tension VRED lorsque le transistor TBCK est passant et est nulle lorsque TBCK est bloqué. On peut donc en déduire par loi des mailles, la valeur de la tension VBST aux bornes du transistor TBST par la relation: VBST= -VL+VKN dans laquelle VKN désigne la tension aux bornes de la diode Dl. Le courant IBAT fourni à la batterie BAT est directement issu de la commutation de la tension VBST par le transistor TBST. Lorsque le transistor TBST est passant, alors le courant IBAT est nul, lorsque le transistor TBST est bloqué alors le courant IBAT est égal à au courant de la bobine IL. La commutation du transistor TBST est contrôlée par un moyen de contrôle de commutation CM2 du transistor TBST et est réalisée en modulation de largeur d'impulsion. Cette commutation est similaire à celle du premier étage de conversion. A la différence que dans le deuxième étage de conversion, c'est la tension VBST qui est modulée en largeur d'impulsion alors que dans le premier étage de conversion c'est le courant IL qui est modulé en largeur d'impulsion. Pour chaque période de modulation du deuxième étage de conversion, la tension VBST est comparée avec la tension mesurée VBAT aux bornes de la batterie. En fonction de leur valeur relative, on détermine une durée au sein de la période de modulation pendant laquelle le transistor TBST doit être passant pour que la tension VBST moyenne au cours de la période de modulation soit égale à VBAT. Le moyen de contrôle assure alors la commutation dans un état passant du transistor TBST pendant cette durée. En d'autres termes, on module la tension VBST de manière que sa valeur moyenne soit égale à VBAT (en négligeant la chute de tension due à la résistance de la bobine L).

Cette opération est renouvelée pour chacune des périodes de modulation du deuxième étage de conversion se succédant. A titre d'exemple de réalisation, la période de modulation du deuxième étage de conversion a pour valeur 20 microsecondes. On pourrait choisir toute autre valeur, de préférence inférieure à la seconde (Unité du système international). Préférentiellement, la durée pendant laquelle le transistor TBST doit être passant est située au milieu de la période de modulation. A l'issu des commutations successives du transistor TBST, on obtient : VBST = (1- alphaBST) . VBAT et IBAT = (1- alphaBST) . IL, avec alphaBST, le rapport cyclique appliqué au transistor TBST. La figure 2 représente un chargeur pour un réseau électrique monophasé selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. On retrouve dans le système de la figure 2, l'entrée E, le filtre d'entrée FIE, la capacité différentielle Cdiff, le redresseur RED, le transistor TBCK, la diode Dl, la bobine L, le transistor TBST, la diode D2 et une sortie S comprenant deux bornes de sorties destinées à être connectées à une batterie BAT. Par ailleurs, le principe de fonctionnement des premier et deuxième étages de conversion est identique à celui exposé pour la figure 1. Le chargeur de la figure 2 se distingue de celui de la figure 1 en ce que la diode D2 et le transistor TBST utilisés par le deuxième étage de conversion sont normalement dédiés à un onduleur OND. L'onduleur OND est en général polyphasé. Par exemple, dans le cas d'un onduleur destiné à l'alimentation d'une machine de traction triphasée, l'onduleur est triphasé et comprend trois branches et une capacité Cond qui permet un filtrage côté batterie du courant IL. Selon un mode de réalisation bien connu de l'homme du métier, chacune de ces branches comprend deux transistors chacun étant en parallèle avec une diode. Parmi les diodes et transistors de la première branche de l'onduleur OND, on va utiliser la diode D2 et le transistor TBST pour réaliser le deuxième étage de conversion précédemment décrit. La figure 3 illustre un mode de réalisation du filtre FIE. Le filtre FIE comprend un connecteur CT, une inductance de mode commun TRIE entre la phase et le neutre, deux capacités CIE1 et CIE2 entre la terre et le neutre et entre la terre et la phase respectivement, et sur la branche de la phase une bobine LIE en parallèle avec une résistance RIE. Le filtre FIE en combinaison avec la capacité Cdiff (figure 1) permet côté réseau: -un filtrage en mode différentiel pour éliminer les harmoniques dues à la commutation du transistor TBCK, notamment. -un filtrage en mode commun pour limiter le courant dans le fil de terre issu de la commutation des capacités parasites (machine de traction, batterie), le châssis du véhicule électrique étant relié à la terre.

La figure 4 représente le moyen de régulation de courant IL de la bobine L du chargeur. La consigne C IL est comparée avec le courant IL mesuré et filtré, la mesure du courant IL étant réalisée par un capteur et le filtrage par des moyens de filtrage MF.

En fonction de la différence entre ces deux valeurs, un régulateur MC ajuste la tension VL aux bornes de la bobine L. Le moyen de régulation est donc une boucle de régulation, étant donné que la tension VL influe sur le courant IL.

Selon un mode de réalisation, la consigne de courant C IL a une composante continue dont la valeur est dépendante du ratio tension batterie VBAT sur tension efficace en sortie du redresseur VRED eff, et de la puissance transférée du réseau à la batterie. La figure 5 représente un chargeur pour un réseau électrique selon l'invention. On retrouve dans le système de la figure 5, l'entrée E, le filtre d'entrée FIE, la capacité différentielle Cdiff, le redresseur RED, le transistor TBCK, la diode Dl, la bobine L, le transistor TBST, la diode D2, l'onduleur OND et une sortie S comprenant deux bornes de sorties destinées à être connectées à une batterie BAT. Par ailleurs, le principe de fonctionnement des premier et deuxième étages de conversion est identique à celui exposé pour la figure 1. Le chargeur de la figure 5 se distingue de celui de la figure 2 en ce qu'il comprend une machine électrique de traction triphasée MEL. La machine MEL comprend trois bras, chacun correspondant à une phase. Chacun des bras de la machine électrique a une inductance statorique. Selon ce mode de réalisation, l'inductance statorique MF2 d'un des bras de la machine MEL est utilisée comme un moyen de filtrage qui s'ajoute à la bobine L. On obtient ainsi une intensité bobine filtrée à appliquer, après passage par le deuxième étage de conversion, à la batterie BAT. La figure 6 illustre un chargeur selon l'invention branché à une source continue. On retrouve dans le système de la figure 6, l'entrée E, le filtre d'entrée FIE, la capacité différentielle Cdiff, le redresseur RED, le transistor TBCK, la diode Dl, la bobine L, le transistor TBST, la diode D2 et une sortie S comprenant deux bornes de sorties. Par ailleurs, le principe de fonctionnement des premier et deuxième étages de conversion est identique à celui exposé pour la figure 1.

Le chargeur de la figure 6 se distingue de celui de la figure 1 en ce que la sortie S est connectée à une source de tension continue GEN qui fournit un courant IGEN et dont la tension à ses bornes vaut VGEN. Ainsi, à l'entrée du système il ne s'agit plus d'un courant débité IRES mais d'un courant fourni IRESF. Le principe de fonctionnement des deux étages de conversion est identique à celui illustré dans les figures précédentes en prenant IRESF=-IRES et IGEN=-IBAT. Il est possible avec ce système de transférer l'énergie électrique d'une source continue vers le réseau électrique. Par exemple, la source continue est un générateur photoélectrique GEN. Selon l'invention, on propose pour ajuster précisément l'intensité IRES du réseau une double régulation, sur l'intensité IL et sur l'intensité IRED. On a ainsi réalisé une commande qui agit sur les deux rapports cycliques alphaBST et alphaBCK pour contrôler respectivement le courant IBAT fourni à la batterie et le courant IRED prélevé au réseau. La seule contrainte réside sur l'intensité IL qui doit être supérieure à IRED et à IGEN ou IBAT. Selon l'invention, on utilise en outre un nombre de capteurs faibles puisqu'il n'est nécessaire de mesurer que trois valeurs : la tension VRES, la tension VGEN ou VBAT et le courant IL.

Claims (12)

1. REVENDICATIONS1. Système d'alimentation d'une batterie (BAT) à partir d'un réseau électrique (RES) comprenant : -un redresseur (RED) de courant alimenté à partir du réseau; -une bobine d'inductance (L) recevant le courant redressé délivré par le redresseur; -un premier étage de conversion comprenant un premier moyen de commutation (TBCK) adapté pour moduler en largeur d'impulsion le courant délivré à la bobine (IL) de façon à réguler le courant redressé (IRED); et -un moyen de régulation du courant délivré à la bobine (IL), caractérisé en ce que le premier moyen de commutation (TBCK) est adapté pour moduler l'intensité de la bobine (IL) de façon à ce que la valeur moyenne de l'intensité modulée de la bobine soit égale à la valeur d'une première consigne de courant (C IRED), ladite première consigne de courant (C IRED) ayant la forme d'une sinusoïde redressée en phase avec la tension d'entrée du système.
2. 2. Système selon la revendication 1, comprenant un gestionnaire de charge (GC) capable d'ajuster l'amplitude de la première consigne de courant (C IRED) en fonction des besoins de la batterie (BAT).
3. 3. Système selon la revendication 1 ou 2, comprenant entre la bobine d'inductance (L) et une sortie du système (S), un deuxième étage de conversion comprenant un deuxième moyen de commutation (TBST) adapté pour moduler en largeur d'impulsion la tension aux bornes du deuxième moyen de commutation (TBST) de façon à réguler l'intensité de sortie (IBAT, IGEN).
4. 4. Système selon la revendication 3, dans lequel le deuxième moyen de commutation (TBST) est adapté pour moduler la tension (VBST) à ses bornes par échantillons, de façon que, pour chaque échantillon, la valeur moyenne de la tension modulée aux bornes du deuxième moyen de commutation (TBST) soit égale à la tension de sortie du système (VBAT, VGEN).
5. 5. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le moyen de régulation comprend des moyens de mesure de l'intensité de la bobine, des moyens de comparaison de l'intensité de la bobine avec une deuxième consigne de courant (C IL) et des moyens de commande (MC) capables de contrôler la tension de la bobine (VL).
6. 6. Système selon la revendication 5, dans lequel la deuxième consigne de courant (C IL) a une composante continue dont la valeur est dépendante du ratio tension batterie (VBAT) sur tension efficace en sortie du redresseur (VRED eff), et de la puissance transférée du réseau (RES) à la batterie (BAT).
7. 7. Système selon la revendication 5 ou 6, dans lequel les moyens de mesure comprennent un moyen de filtrage (MF) de l'intensité de la bobine mesurée.
8. 8. Système selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, dans lequel chacun des premier et deuxième étages de conversion comprend une diode (Dl, D2) et les premier et deuxième moyens de commutation (TBCK, TBST) sont des transistors ayant un état passant ou un état bloquant.
9. 9. Système selon la revendication 8, comprenant un onduleur (OND) entre la sortie du système (S) et la bobine (L), ledit onduleur comprenant au moins une branche comprenant au moins une diode (D2) et un transistor (TBST), la diode (D2) et le transistor (TBST) du deuxième étage de conversion étant formés par la diode (D2) et le transistor (TBST) de ladite au moins une branche de l'onduleur (OND).
10. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel le réseau est un réseau électrique monophasé (RES).
11. 11. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel la batterie (BAT) est branchée à une machine électrique de traction (MEL), ladite machine électrique ayant une inductance statorique (MF2) et ladite inductance statorique est utilisée comme moyen de filtrage de l'intensité de la bobine.
12. 12. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la sortie du système est connectée à un générateur photovoltaïque (GEN) qui fournit un courant continu (IGEN).